SE534283C2 - Lodpläterad aluminiumplåt för tunna rör - Google Patents
Lodpläterad aluminiumplåt för tunna rör Download PDFInfo
- Publication number
- SE534283C2 SE534283C2 SE0950343A SE0950343A SE534283C2 SE 534283 C2 SE534283 C2 SE 534283C2 SE 0950343 A SE0950343 A SE 0950343A SE 0950343 A SE0950343 A SE 0950343A SE 534283 C2 SE534283 C2 SE 534283C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- core
- plating
- weight
- aluminium alloy
- brazing sheet
- Prior art date
Links
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title abstract description 21
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 15
- 239000011162 core material Substances 0.000 claims abstract description 103
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 55
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 56
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 10
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 7
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 7
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005219 brazing Methods 0.000 claims 15
- 238000007747 plating Methods 0.000 abstract description 128
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 82
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 81
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 81
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 8
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 abstract 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 abstract 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 53
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 42
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 40
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 39
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 25
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 17
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 13
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 13
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 6
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 3
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 3
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 3
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910008302 Si—Fe—Mn Inorganic materials 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 229940075397 calomel Drugs 0.000 description 2
- ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L dimercury dichloride Chemical compound Cl[Hg][Hg]Cl ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000008151 electrolyte solution Substances 0.000 description 2
- 238000004453 electron probe microanalysis Methods 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 229910021591 Copper(I) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AFCARXCZXQIEQB-UHFFFAOYSA-N N-[3-oxo-3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propyl]-2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound O=C(CCNC(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F)N1CC2=C(CC1)NN=N2 AFCARXCZXQIEQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 239000008119 colloidal silica Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- OXBLHERUFWYNTN-UHFFFAOYSA-M copper(I) chloride Chemical compound [Cu]Cl OXBLHERUFWYNTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000004069 differentiation Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000002848 electrochemical method Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000445 field-emission scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000003760 magnetic stirring Methods 0.000 description 1
- 230000000873 masking effect Effects 0.000 description 1
- 238000009428 plumbing Methods 0.000 description 1
- 239000004302 potassium sorbate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000011164 primary particle Substances 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000012744 reinforcing agent Substances 0.000 description 1
- 238000009938 salting Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
- B23K35/0233—Sheets, foils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
- F28F19/06—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of metal
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/04—Tubular or hollow articles
- B23K2101/14—Heat exchangers
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12222—Shaped configuration for melting [e.g., package, etc.]
Abstract
Sammanfattning En lodpläterad plåt i en aluminiumlegering innefattande: ett kärnmaterial av enaluminiumlegering bestående av 50,1 vikt% Si dock helst 5 0,06 vikt% Si, 5 0,35 vikt% Mg,från 1,0 till 2,0 vikt%, helst 1,4 till 1,8 vikt% Mn, från 0,2 till 1,0, helst 0,6 till 1,0 vikt% Cu,50,7 vikt% Fe, 50,3 vikt% vardera av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn, och 50,5 vikt% totalt av Zr,Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn, och resten bestående v Al och oundvikliga föroreningar;samt ett pläteringsmaterial avsett för vattensidan på minst en sida av kärnmaterialetframställt av en aluminiumlegering med lägre korrosionspotential än kärnmaterialet ochbestående i huvudsak av 0,5 till 1,5 vikt% Si, 1,0 till 2,0 vikt%, dock helst 1,4-1,8 vikt% Mn,50,15 vikt% Mg, 5 0,1% Cu, 5 0,7 vikt% Fe, 51,4 vikt%, helst 5 1,1 vikt%, allra helst 50,4vikt% Zn, 50,3 vikt% vardera av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn, och 50,5 vikt% totalt av Zr, Ti,Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn;i vilken förhållandet mellan vikt% Si i vattensidans plätering och vikt% Si i kärnan är minst5:1, dock helst minst 10:1. resten bestående av Al och oundvikliga föroreningar,
Description
25 30 35 534 283 Ett syfte med föreliggande uppfinning är att erbjuda en lodpläterad aluminiumplát med en inneryta (kylmedelsidan) med hög hàllfasthet och god korrosionshärdighet, för användning i rör i t ex värmeväxlare, ändplàtar, eller värmeelement i radiatorer. Ytterligare ett syfte med uppfinningen är att erbjuda ett material för tunn lodpiäteringsplåt som har god formbarhet och är lämpligt för korrosiva miljöer.
Dessa syften uppnås med lodpläterad plåt framställd i enlighet med föreliggande uppfinning. En lodpläterad framställd plåt enligt föreliggande uppfinning har en kärna av en aluminiumlegering bestående av s0,1 vikt% Si, dock helst s 0,06 vikt% Si, s 0,35 vikt% Mg, från 1,0 till 2,0 vikt%, helst 1,4 till 1,8 vikt% Mn, från 0,2 till 1,0, helst 0,6 till 1,0 vikt% Cu, s0,7 vikt% Fe, s0,3 vikt% vardera av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn och s0,5 vikt% totalt av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn, och resten bestående av Al och oundvikliga föroreningar; samt ett pläteringsmaterial avsett för vattensida på minst en sida av kärnmaterialet framställt av en aluminiumlegering med lägre korrosionspotential än kärnmaterialets och bestående i huvudsak av 0,5 till 1,5 vikt% Si, 1,0 till 2,0 vikt% , dock heIst1,4-1,8 vikt% Mn, s0,15 vikt% Mg, s 0.1% Cu, s=0,7 vikt% Fe, s1.4 vikt%, dock hellre s 1,1 vikt%, och helst s0.4 vikt% Zn, s0.3 vikt% vardera av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn och s0,5 vikt% totalt av Zr, Ti,Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn med återstoden bestående av Al och oundvikliga föroreningar, där förhållandet mellan vikt% Si i vattensidans plätering och vikt% Si i kärnan är minst 5:1, dock helst minst 1011.
Kortfattad beskrivning av figurerna Figur 1 visar teoretiska Cu- och Zn-diffusionsprofiler, och beräknad korrosions- potentialprofil för plätering A, Zn=0, i med kärna I.
Figur 2 visar teoretiska Cu- och Zn-diffusionsprofiler, och beräknad korrosions- plätering B, Zn=0.4 wt%, i Figur 3 visar teoretiska Cu- och Zn-diffusionsprofiler, och beräknad korrosions- potentialprofil för plätering C, Zn=1.5 wt%, i kombination med käma I.
Figur 4 visar korrosionspotentialprofil från lodpläteringssidan. kombination potentialprofil för kombination med käma I.
Detaljerad beskrivning av uppfinningen Föreliggande uppfinning beskriver en plätering för vattensidan som, i kombination med en rätt kärna, ger ett gott inre korrosionsskydd och har en làg Zn-halt, (<1,1 vikt%), eller hellre <0,4 vikt% eller ingen Zn alls i pläteringen på vattensidan. Mg kan tillsättas i pläteringen för vattensidan för att förbättra dess hállfasthet och korrosionsmotstànd, men detta kan orsaka problem vid lödningen av veckade rörmaterial. Föreliggande uppfinning fokuserar 10 15 20 25 30 35 534 283 särskilt pà tunna, veckade rörmaterial men kan också användas i andra applikationer.
Genom att eliminera sàväl Zn som Mg underlättas dessutom àtervinningen.
Det har visat sig att lodpläterad plåt, exempelvis den som beskrivs i JP0299325, inte har tillräckligt bra korrosionshärdighet. Förhållandet mellan vikt% Si i vattensidans plätering och vikt% Si i kärnan är alltför Iàgt för att en tillräckligt bra potentialgradient ska bildas. Si- halten i kärnan är alltför hög för att man ska fâ en bra "long-life"-effekt pà plàtens lodpläterade sida.
Den lodpläterade plåten i föreliggande uppfinning har en kärna av en aluminiumlegering och en plätering pà den yta som i en värmeväxlare kommer i kontakt med kylmedlet, och eventuellt också en lodplätering pà den motsatta ytan. Pläteringen pà kylmedelsidan, här nedan kallad plätering pà vattensldan, eller vattensidans plätering, är den lodpläterade plàtens yttersta skikt, dvs det skikt som kommeri direkt kontakt med kylmedlet.
Ett syfte med föreliggande uppfinning är att erbjuda en lodpläterad aluminiumplàt med en inneryta (kylmedelsidan) med hög hàllfasthet och god korrosionshärdighet, som är lämplig för rör i t ex värmeväxlare, ändplàtar, eller värmeelement i radiatorer. Ytterligare ett syfte med uppfinningen är att erbjuda ett material som är lämpligt för tunn lodpläteringsplåt, som har god formbarhet och kan användas i korrosiva miljöer. Föreliggande uppfinning beskriver en lodpläterad plåt med goda korrosionsprestanda som är särskilt lämpligt för mycket tunna material. Den ger vattensidans plätering goda erosionsegenskaper.
Framställningsprocessen för lodpläterad plàt har i föreliggande uppfinning valts speciellt med tanke pà att fä optimal partikelfördelning i vattensidans plätering efter lödning. Den lodpläterade plåten har ett Si-förhàllande mellan käma och vattensidans plätering som är utprovat speciellt med tanke på att få en potentialgradient som resulterar i ett bra korrosionsskydd pà insidan av röret. Zinkmängden har i föreliggande uppfinning minimerats i vattensidans plätering för att få ett bra korrosionsskydd genom hela den lodpläterade plåten, särskilt vid tunna material. Genom att använda sà fà ämnen som möjligt i systemet underlättas dessutom ätervinningen.
Lodpläterad plàt enligt föreliggande uppfinning har en kärna av en aluminiumlegering med en plätering på den yta som i en värmeväxlare kommer i kontakt med kylmedlet, och eventuellt också en lodplätering på motsatta ytan.
Mn är ett ämne som ökar såväl hàllfastheten i vattensidans pläteringsmaterial som erosionskorrosionmotstàndet i exempelvis rör i en värmeväxlare. En Mn-halt under 1,0 vikt% är alltför låg för att kunna ge bättre partikelinducerad hållfasthet eller den partikeldensitet som erfordras för förbättrat erosionskorrosions motstånd och således kan inte hållfastheten garanteras. När Mn-halten är högre än 2,0 vikt% försämras 10 15 20 25 30 35 534 283 pläteringsmaterialets formbarhet och det kan bildas alltför stora intermetalliska partiklar, vilket kan påverka materialets utmattningsegenskaper i negativ riktning. En Mn-halt mellan 1,4 och 1,8 vikt% Mn ger önskad mängd smà dispersoider (<0,5 um) och större eutektiska partiklar, vilket ger förbättrat erosionskorrosionsmotstànd. Därför har Mn-halten i pläteringsmaterial för vattensidan fastställts till mellan 1,0 och 2,0, dock helst mellan 1,4 OCh 1,8 Vlktvo.
Si förbättrar hållfastheten i pläteringsmaterialet på vattensidan genom att det reagerar med Mn. När Si-halten är lägre än 0,5 vikt% bildas alltför få AlMnSi-dispersoider och hållfastheten ökar inte i tillräckligt hög grad. Si sänker också pläteringens smältpunkt, så Si-halten måste begränsas till 1,5 vikt%. Si-halten i pläteringsmaterial för vattensidan har därför fastställts till 0,5-1,5 vikt%.
Minskas Si-halten så påverkas materialets korrosionspotentlal; pläterlngen blir ädlare och den offeranodiska effekten avtar, vilket inte är önskvärt. Si-halten i pläteringen pà vattensidan bör dessutom balanseras mot Si-innehållet i kärnan för att få den önskade offeranodiska effekten. När Mn-halten är hög (1,4-1,8%) kan det krävas mera Si i pläteringsmaterialet eftersom en del Si diffunderar in i kärnan och reagerar med Mn när AlMnSi-partiklar bildas.
Zn tillsätts i pläteringsmaterialet för att ge pläteringsmaterialet làg korrosionspotential. I det här fallet, där Cu-halten är så gott som försumbar, erhålls erforderlig offeranodisk effekt och bibehållen hög korrosionshärdighet, även om Zn-halten i pläteringsmaterialet är lägre än 1,4 vikt%. Om material i kärnan är tunnare, eller om temperaturen i lödprocessen är hög, eller om hålltiden vid hög temperatur är lång, så tenderar Zn i pläteringen på vattensidan att diffundera djupt in l kärnan, vilket kan leda till att den lodpläterade plåten får sämre korrosionsegenskaper. Den övre gränsen för Zn-halten har därför satts till 1,4 vikt%, helst s 1,1 vikt%, och allra helst s 0,4 vikt%. Minskas Zn-halten sä minskar också effekten av stora mängder Zn djupt inne i kärnan, något som kan leda till ökad korrosionshastighet fràn lodpläteringssidan.
Höga halter Zn sänker pläteringsmaterialets smältpunkt vilket kan göra materialet sprödare och orsaka problem vid valsning. Genom att styra Zn-halten kan man erhålla högt korrosionsmotstånd för tunna plåtar utan att behöva styra lödprocessen, dvs använda sig av låga temperaturer eller korta lödtider för att begränsa Zn-diffusionen in i kärnan.
Mg tillsätts ofta i pläteringsmaterialet för att förbättra såväl hällfasthet som korrosions- och erosionsmotstånd. Men vid CAB-lödning i applikationer med exempelvis vikta rör kan lödbeteendet försämras av höga halter Mg. Mg-halten i en plätering för vattensidan i enlighet med uppfinningen är därför satt till 0,15 vikt% eller mindre, dock helst <0,05% eller mindre. 10 15 20 25 30 35 534 283 l pläteringen för vattensidan måste Cu-nivàn vara låg eftersom Cu försämrar korrosionsmotståndet. Kopparhalten har satts till max 0,1 vikt% dock helst högst 0,04 vikt%, eftersom koppar ökar risken för gropfrätningskorrosion. För att underlätta àtervinningen av materialet bör pläteringen inte innehålla Ni.
Vid en Mn-halt i kärnan pà minst 1,0 vikt% kan ett stort antal partiklar utskiljas under förvärmningen och påföljande varmvalsning, och en betydande potentialgradient kan erhållas mellan kärna och vattensidans plätering tack vare den stora skillnaden i Mn i fast lösning efter lödning. Termen förvärmningavser värmningen av götet före varmvalsningen vid en temperatur av högst 550°C. Vid en Mn-halt överstigande 2,0 vikt% bildas stora eutektiska partiklar under gjutningen, vilket inte är önskvärt vid tillverkningen av tunna rör.
En Mn-halt på 1,8 vikt% eller mindre är önskvärd eftersom de primära partiklar som bildas under gjutningen då blir mindre. Ett stort antal partiklar ger stort motstånd mot nedböjning vid lödningstemperaturerna. Med en Mn-halt på mellan 1,4 och 1,8 vikt% erhålls den önskade mängden smà dispersoider och större eutektiska partiklar. l fast lösning ökar Mn hållfastheten. 0,2-1,0 vikt% Cu tillsätts i kärnan för att öka hàllfastheten ytterligare, eftersom koppar är en stärkande agens i aluminium i fast lösning. Men Cu ökar risken för värmesprickor vid gjutning, minskar korrosionshärdigheten och sänker solidus-temperaturen. En kopparhalt av 0,6 - 1,0 vikt% är lagom i de fall då förbättrad hàllfasthet erfordras.
När Zr tillsätts ökar antalet mycket smà partiklar, vilket är värdefullt med tanke på nedböjningsmotstàndet vid lödning. Detta ger också större korn efter lödning vilket är värdefullt med tanke pà korrosionsegenskaperna. För att få ett gott nedböjningsmotstànd och stora korn, och för att undvika grov utskiljning under gjutningen, kan lämpligen 0,05- O,3 vikt% Zn tíllsättas i kärnan och/eller vattensidans legering.
Kiselkoncentrationen i kärnan bör vara 50,1 vikt% Si, helst s 0,06 vikt%, Detta gör att korrosionen går i lateral riktning, varvid gropfrätningskorrosion undviks. Vid halter över 0,1 vikt% bildas inte offeranodiska skikt lika lätt kombinerat vare sig med ett lodpläterat skikt eller med någon annan plätering lämplig för vattensidan.
Vid framställningen av en aluminiumlegering för en lodpläterad plàt i enlighet med föreliggande uppfinning är det omöjligt att helt undvika små mängder föroreningar. Dessa föroreningar vare sig beskrivs eller undviks i föreliggande uppfinning men överstiger aldrig en sammanlagd halt av 0,15 vikt%. I samtliga utföringsformer och exempel i föreliggande uppfinning bestär resterande mängd av aluminium.
En lodpläterad plåt framställd enligt föreliggande uppfinning ger hög hàllfasthet och överlägsna korrosionsprestanda, vad gäller såväl pläteringen pá vattensidan som 10 15 20 25 30 35 534 283 lodpläteringen på den andra sidan. Pläterlngsmaterialet för för vattensidan är särskilt lämpligt för applicering som korrosionsskyddande skikt pá vald typ av kärnmaterial tack vare en väl avpassad korrosionspotential mellan kärna och plätering.
Legeringskombinationen möjliggör tillverkning av mycket tunna rörmaterial med bra hällfasthet och bra korrosionsegenskaper. Den lodpläterade plåten bör vara 5300 pm tjock, dock helst S200 pm, och pläteringen på vattensidan bör vara S30 pm tjock, dock hellre tunnare än 20 pm.
De olika legeringsämnena bör kombineras med stor noggrannhet. Därför erbjuder föreliggande uppfinning ett sätt att, genom ytterst noggrant utprovade halter av Mg, Mn, Si, Cu, Zr, samt eventuellt Zn, styra potentialgradienterna och korrosionsegenskaperna i lodpläterad plåt. Därmed kan pläteringen på vattensidan göras extremt tunn med bibehållen hög hàllfasthet och högt korrosions- och erosionsmotstånd. Ett välbalanserat och förbättrat korrosionsmotstànd erfordras för att möta såväl den externa korrosionsmiljö som fordon utsätts för pá grund av saltningen av vintervägar, som en ibland tuff invändig korrosionsmiljö orsakad av kylmedel med dålig kvalitet, utan att bara förlita sig på zinkets förmåga att styra den offeranodiska effekten i pläteringen på vattensidan.
Alla aluminiumlegeringar i 4XXX-serien kan användas inom ramen för uppfinningen.
Sålunda ska lodpläteringarna och deras tjocklek i exemplen som illustrerar förevarande uppfinning endast uppfattas som exempel.
Både kärnan och vattensidans plätering har höga Mn-halter för att ge den lodpläterade plåten hög hållfasthet. Genom noggrann awägning av skillnaden i Si-halt i de två materialen erhålls en potentialgradient som gör vattensidans plätering offeranodisk till kärnan. Under lödningen kommer, tack vare kislet i vattensidans plätering, halten inlöst Mn att vara låg, främst i vattensidans plätering, eftersom Si stabiliserar alfa-AlMnSi- dispersoiderna och eventuellt bildar nya - efter lödningen har det således uppstått en skillnad i fast lösning i Mn mellan kärnan och pläteringen på vattensidan. Den låga Si- halten i kärnan möjliggör en hög halt av inlöst Mn, eftersom merparten av de finaste AlMn- dispersoiderna som bildades vid framställningen av plåten upplöses vid lödningen. Detta gör att en potentialgradient kan bildas; en egenskap som inte pâverkas av vare sig lödningscykler eller pläteringstjocklek. Förhållandet mellan Si i pläteringen och Si i kärnan bör helst vara minst Szleller ännu hellre minst 10:1. Med tunn lodpläterad plåt och ännu tunnare pläteringar på vattensidan bör därför kiselhalten på vattensidan helst vara 0,5 vikt% eller mera för att säkerställa att tillräckligt mycket Si finns tillgängligt för att bibehålla en hög halt av alfa-AlMnSi-dispersoider under lödningen. Zn kan, om nödvändigt, tillsättes i pläteringen på vattensidan för att öka potentialgradienten ytterligare, så att ytskiktet på vattensidan får en ännu bättre offeranodisk effekt. Enligt föreliggande uppfinning behöver 10 15 20 25 30 35 534 283 emellertid zink-halten i det offeranodiska skiktet inte vara så hög, vilket betyder minskad risk att zink diffunderar djupt in i kärnan och därigenom försämrar det totala korrosionsmotstàndet från utsidan, Reducerat zink-innehåll bidrar också till enklare återvinning av värmeväxlarkomponenter, och dessutom kan tillverkningen bli flexiblare i och med att olika typer av värmeväxlare kan placeras i samma CAB-ugn. Kombinerat med effekten av låga kopparniväer i pläteringen pá vattensidan och en hög kopparnivà i kärnan ökar detta skillnaderna i korrosionspotential ytterligare; det i sin tur förbättrar korrosionsprestanda ytterligare, vid sidan av den effekt som kisel och mangan ger.
Pläteringen på vattensidan har dessutom stora korn och ett stort antal intermetalliska partiklar, vilket ger den god motståndskraft mot erosion orsakad av vätskeflöden. Detta är resultatet av en hög Mn-halt och av den tillverkningsprocess som används. Valsgöten för såväl kärna som plätering framställs i en process där temperaturen vid förvärmningen efter gjutning är högst 550°C. Erosionsegenskaperna är viktiga för rör i system med vätskeflöde, exempelvis i en radiator eller ett värmeelement. Pläteringen på vattensidan enligt föreliggande uppfinning har skräddarsytts för att ge hög motståndskraft mot erosion.
Motståndskraften mot erosion hänger samman med partikelfraktion och storleksfördelnlng; partiklar med noggrant utprovat Al-Si-Fe-Mn-innehàll bidrar till att förbättra materialets erosionsmotstànd. Legeringen på vattensidan enligt föreliggande uppfinning har en väl anpassad partikelfraktion. Fraktionen i lödda tillstànd beror på sammansättning, process (särskilt förvärmningen) och lödcykel. Den skapas enligt föreliggande uppfinning med metoden för framställning av AlMn-plàt enligt vilken valsgötet för vattensidans plätering framställs ur en smälta som innehåller (i viktprocent) O,5-1,5% Si, 1,0 till 2,0%, dock helst 1,4-1,8% Mn, 50,15% Mg, 50,1% Cu, 50,7% Fe, 5,4%, dock helst 5 1,1%, allra helst 50,4% Zn, 50,3 wt% vardera av of Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn och 50,5 wt% totalt av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn, samt återstoden bestående av aluminium och oundvikliga föroreningar.
Alla halter av legeringsämnen är angivna i viktprocent. Valsgötet förvärms före varmvalsningen vid en förvärmningstemperatur som är högst 550°C för att styra dispersoidernas (partiklar utskiljda ur övermättad fast lösning) antal och storlek, varefter det förvärmda valsgötet varmvalsas till ett varmt band med önskade mått. Normal total höjdreduktion vid varmvalsning av band för vattensidan beror på slutlig tjocklek och tjockleken på vattensidans plätering men är vanligen >70%. Färdigtjocklek för varmt band avsett för plätering pá vattensidan är normalt mellan 25 och 100 mm. Bandet svetsas fast på ett plàtvalsämne för kärnan framställt ur en smälta innehållande < 0,1, helst 0,06% Si, 1,0-2,0%, helst 1,4-1,8% Mn, 50,35% Mg, 5 0,2-1,0%, dock helst 0,6-1,0% Cu, 5 0,7% Fe, 50,3 vikt% vardera av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn, och 50,5 vikt% totalt av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn, samt återstoden bestående av aluminium och oundvikliga föroreningar. Det pläterade plàtvalsämnet förvärms vid en förvärmningstemperatur av högst 550°C. Det 10 15 20 25 30 534 283 varmvalsas först, och kallvalsas sedan, till slutlig tjocklek. Rullen bör värmebehandlas vid slutlig tjocklek. Vattensidans pläteringsmaterial har, om det produceras enligt ovan, en mikrostruktur efter lödning med en partikeltäthet mellan 0,5 och 2 x 105 partiklar per mm 2. dock hellre mellan 1 och 12 x 105 partiklar per mmz, och allra helst mellan 2 och 9 x 105 partiklar per mmz, då partiklama har en diameter av 50-500 nm, och en partikeltäthet av 1- 20 x 103 partiklar per mmz, dock helst 7-15 x 103 partiklar per mmz då partiklarna har en diameter i storleksordningen >500 nm.
Dessa fina partiklar bildas till största delen vid förvärmningen före varmvalsningen.
Normala lödförhàllanden inkluderar värmning till en temperatur av 580-630°C, exempelvis runt 600°C, med en hàlltid på 2-5 minuter, vanligtvis runt 3 minuter. Hur partikeldensiteten har mätts finns beskrivet i Exempel 3.
I föreliggande uppfinning har förhållandet mellan Si i plätering och i kärna optimerats för att ge bästa möjliga korrosionsegenskaper. Förhållandet mellan vikt% Si i pläteringen och vikt% Si i kärnan bör vara minst 5:1, dock helst minst 1021, under förutsättning att innehållet av övriga ämnen faller inom uppfinningen.
Den lodpläterade plåten kan vara försedd med en Al-Si-lodplåtering, innehållande 5-13 vikt% Si, applicerad direkt på plåten på motsatt sida sett från vattensidans plätering. Med en lodplätering på motsatt sida mot vattensidans plätering får kärnan, tack vare den låga kiselhalten i kärnan, ett offeranodiskt skikt, vilket i sin tur betyder att korrosionen går i lateral riktning även på den lodpläterade sidan. Den utomordentliga korrosionshärdigheten för det här kärnmaterialet har tidigare beskrivits i EP1580286. En lodpläterad plåt med lodplätering behöver skikt på lodpläteringssidan, vilket kostnadsmässigt sett är en fördel. Atervinningen förenklas också om det inte finns något mellanliggande skikt med en annan sammansättning än kärnans. inget mellanliggande Korrosionsskyddet i en lodpläterad plåt försedd med lodplätering är mycket gott tack vare potentialgradienterna som bildas vid såväl inner- som ytterytor. På ytterytan, dvs den yta som vetter mot luftsidan, bildas under Iödningen ett offeranodiskt skikt med lång livslängd under ytan. Fina partiklar i kärnan innehållande Al, Mn och Si utskiljs alldeles intill lodpläteringens yta. tack vare inàtgàende diffusion av Si från lodpläteringen. Detta sänker Mn-halten i fast lösning i detta område jämfört med i käman. På större djup i kärnan, dit klslet inte når, upplöses det mesta av de fina AlMn-dispersoiderna under lödprocessen och mängden inlöst Mn ökar. Skillnaden i inlöst Mn mellan det offeranodiska skiktet under ytan efter lödprocessen resulterar i en potentialgradient mellan ytteryta och kärna, som ger överlägsna korrosionsegenskaper. 10 15 20 25 534 283 Också själva processen för framställningen av den lodpläterade plàten har optimerats för att erhàlla en lodpläterad plåt med bästa möjliga egenskaper. Den slutliga profilen för Mn, Cu och Si i fast lösning, och dänned de korrosionsskyddande egenskaperna, efter lödning, beror på vilken tillverkningsprocess som används.
Götet för den lodplâterade plåten förvänns till <550°C före varmvalsningen. Det ger ett kärnmaterial med en stor mängd Mn-innehållande dispersoider som är tillräckligt små för att kunna upplösas under lödprocessen, så att Mn-lnnehàllet i fast lösning ska bli så högt som möjligt. Tillstånd H24 föredras framför tillstànd H14. Man har funnit potentialgradienten från den yttre lodpläterade sidan är skarpare om materialet framställs i tillstànd H24 istället för H14.
Därför är tillstànd H24 det bästa för kärnan i en lodpläterad aluminiumplàt tillverkad enligt föreliggande uppfinning, och vid framställningen av valsämnena för såväl käma som plätering bör förvärmningstemperaturen efter gjutning inte vara högre än 550°C.
Här nedan beskrivs utföringsforrner för föreliggande uppfinning i form av exempel.
Exempel Exempel 1 Vid beräkningen av koncentrationsprofilerna användes en erf-Iösning till Ficks andra lag om diffusion (Formel 1). Termer och definitioner finns i Tabell 1. Aktiveringsenergin Q och maximal diffusionskonstant DO för dessa legeringssystem kontrollerades mot experimentdata (EPMA, Electron Probe Micro Analysis). För Cu användes ett Q-värde av 130 kJ/mol i kombination med D0=6,5-10'5 mz/s. För Zn användes Q av 114 kJ/mol i kombination med D0=2,59-1o~5 m2/s.
Koncentrationen "C" vid avståndet "y" från ytan för vattensidans plätering efter lödning beräknades med följande formel: 10 15 20 534 283 10 c=c.,.,,.,+o.s*Ac(erf(A)-Eff(a)) (1) A= (www/Mm) <2) B = (y-m/ tlmot) (s) D = DOW" (4) Tabell 1 Termer och definitioner för diffusionsberäkningar Term Sort Definition Cmfe vikt% initial koncentration i kärnan Cwatasrde vikt% initial koncentration i pläteringen på vattensidan AC vikt% Cwatefsrae-Cwfe y um avstånd från ytan, vattensidans plätering h um tjocklek, plâtering på vattensidan D m% diffusionskonstant (med hänsyn tagen till temperaturberoende) Du mïs maximal diffusionskonstant (vid oändlig temperatur) Q J/mol aktiveringsenergi för diffusion R J/K mol gaskonstant T K absolut temperatur Korrosionspotentialsprofilerna har beräknats med Formel 5. Det råder ett linjärt förhållande mellan ämneskoncentration och korrosionspotential vid låga nivåer upp till maximal fast löslighet för varje komponent i aluminium (Corrosion of Aluminum and Aluminum Alloys), Edt J.R. Davis, ASM International 2000). För enkelhets skull har effekterna av olika ämnen betraktats som additiva. Korrosionspotentialen för en viss aluminiumlegering, legering E, med ämnet i fast lösning (solid solution=ss) kan beskrivas med Formel 5.
Eafloy = EN + %MI1,,*ÅEM,\ + %Si,,* ÅES; 4' 'yoclfÅEçu f' 'yozlfÅEh (5) Korrosionspotentialstillskottet till det rena aluminiummaterlalet (AEetemem Satt., solution) för de olika legeringsämnena återfinns i Tabell 2. EA, (potential of aluminium without alloying elements)(=potential för aluminium utan legeringsämnen) uppmättes till -755 mV vs SCE (Standard Calomel Electrode) enligt ASTM G69. En lödcykel med 20 min uppvärmning och 3 minuter vid 600°C användes för såväl experiment som beräkningar. 10 15 20 534 283 11 Tabell 2 Korrosionspotentialstillskott till det rena aluminiummaterialet (AEmmn, som Scrum) för de olika legeringsämnena (uppgifterna hämtade från Corrosion of Aluminum and Aluminum Alloys), Edt J.R. Davis, ASM International 2000). Åm "19 ÅEuamøi-ii solid solution (mv/vikt%) Mn +55 Si +20 Cu +50 Zn -90 Motstånd och TEP-mätningar användes för att beräkna konduktivitet och Mn i fast lösning.
Si i fast lösning beräknades också baserat på dessa resultat, men koncentrationerna är osäkra. Följande antaganden gjordes: zirkoniumhalten var 0,1 vikt%, all koppar var i fast lösning och all järn utskiljd. Beräknade koncentrationer efter lödningen återfinns i Tabell 3.
Dessa uppgifter användes som indata vid potentialberäkningama. De halter för Cu och Zn som användes som indata i potentialberäkningarna hade beräknats med Formel 1.
Tabell 3 Normala halter efter lödningeni vikt% för Mn och Si i fast lösning.
Efter Efter lödning lödning Mnss sin Kärna I 0,9 0,04 Pläterade 0.25 0,18 A-C Förhållandet för Si mellan plätering och kärna har enligt föreliggande uppfinning optimerats för att ge bästa möjliga korrosionsprestanda. Det är önskvärt att förhållandet mellan vikt% Si i pläteringen och vikt% Si i kärnan är minst 1:5, dock helst minst 1011.
Korrosionspotentialdiflerens efter lödning mellan ytan på vattensidans plätering och kärnan har beräknats för ett antal sammansättningar, se Tabell 4-6. Total tjocklek vari exemplen för lodpläterad plåt 150 um och tjocklek för vattensidans plätering var 30 pm. Si- förhållandet i exemplen är 17. Efter lödning är mängden Mn i fast lösning i pläteringen pà vattensidan mycket lägre än i kärnan. Mera Mn binds upp i partiklar innehållande Al-Si-Fe- Mn i vattensidans plätering än i kärnan tack vare den Si-relation som används i föreliggande uppfinning. Potentialdifferensen för plätering A utan Zn, i kombination med kärnan l, är 63 mV, se Tabell 6, 10 15 534 283 12 Tabell 4 sammansättning i kärnan i vikt%.
Kärna Si Mn Cu Fe Kärna I 0,05 1,7 0,8 0,2 Tabell 5 Sammansâttning i pläteringen på vattensidan i vikl%.
Plätering Si Mn Zn Fe Cu A 0,85 1,7 0,0 0,2 0 B 0,85 1,7 0,4 0,2 0 C 0,85 1,7 1,5 0,2 0 Tabell 6 Exempel.
Lodpläterad plåt: Exempel 1 2 3 4 Kärna I I I I Plätering A B C A si°'““'si°°'° 11 11 11 11 Total tjocklek (pm) 150 150 150 200 Pläteringstjocklek på vattensidan (pm) 30 30 30 20 ÅEsurface-core (mv) 63 78 120 54 Zn-gradient kärnomràde (1 O” vikt%lpm) 1 9 7 1 Potentialgradient kärnomràde (mV/pm) 0 23 O 43 O 86 _, *) Ej beräknad.
Figur 1-3 visar korrosionspotentialprofiler, Cu- och Zn-diffusionsprofiler efter lödning, för kärna l i kombination med plätering A till C. 30 pm plätering pà vattensidan är markerad i diagrammet. I dessa exempel har det förutsatts att motsatt sida, dvs ytterytan, är lodpläterad. En annan korrosionsskyddande pläterlng kan också användas. Med lodplätering bildas under lödningen ett "long-|ife"-skikt vid ytterytan. Fina partiklar innehållande Al, Mn och Si utskiljs alldeles intill lodpläteringens yta, pà grund av inàtgàende diffusion av Si. Detta sänker Mn-halten i fast lösning i detta omrâde jämfört med kärnan vilket resulterar i en potentialgradient mellan ytterytan och kärnan. Detta "long-life"-skikt kallas också "brown band", och är markerat i figurema. Utbredningen av "brown band” räknat från kontaktytan mellan lodplätering och kärna är normalt 40- 50 pm. Kärnomràdet definieras som avståndet mellan kontaktytan för lodplätering/kärna 10 15 20 25 30 534 283 13 och kontaktytan för brunt band/kärna (i detta exempel en mittenzon pà 30-100 um i materialet). Potentialen har inte beräknats i det bruna bandet i dessa exempel men är normalt runt 30-60 mV lägre än kärnans potential i legeringar som omfattas av denna uppfinning.
Figurerna 1-3 visar tydligt effekterna på tunna material av att tillsätta Zn i vattensidans plätering. Tre initiala Zn-halter beskrivs: 0, 0,4, och 1,5 vikt% Zn. Med 1,5 vikt% Zn i pläteringen på vattensidan blir indiffusionsavstàndet runt 100 um från kontaktytan mellan pläteringen på vattensidan och kärnan. För tunna material, t.ex. 150 um, betyder det att Zn-gradienten när in i det bruna bandet. En Zn-gradient har beräknats i kämområdet (Tabell 3), dvs området mellan kontaktytan för vattensidans plätering/kärnan och kontaktytan för kärnan/det bruna bandet. I en tunn lodpläterad plåt påverkar Zn-gradienten i kärnan det externa korrosionsskyddet. När den externa korrosionen har tagit sig igenom det offeranodiska bruna bandet kan korrosionen avancera vidare in i kärnan. Om Zn- gradienten är skarp är det troligt att korrosionen går snabbare. Potentialprofilen visas också i Figurerna 1-3. l Exempel 3 för lodpläterad plåt, med 1,5 % Zn, finns en potentialgradient genom hela käman. Detta är inte optimalt och ger inte något gott korrosionsskydd pá vare sig in- eller utsidan. Det bör finnas en stabil kärnpotential åtminstone i kärnans mitt. l Exempel 1 för lodpläterad plåt visas en plätering för vattensidan utan Zn. Kärnpotentialen är stabil genom halva kärnan. l Exempel 2 för lodpläterad plåt visas ett exempel med en plätering för vattensidan med 0,4 vikt% Zn. Zn- gradienten är lägre än vid 1,5 vikt% Zn och kärnans potential har inte påverkats lika mycket som i fallet med 1,5 vikt% Zn. Exempel 1 och 2 är således bättre vad gäller den externa korrosionen än Exempel 3.
Om materialet utsätts för korroslva miljöer på såväl in- som utsida kommer med största sannolikhet materialsammansättningen i Exempel 3 inte att stå emot korrosionsangrepp lika bra som de l Exempel 1 och 2, Kärnan kommer att korrodera snabbare och risken för att hål bildas är större.
Exempel 2 En annan aspekt i föreliggande uppfinning är det inre korrosionsskyddet. En potentiell skillnad mellan ytan hos pläteringen på vattensidan och kärnan i Exempel 1 är 63 mV. l Exempel 4 (Tabell 6), där pläteringen på vattensidan är tunnare, är den potentiella skillnaden efter lödning 54 mV. lnre korrosionsprestanda för detta material testades. 10 15 20 25 534 283 14 Materialplàtprov E och D tillverkades med en kärna med en sammansättning enligt Tabell 7. Varmvalsat material av sagda kärnmaterial användes och var ursprungligen pläterat med 10% AA4343 lodplätering och 10% plätering pà vattensidan. Pläteringen pà vattensidan avlägsnades och ersattes med pläteringar avsedda för vattensidan, med sammansättningar enligt Tabell 8.
Lai Kemisk sammansättning för kärnan i vikt%, mätt med OES.
Si Fe Cu Mn Mg Zn Zr TI Kärna 0,05 0.2 0,8 1,7 <0,01 <0,01 0,13 0,03 m Kemisk sammansättning för legeringar för vattensidan i vikt%, mätt med OES.
Vattensida Si Fe Cu Mn Mg Zn Zr Ti D 0,8 0,2 <0,01 1.7 <0,01 <0,01 <0,01 <0,01 E 0,8 0,2 <0,01 1.6 <0,01 2,7 <0,01 <0,01 F 0.9 0.3 < 1,6 0,02 1 .3 0,1 <0,01 0,01 Prov E är ett jämförelsematerial. Materialets tjocklek reducerades ytterligare med kallvalsning i laboratoriemiljö till önskade dimensioner och värmebehandlades slutligen till tillstànd H24.
Alla provbitar lödsimulerades i en CAB-ugn avsedd för satsvis insättning. Plàtarna placerades parvis med vattensidans pläteringar mot varandra för att minimera zink- föràngningen. En värmecykel användes, där temperaturen höjdes fràn rumstemperatur till 600°C på 20 min, med 3 min hålltid vid den högsta temperaturen. Kylning utfördes i luft med en hastighet av ~2.4°C/s. Även om nedkylningshastigheten inte är fastställd är det dock önskvärt att kylningen går snabbt.
Samtliga prov har en kärna enligt Tabell 7, lodplätering typ AA 4343 samt plätering på vattensidan enligt Tabell 8. Tjocklek och pläteringstjocklek mättes med ljusoptiskt mikroskop (LOM) på polerade prov.
Korrosionsbeteendet pà insidan analyserades med hjälp av ett glasbägartest. Provbitar om 40x80 mm gjordes i ordning av varje materialkombination. De avfettades i ett milt alkaliskt avfettningsbad (Candoclene). Lodpläteringssidan pà proverna maskerades med tejp.
Provbitar lades i glasbägare innehållande 400 ml s.k. OY-vattenlösning, fyra i varje bägare. 10 15 20 534 283 15 Sammansättningen i OY-vattnet var 195 ppm Cl", 60 ppm S042", 1 ppm Cuzfl samt 30 ppm Fe”. Blandningen bestod av NaCl. Na2SO4, CuClg-ZHZO, och FeCl3-6H2O i avjoniserat vatten. Bägaren placerades pà en värmeplatta med magnetisk omröming som kunde regleras med en timer. Temperaturcykeln sattes till 88°C i 8 timmar följt av rumstemperatur i 16 timmar. Omrörning endast under värmeperioderna om 8 timmar. Testet utfördes under en tvåveckorsperiod och samma lösning användes under hela testperioden. Dubbla provbitar av varje materialkombination analyserades. Efter testet lades provbitarna i HNOß i 10-15 minuter och sköljdes sedan i avjoniserat vatten. Korrosionsangreppens djup analyserades med mikroskopmetoden enligt ISO 11463. Tvärsnitt studerades i ljusoptiskt mikroskop för en mera detaljerad analys av typ av korrosionsangrepp och angreppens djup. Eventuella hàl räknades, men hàl som var mindre än 5 mm fràn kanterna togs inte med.
Tabell 9 visar resultaten från korrosionstest av insidan. Antalet hàl (totalt pà tvà provbitar) anges. Tabell 10 visar angreppsdjup för prov D och E. D omfattas av denna uppfinning och E är eltjämförelsematerial.
Tabell 9 Antal hål efter korrosionstesl av insidan.
Prov Vatten- Tjock- Tjocklek, Antal sidans lek pläteringen pà perforerlngar plätering (pm) vattensidan (um) D D 210 22 0 E E 202 20 0 Ta ell 10 Korrosionsangreppens djup enligt fokuseringsmetoden efter två veckors korrosionstest av insidan.
Prov Vattensidans Tjocklek Pläteringens Genomsnittligt Std pläteflng (pm) tjocklek på gropdjup (pm) awikelse vattensidan (pm) (lim) D D 210 22 110 28 E E 202 20 136 29 Resultaten för den inre korrosionen visar att potentialgradienten för prov D är tillräckligt bra för att detta material ska kunna klara ett inre korrosionstest. Frätdjupet är något mindre än för prov E som innehåller 2,5 vikt% Zn. 10 15 20 25 30 534 283 16 Exempel 3 En annan aspekt av föreliggande uppfinning är partikelfördelningen. Material med en kärna med en sammansättning enligt Tabell 7 och plätering F ur Tabell 8 på vattensidan analyserades. Götet för pläteringen på vattensidan förvärmdes vid en temperatur av <550°C och valsämnet varmvalsades sedan med en total reduktion av 90%. Valsgötet svetsades sedan fast pà kärngötet; pá motsatt sida svetsades ett valsgöt av lodplätering typ AA4343. Därefter följde förvärmning vid en temperatur av <550°C med påföljande varmvalsning med en total reduktion av 99°C till 3,9 mm. Valsgötet kallvalsades sedan till sin slutliga tjocklek 0,270 mm. Rullen värmebehandlades till tillstånd H24.
Material från rullen enligt ovan lödsimulerades i CAB-ugn. Två värmecykler användes: den ena innebar att temperaturen höjdes fràn rumstemperatur till 610°C på 20 min följt av en hálltid på 3 minuter vid den maximala temperaturen. Den andra värmecykeln liknade den första, dock med en maximal temperatur av 585°C. Kylningen ägde rum i inert miljö med en hastighet av ~0.50°Cls.
För att kunna mäta materialets partikeldensitet skars sektioner i bandets längsgående riktning (ND-RD). Sektionerna polerades mekaniskt med Struers OP-S-suspension innehållande 0,04 pm kolloidal kiseldioxid i det sista preparationssteget. Partiklamas tvärsnitt mättes i en FEG-SEM, Philips XL30S. med ett bildanalyssystem från Oxford Instruments lMQuant/X.
Bilder från mätningarna registrerades som backscatter-avbildningar med s.k. ln-lens- detektor i mikroskopet. För att minimera informationsdjupet och få en bild med god spatial upplösning användes låg accelerationsspänning, 3kV. Normal grànivàtröskel användes för att spåra partiklarna. För att erhålla ett resultat som är representativt för partiklamas antal och partikeldistributionen i provet spreds bildramarna över tvärsnittet. Mätningarna gjordes i tvà steg. Det första steget upptog mindre dispersoider (partiklar med en diameter av <50O nm). Mer än 1000 dispersoider mättes. partikeldiameter Ytan, A, för varje partikel mättes och en beräknades som ~l(4Alrr). Den andra mätningen gjordes på intermetalliska partiklar (partiklar med en diameter >500 nm). Mätningarna gjordes pà ett bildfält som omfattade runt 80% av pläteringens tjocklek. 100 sådana bildfält analyserades.
Provbiten hade efter lödning vid 610°C i 2 min en partikeldensitet för dispersoider i storleksintervallet 50-500 nm pà 3,9x105 partiklar per mmz. Provbitarna hade efter lödning en partikeldensitet för intermetalliska partiklar i storleksintervallet >500 nm på 1x10“ 10 15 20 534 283 17 partiklar per mmz. Provbiten hade efter lödning vid 585°C i 2 min en partikeldensitet för dispersoider i storleksintervallet 50-500 nm på 6,8x105 partiklar per mmz. Provbitarna hade efter lödning en partikeldensitet för intermetalliska partiklar i storleksintervallet >50O nm på 1x10" partiklar per mmz.
Exempel 4 Korrosionspotentialprofilerna mättes för material i såväl H14 som H24 tillstånd.
Mätningarna gjordes från lodpläteringssidan, efter CAB-lödning, se Exempel 2.
Korrosionspotentialmätningar gjordes vid 6-8 olika djup med början vid den resterande lodpläteringens ytteryta och vidare in i kärnan. Proven etsades i hett NaOH till de olika djupen (med baksidan maskerad med tape). Efter etsningen rengjordes proven i koncentrerad HNO3 och sköljdes sedan i avjoniserat vatten och etanol. Provens tjocklek mättes med mikrometer före och efter etsningen för att fastställa djupet.
Provbitarnas baksida maskerades med tejp och kanterna täcktes med nagellack. Aktivt omrâde efter maskeringen var ~20x3O mm. Solartron IMP processlogg användes för de elektrokemiska mätningarna. En Standard Calomel-elektrod (SCE) användes som referenselektrod. Proven sänktes ner i en sur elektrolytlösning (ASTM D1141 utan tungmetaller och med ett pH-värde av 2,95). 10 ml H20; per liter elektrolytlösning tillsattes när mätningarna påbörjades. OCP (Open Circuit Potential) följdes som funktion av djupet genom att proven etsades före mätning.
Korrosionspotentialprofilerna visas i Figur 4. Det är tydligt att material i tillstànd H24 ger en brantare korrosionspotentialprofil än material i tillstànd H14, vilket betyder bättre korrosionsskydd.
Claims (12)
1. En lodpläterad plåt i en aluminiumlegering innefattande: ett kärnmaterial av en aluminiumlegering bestående av 50,1 vikt% Si, helst 5 0,06 vikt% Si, 5 0,35 vikt% Mg, från 1,0 till 2,0 vikt%, helst 1,4 till 1,8 vikt% Mn, från 0,2 till 1,0 vikt%, helst 0,6 till 1,0 vikt% Cu, 50,7 vikt% Fe 50,3 vikt% vardera av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn och 50,5 vikt% totalt av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn resten bestående av Al och oundvikliga föroreningar; samt ett pläteringsmaterial avsett för vattensidan på minst en sida av kärnmaterialet framställt av en aluminiumlegering med lägre korrosionspotential än kärnmaterialets och bestående i huvudsak av 0,5-1,5 vikt% Si, 1,0 to 2,0 vikt% helst 1,4-1,8 vikt% Mn, 50,15 vikt% Mg, 5 0,1 vikt% Cu, 5 0,7 vikt% Fe, 51,4 vikt%, helst 5 1,1 vikt%, allra helst 50,4 vikt% Zn, 50,3 vikt% vardera av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn och 50,5 vikt% totalt av Zr, Ti, Ni, Hf, V, Cr, ln, Sn resten bestående av Al och oundvikliga föroreningar, där förhållandet mellan vikt% Si i vattensidans plätering och vikt% Si i kärnan är minst 5:1, dock helst minst 1011.
2. Lodpläterad aluminiumplåt enligt patentkrav 1, där kärnmaterialet innehåller 50,05-0,3 vikt% Zr.
3. Lodpläterad aluminiumplåt enligt något av patentkraven 1-2, där pläteringsmaterialet innehåller 50,05-0,3 vikt% Zr.
4. Lodpläterad aluminiumplåt enligt något av patentkraven 1-3 , där pläteringens sammansättning inte inkluderar Ni. 10 15 20 25 534 283 19
5. Lodpläterad aluminiumplåt enligt något av patentkraven 1-4, där Mg-innehållet i pläteringen är <0,05 vikt%.
6. Lodpläterad aluminiumplåt enligt något av patentkraven 1-5, där kopparinnehàllet i pläteringen är <0.04 vikt%.
7. Lodpläterad aluminiumplàt enligt något av patentkraven 1-6, där den lodpläterade plàtens tjocklek är mindre än 5300 um, dock helst S200 um.
8. Lodpläterad aluminlumplàt enligt något av patentkraven 1-7, där vattensidans pläteringsmaterial S30 um.
9. Lodpläterad aluminiumplàt enligt något av patentkraven 1-8, där kärnan är försedd med en extra Al-Si-lodplätering som applicerats direkt på plåten på motsatt sida sett från pläteringen, och där sagda lodplätering innehåller 5-13 vikt% Si.
10. Lodpläterad aluminiumplàt enligt något av patentkraven 1-9, där kärnans tillstånd är H24.
11. Lodpläterad aluminiumplåt enligt något av patentkraven 1-10, där den lodpläterade plåten är tillverkad av ett valsämne för käman och ett valsämne för pläteringen, och där sagda valsämnen framställts i en process med förvärmning efter gjutning till högst 550°C.
12. Lodpläterad aluminiumplàt enligt något av patentkraven 1-11, med en plätering pà vattensidan som efter lödning har en mlkrostruktur med en partikeltäthet i storleksintervallet mellan 0,5 och 20x105 partiklar per mmz, dock hellre mellan 1 och 12x105 partiklar per mmz, och allra helst mellan 2 och 9x1O5 partiklar per mm: då partiklarna har en diameter i storleksordningen 50-500 nm, och en partikeltäthet i storleksordningen 1-20x103 partiklar per mmz, dock helst mellan 7 och 15x103 partiklar per mmzdå partiklarna har en diameter i storleksordningen >500 nm.
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0950343A SE534283C2 (sv) | 2009-05-14 | 2009-05-14 | Lodpläterad aluminiumplåt för tunna rör |
| EP10162267.8A EP2253726A3 (en) | 2009-05-14 | 2010-05-07 | Aluminium alloys brazing sheet for thin tubes |
| KR1020100044422A KR20100123623A (ko) | 2009-05-14 | 2010-05-12 | 씬 튜브용 알루미늄 합금 브레이징 시트 |
| RU2010119231/05A RU2010119231A (ru) | 2009-05-14 | 2010-05-13 | Лист для пайки алюминиевых сплавов для тонких трубок |
| BRPI1010499-2A BRPI1010499A2 (pt) | 2009-05-14 | 2010-05-13 | chapas de brasagem de ligas de aluminio para tubos finos |
| CN2010101802529A CN101886195A (zh) | 2009-05-14 | 2010-05-14 | 用于薄管的铝合金钎焊片 |
| JP2010112140A JP2010270395A (ja) | 2009-05-14 | 2010-05-14 | 薄肉チューブ用アルミニウム合金ろう付けシート |
| MX2010005357A MX2010005357A (es) | 2009-05-14 | 2010-05-14 | Lamina para soldadura fuerte de aleaciones de aluminio para tubos delgados. |
| US12/780,052 US20100291400A1 (en) | 2009-05-14 | 2010-05-14 | Aluminium alloys brazing sheet for thin tubes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0950343A SE534283C2 (sv) | 2009-05-14 | 2009-05-14 | Lodpläterad aluminiumplåt för tunna rör |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE0950343A1 SE0950343A1 (sv) | 2010-11-15 |
| SE534283C2 true SE534283C2 (sv) | 2011-06-28 |
Family
ID=42732292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE0950343A SE534283C2 (sv) | 2009-05-14 | 2009-05-14 | Lodpläterad aluminiumplåt för tunna rör |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20100291400A1 (sv) |
| EP (1) | EP2253726A3 (sv) |
| JP (1) | JP2010270395A (sv) |
| KR (1) | KR20100123623A (sv) |
| CN (1) | CN101886195A (sv) |
| BR (1) | BRPI1010499A2 (sv) |
| MX (1) | MX2010005357A (sv) |
| RU (1) | RU2010119231A (sv) |
| SE (1) | SE534283C2 (sv) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102008048275B4 (de) | 2008-09-22 | 2014-07-24 | Airbus Operations Gmbh | Treibstoffmanagement-System |
| DE112012000619T5 (de) * | 2011-01-31 | 2013-10-31 | Aleris Rolled Products Germany Gmbh | Aluminium Lotblechmaterial für flussmittelfreies Löten |
| CN102650008A (zh) * | 2011-02-23 | 2012-08-29 | 贵阳华恒机械零部件有限公司 | 用于生产柴油发动机气缸盖的多元微量合金铸件新材料及制备方法 |
| CN102773625A (zh) * | 2011-05-11 | 2012-11-14 | 江苏京航金属材料科技有限公司 | 环保自钎铝合金钎料 |
| PL2852494T3 (pl) * | 2012-05-23 | 2022-10-17 | Gränges Finspång AB | Ultra odporny na ugięcie oraz topnienie materiał żeber o bardzo dużej wytrzymałości |
| WO2014017976A1 (en) | 2012-07-27 | 2014-01-30 | Gränges Sweden Ab | Strip material with excellent corrosion resistance after brazing |
| US9545777B2 (en) | 2013-03-13 | 2017-01-17 | Novelis Inc. | Corrosion-resistant brazing sheet package |
| ES2795293T3 (es) | 2013-03-13 | 2020-11-23 | Novelis Inc | Aleación de núcleo de chapa de soldadura fuerte para intercambiador de calor |
| HUE046855T2 (hu) * | 2014-09-25 | 2020-03-30 | Aleris Rolled Prod Germany Gmbh | Többrétegû alumínium keményforrasz lemezanyag |
| CN104532084A (zh) * | 2014-11-25 | 2015-04-22 | 安徽天祥空调科技有限公司 | 一种高强度防开裂空调散热器铝合金片及其制备方法 |
| JP6557476B2 (ja) * | 2015-02-10 | 2019-08-07 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウム合金フィン材 |
| CN104985274B (zh) * | 2015-03-12 | 2017-09-19 | 乐清市超研电气科技有限公司 | 超强度裸端头焊接工艺 |
| CN108290252A (zh) * | 2015-11-13 | 2018-07-17 | 格朗吉斯铝业（上海）有限公司 | 钎焊板材 |
| CN105547029A (zh) * | 2015-12-21 | 2016-05-04 | 江苏格林威尔金属材料科技有限公司 | 一种空调散热器用铜合金内槽圆管 |
| US20210293457A1 (en) * | 2018-12-19 | 2021-09-23 | Carrier Corporation | Aluminum compressor with sacrificial cladding |
| CN109652681A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-04-19 | 安徽鑫铂铝业股份有限公司 | 一种利于高效散热的铝型材料及其制备方法 |
| WO2020189689A1 (ja) * | 2019-03-20 | 2020-09-24 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム基線材 |
| CN110735072A (zh) * | 2019-11-06 | 2020-01-31 | 帅翼驰新材料集团有限公司 | 无需热处理强化的高强铸造铝合金及其制备方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0299325A (ja) | 1988-10-07 | 1990-04-11 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 耐孔食性のすぐれた熱交換器の作動流体接触構造部材用高強度Ａｌ合金クラッド材 |
| US5351750A (en) * | 1993-03-24 | 1994-10-04 | Valeo Engine Cooling, Inc. | Tubular element for a heat exchanger |
| NL1004415C2 (nl) * | 1996-11-04 | 1998-05-08 | Hoogovens Alu Walzprod Gmbh | Niet-warmtebehandelbare aluminiumlegering als kernlegering voor brazing sheet. |
| SE0101570A0 (en) * | 2001-05-03 | 2002-11-04 | Sapa Heat Transfer Ab | High strength aluminium tube material |
| NO20012206D0 (no) * | 2001-05-03 | 2001-05-03 | Norsk Hydro As | Aluminiumsplate |
| EP1666190A4 (en) * | 2003-09-18 | 2007-02-21 | Kobe Alcoa Transp Products Ltd | ALUMINUM ALLOY COMPOSITE FOR SOLDERING AND HEAT EXCHANGER THEREWITH |
| US8283049B2 (en) * | 2003-09-26 | 2012-10-09 | Kobe Steel, Ltd. | Aluminum brazing sheet |
| MXPA05002857A (es) * | 2004-03-22 | 2005-12-05 | Sapa Heat Transfer Ab | Material para tubo de aluminio durable, de alta resistencia, con elevada resistencia al alabeo. |
| SE527560C2 (sv) * | 2004-03-22 | 2006-04-11 | Sapa Heat Transfer Ab | Höghållfast aluminiumlegering för lödda produkter, ett plätterat material för lödda produkter samt metod för framställning av aluminiumband |
| US7407714B2 (en) * | 2004-05-26 | 2008-08-05 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Process by producing an aluminium alloy brazing sheet, aluminium alloy brazing sheet |
| CA2624160C (en) * | 2005-10-13 | 2014-02-25 | Klaus Vieregge | Multi-layered brazing sheet |
| US7749613B2 (en) * | 2006-04-21 | 2010-07-06 | Alcoa Inc. | Multilayer braze-able sheet |
| SE530437C2 (sv) * | 2006-10-13 | 2008-06-03 | Sapa Heat Transfer Ab | Rankmaterial med hög hållfasthet och högt saggingmotstånd |
| MX2011006826A (es) * | 2008-12-23 | 2011-08-03 | Novelis Inc | Hoja de metal revestido y tuberia de intercambio termico, etc., elaborada con la misma. |
| SE534693C2 (sv) * | 2009-05-14 | 2011-11-22 | Sapa Heat Transfer Ab | Lodpläterad aluminiumplåt med hög hållfasthet och utmärkta korrosionsegenskaper |
-
2009
- 2009-05-14 SE SE0950343A patent/SE534283C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2010
- 2010-05-07 EP EP10162267.8A patent/EP2253726A3/en not_active Withdrawn
- 2010-05-12 KR KR1020100044422A patent/KR20100123623A/ko not_active Application Discontinuation
- 2010-05-13 BR BRPI1010499-2A patent/BRPI1010499A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2010-05-13 RU RU2010119231/05A patent/RU2010119231A/ru not_active Application Discontinuation
- 2010-05-14 CN CN2010101802529A patent/CN101886195A/zh active Pending
- 2010-05-14 US US12/780,052 patent/US20100291400A1/en not_active Abandoned
- 2010-05-14 MX MX2010005357A patent/MX2010005357A/es not_active Application Discontinuation
- 2010-05-14 JP JP2010112140A patent/JP2010270395A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20100291400A1 (en) | 2010-11-18 |
| EP2253726A3 (en) | 2014-01-01 |
| SE0950343A1 (sv) | 2010-11-15 |
| KR20100123623A (ko) | 2010-11-24 |
| MX2010005357A (es) | 2010-11-23 |
| CN101886195A (zh) | 2010-11-17 |
| BRPI1010499A2 (pt) | 2012-09-25 |
| RU2010119231A (ru) | 2011-11-20 |
| EP2253726A2 (en) | 2010-11-24 |
| JP2010270395A (ja) | 2010-12-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE534283C2 (sv) | Lodpläterad aluminiumplåt för tunna rör | |
| SE0950340A1 (sv) | Lodpläterad aluminiumplåt med hög hållfasthet och utmärkta korrosionsegenskaper | |
| EP3029169B1 (en) | Aluminum-alloy clad member and method for producing the same | |
| CN100471971C (zh) | 热交换器用铝合金散热片材及热交换器 | |
| JP5602747B2 (ja) | 高耐食性アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法、ならびに、これを用いた高耐食性熱交換器 | |
| JP2009024221A (ja) | 高強度アルミニウム合金ブレージングシート | |
| WO2013021266A2 (en) | Clad material for cooler, cooler for heat-generating device, and method of producing cooler for heat-generating device | |
| JP2013213235A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート | |
| WO2019150822A1 (ja) | 強度、導電性、耐食性、およびろう付性に優れる熱交換器用アルミニウム合金フィン材および熱交換器 | |
| JP5192718B2 (ja) | 強度、犠牲陽極効果、および耐食性に優れるフィン材および熱交換器 | |
| JP2019108597A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金材及び熱交換器 | |
| EP3321384B1 (en) | Aluminum alloy cladding material, manufacturing method therefor, and heat exchanger using said aluminum alloy cladding material | |
| JP2014177694A (ja) | 強酸環境下での耐食性に優れるアルミニウム合金製熱交換器 | |
| WO2006041518A1 (en) | Brazing sheet suitable for use in heat exchangers and the like | |
| WO2018110320A1 (ja) | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 | |
| CN112673120B (zh) | 铝合金钎焊片材 | |
| JPWO2015141192A1 (ja) | 耐食性及びろう付性に優れたアルミニウム合金クラッド材及びその製造方法 | |
| JP2007146264A (ja) | アルミニウム合金フィン材 | |
| JPH1161306A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金複合材 | |
| JP5650305B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP6905366B2 (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JPH1161305A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金複合材 | |
| JP6208450B2 (ja) | 耐食性に優れた薄肉熱交換器用アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、前記アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器の製造方法 | |
| JP6626625B2 (ja) | アルミニウム合金 | |
| JPH11241132A (ja) | 高耐食性アルミニウム合金製ブレージングシート |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |