SE450772B - Apparat for framstellning av bulk-mesofas - Google Patents

Description

15 20 25 30 35 450 772 2 nese Industrial Standards JIS K 2425), endast ökas till ca 15 vikt% som mest.

Det är vidare nödvändigt att använda en lösnings- medelsmängd för separation av mesofasmikrosfärerna som uppgår till 30 ggr eller mer av vikten hos det värme- bchandlade becket. Vid metoden för isolering av meso- fasmikrosfärerna genom selektiv upplösning av matris- becket, såsom beskrivits ovan (i det följande ibland à kallat för "lösningsmedelsseparationsmetoden"), är det följaktligen nödvändigt att använda ett lösningsmedel i en mängd av 200 ggr eller mer av de mesofasmikrosfärer som skall erhållas, varigenom produktiviteten ound- vikligen blir mycket låg.

Med hänsyn till dessa problem har vi haft idén att mesofasen som pressmaterial inte nödvändigtvis behöver ha formen av mikrosfärer. Följaktligen har vi tidigare utvecklat en metod, vid vilken mesofasmikro- sfärerna, genom att ge becket som innehåller mesofas- mikrosfärerna ett tillstånd med turbulent flöde, fås att koalescera och undergå sedimenteringseparation som agglomererad mesofas. Vi har föreslagit denna metod i den amerikanska patentskriften nr 4 488 957.

SAMMANFATTNING AV UPPFINNINGEN Det är ett ändamål med uppfinningen att åstadkomma en apparat för att genomföra stabil och kontinuerlig drift under en lång tidsperiod vid framställning av bulk-mesofas genom att applicera den ovannämnd principen med att gynna separation av mesofasmikrosfärer från matrisbecket på grund av koalescering och agglomerering.

Mera speciellt inbegriper apparaten för framställ- ning av bulk-mesofas enligt uppfinningen ett värmebe- handlingskärl för värmebehandling av en som utgångsmate- Ü rial använd tung olja för att därigenom bilda beck inne- N hållande mesofasmikrosfärer; ett separationskärl med formen av en en omvänd kon, vilket kärl är anordnat under “ 10 15 20 25 fw 35 450 772 3 värmebehandlingskärlet och verkar för att få mesofas- mikrosfärerna i becket, som införts i separationskärlet *frân värmebehandlingskärlet, att koalescera, varigenom mesofasmikrosfärerna separeras från matrisbecket; en nedàtriktad ledning för införing av becket som inne- håller mesofasmikrosfärerna, från värmebehandlingskärlet till separationskärlet; en uppàtriktad ledning för in- föring av matrisbecket, från vilket mesofasmikrosfärerna har avlägsnats i separationskärlet, till värmebehand- lingskärlet; och en tillförselledning för utgàngsmate- rial, vilken ledning vid sin uppströmsände är förbunden med en källa för såsom utgángsmaterial använd tung olja, vilken källa inbegriper en tillförselpump för utgångs- material, och tillförselledningen är vid sin nedströms- ände införd i den uppåtriktade ledningen, varvid den undre delen av den nedåtriktade ledningen är förbunden måd den övre sidoväggen hos separationskärlet i en tangen- tiell riktning därtill, varjämte den uppåtriktade led- ningen vid sin undre ände är införd koaxiellt i mitt- delen av separationskärlet och vid en mellanliggande del därav har en innerväggsyta med en mellanliggande halsdel med begränsad innerdiameter, och varvid den yttersta nedströmsspetsen hos tillförselledningen för utgångsmaterialet är anordnad kóaxiellt inuti och i närheten av nämnda halsdel.

Naturen hos, användbarheten av samt ytterligare kännetecken hos uppfinningen kommer att framgå klarare från följande detaljerade beskrivning, som inbegriper ett särskilt exempel på konstruktionsmässig organisa- tion och drift av apparaten enligt uppfinningen. Den följande beskrivningen hänvisar till de bifogade rit- ningarna, som i korthet beskrivs nedan.

RITNINGAR På ritningarna är fig l ett schematiskt diagram i form av ett flödesschema, som visar ett exempel på ett arrangemang av väsentliga delar av apparaten för framställning av bulk-mesofas i enlighet med uppfinningen. 10 15 20 25 30 35 450 772 4 Fig 2 är en planvy av separationskärlet hos apparaten.

Fig 3 är en förstorad sidovy av delen A i fig 1. Fig 4 är en förstorad sidovy, som visar spetsen hos en till- förselledning för utgångsmaterialolja. Fig 5 är ett mikrofotografi (förstoring 170 ggr), som tagits genom ett polariserande mikroskop, av bulk-mesofas, vilken framställs med hjälp av apparaten enligt uppfinningen.

DETALJERAD BESKRIVNING AV UPPFINNINGEN Det i fig l visade exemplet på apparaten enligt uppfinningen har som sina grundläggande, väsentliga delar ett värmebehandlingskärl l, som i huvudsak har formen av en långsträckt vertikal cylinder, ett separa- tionskärl eller separator 2, som har formen av en in- verterad kon (cyklonformad) och är anordnad i huvudsak omedelbart under värmebehandlingskärlet 1, samt en nedåtriktad ledning 3 och en uppâtriktad ledning 4, som kommunicerar med det inre av kärlet l och separa- torn 2, såsom beskrivs nedan. 2 Anslutningen mellan de nedàtriktade och uppåtrik- tade ledningarna 3 och 4 till separatorn 2 är såsom antyds i fig 2, som är en planvy av separatorn. Den nedåtriktade ledningen 3 är vid sin undre ände bockad till en väsentligen horisontell, undre änddel 3a, som vid sin ände är riktad tangentiellt med och ansluten till den övre sidoväggen av separatorn 2. Den undre änddelen av den uppàtriktade ledningen 4 är införd i den övre mittdelen av separatorn 2. Såsom visas i fig 3, som är en förstorad vy av delen A i fig l, är den upp- åtriktade ledningen vid en mellanliggande del försedd med en halsdel 4a med sammandragen innerdiameter och halsdelen har en inneryta, vars form liknar ett venturi- rör eller en strålpump. I närheten av och koaxiellt inuti denna halsdel 4a finns utmatningsspetsen Sa vid nedströmsänden av en ledning 5 för tillförsel av utgångs- materialolja. Uppströmsänden av denna oljetillförselled- ning 5 är medelst en pump 7 förbunden med en tank 8 för utgângsmaterialolja. 10 15 20 25 30 35 450 772 5 Inuti värmebehandlingskärlet l är den övre änden av den uppátriktade ledningen 4, som är anordnad under ytan 15 på vätskan i kärlet, inrymd i en vertikal rör- formad struktur 9 med en öppen undre ände och en till- sluten övre ände. Den övre änden av denna rörformiga struktur 9 är fäst till den undre änden av en stång 10, som sträcker sig nedåt från toppen av värmebehandlings- åkärlet l och är anpassad att höjas och sänkas med en mekanism ll, som är monterad ovanpå kärlet 1. Genom att sålunda höja och sänka den rörformiga strukturen 9 kan öppningsarean vid den övre änddelen av den uppåt- riktade ledningen 4 justeras för att därigenom reglera flödeshastigheten hos vätska genom den uppåtriktade ledningen 4.

Vid botten av värmebehandlingskärlet l finns en uttagningsledning 12 för beck, vilken via en reglerven- til 13 är förbunden med en becktank 14 utanför värmebe- handlingskärlet. Reglerventilen 13 regleras med hjälp av reglerorgan l6a, som arbetar i gensvar på utsignalen från en vätskenivåmätare 16 av undanträngningstyp, vilken mätare är installerad i värmebehandlingskärlet l för att påvisa vätskenivàytan 15 i kärlet. En ände av en ledning 17 för uttagning av krackad lätt olja är anslu- ten till den övre delen av värmebehandlingskärlet l och kommunicerar med det övre utrymmet i kärlet. Den andra änden på ledningen 17 är via en kondensor 18 förbunden med en tank l9 för lätt olja. vid bottendelen av den ovan beskrivna separatorn 2 finns en pump 21, som är anpassad att överföra trögfly- tande vätska, såsom en kugghjulspump, som drivs av en motor 20. Utmatningsöppningen på denna pump 21 är medelst en ledning 22 förbunden med en mesofasuppsamlingstank 23.

Apparaten med den ovan beskrivna utformningen i enlighet med uppfinningen arbetar på följande sätt för att genomföra kontinuerlig framställning av bulk-mesofas.

Mängder, som anges i procent (%), avser vikt såvida ej annat anges. 10 15 20 25 30 35 450 772 6 Den som utgångsmaterial använda tunga oljan place- ras i tanken 8 för utgångsmaterialolja. Exempel på sådan tung olja är tunga petroleumoljor, såsom återstod från destillation vid normaltryck, återstod från destillation vid reducerat tryck, dekanterade oljor, som erhålles .fffl ' genom katalytisk krackning, samt termiskt krackade tjäror och tunga oljor som erhålles från kol, såsom koltjära.

Denna tunga olja i tillförseltanken 8 matas med pumpen 7 genom upphettningsorganet 6, där oljan upphettas till reaktionstemperatur eller något högre temperatur. Den sålunda upphettade oljan strömmar sedan genom ledningen 5 och stiger, tillsammans med matrisbeck från separatorn 2, genom den uppåtriktade ledningen 4 för att inkomma i värmebehandlingskärlet 1. Genom att höja och sänka stången 10 och den rörformiga strukturen 9 med hjälp av mekanismen ll kan, såsom nämnts tidigare, öppnings- arean vid den övre änddelen av den uppåtriktade led- ningen 4 justeras, dvs motståndet mot fluidumflöde mel- lan den rörformiga strukturen 9 och den övre änddelen ev av den uppâtriktade ledningen 4 kan varieras justerbart.

På detta vis regleras fluidumtillförselflödeshastigheten genom den uppâtriktde ledningen. p Temperaturen hos innehållet i värmebehandlingskär- let 1 (dvs reaktionstemperaturen) hâlles vid 400-50000, företrädesvis 400-460°C. Med en uppehållstid av 30 min till 5 h, såsom bestäms genom formeln (volym tung olja i värmebehandlingskärlet l/volumetrisk flödeshastighet hos utgângsmaterial som passerar genom tillförselled- ningen 5) vid denna temperatur, genomföres polykondensa- tionsreaktion hos den som utgângsmaterial använda tunga oljan, varigenom bildas matrisbeck, som innehåller mesofasmikrosfärer inom sådana gränser att koksliknande bulk-mesofas eller koksliknandelæmboniserad produkt inte bildas som en följd av överdriven reaktion.

Genom denna värmebehandling erhålles i allmänhet värmebehandlat beck, som innehåller mesofasmikrosfärer = i en mängd av storleksordningen 2-15 %, mätt som kinolin- 10 15 20 25 30 35 450 772 7 olösligt material. Nivån hos vätskeytan 15 i värmebe- handlingskärlet 1 regleras genom justering av öppnings- graden hos reglerventilen 13 medelst reglerorgan l6a som gensvar på utsignalen från vätskenivåmätaren 16, varigenom man justerar flödeshastigheten hos beck, som uttages från kärlet och sänds till becktanken 14. Uppe- hållstiden i värmebehandlingskärlet l justeras genom regleringen av denna vätskenivåyta och regleringen av tillförselflödeshastigheten hos utgångsmaterialen.

En avsevärd del av den som utgângsmaterial använda tunga oljan, som tillföres värmebehandlingskärlet l, förändras genom termisk krackning till lätta oljor, som uttages i form av ånga genom ledningen 17, konden- seras i kondensorn 18 och därefter lagras i tanken 19 för lätt olja. Dessa lätta oljor utsätts naturligtvis -för ytterligare fraktionerad destillation om så är nöd- vändigt.

A andra sidan strömmar den större delen av det värmebehandlade becket, som innehåller mesofasmikro- sfärer vilka bildats i värmebehandlingskärlet l, nedåt under inverkan av tyngdkraften genom den nedåtriktade ledningen 3 och insprutas i den övre delen av separatorn 2 i tangentiell riktning relativt dess sidovägg, vari- genom skapas ett roterande flöde som gradvis rör sig nedåt i separatorn. Mesofasmikrosfärerna koalescerar ömsesidigt vid denna tidpunkt på grund av den resulte- rande turbulenseffekten och, allt eftersom de agglo- merats, utskiljes de genom centrifugalkraft från matris- becket och avsättes på botten pà separatorn 2.

Viskositeten hos det värmebehandlade beck som pas- serar genom den nedâtriktade ledningen 3 är av storleks- ordningen 100 cst vid 200°C. När viskositeten hos detta beck vid reaktionstemperaturen uppskattas genom extra- polation av viskositet-temperaturkurvan för becket finner man den vara ungefärligen l cSt, som i huvudsak är stor- leksordningen för viskositeten hos vatten av rumstempe- ratur. Detta innebär att den fluiditet hos becket som 10 15 20 25 30 35 450 772 8 är nödvändig för att det skall strömma nedåt under inver- kan av tyngdkraften och för att det skall det bilda ett roterande flöde inuti separatorn 2 uppfylles med god marginal.

För god kdalescerings- och agglomereringseffekt på grund av turbulens är å andra sidan en låg temperatur i separatorn 2 önskvärd, vilken temperatur företrädesvis är 5°C eller mer, särskilt l0°C eller mer, lägre än reaktionstempèraturen. Om emellertid temperaturen i separatorn 2 sänks överdrivet, sänks fluiditeten hos det värmebehandlade hecket och därför är det önskvärt att denna temperatur hálles vid 250°C eller högre.

Mesofasagglomeraten eller bulk-mesofasen, som har av- satts på botten av separatorn 2, uttages från separatorn 2 med hjälp av pumpen 21 och skickas genom ledningen 22 till mesofasuppsamlingstanken 23 för att lagras däri.

Det matrisbeck, som finns kvar i separatorn 2 och som fortfarande innehåller en avsevärd mängd mesofas- mikrosfärer, bildar ett uppåtstigande flöde genom mitten av separatorn 2 till separatorns övre del, där den undre fu »n änddelen av den uppâtriktade ledningen 4 är införd i separatorn. Det uppâtstigande matrisbecket drages så- lunda uppåt genom den uppåtriktade ledningen 4 in i värmebehandlingskärlet 1. Den kraft varmed detta matris- beck drages uppåt àstadkommes genom den viskösa medryck- nings- eller induktionsverkan hos den tunga utgångs- materialolja som insprutas frân utmatningsspetsen Sa på tillförselledningen för tung olja in i och genom den sammandragna halsdelen 4a hos den uppätriktade led- ningen 4. Mekanismen hos denna verkan liknar den hos en sugpump eller stràlpump. För att erhålla stor insprut- ningsenergi vid utmatningsspetsen Sa för att förläna matrisbecket en stor "dragningskraft" är utmatnings- 3211 spetsen Sa företrädesvis hopdragen till form av ett munstycke, såsom visas i fig 4.

Den bulk-mesofas, som lagras i mesofasuppsamlings- Û tanken 23 används direkt som den är eller efter att ha 10 15 20 25 30 35 450 772 9 utsatts för en efterbehandling som ett kolhaltigt ut- gångsmaterial eller för något annat ändamål. Vid en efterbehandling återupphettas bulk-mescfasen vid en temperatur av storleksordningen 350°C för att därigenom förorsaka att den kinolinlösliga komponenten utsvettas så att denna komponent minskar. Exempel på andra efter- rbehandlingsförfaranden är centrifugalseparering och tvättning, t ex med extraktionsbensin. Å andra_sidan kan det beck, som innehåller mesofas- mikrosfärer och som uppsamlats i becktanken 14, exempel- vis användas som bindemedelsbeck, eller kan det åter- cirkuleras till värmebehandlingskärlet l för att undergå ytterligare termisk krackning och polykondensation.

Såsom framgår av den föregående beskrivningen, är ett drag hop apparaten för framställning av bulk-mesofias enligt uppfinningen att antalet mekaniska drivmekanismer, såsom pumpar, som verkar direkt på och framdriver trög- flytande fluider vid höga temperaturer, litet. Om så är nödvändigt är det emellertid också möjligt att införa en flödesmätare i den nedätriktade ledningen 3 för att mäta cirkulationsflödeshastigheten hos becket. För detta ändamål är det mycket lämpligt med en flödesmätare, hos vilken flödeshastighetsmätningssektionen och indi- keringssektionen är mekaniskt åtskilda, exempelvis såsom beskrivs i beskrivningen till den japanska bruksmönster- ansökan (Utility Model) nr 182213/1981.

Mera speciellt inbegriper denna föreslagna flödes- mätare en svängbar motståndsplatta, som svängbart upp- e bäres i flödesbanan för det fluidum som strömmar i en ledning, varvid en magnet är monterad på motståndsplat- tan och en magnetisk nål svängbart uppbäres på utsidan av ledningen och är anpassad att påverkas av magnetkraf- ten från magneten, samt medel för att avläsa svängningen hos denna magnetnål som följer motstândsplattans sväng- ning i en överensstämmelse med fluidumets strömnings- hastighet. 10 15 20 25 30 35 45Û 772 10 För att mera fullständigt indikera uppfinningens natur och användbarhet ges följande faktiska exempel på apparaten enligt uppfinningen samt ett exempel på användning av apparaten för framställning av bu1k-meso- fas, varvid det förstås att dessa exempel endast ges i belysande syfte och inte avser att begränsa uppfin- ningens omfattning.

EXEMPEL Framställning av bulk-mesofas från en dekanterad olja, som erhållits genom katalytisk krackning, utfördes med användning av en apparat, som i huvudsak motsvarade den i fig l.

Värmebehandlingskärlets l innerdiameter var ca 300 mm. Separatorn 2 hade formen av en inverterad kon med en höjd av S00 mm, en botteninnerdiameter av 100 mm och en innerdiameter hos den.övre delen av 250 mm, samt var dessutom försedd vid sin övre del med en vertikal cylinder med 200 mm höjd. Den nedàtriktade ledningen 3 hade en innerdiameter av 41,2 mm och en längd av 1,2 m.

Den uppåtriktade ledningen 4 hade en innerdiameter av 41,2 mm och en halsdel med en innerdiameter av 10 mm 7 vid en mellanliggande del. Innerdiametern hos tillförsel- .ledningen 5 för utgångsmaterial var 4 mm och munstycksdia- metern vid insprutningsspetsen Sa var l mm.

Utgångsmaterialoljan tillfördes medelst pumpen 7 från tanken 8 genom ledningen 5 och den uppâtriktade ledningen 4 och in i värmehehandlingskärlet 1 med en flödeshastighet av 300 g/s. Temperaturen i värmebehand- lingskärlet l hölls vid 430°C. Med en genomsnittlig uppehållstid av ca 3 h i detta kärl 1 bildades ett beck i kärlet l, vilket beck innehöll 3,7 % mesofasmikrosfärer som en kinolinolöslig komponent. Detta beck (som hade en viskositet av 130 cSt vid 200°C) matades till separa- torn 2 genom den nedåtriktade ledningen 3 och dess flödeshastighet reglerades till lS liter/min genom att höja och sänka stången 10.

Skillnaden mellan nivåerna för vätskeytorna i värme- 10 15 20 25 30 35 450 772 ll behandlingskärlet l och separatorn 2 var ca 2,3 m. Bec- kets flödeshastighet i den nedåtriktade ledningen 3 var 18,8 cm/s, vilket blev den ungefärliga tangentiella flödeshastigheten i separatorn 2. Medan vid apparaten enligt detta exempel flödeshastigheten genom den ned- åtriktade ledningen 3 kan ökas till ca 30 liter/min (eller en beckflödeshastighet av 37 cm/s), reglerades den till 15 liter/min vilket befanns vara lämpligt för att erhàlla god separeringsverkan.

Innertemperaturen hos separatorn 2 inställdes vid ca 420°C. Från botten av separatorn 2 erhölls bulk-meso- fas med en flödeshastighet av 20 9/min.

Från den undre änden av den uppåtriktade ledningen 4 drogs matrisbeck (som fortfarande innehöll 3,1 % av en kinolinolöslig komponent) uppåt medelst strålpumps- verkan hos den utgångsmaterialolja som insprutades från ,munstycksspetsen Sa hos oljetillförselledningen 5 och strömmade med en hastighet av ca 15 liter/min genom den uppàtriktade ledningen 4, varigenom matrisbecket cirkulerades in i värmebehandlingskärlet l. Flödeshastig- heten hos den utgångsmaterialolja som utsprutades från munstycksspetsen Sa var 1060 cm/s.

Genom ledningen 17 uttogs krackad lätt olja, som inbegrep en gaskomponent, med en flödeshastighet*av 175 g/min medan beck, som innehöll mesofasmikrosfärer, uttogs genom ledningen 12 med en flödeshastighet av 105 g/min.

Den bulk-mesofas som uttogs från botten av sepa- ratorn 2 hade en halt av kinolinolöslig komponent av 70,6 %, en flyktig komponent i en halt av 34,2 %, samt ett atomförhållande C,H av 1,70. Vid fotografering genom ett polariserande mikroskop med en förstoring 170 ggr framträdde_denna bulk-mesofas såsom visas i fig 5, vilket indikerade att hela dess yta utgjordes av ett optiskt anisotropt ämne.

Av resultaten från det ovan beskrivna praktiska exemplet kan man dra den slutsatsen att, fastän försöket 10 l5 20 25 30 450 772 12 utfördes med en apparat i liten skala, visar det klart att det är möjligt att med apparaten i enlighet med uppfinningen i industriell skala kontinuerligt fram- ställdada bulk-mesofas. _ Möjligheten till kontinuerlig framställning på É ett stabilt och tillförlitligt sätt av bulk-mesofas med hjälp av apparaten enligt uppfinningen kan hänföras T till dess natur, vars principiella kännetecken är föl- jande. 1 . a) Separatorn är installerad direkt under värme- behandlingskärlet, varigenom koksningsbekymmer, som " tenderar att bli problem vid botten av värmebehandlings- kärlet och i ledningarna, kan förhindras. b) Genom utnyttjande av en strålpump för cirkula- tion av becket kan man förhindra problem, som tenderar att uppstå vid överföring av högviskösa fluider med hög temperatur av detta slag. c) Genom att utnyttja en mekanism, som justerbart varierar arean hos öppningen vid den övre änden av den uppåtriktade ledningen i stället för en vanlig lednings- ventil för reglering av flödeshastigheten hos det cirku- lerade becket, kan sådana problem som ventiligensättning förhindras. ä d) På grund av användningen av en separator av cyklontyp för koalescering och agglomerering av mesofas- mikrosfärerna kan man undvika användning av en mekanisk anordning, såsom en omrörare. e) Pâ det hela taget undvikes användning av mekaniska anordningar för överföring av trögflytande fluider så mycket som möjligt, varigenom man kan undvika problem, som har benägenhet att uppstå vid överföring av trögfly- tande fluider med hög temperatur. :ål (u

Claims (5)

10 15 20 25 30 4 5 Û 7 7 2 is PATENTKRAV

1. l. Apparat för framställning av bulk-mesofas, k ä n n e t e c k n a d därav, att den inbegriper ett värmebehandlingskärl för värmebehandling av en som utgångsmaterial använd tung olja för att därigenom bilda . beck innehållande mesofasmikrosfärer; ett separations- kärl med formeln av en en omvänd kon, vilket kärl är anordnat under värmebehandlingskärlet och verkar för att få mesofasmikrosfärerna i becket, som införts i separationskärlet från värmebehandlingskärlet, att koalescera, varigenom mesofasmikrosfärerna separeras från matrisbecket; en nedátriktad ledning för införing av becket som innehåller mesofasmikrosfärerna, från värmebehandlingskärlet till separationskärlet; en uppåt- riktad ledning för införing av matrisbecket, från vilket mesofasmikrosfärerna har avlägsnats i separationskärlet, till värmebehandlingskärlet; och en tillförselledning för utgàngsmaterial, vilken ledning vid sin uppströms- ände är förbunden med en källa för såsom utgàngsmaterial använd tung olja, vilken källa inbegriper en tillförsel- pump för utgàngsmaterial, och tillförselledningen är vid sin nedströmsände införd i den uppàtriktade led- ningen, varvid den undre delen av den nedåtriktade led- ningen är förbunden med den övre sidoväggen hos sepa- rationskärlet i en tangentiell riktning därtill, var- jämte den uppåtriktade ledningen vid sin undre ände är införd koaxiellt i mittdelen av separationskärlet och vid en mellanliggande del därav har en innerväggsyta med en mellanliggande halsdel med begränsad innerdia- meter, och varvid den yttersta nedströmsspetsen hos tillförselledningen för utgàngsmaterialet är anordnad koaxiellt inuti och i närheten av nämnda halsdel.

2. Apparat enligt kravet l, k ä n n e t e c k- n a d därav, att den inbegriper en mekanism för att justerbart variera öppningsarean hos den övre änden på 10 15 20 450 772 14 den uppåtriktade ledningen, som är införd i värmebehand- lingskärlet, varigenom flödeshastigheten för tillförsel av som utgângsmaterial använd tung olja och matrisbeck in i värmebehandlingskärlet regleras. l

3. Apparat enligt kravet 2, k ä n n e t e_c k - M därav, att mekanismen inbegriper en vertikal, rörformad struktur, som har en öppen undre ände och en sluten övre ände och inrymmer den övre änden på den uppàtriktade ledningen med ett särskilt radiellt spelrum däremellan samt en mekanism, som är förbunden den rör- formade strukturen och anpassad att manövreras från utsidan av värmebehandlingskärlet för att höja och sänka den rörformade strukturen, varigenom öppningsarean hos n a d den övre änden på den uppåtriktade ledningen varieras justerbart. _

4. Apparat enligt något av kraven 1, 2 och 3, k ä n n e t e c k n a d därav, att den har en pump för uttagning av agglomererad mesofas från bottendelen av šeparationskärlet.

5. Apparat enligt något av kraven 1-4, k ä n - n e t e c k n a d därav, att den har en förvärmare för att från utsidan upphetta tillförselledningen för utgångsmaterialet. 51