SA94150374B1 - عملية إنتاج ميثانول methanol - Google Patents

عملية إنتاج ميثانول methanol Download PDF

Info

Publication number
SA94150374B1
SA94150374B1 SA94150374A SA94150374A SA94150374B1 SA 94150374 B1 SA94150374 B1 SA 94150374B1 SA 94150374 A SA94150374 A SA 94150374A SA 94150374 A SA94150374 A SA 94150374A SA 94150374 B1 SA94150374 B1 SA 94150374B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
reactor
synthesis
methanol
aforementioned
bar
Prior art date
Application number
SA94150374A
Other languages
English (en)
Inventor
بيتر كونيج
Original Assignee
ميتالجسلشافت اكتنجسلشافت
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ميتالجسلشافت اكتنجسلشافت filed Critical ميتالجسلشافت اكتنجسلشافت
Publication of SA94150374B1 publication Critical patent/SA94150374B1/ar

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
    • B01J8/0476—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more otherwise shaped beds
    • B01J8/0488—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more otherwise shaped beds the beds being placed in separate reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0496—Heating or cooling the reactor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C07C29/1516—Multisteps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C07C29/152—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases characterised by the reactor used
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00194—Tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2208/00274—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant vapours
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)

Abstract

الملخص: يتعلق الاختراع الراهن بعملية لإنتاج الميثانول methanol من غاز اصطناع synthesis gas يحتوي على هيدروجين hydrogen وأكاسيد كربون ،carbon oxides فوق حفازات catalysts تحتوي على نحاس copper تحت ضغوط في المدى من 20 إلى 120بار (20 ×510 إلى 120×510 باسكال) وعند درجات حرارة في المدى من 200 إلى 350 م (درجة مئوية). ويمرر غاز الاصطناع عبر مفاعل اصطناع أول، والذي يتألف من مفاعل اسطواني shaft reactor ويحتوي على طبقة ثابتة من حفاز يحتوي على النحاس copper. ويجرى التفاعل في المفاعل الإسطواني الكظيم ودون إعادة تدوير غاز الاصطناع. ويمرر مخلوط الغاز الذي لم يتفاعل في مفاعل الاصطناع الأول وغاز إعادة التدوير معا عبر مفاعل اصطناع ثان، يحتوي على حفاز يحتوي على نحاس copper، يكون موضوعا في أنابيب ويبرد بشكل غير مباشر بواسطة ماء مغلي. وتتفاعل أكاسيدكربون غاز الاصطناع بنسبة تتراوج من 10 إلى 30% في المفاعل الإسطواني لتكوين الميثانول. methanol غاز اصطناع

Description

ٍٍ عملية إنتاج ميثانول ‎methanol‏ ‎Gaal‏ الكامل الوصف العام للاختراع يتعلق الاختراع الراهن بعملية لإنتاج الميثانول ‎methanol‏ من غاز اصطناع ‎synthesis gas‏ يحتوي على هيدروجين ‎hydrogen‏ وأكاسيد كربون ‎carbon oxides‏ عن طريق تفاعل فوق حفّازات تحتوي على نحاس ‎copper‏ تحت ضغوط في المدى من ‎٠١‏ إلى ‎٠7٠١‏ ‎”٠١*7١( Ss‏ إلى ‎VN Ye‏ باسكال) وعند درجات حرارة في المدى من ‎٠٠0‏ إلى )م حيث يُمرر غاز الاصطناع عبر مفاعل اصطناع أول؛ ويأسحب مخلوط منتج ‎«Jl‏ يحتوي على بخار الميثانول 0:2001»» من مفاعل الاصطناع الأول ‎los‏ مخلوط المنتج الأول حتى يتكاثف الميثانول ‎methanol‏ الذي ‎dually‏ بعد ذلك من المكونات الغازية لمخلوط المنتج الأول؛ وتُغدّى المكونات الغازية لمخلوط المنتج الأول إلى مفاعل اصطناع ‎cand ys ols ٠١‏ مخلوط منتج ‎ol‏ يحتوي على بخار الميشانول ‎methanol‏ من مفاعل الاصطناع الثاني؛ ويُبرد مخلوط المنتج الثاني حتى يتكاثف الميثانول ‎methanol‏ الذي يفصل من المكونات الغازية لمخلوط المنتج الثاني؛ ويُغدّى جزء على الأقل من المكونات الغازية لمخلوطي المنتج الأول والثاني إلى مفاعل الاصطناع الثاني. : وتوصف عملية من ذلك النوع في طلب براءة الاختراع الألمانية رقم 7 ©؟ . وفي تلك العملية ‎cally‏ كل من مفاعل الاصطناع الأول والثاني المستخدمين من مفاعل اسطواني ‎reactor‏ 90588؛ يحتوي على طبقة ‎Gla‏ تبرد بشكل غير مباشر باستخدام الماء. وبالنتيجة؛ يشغل المفاعلان بشكل جوهري عند درجة حرارة ثابتة. وتوصف تفاصيل اصطناخ الميثانول وإنتاج غاز الاصطناع في موسوعة ألمان ‎Ulmann’s‏ للكيمياء الصناعية؛ الطبعة الخامسة؛ المجلد ‎1١١‏ في الصفحات 467 إلى 478. ويشمل ذلك 7 الوصف الاصطناع في مفاعل أنبوبي ‎tubular reactor‏ وكذلك في مفاعل اسطواني كظيم ‎adiabatically shaft reactor‏ . ‎YU‏
ٍٍ ‎Jia‏ هدف للاختراع في إجراء اصطناع الميثانول ‎methanol‏ من غاز اصطناع يحتوي على الهيدروجين ‎hydrogen‏ وثنائي أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ بكلفة منخفضة باستخدام مفاعل أنبوبي صغير نسبياً. وفي العملية الموصوفة أولا أعلاه يتم هذا وفقآً للاختراع بأن ييُغدّى غاز الاصطناع عند درجة حرارة دخول في المدى من 170 إلى 2770 إلى ‎٠‏ مفاعل الاصطناع الأول الذي ‎cally‏ من مفاعل اسطوائي ويحتوي على طبقة ثابتة من ‎ia‏ ‏يحتوي على النحاس ‎copper‏ ويجرى التفاعل في المفاعل الاسطواني بشكل كظيم ودون إعادة تدوير غاز الاصطناع؛ ويحتوي مفاعل الاصطناع الثاني على ‎jis‏ يحتوي على النحاس ‎ccopper‏ يكون ‎Taga ge‏ في أنابيب ويبرد بشكل غير مباشر باستخدام ماء مغلي. ويجرى الجزء َ الأول من الاصطناع في المفاعل الاسطواني دون خطوة تبريد؛ التي تحقق بطريقة أخرى في © مفاعلات اسطوانية معروفة إما بتبادل حراري غير مباشر مع مائع تبريد أو بخلط غاز اصطناع بارد. وبشكل مرغوب يتم التأكد من أن ما نسبته ‎٠١‏ إلى 770 من أكاسيد الكربون المغذاة إلى المفاعل الاسطواني؛ أي؛ من كل من ‎«COHCO‏ يتفاعل لتكوين الميثانول ‎methanol‏ ‏في المفاعل الاسطواني. ومن الموصى به أن يتُغْدّى المفاعل الاسطواني بغاز اصطناع له عدد كمي كيميائي ‎S=(H,-CO,):(CO+CO,) vo‏ - يبلغ ‎١,9‏ على الأقل ويتألف بشكل رئيسي من الهيدروجين ‎hydrogen‏ ويحتوي على ‎CO‏ بنسبة صفر إلى ‎77١‏ بالحجم وي0 بنسبة ‎٠١‏ إلى 775 بالحجم بينما تكون نسبة ‎COCO,‏ الحجمية ‎١ ٍ‏ على الأقل. وبصفة خاصة تكون التفاعلات التالية هامة في اصطناع الميثانول: ‎CO+2H,—CH;0H-90.5 KJ/mole‏ (0) ‎ COy3H,—>CH;0H+H,0-49.4 KJ/mole 1‏ )2( ‎KI/mole |ّ‏ 0 وإذا كان غاز الاصطناع يحتوي على محتوى منخفض نسبياً من ‎CO‏ ومحتوى عال نسبياً من ‎«CO,‏ فإن الاصطناع في المفاعل الاسطواني المشغل بشكل كظيم ‎OF‏ يؤدي إلى رفع درجة الحرارة بين المدخل والمخرج أو يؤدي إلى رفع طفيف لدرجة الحرارة. ولهذا السبب قد ‎ve‏ يحافظ على درجات الحرارة في المفاعل الاسطواني في المدى من ‎77٠0‏ إلى حوالي ‎EV‏ ‏كما هو مفضل بالنسبة لحفّازات النحاس ‎.copper‏ ‎Yu‏
ٍِ
وفي العملية ‎Gy‏ للاختراع ينتج جزء أعظم من الميثانول ‎smethanol‏ تتراوح نسبته
عادة من ‎Ve‏ إلى 7950 من المقدار الكلي المنتج في المفاعل الاسطواني والمفاعل الأنبوبي؛
في المفاعل الأنبوبي على ‎SEAN‏ المبرد بشكل غير مباشر. وهذا يعني؛ من ناحية؛ أن
المفاعل الأنبوبي الغالي الثمن قد يكون أصغر بكثير بحيث يتطلب نفقات جهازية أقل من تلك
‎٠‏ لمفاعل أنبوبي ينتج فيه المقدار الكلي من الميثانول ‎methanol‏ وبكيفية معروفة؛ يستخدم الماء
‏المغلي كمبرد في المفاعل الأنبوبي بحيث يتشكل بخار الماء؛ الذي تزداد أهميته لأنه يصبح
‏متوفراً تحت ضغط ‎ole‏ ويكمن وجه مهم آخر للعملية ‎(Gy‏ للاختراع في أن معدل إنتاج بخار
‏الماء عالي الضغط في المفاعل الأنبوبي بالكاد يكون أقل منه في عملية ذات مرحلة وحيدة
‏| دون مفاعل اسطواني سابق. وينتج بخار الماء في العملية ‎Gy‏ للاختراع في المفاعل الأنبوبي
‏بمعدل عالٍ نسبياً لأن الحرارة تطلق فقط عند معدل منخفض في المفاعل السابق الاسطواني
‏وإلى حد بعيد يصبح الجزء الأعظم من الطاقة الحرارية المتولدة الزائدة فعالاً فقط في المفاعل
‏الأنبوبي.
‏ولتحقيق المزايا المذكورة أعلاه بالصورة المثلى بأعلى درجة ممكنة ولتقليل استثمار
‏رؤوس الأموال اللازمة لوحدة الإنتاج الصناعية إلى الحد الأدنى؛ يجب مراعاة؛ من بين أمور
‏أخرىء أن المفاعل الاسطواني يجب أن يكون بسيطاً في تركيبه قدر الإمكان. وللتخلص من
‏الحاجة لوسائل لتبريد تلك الوحدة؛ يجب أن تتحقق المعايير المذكورة أعلاه بالنسبة لغاز
‏الاصطناع ويجب أخذ تغيرات شدة التفاعل المعتمدة على الضغط بعين الاعتبار من تلك
‏| الناحية. وبشكل مرغوب يكون لغاز الاصطناع المغذى إلى المفاعل الاسطواني محتوى من
‎CO‏ يتراوح من صفر إلى ‎#٠5‏ بالحجم وقد يحتوي على ‎CO,‏ بنسبة ‎١١5‏ إلى 775 بالحجم.
‏©“ وبشكل مرغوب تزيد نسبة ‎COICO,‏ الحجمية عن ‎١:7‏ ولا يزيد محتوى ‎CO‏ في معظم
‏الحالات عن ‎7٠١‏ بالحجم. وبشكل بديل قد يكون غاز الاصطناع المغذى إلى المفاعل الاسطواني ‎La‏ من | احادي أكسيد الكربون ‎carbon monoxide‏ بشكل كامل.
‏وبشكل عام قد يتم تحديد الضغط في المفاعل الاسطواني وفي المفاعل الأنبوبي في
‏وحدة اصطناع الميثانول ‎methanol‏ الصناعية بإحدى طريقتين. ففي إحدى الحالات يحافظ على
‎vo‏ نفس الضغط ‎Lys‏ في كل من المفاعلين بحيث يمكن استخدام الأجزاء اللاحقة من الوحدة
‏د"
الصناعية بشكل مشترك. وفي الحالة الأخرى يشغل المفاعل الاسطواني والمفاعل الأنبوبي تحت ضغوط مختلفة بشكل كبير. وإذا اختير نفس الضغط 8 ‎Ly‏ لكل من المفاعلين وكان الفرق في الضغط المطلوب لا يزيد عن * بار ‎”٠١*(‏ باسكال)؛ يكون من المرغوب تشغيل كل من المفاعلين تحت ضغوط ‎٠>‏ في المدى من ‎٠0‏ إلى ‎٠٠١‏ بارء ‎٠١7٠٠١ (ITV XT)‏ باسكال)؛ ويفضل في المدى من ‎٠‏ إلى 0 بار ‎”٠١70(‏ إلى ‎٠١*95‏ باسكال). ومن الناحية الأخرى؛ إذا كان ‎a pais‏ فرق ‎ef‏ في الضغط بين المفاعل الاسطواني والمفاعل الأنبوبي؛ يكون من الموصى به تشغيل المفاعل الاسطواني تحت ضغط في مدى من ‎٠١‏ إلى ‎٠١‏ بار ‎VX)‏ إلى ‎٠١‏ باسكال) والمفاعل الأنبوبي تحت ضغط في المدى من ‎٠٠١ Jon‏ بار ‎exon)‏ ‏© إلى ‎٠0٠٠١‏ باسكال). وفي الحالة الثانية قد يكون الضغط في المفاعل الاسطواني أقل من الضغط في المفاعل الأنبوبي ب 7 بار ‎٠١*7(‏ باسكال) على الأقل في معظم الحالات. وحيث يكون محتوى ‎CO;‏ في غاز الاصطناع مرتفعاً نسبيا ويكون محتوى ‎CO‏ في غاز الاصطناع منخفضاً ‎Gat‏ في العملية ‎Gg‏ للاختراع؛ يكون من الموصى به استخدام حفّازات 00-20 لها نسبة ,© ذرية تتراوح من ‎٠:7‏ إلى ‎.٠:4‏ وبشكل عام يشتمل الحفًّاز © على 0ه بنسبة ‎٠٠0‏ إلى 7975 بالوزن و 200 بنسبة ‎١١‏ إلى 775 بالوزن؛ و ‎ALO;‏ بنسبة © إلى ‎77٠١‏ بالوزن. وبالإضافة إلى ذلك؛ يكون للحفّازات المرغوبة مساحة مطح ‎BET surface area‏ تساوي ١٠٠م'/جم‏ على الأقل؛ مع بنية مسامية محددة. وستوصف فيما يلي المسام التي يتراوح قطرها من 7 إلى ‎V,0‏ نانومتر بأنها مسام متوسطة ‎mesopores‏ والمسام التي قطرها © أكبر من ‎V,0‏ نانومتر بأنها مسام كبيرة 0208000:65. وعددياً؛ تكون نسبة المسام المتوسطة في الحفّاز في المدى من ‎٠١‏ إلى 748 ونسبة المسام الكبيرة في المدى من ‎Ay‏ إلى ‎Zhe‏ ولا تزيد النسية ‎Finan‏ للمسام التي يقل قطرها عن ‎١‏ نانومتر عن ‎.7١‏ ‏ويمكن تحضير حفًاز من النوع المفضل؛ ‎Sle‏ كما يلي: يحضر محلول أول من ‎EVA‏ جم من نترات النحاس ‎nitrate‏ :00006 و8960 جم من ‎vo‏ أكسيد الزتك ‎Y,% 5 ezine oxide‏ لتر من الماء و748١‏ جم من ‎HNO;‏ (787,5). ويضاف هلام غروي من ميتاهيدرات الألومنيوم ‎aluminum metahydrate‏ إلى ذلك المحلول. ولتحضير ذلك ‎I‏
. - الهلام يضاف ‎٠0‏ جم من حمض النتريك ‎(Z0Yc0) nitric acid‏ إلى محلول ‎AIO(OH)‏ عند درجة حرارة تبلغ 86 مع تقليب بطيء لببتدة ‎peptize‏ جسيمات ميتاهيدرات الألومنيوم ‎.aluminum metahydrate‏ ويشتمل محلول ثان على ‎4٠١‏ جم من كربونات الصوديوم ‎sodium‏ ‎carbonate‏ مذاب في 7 لتر من الماء. ويسخن المحلولان بشكل منفصل إلى درجة حرارة تبلغ ‎TA‏ ثم يمزجان مع تقليب شديد بكيفية ‎JESS‏ وصول درجة الحموضة إلى ‎LY‏ أثتاء الترسيب. ويعتق الراسب عند درجة حرارة تبلغ 68م مع التقليب لمدة ساعة واحدة في المحلول الأم ويزال لاحقآ بالترشيح ويجفف عند درجة حرارة تبلغ ‎©٠١7١‏ ثم يكلس عند درجة حرارة تبلغ 77850 لمدة ‎A‏ ساعات. ويقلص حجم المنتج المكلس ويضغط بعد إضافة جرافيت ‎graphite‏ بنسبة 77 بالوزن لتشكيل الأقراص. وتشتمل مادة الحفاز المصدرية الناتجة على ‎CuO‏ بنسبة 779,4 ‎ZnO‏ بنسبة 771,4 بالوزن؛ 5 ‎ALO;‏ بنسبة ‎711,١‏ ‏بالوزن. ويبلغ حجم المقاس باستخدام مقياس المسامية الزثبقي ‎٠١ mercury porosimetry‏ مل/جم. وتتألف المسام من مسام متوسطة بنسبة 747 ومسام كبيرة بنسبة ‎JON‏ ‏شرح مختصر للرسوم وستشرح سمات إضافية للعملية بالرجوع إلى الرسوم؛ حيث ‎s‏ الشكل ‎١‏ : يوضح أسلوباً ‎Vif‏ لإجراء العملية و الشكل ‎١‏ : يمثل ‎Til Gold‏ للعملية. في الأسلوب الموضح في الشكل ‎١‏ يُسخن غاز الاصطناع المزود عبر الخط ‎١‏ ‏والمنقول بواسطة الضاغط ‎Y‏ إلى درجات حرارة في المدى من ‎77١0‏ إلى ‎77٠‏ س في المبادل الحراري ؟ ويُغدّى عبر ‎ball‏ ؛ إلى المفاعل الاسطواني ©. ويحتوي المفاعل الاسطواني : © . على طبقة ثابتة 1 من حفَّاز نحاس ‎copper‏ حبيبي. ويجرى التفاعل في المفاعل الاسطواني © دون تبريد ودون إعادة تدوير غاز الاصطناع حيث يمرر غاز الاصطناع الجديد مرة واحدة فقط عبر ‎eli)‏ ويسحب مخلوط منتج أول؛ يحتوي على بخار الميثانول ‎methanol‏ من الطرف السفلي للمفاعل © عبر الخط ‎oY‏ وعادةٌ يتفاعل ما نسبته ‎٠١‏ إلى ‎77١‏ من أكاسيد الكربون ‎(CO+CO,)‏ من غاز الاصطناع في الخط ؛ لتكوين الميثانول في المفاعل الاسطواني. ‎ro‏ ويحقق أول تبريد لمخلوط المنتج في المبادل الحراري ؟. ثم يتدفق مخلوط المنتج في الخط 95 وينضم في الخط ‎7١8‏ إلى مخلوط المنتج الثاني؛ الذي يأتي من المفاعل الأنبوبي ‎.٠١‏ ‎Yo‏
ٍٍ v ‏وبعد‎ methanol ‏حتى يتكاثف الميثانول‎ 7١ ‏ويبرد مخلوطا المنتجات بشكل كاف في المبرد‎ ‏نسبة‎ adi pe ‏ويسحب ناتج التكثيف‎ YY ‏إلى جهاز فصل‎ YY ‏ذلك يتدفق المخلوط عبر خط‎
YT ‏إلى جهاز فصل ثان‎ YO ‏ويوصل عبر صمام تمدد‎ YE ‏عبر الخط‎ methanol ‏الميثانول‎ ‏ويغادر الغاز المتبقي جهاز الفصل‎ YY Lal) ‏متوفراً في‎ raw methanol ‏ويصبح الميثانول الخام‎ ‏إلى وحدة تنقية بالتقطير معروفة؛‎ YY ‏ويتُغْدّى الميثانول الخام في الخط‎ YA ‏عبر الخط‎ Yo + ‏وغير مبينة.‎ ‏إلى‎ ٠80 ‏عبر خط‎ Wha YY ‏ويوصل غاز إعادة التدوير المسحوب من أعلى الفاصل‎ ‏لتحديد محتوى الغازات الخاملة.‎ FY ‏ويزال جزء من الغاز من العملية عبر الخط‎ ١ ‏ضاغط‎ ‎Je ‏الموجودة في‎ CO CO Hy ‏ويوصل أولا غاز إعادة التدوير الذي يحتوي على المكونات‎ ‏ويسخن هناك إلى درجات حرارة تتراوح‎ YE ‏إلى المبادل الحراري‎ YY ‏الاصطناع في الخط‎ ‏ويزود‎ .٠١ ‏إلى المفاعل الأنبوبي‎ Yo ‏في الخط‎ Ga ‏إلى 750 ويتُغدّى‎ ٠ ‏من حوالي‎ da ‏التي تحتوي على‎ ١١ ‏بكيفية معروفة بعدد كبير من الأنابيب‎ ٠١ ‏المفاعل الأنبوبي‎ ‏ويبرد الحفّاز بشكل غير مباشر باستخدام ماء يغلي تحت ضغط‎ copper ‏حبيبي من نحاس‎ ‏ولأن بخار الماء ذلك‎ NY ‏ويسحب بخار الماء الناتج في الخط‎ VY ‏في الخط‎ ily ‏عال‎ ‏بصفتها درجة حرارة‎ ١١ ‏يصبح متوفرآ تحت ضغط يناظر درجة الحرارة السائدة في الأنابيب‎ ve ‏بشكل كبير من أجل استخدام اضافي.‎ Td ge ‏الغليان» يكون بخار الماء ذلك‎ ‏عبر الخط ؛١ إلى المبادل‎ ٠١ ‏ويتدفق مخلوط المنتج الذي أنتج في المفاعل الأنبوبي‎ ‏حيث يحقق تبريد أول؛ وينضم مخلوط المنتج لاحقا في الخط 70 إلى مخلوط‎ (FE ‏الحراري‎ ‎: A ‏المنتج الذي يزود من الخط‎ ١١ ‏يكون الضغط في المفاعل الاسطواني + وفي الأنابيب‎ ١ ‏وفي عملية الشكل‎ 6 ‏متطابق تقريباً ويفضل أن يكون الضغط المختار في المفاعل الاسطواني‎ ٠١ ‏للمفاعل الأنبوبي‎ ‏باسكال) بحيث يتدفق مخلوط المنتج الناتج‎ TY oxo ‏إلى‎ ”٠١١( ‏إل © بار‎ ١ ‏أعلى ب‎ ١ ‏وتكون الضغوط في المفاعلين 7 و١٠ في‎ .7١ ‏هناك بسهولة عبر الخطين 7 و9 إلى الخط‎ ‏بار‎ fr ‏باسكال) ويفضل عند‎ ٠١7٠١7١ TVX) ‏بار‎ ١7١ ‏إلى‎ ٠١ ‏المدى من‎ ‏باسكال) على الأقل.‎ ٠١7؛0(‎
ٍٍ x ‏تحت‎ ٠١ ‏والمفاعل الأنبوبي‎ ١ ‏يشغل المفاعل الاسطواني‎ oF ‏وفي عملية الشكل‎ ‏ضغوط مختلفة بشكل كبير وفي معظم الحالات يكون الضغط في المفاعل الاسطواني أقل من‎ ‏باسكال) على الأقل. ويفضل أن يتراوح‎ ٠١77( ‏الضغط في المفاعل الأنبوبي بمقدار 7 بار‎ ‏باسكال)‎ ٠١*60 ‏إلى‎ TVX) ‏إلى 60 بار‎ ٠0 ‏الضغط في المفاعل الاسطواني 6 من‎
‎٠‏ ويتراوح الضغط في الأنابيب ‎١١‏ الخاصة بالمفاعل الأنبوبي ‎٠١‏ من ‎8٠0‏ إلى ‎٠٠١‏ بار ‎TY exon)‏ إلى ‎٠١7٠٠١‏ باسكال). وبسبب فرق الضغط هذا يوصل مخلوط المنتج الأول القادم من المبادل الحراري ؟ عبر مبرد ‎Cun A‏ يكثف الميثانول ‎methanol‏ ويوصل المخلوط ‎Gal‏ عبر الخط 14 إلى فاصل منفصل ‎V0‏ ويوصل أولا ناتج تكثيف مرتفع نسبة الميثانول من الفاصل ‎Vo‏ عبر الخط ‎١١‏ إلى صمام تمدد ‎١١7‏ ثم ييُغدّى إلى فاصل ‎YT‏ ويسحب الغاز
‏المتبقي الذي يحتوي على المكونات ‎CO, CO (Hy‏ الموجودة في غاز الاصطناع في الخط 4 من الفاصل 10 عن طريق الضاغط ‎VA‏ ويزود إلى ‎Cua FY ball‏ يوصل غاز إعادة التدويرء الذي يوصل بالكيفية الموصوفة بالرجوع إلى الشكل ‎١‏ في الخط © إلى المفاعل الأنبوبي ‎.٠١‏ ويتفق أسلوب العملية الموضح في الشكل 7 في تفصيلاته الإضافية مع ذلك المشروح بالرجوع إلى الشكل ‎١‏ ويكون لأجزاء الوحدة الصناعية ذات الأرقام المرجعية نفسها
‏الوظائف التي تم شرحها آنفاً. المثال ‎١‏ ‏في عملية كما هو موضح في الشكل ‎١‏ يوصل غاز اصطناع له التركيب المعروض في العمود أ من الجدول ‎١‏ في الخط ‎.١‏ ‎A‏ 8 : ‎CO,‏ 4 (مول 7) ‎YY‏ (مول %( ‎co‏ ¥.+ (مول 7( ‎Ye‏ (مول 7( ‎_H‏ -.- 4 (مول 7) 7,8 (مول 7( ‎٠١" CH,‏ (مول 7) ‎١"‏ (مول 7) ‎N,‏ لا (مول 0 ‎٠"‏ (مول 0 ويستخدم نفس ‎SE all‏ في المفاعل الاسطواني 0 والمفاعل الأنبوبي ‎٠١‏ ويشتمل على © نه بنسبة 77,4 بالوزن» ‎ZnO‏ بنسبة 771,4 بالوزن» وروويام بنسبة ‎711,١‏ بالوزن ويختزل قبل بدء الاصطناع بكيفية تقليدية. ويحتوي المفاعل الاسطواني على ‎Yoo‏ كجم من ‎vy‏
. ~ ‎SE al‏ ويحتوي المفاعل الأنبوبي على ‎80٠0‏ كجم من ‎ial‏ ويشغل المفاعل الاسطواني تحت ضغط يساوي 80 بار ‎٠0780(‏ باسكال) ويكون الضغط في الأنابيب للمفاعل الأنبوبي حوالي ‎VA‏ بار (748* ‎٠١‏ باسكال). ويزود غاز الاصطناع بمعدل ‎١١٠٠١‏ م" عياري (متر مكعب عياري) لكل ساعة لكل م” من الحفاز إلى المُفاعل الاسطواني. وتسود درجات الحرارة المعروضة في الخط 11 في الجدول 7 في خطوط مختلفة. الجدول ‎Y‏ ‏الخط ¢ 7 ‎Yo VY‏ 2(س) ‎YT 74 ١7٠٠١‏ .لا ويكون لمخلوط الغاز-البخار في الخط 7 التركيب المعروض في العمود أ في الجدول 7. الجدول ؟ أ ب جب د هم يله مل )) 0 فم ‎nT ee‏ ميحد ‎TAA‏ ‎Ye A (~ dss) CO‏ م ,0 ‎Y,¢‏ ‎Hy‏ (مول 7) 8 141 أ“ 74 1ل ‎Ag ),¥ (~ Js) CH,‏ ,9 ن"" ‎٠‏ ‎٠‏ (مول %( ‎L,Y “A 0,1 °,) “A‏ ‎CH;0H‏ (مول *( ‎$e‏ وإ ,8 1 ‎oY‏ ‎vy (Hameo‏ ل ض وغذي المفاعل الأنبوبي عبر الخط ‎Yo‏ بمخلوط غاز-بخار بمعدل ‎TAY‏ عياري/م”/ساعة له التركيب المعروض في العمود ب من الجدول “. وتبلغ درجة الحرارة القصوى في أنابيب المفاعل ‎٠١‏ حوالي ‎fF YY‏ ويؤدي التبريد إلى تشكيل البخار عند ضغط ؛ بار (8؛7 ‎٠3‏ باسكال) ويكون لمخلوط الغاز-البخار الذي يسحب من المفاعل الأنبوبي في الخط ‎١4‏ التركيب المعروض في العمود ج في الجدول ‎VY‏ ويصبح مخلوط منتج يحتوي على الماء ويحتوي على الميثانول بنسبة 777,9 بالوزن متوفراً في الخط ‎YY‏ ولإنتاج ‎٠‏ كجم من مخلوط المنتج ذلك؛ يزود ‎VEY‏ كيلو مول من غاز اصطناع له التركيب المعروض في العمود أ في الجدول ‎١‏ عبر الخط ‎.١‏ ‎Fa‏
ٍٍ ١ ‏المثال ؟‎ ‏في العملية الموضحة في الشكل ¥ يستخدم نفس الحفًّاز بنفس المقدار في المفاعلين‎ ‏أعلاه في العمود‎ ١ ‏ولقد عرض تركيب غاز الاصطناع في الخط‎ .١ ‏كما في المثال‎ ٠١و‎ ‏ا‎ .١ ‏ب من الجدول‎ ‏كما‎ Lalas oY ‏من الجدول‎ T2 ‏وتظهر درجات الحرارة في الخطوط المختلفة من الخط‎ ‏عياري/م /ساعة إلى المفاعل‎ Ta ١٠١١2٠١١ ‏غاز الاصطناع بمعدل‎ hyo ‏في المثال‎ ‏بار.‎ ٠١ ‏الاسطواني ©. ويدار المفاعل © تحت ضغط يبلغ‎ ball ‏كيلو مول/كيلومول من غاز الاصطناع في‎ + AY ‏ويسحب الغاز المتبقي بمعدل‎
Vex ee) ‏بار‎ ٠٠١ ‏عبر الخط 14 ويضغط مع الغاز الموصل في الخط © إلى‎ ١ ‏عند ذلك الضغط. ويظهر تركيب الغاز المتبقي في الخط‎ ٠١ ‏باسكال) ويدخل المفاعل الأنبوبي‎ ‏وأما نسبة معدلات‎ V0 ‏من العمود د من الجدول * ويتعلق العمود ه بالغاز في الخط‎ V4 ‏وضاغط إعادة التدوير ١؟ فتبلغ ١:4؛. ويشتمل مخلوط‎ ١8 ‏تيارات الغاز المارة عبر الضاغط‎ ‏على ميثانول بنسبة 778,8 بالوزن؛ وباقي النسبة عبارة عن ماء. ولإنتاج‎ YY ‏المنتج في الخط‎ ‏له التركيب‎ eth al ‏كيلومول من غاز‎ ١١ ‏كجم من مخلوط المنتج ذلك؛ يلزم‎ ٠ ٠ .١ ‏المعروض في العمود ب من الجدول‎ ‏لي‎

Claims (2)

  1. ‎Vy‏ كر عناصر الحماية ‎-١ ١‏ عملية لإنتاج ميثانول ‎methanol‏ من غاز اصطناع ‎synthesis gas‏ يحتوي على الهيدروجين ‎hydrogen Y‏ وأكاسيد الكربون ‎carbon oxides‏ بواسظة تفاعلات بوجود حفَّازات ‎catalysts‏ ‏م تحتوي على النحاس ‎copper‏ تحت ضغوط في المدى من ‎Ye‏ إلى ‎١7١‏ بار ‎XY)‏ ‏1 إلى ‎٠١7٠7١‏ باسكال) ودرجات حرارة في المدى من ‎7٠١‏ إلى ‎FTO‏ ‏° حيث ,3 غاز الاصطناع ‎synthesis gas‏ إلى مفاعل اصطناع ‎synthesis reactor‏ + أول عند درجة حرارة إدخال في المدى من 770 إلى 7770م ويشتمل غاز الاصسطناع ‎v |‏ ومع ‎synthesis‏ المذكور بشكل رئيسي على هيدروجين ‎hydrogen‏ ويحتوي على احادي اكسيد ‎A‏ الكربون ‎carbon monoxide‏ بنسبة صفر إلى ‎7١١‏ بالحجم؛ وعلى ثاني أكسيد الكربون بنسبة ‎١٠١ 4‏ إلى #75 ‎anally‏ ويكون العدد الكمي الكيميائي 5 حيث («00:)00+00-:8-01 لغاز ‎٠‏ الاصطناعومع ‎synthesis‏ المذكور ‎٠,5‏ على الأقل ونسبة ‎COCO‏ الحجمية لغاز الاصطناع ‎١‏ المذكور ‎٠:7‏ على الأقل؛ ‎vy‏ ويكون مفاعل الاصطناع الأول المذكور عبارة عن مفاعل اسطواني ‎shaft reactor‏ ‎av‏ مفرد يحتوي على طبقة ثابتة من ‎catalyst Eda‏ يحتوي على نحاس ‎copper‏ ويجرى التفاعل ‎١‏ في المفاعل الاسطواني ‎shaft reactor‏ المذكور دون تبادل حراري ‎adiabatically‏ ودون ‎sale)‏ ‎ve‏ تدوير غاز الاصطناع ‎«synthesis gas‏ وبالإضافة إلى ذلك؛ لا يوجد تبريد غير مباشر للطبقة 1 الثابتة المذكورة من الحفاز ‎catalyst‏ ولا ‎ly‏ غاز الاصطناع ‎synthesis gas‏ إلى الطبقة ‎١‏ الثابتة المذكورة من أجل أغراض التبريد؛ ّ م حيث يسحب مخلوط منتج أول يحتوي على بخار الميثانول ‎methanol‏ من مفاعل ‎١‏ الاصطناع ‎«JY synthesis reactor‏ ويبرد مخلوط المنتج الأول المذكور ويكثف الميثانول ‎cmethanol Y.‏ ويفصل-الميثانول ‎methanol‏ المكثف من المكونات الغازية لمخلوط المنتج الأول ‎١‏ وتغذى المكونات الغازية إلى مدخل مفاعل اصطناع ‎«JG synthesis reactor‏ ‎YY‏ حيث يحتوي مفاعل الاصطناع الثاني المذكور على أنابيب تبرد بشكل غير مباشر ‎vr‏ بواسطة ماء مغلي؛ حيث تحتوي الأنابيب المذكورة على ‎JU da‏ يحتوي على النحاس ‎copper‏ ‎ve‏ وتمرر المكونات الغازية المذكورة عبر الأنابيب المذكورة» ويسحب مخلوط منتج ثان يحتوي ‎vo‏ على بخار الميثانول ‎methanol‏ من مخرج مفاعل الاصطناع الثاني المذكورء ويبرد مخلوط 6ك
  2. 2 VY «& Call methanol ‏ويفصل الميثانول‎ cmethanol ‏المنتج الثاني المذكور حتى يتكاثف الميثانول‎ vy ‏المكونات الغازية لمخلوط المنتج الثاني ويتُغْدّذى جزء على الأقل من المكونات الغازية‎ ge vy ‏الثاني المذكور.‎ synthesis reactor ‏لمخلوطي المنتج الأول والثاني إلى مدخل مفاعل الاصطناع‎ va ‏من أكاسيد الكربون‎ 7١ ‏إلى‎ ٠١ ‏لعنصر الحماية ١؛ تتميز بأن ما نسبته‎ Gig ‏عملية‎ -" ١ -methanol ‏لتكوين الميثانول‎ shaft reactor ‏تتفاعل في المفاعل الاسطواني‎ carbon oxides Y shaft reactor ‏تتميز بأن الضغوط في المفاعل الاسطواني‎ ٠ ‏لعنصر الحماية‎ (as, lee -“ ١ Vax) ‏بار‎ ٠٠١ ‏إلى‎ ٠١ ‏تكون في المدى من‎ tubular reactor ‏وفي المفاعل الأنبوبي‎ Y "٠١*5( ‏باسكال) والفرق بين الضغوط في المفاعلين يقل عن © بار‎ 107٠٠١ ‏إلى‎ ٠ ‏باسكال).‎ ¢ shaft reactor ‏تتميز بأن الضغوط في المفاعل الاسطواني‎ oF ‏الحماية‎ patel ‏؛- عملية وفقآً‎ ١ Vex) ‏إلى 90 بار‎ 7١ ‏تكون في المدى من‎ tubular reactor ‏والمفاعل الأنبوبي‎ 7 . ‏باسكال).‎ 0 r ‏بار‎ ٠١0 ‏إلى‎ ٠١٠ ‏لعنصر الحماية ١؛ تتميز بأن ضغطاً في المدى من‎ Gy ‏عملية‎ —0 ١ ‏ضغطاً في‎ of shaft reactor ‏باسكال) في المفاعل الاسطواني‎ ٠١7٠١ ‏إلى‎ ٠١7١ Y ‏باسكال) يسود في المفاعل‎ ٠١٠٠١ ‏إلى‎ Vex) ‏بار‎ ٠٠١ ‏المدى من 0 إلى‎ ‏أقل من‎ shaft reactor ‏ويكون الضغط في المفاعل الاسطواني‎ tubular reactor ‏الأنبوبي‎ ¢ ‏ب “ل بار (7١٠_باسكال) على الأقل.‎ tubular reactor ‏الضغط في المفاعل الأنبوبي‎ ° ‏بنسبة‎ CuO ‏يشتمل على‎ catalyst HC és ‏لعنصر الحماية ١؛ تتميز بأنه يستخدم‎ Ta ‏عملية‎ -١ ١ 77٠١ ‏بنسبة © إلى‎ ALOs 5 ‏إلى 7785 بالوزن؛‎ ١١5 ‏بنسبة‎ ZnO ‏إلى 7978 بالوزن؛‎ ٠ Y tubular reactor ‏وفي المفاعل الأنبوبي‎ shaft reactor ‏بالوزن في المفاعل الاسطواني‎ v
    7 Vy Zn:Cu ‏تتميز بأنه يكون للحفتاز 41 نسبة ذرية‎ oT ‏عملية وفقاً لمطلب الحماية‎ -١/ ١ SEL IRE ‏تتراوح من‎ Y Ya
SA94150374A 1994-05-10 1994-12-13 عملية إنتاج ميثانول methanol SA94150374B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4416425A DE4416425A1 (de) 1994-05-10 1994-05-10 Verfahren zur Erzeugung von Methanol

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA94150374B1 true SA94150374B1 (ar) 2005-06-13

Family

ID=6517740

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA94150374A SA94150374B1 (ar) 1994-05-10 1994-12-13 عملية إنتاج ميثانول methanol

Country Status (17)

Country Link
US (1) US5631302A (ar)
EP (1) EP0682002B1 (ar)
JP (1) JP3779351B2 (ar)
CN (1) CN1066130C (ar)
AT (1) ATE163004T1 (ar)
AU (1) AU686754B2 (ar)
BR (1) BR9501949A (ar)
CA (1) CA2149003C (ar)
DE (2) DE4416425A1 (ar)
DK (1) DK0682002T3 (ar)
ES (1) ES2113133T3 (ar)
GR (1) GR3026500T3 (ar)
MY (1) MY111657A (ar)
NZ (1) NZ272028A (ar)
SA (1) SA94150374B1 (ar)
TW (1) TW303354B (ar)
ZA (1) ZA953783B (ar)

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19605572A1 (de) 1996-02-15 1997-08-21 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Erzeugen von Methanol
GB9904649D0 (en) * 1998-05-20 1999-04-21 Ici Plc Methanol synthesis
DE69905543T3 (de) 1998-12-07 2006-10-19 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Verfahren zur Herstellung von Methanol
GB0113078D0 (en) 2001-05-30 2001-07-18 Kvaerner Process Tech Ltd Process and plant
DE10160486A1 (de) * 2001-12-08 2003-06-12 Sued Chemie Ag Katalysator für die Methanolsynthese
EP1531926A1 (en) * 2002-07-04 2005-05-25 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Reactor system for several reactor units in parallel
MXPA05006692A (es) * 2002-12-21 2005-10-05 Haldor Topsoe As Proceso para la sintesis de metanol.
GB0301323D0 (en) * 2003-01-21 2003-02-19 Johnson Matthey Plc Methanol synthesis
DE102004028200B3 (de) * 2004-05-28 2005-12-15 Hippweb E.K. Verfahren zur Durchführung heterogen katalytischer exothermer Gasphasenreaktionen für die Methanolsynthese
US8293186B2 (en) * 2004-07-29 2012-10-23 Gas Technologies Llc Method and apparatus for producing methanol
US7456327B2 (en) 2004-07-29 2008-11-25 Gas Technologies, Llc Method for direct-oxygenation of alkane gases
US7578981B2 (en) * 2004-07-29 2009-08-25 Gas Technologies Llc System for direct-oxygenation of alkane gases
US9180426B2 (en) * 2004-07-29 2015-11-10 Gas Technologies, Llc Scrubber for methanol production system
US7642293B2 (en) * 2004-07-29 2010-01-05 Gas Technologies Llc Method and apparatus for producing methanol with hydrocarbon recycling
US8202916B2 (en) 2004-07-29 2012-06-19 Gas Technologies Llc Method of and apparatus for producing methanol
US7910787B2 (en) * 2004-07-29 2011-03-22 Gas Technologies Llc Method and system for methanol production
GB0418654D0 (en) * 2004-08-20 2004-09-22 Davy Process Techn Ltd Process
DE102005020630A1 (de) * 2005-05-03 2006-11-23 Süd-Chemie AG Herstellung von Cu/Zn/Al-Katalysatoren über den Formiatweg
DE102005035762A1 (de) * 2005-07-29 2007-02-01 Süd-Chemie AG Hochporöse Schichten aus MOF-Materialien und Verfahren zur Herstellung derartiger Schichten
DE102005037893A1 (de) * 2005-08-10 2007-02-15 Süd-Chemie AG Verfahren zur Herstellung hochaktiver Metall/Metalloxid-Katalysatoren
US7687669B2 (en) 2005-12-27 2010-03-30 Gas Technologies Llc Method for direct-oxygenation of alkane gases
US7879296B2 (en) * 2005-12-27 2011-02-01 Gas Technologies Llc Tandem reactor system having an injectively-mixed backmixing reaction chamber, tubular-reactor, and axially movable interface
AU2007257434B2 (en) 2006-05-30 2010-08-26 Starchem Technologies, Inc. Methanol production process and system
GB0710022D0 (en) * 2007-05-25 2007-07-04 Johnson Matthey Plc Methonal process
DE102007040707B4 (de) * 2007-08-29 2012-05-16 Lurgi Gmbh Verfahren und Anlage zur Herstellung von Methanol
JP2009179591A (ja) * 2008-01-30 2009-08-13 Mitsubishi Chemicals Corp メタノールの製造方法
MX348623B (es) * 2012-07-18 2017-06-22 Haldor Topsoe As Proceso y sistema de reaccion para la preparacion de metanol.
CN103193585B (zh) * 2013-04-07 2016-04-06 沈阳化工大学 一种取热传质催化三重作用固定床低温甲醇的合成方法
PL2818458T3 (pl) * 2013-06-27 2017-07-31 Haldor Topsøe A/S Sposób wytwarzania metanolu w reaktorach równoległych
GB201600793D0 (en) 2016-01-15 2016-03-02 Johnson Matthey Davy Technologies Ltd Methanol process
GB201600794D0 (en) * 2016-01-15 2016-03-02 Johnson Matthey Davy Technologies Ltd Methanol process
EP3208258A1 (en) 2016-02-16 2017-08-23 Fundació Privada Institut Català d'Investigació Química (ICIQ) Methanol production process
KR102286147B1 (ko) * 2016-03-30 2021-08-09 할도르 토프쉐 에이/에스 대량 생산 용량을 위한 메탄올 합성 공정 레이아웃
EP3287432A1 (en) * 2016-08-26 2018-02-28 Casale SA Process for methanol production
US10633317B2 (en) * 2017-04-17 2020-04-28 Hagop Jake Misirian Method of production of methanol using CO2 and H2
EP3401299B1 (de) 2017-05-12 2021-11-03 L'air Liquide, Société Anonyme Pour L'Étude Et L'exploitation Des Procédés Georges Claude Reaktor zum durchführen exothermer gleichgewichtsreaktionen
EP3401300B1 (de) * 2017-05-12 2021-06-23 L'air Liquide, Société Anonyme Pour L'Étude Et L'exploitation Des Procédés Georges Claude Verfahren zur herstellung von methanol
EP3574991A1 (en) 2018-05-31 2019-12-04 Haldor Topsøe A/S Steam reforming heated by resistance heating
SI3806992T1 (sl) 2018-06-12 2023-12-29 Topsoe A/S Postopek in naprava za proizvodnjo metanola
AU2021382100A1 (en) * 2020-11-17 2023-06-01 Totalenergies Onetech Process for methanol synthesis from co2-rich syngas
WO2022136374A1 (en) 2020-12-22 2022-06-30 Topsoe A/S Conversion of carbon dioxide and water to synthesis gas for producing methanol and hydrocarbon products
WO2023275049A1 (en) 2021-06-29 2023-01-05 Topsoe A/S Process and plant for producing methane or methanol from a solid renewable feedstock
FI4159709T3 (fi) 2021-10-01 2024-06-26 Air Liquide Menetelmä ja laite vihreiden olefiinien ja vihreän bensiinin tuottamiseksi uusiutuvista lähteistä
DK181576B1 (en) 2022-05-11 2024-05-29 Topsoe As Conversion of carbon dioxide and water to synthesis gas

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB528617A (en) * 1939-05-11 1940-11-01 Int Koolwaterstoffen Synthese Process for the conversion of carbon monoxide with hydrogen into hydrocarbons having more than one carbon atom in the molecule
GB1159035A (en) * 1965-08-18 1969-07-23 Ici Ltd Methanol Synthesis.
DE2705673A1 (de) * 1976-02-13 1977-08-18 Davy Powergas Ltd Katalytisches verfahren
DE3518362A1 (de) * 1985-05-22 1986-11-27 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur herstellung von methanol
DE3790376T1 (ar) * 1986-07-24 1988-06-23

Also Published As

Publication number Publication date
EP0682002B1 (de) 1998-02-04
DE59501393D1 (de) 1998-03-12
JP3779351B2 (ja) 2006-05-24
BR9501949A (pt) 1996-02-27
ATE163004T1 (de) 1998-02-15
DK0682002T3 (da) 1998-03-30
US5631302A (en) 1997-05-20
ES2113133T3 (es) 1998-04-16
AU686754B2 (en) 1998-02-12
JPH07304698A (ja) 1995-11-21
ZA953783B (en) 1996-11-11
AU1792195A (en) 1995-11-16
MY111657A (en) 2000-10-31
CA2149003A1 (en) 1995-11-11
NZ272028A (en) 1996-05-28
CA2149003C (en) 2005-10-18
GR3026500T3 (en) 1998-07-31
DE4416425A1 (de) 1995-11-16
CN1066130C (zh) 2001-05-23
EP0682002A1 (de) 1995-11-15
CN1112912A (zh) 1995-12-06
TW303354B (ar) 1997-04-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA94150374B1 (ar) عملية إنتاج ميثانول methanol
EP3390353B1 (en) Integrated process for the production of formaldehyde-stabilised urea
US10457634B2 (en) Process for the production of formaldehyde
EP3259248B1 (en) Integrated process for the production of formaldehyde-stabilized urea
CN1011232B (zh) 改性的醛加氢催化剂及方法
EP3532456B1 (en) Process for the production of formaldehyde-stabilised urea.
US6403844B1 (en) Condensed phase catalytic hydrogenation of lactic acid to propylene glycol
WO2004065341A1 (en) Methanol synthesis
EP3294699B1 (en) A novel method for methanol synthesis
US3862249A (en) Method of manufacturing alcohols
EP3221031B1 (de) Entfernung von sauerstoff aus kohlenwasserstoff-haltigen gasgemischen
US5534648A (en) Process for continuously producing dimethyl carbonate
US9422213B2 (en) Method for producing dimethyl ether and device suitable therefor
CN108911968A (zh) 一种催化精馏纯化一氯乙酸的方法
CN114539315B (zh) 一种甲基二氯化膦的合成方法
EP3606871B1 (en) Process for the production of formaldehyde-stabilized urea
JPS63254188A (ja) 合成ガスから炭化水素を製造する方法
WO2022218705A1 (en) Continuous process for the production of amines in the gas phase using a recycle gas mode
CN116003351A (zh) 一种γ-丁内酯和异丙醇的联产工艺方法
JPS5938209B2 (ja) シクロヘキサンの製造方法
CN111138266A (zh) 丙烯酸或甲基丙烯酸的制备方法及其装置
JPS6039336B2 (ja) エチレングリコ−ルの連続的製法
JP2004099572A (ja) 無水コハク酸の製造方法