SA519402179B1 - طريقة لاستخراج الحديد من محلول كبريتات زنك - Google Patents
طريقة لاستخراج الحديد من محلول كبريتات زنك Download PDFInfo
- Publication number
- SA519402179B1 SA519402179B1 SA519402179A SA519402179A SA519402179B1 SA 519402179 B1 SA519402179 B1 SA 519402179B1 SA 519402179 A SA519402179 A SA 519402179A SA 519402179 A SA519402179 A SA 519402179A SA 519402179 B1 SA519402179 B1 SA 519402179B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- solution
- iron
- precipitation process
- input
- zinc
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 368
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 182
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 172
- NWONKYPBYAMBJT-UHFFFAOYSA-L zinc sulfate Chemical compound [Zn+2].[O-]S([O-])(=O)=O NWONKYPBYAMBJT-UHFFFAOYSA-L 0.000 title abstract description 56
- 239000011686 zinc sulphate Substances 0.000 title description 9
- 235000009529 zinc sulphate Nutrition 0.000 title description 9
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims abstract description 74
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 57
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 56
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 55
- 239000011019 hematite Substances 0.000 claims abstract description 55
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 49
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 49
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 claims abstract description 30
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 32
- 229910021607 Silver chloride Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 230000033116 oxidation-reduction process Effects 0.000 claims description 13
- HKZLPVFGJNLROG-UHFFFAOYSA-M silver monochloride Chemical compound [Cl-].[Ag+] HKZLPVFGJNLROG-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 13
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 9
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 8
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 8
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 7
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 6
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 3
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 claims description 3
- 230000010411 postconditioning Effects 0.000 claims 6
- 241000932522 Avena hispanica Species 0.000 claims 1
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 241001229889 Metis Species 0.000 claims 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- XCSGPAVHZFQHGE-UHFFFAOYSA-N alachlor Chemical compound CCC1=CC=CC(CC)=C1N(COC)C(=O)CCl XCSGPAVHZFQHGE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 claims 1
- 235000015106 stout Nutrition 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 229910000368 zinc sulfate Inorganic materials 0.000 abstract description 46
- 229960001763 zinc sulfate Drugs 0.000 abstract description 45
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 136
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 18
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 13
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 11
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 11
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 10
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 7
- 229910052935 jarosite Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 6
- RNZCSKGULNFAMC-UHFFFAOYSA-L zinc;hydrogen sulfate;hydroxide Chemical compound O.[Zn+2].[O-]S([O-])(=O)=O RNZCSKGULNFAMC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 5
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 5
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 4
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 4
- 229910052598 goethite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- AEIXRCIKZIZYPM-UHFFFAOYSA-M hydroxy(oxo)iron Chemical compound [O][Fe]O AEIXRCIKZIZYPM-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 4
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 4
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 4
- 230000037452 priming Effects 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 150000003751 zinc Chemical class 0.000 description 4
- 229940118149 zinc sulfate monohydrate Drugs 0.000 description 4
- WZGNVVUXVXNNOX-UHFFFAOYSA-N [Fe+] Chemical compound [Fe+] WZGNVVUXVXNNOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 3
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 2
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DEGAKNSWVGKMLS-UHFFFAOYSA-N calcein Chemical compound O1C(=O)C2=CC=CC=C2C21C1=CC(CN(CC(O)=O)CC(O)=O)=C(O)C=C1OC1=C2C=C(CN(CC(O)=O)CC(=O)O)C(O)=C1 DEGAKNSWVGKMLS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000011790 ferrous sulphate Substances 0.000 description 2
- 235000003891 ferrous sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- -1 iron ions Chemical class 0.000 description 2
- BAUYGSIQEAFULO-UHFFFAOYSA-L iron(2+) sulfate (anhydrous) Chemical compound [Fe+2].[O-]S([O-])(=O)=O BAUYGSIQEAFULO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910000359 iron(II) sulfate Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229960002378 oftasceine Drugs 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000009419 Fagopyrum esculentum Nutrition 0.000 description 1
- 240000008620 Fagopyrum esculentum Species 0.000 description 1
- 241000286209 Phasianidae Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005083 Zinc sulfide Substances 0.000 description 1
- XJIIVPNKKQIVGX-UHFFFAOYSA-N [Fe].[Cu].[Cu] Chemical compound [Fe].[Cu].[Cu] XJIIVPNKKQIVGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 235000015107 ale Nutrition 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 229930183810 caleine Natural products 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910000365 copper sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L copper(II) sulfate Chemical compound [Cu+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005363 electrowinning Methods 0.000 description 1
- 239000012527 feed solution Substances 0.000 description 1
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 1
- 230000008642 heat stress Effects 0.000 description 1
- 238000009854 hydrometallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000009616 inductively coupled plasma Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002505 iron Chemical class 0.000 description 1
- 238000010409 ironing Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 150000004682 monohydrates Chemical class 0.000 description 1
- FWFGVMYFCODZRD-UHFFFAOYSA-N oxidanium;hydrogen sulfate Chemical compound O.OS(O)(=O)=O FWFGVMYFCODZRD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000001637 plasma atomic emission spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 229910052950 sphalerite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003828 vacuum filtration Methods 0.000 description 1
- 229910052984 zinc sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- IPCXNCATNBAPKW-UHFFFAOYSA-N zinc;hydrate Chemical compound O.[Zn] IPCXNCATNBAPKW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DRDVZXDWVBGGMH-UHFFFAOYSA-N zinc;sulfide Chemical compound [S-2].[Zn+2] DRDVZXDWVBGGMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G9/00—Compounds of zinc
- C01G9/06—Sulfates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G49/00—Compounds of iron
- C01G49/02—Oxides; Hydroxides
- C01G49/06—Ferric oxide (Fe2O3)
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B15/00—Other processes for the manufacture of iron from iron compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/20—Obtaining zinc otherwise than by distilling
- C22B19/22—Obtaining zinc otherwise than by distilling with leaching with acids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/20—Obtaining zinc otherwise than by distilling
- C22B19/26—Refining solutions containing zinc values, e.g. obtained by leaching zinc ores
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/04—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching
- C22B3/06—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching in inorganic acid solutions, e.g. with acids generated in situ; in inorganic salt solutions other than ammonium salt solutions
- C22B3/08—Sulfuric acid, other sulfurated acids or salts thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/20—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching
- C22B3/22—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by physical processes, e.g. by filtration, by magnetic means, or by thermal decomposition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/20—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching
- C22B3/44—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by chemical processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2002/00—Crystal-structural characteristics
- C01P2002/70—Crystal-structural characteristics defined by measured X-ray, neutron or electron diffraction data
- C01P2002/72—Crystal-structural characteristics defined by measured X-ray, neutron or electron diffraction data by d-values or two theta-values, e.g. as X-ray diagram
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بطريقة لاستخراج الحديد iron من محلول كبريتات زنك zinc sulfate solution وفقاً لتجسيد من الكشف الحالي يرتبط باستخراج حديد من محلول كبريتات زنك منتج بواسطة عملية ترشيح leaching process حيث بها يتم إذابة خام الزنك zinc ore في حمض كبريتيك sulfuric acid. تشتمل الطريقة على عملية تهيئة تتضمن خطوة اختزال محلول مدخلات عملية التهيئة، وهو محلول كبريتات الزنك، وعملية ترسيب حديد iron precipitation process لاستخراج حديد على هيئة هيماتيت hematite، بما في ذلك خطوة ضغط وأكسدة محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد المفرّغ من عملية التهيئة. يتم تنفيذ عملية ترسيب الحديد عند درجة حرارة تتراوح من 135 درجة مئوية إلى 150 درجة مئوية وضغط يتراوح من 5 بار بالمقياس إلى 10 بار بالمقياس. بالإضافة لذلك، ترتبط طريقة لاستخراج الحديد من محلول كبريتات زنك وفقاً لتجسيد من الكشف الحالي باستخراج حديد من محلول كبريتات زنك منتج بواسطة عملية ترشيح حيث بها يتم إذابة خام الزنك في حمض كبريتيك. تشتمل الطريقة على عملية تهيئة تتضمن خطوة اختزال محلول مدخلات عملية التهيئة، وهو محلول كبريتات الزنك، وعملية ترسيب حديد لاس
Description
طربقة لاستخراج الحديد من محلول كبربتات زنك METHOD OF RECOVERING IRON FROM ZINC SULPHATE SOLUTION الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الكشف الحالي بطريقة لاستخراج كبريتات حديدوز (FeSOq) ferrous sulfate مضمن في محلول كبريتات زنك zine sulfate solution على هيئة أكسيد حديديك (Fe203) ferric oxide صورة هيماتيت hematite 5 تشتمل عملية الزنك zine process بصفة dale على عملية تحميص roasting process أكسدة ناتج تركيز صورة كبريتيد sulfide-form concentrate (205)؛ عملية ترشيح leaching process لإذابة كالسين (ZnO) calcine منتج في عملية التحميص في محلول حمض كبريتيك sulfuric acid csolution وعملية استخلاص كهربائي محلول كبربتات زنك نقي منتج من خلال عملية تنقية متعددة المراحل multi-stage purification process للملوثات وترسيب زنك zinc على كاثود -cathode في 0 عملية الترشيح؛ يتم ترشيح مكونات معدن metal components مختلفة Jie حديد (Fe) iron نحاس copper (ه©)ء نيكل ¢(Ni) nickel كويالت (Co) cobalt وكادميوم (Cd) cadmium مضمنة في ناتج تركيز زنك سوباً. على وجه التحديد» تكون معظم نواتج تركيز كبريتيد الزنك zinc sulfide في صورة سفاليريت 90101601 ويها محتوى الحديد عالي. في عملية الترشيح؛ يتم معادلة حمض الكبريتيك المتبقي في محلول كبربتات زنك (حمض كبربتيك (a باستخدام كالسين caleine أو ما شابه ذلك على هيئة عامل معادتة .neutralizing agent تم اقتراح وثائق كشفية مختلفة لإزالة الحديد من محلول معادلة كبريتات الزنك يحتوي على كمية كبيرة من أيونات الحديد. في براءة الاختراع الأمريكية رقم 4.440.569؛ يتم ترشيح كالسين تم الحصول عليه عن طريق تحميص ناتج تركيز زنك تحت ظروف درجة حرارة عالية وترشيح حمض قوي؛ والتعريض إلى فصل الصلب-السائل؛ وبعد ذلك يتم معادلة حمض متبقي في المحلول المرشح leached solution 0 من خلال عملية اختزال reduction process وعملية معادتة neutralization 5. يتم إزالة الحديد في صورة جيوثيت goethite عن طريق الحل المائي من محلول كبريتات زنك تم تعريضه إلى عملية المعادلة باستخدام كالسين. في عملية زنك dale يتم إزالة أيونات الحديد المذابة في محلول كبريتات الزنك عن طريق الترسيب
في صورة جيوثيت؛ جاروسيت 2:05:18 أو هيماتيت.
تم وصف» في براءة الاختراع الأمريكية رقم 7.294.319 أنه عند ترسيب الحديد وفصله عن محلول
كبريتات الزنك؛ يكون محتوى الحديد 40 إلى 745 في جيوثيت و30 إلى 735 في جاروسيت؛ حيث
يكون محتوى الحديد بالهيماتيت عالياً حتى 50 إلى 760؛ ويكون محتوى الزنك 2 إلى 73 في
جيوثيت؛ 3 إلى 75 في جاروسيت؛ و0.5 إلى 71 في هيماتيت. مع ذلك؛ يكون محتوى الحديد في
راسب الحديد في صورة كتلة في عملية زنك عامة 22 إلى 727 لجاروسيت؛ 30 إلى 740 لجيوثيت؛
0 إلى 760 لهيماتيت؛ وبالتالي يتم إنتاجه على هيئة كتلة تتضمن محتويات حديد أقل من تلك
المعروضة في براءة الاختراع الأمريكية رقم 7.294.319 أو ما شابه ذلك؛ باستثناء الهيماتيت.
لذلك» يمكن أن تتمثل الطريقة الأكثر فعالية في إزالة الحديد المذاب في محلول كبربتات الزنك في 0 عملية الزنك zine process في إزالة الحديد في صورة هيماتيت؛ حيث تنتج الكمية الأدنى من الكتلة
لكل طن من الحديد وتستلزم أدنى فقد للمعدن الثمين.
مع ذلك؛ يتم تنفيذ عملية تحضير الجيوثيت والجاروسيت بصفة عامة تحت ضغط جوي؛ في حين
تتطلب عملية تصنيع الهيماتيت ظروف تفاعل بدرجة حرارة عالية؛ وضغط عالي.
قامت مصفاة الزنك RuhrZink في ألمانيا بتنفيذ عملية إزالة الحديد في صورة هيماتيت عند درجة 5 حرارة 200-180 درجة مئوية وضغط 1.9 ميجاباسكال (18 بار بالمقياس) باستخدام محلول كبريتات
زنك به تركيز زنك 140 جم/ لتر )1995 ,39 .(E.
Ozberk, etc., Hydrometallurgy,
مع ذلك؛ تكون قابلية ذويان كبريتات الزنك عالية حتى حوالي 180 جم/ لتر عند درجة حرارة الغرفة؛
ولكن تنخفض إلى حوالي 105 جم/ لتر عند 180 درجة مئوية وحوالي 85 جم/ لتر عند 200 درجة
مئوية؛ بحيث يتم ترسيب زنك فائق التشبع على هيئة ملح من كبربتات زنك مونوهيدرات zine sulfate monohydrate 0 (2514» 205011:0)؛ Cua يلتصق gall الداخلي بالجهاز وهو ما يؤدي بشكل
متكرر إلى تعطل الجهاز.
في منشور براءة الاختراع اليابانية رقم 3.197.288؛ تم تنفيذ تفاعل لمدة 2 ساعة تحت ظروف
درجة حرارة 200 درجة Lge وضغط أكسجين جزئي oxygen partial pressure يبلغ 1.9
ميجاباسكال (18 بار بالمقياس) باستخدام محلول عملية يحتوي على 25 جم/ لتر من حديد وبتركيز 5 زنك 100 جم/ لتر أو أقل؛ July يتم ترسيب الهيماتيت المحتوي على 752 حديد ويتم فصله. مع
ذلك؛ مع خفض تركيز كبريتات الزنك في محلول العملية؛ يتم زيادة حجم الجهاز المطلوب لإنتاج
كمية معينة من الزنك؛ alg زيادة تكاليف تشغيل الجهاز وتكاليف الاستثمار. بالتالي؛ تنخفض الفعالية
الاقتصادية. كما هو موضح في براءات الاختراع المذكورة (lal بما أنه يتم تنفيذ عملية ترسيب Aly الحديد المضمن في محلول كبربتات الزنك في صورة هيماتيت في المجال ذي الصلة تحت ظروف درجة حرارة عالية وضغط عالي؛ يتم استهلاك الكثيرة من الطاقة. بما أن قابلية ذويان كبريتات الزنك تكون منخفضة تحت الظروف أعلاه وبتم حفظ تركيز الزنك بمحلول العملية عند أو أقل من تركيز محدد مسبقاًء يتم زيادة الأجهزة مثل المفاعلات reactors والمضخات pumps في عملية الزنك وتوجد dala لمقاومة درجة الحرارة الأعلى ومقاومة الضغط الأعلى بالأجهزة. بالتالي؛ تكون تكاليف الاستثمار والتشغيل عالية؛ ومن ثم خفض سرعة المعالجة بسبب تعطل الجهاز المتكرر؛ وتزيد تكاليف
day) 0 وبالتالي تنخفض الفعالية الاقتصادية. حتى يتم تنفيذ تفاعل تحت ظروف درجة حرارة عالية وضغط عالي؛ توجد حاجة لجهاز أوتوكلاف autoclave apparatus مضبوط عند ضغط عالي بشكل كبير؛ وجهاز لإمداد محلول العملية إلى الأوتوكلاف عند ضغط عالي dan وأجهزة مساعدة مثل جهاز تخفيف ضغط لتفريغ محلول العملية المتفاعل من الأوتوكلاف. بما أنه يتم ضبط هذه الأجهزة عالية الضغط إلى ضغط عالي؛ تكون
5 الأجهزة مكلفة ومتكررة التعطل؛ حيث تكون معيبة جداً من الناحية الاقتصادية. الوصف العام للاختراع تقدم سمة من الكشف الحالي طريقة لاستخراج الحديد من محلول كبريتات زنك؛ حيث بها يمكن اختزال كمية من الكتلة المنتجة ويمكن إنتاج الهيماتيت الذي له معدل استخراج معدن مفيد جداً عند استخراج حديد مضمن في محلول كبريتات الزنك.
0 علاوة على ذلك؛ تتمثل سمة أخرى من الكشف الحالي في تقديم طريقة لاستخراج حديد من محلول كبريتات زنك» حيث بها يمكن تنفيذ الطريقة تحت ظروف درجة حرارة وضغط أقل من درجة الحرارة والضغط في المجال ذي الصلة ويمكن تحسين جودة الهيماتيت عند استخراج حديد مضمن في محلول كبربتات الزنك. ترتبط طريقة لاستخراج الحديد من محلول كبربتات زنك وفقاً لتجسيد من الكشف Jal باستخراج
5 حديد من محلول كبريتات زنك منتج بواسطة عملية ترشيح حيث بها يتم إذابة خام الزنك في حمض
تشتمل الطريقة على عملية تهيئة تتضمن خطوة اختزال محلول مدخلات عملية التهيئة؛ وهو محلول كبريتات الزنك؛ وعملية ترسيب حديد لاستخراج حديد على هيئة هيماتيت؛ بما في ذلك خطوة ضغط وأكسدة محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد iron precipitation process input المفزغ من عملية التهيئة. يتم تنفيذ عملية ترسيب الحديد عند درجة حرارة تتراوح من 135 درجة مئوية إلى 150 درجة مثوية وضغط يتراوح من 0.6 ميجاباسكال (5 بار بالمقياس) إلى 1.1 ميجاباسكال (10 بار بالمقياس). Los طريقة لاستخراج الحديد من محلول كبريتات زنك وفقاً لتجسيد من الكشف all باستخراج حديد من محلول كبريتات زنك منتج بواسطة عملية ترشيح حيث بها يتم إذابة خام الزنك في حمض كبريتيك. تشتمل الطريقة على عملية تهيئة تتضمن خطوة اختزال محلول مدخلات عملية التهيئة؛ 0 وهو محلول كبريتات الزنك؛ وعملية ترسيب حديد لاستخراج حديد على هيئة هيماتيت؛ بما في ذلك خطوة ضغط وأكسدة محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد المفرّغ من عملية التهيئة. يكون لمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد جهد أكسدة-اختزال يبلغ -100 مللي فولط أو أقل عند استخدام إلكترود فضة/كلوريد فضة (Ag/AgCl) silver/silver chloride على هيئة إلكترود مرجعي reference electrode يمكن إدخال عامل اختزال reducing agent في خطوة اختزال محلول مدخلات عملية التهيئة؛ Rag تعديل aga الأكسدة- الاختزال باستخدام عامل الاختزال. يمكن أن يشتمل عامل الاختزال على مسحوق زنك .zinc powder يمكن إنتاج محلول بعد عملية تهيئة في خطوة اختزال محلول مدخلات عملية التهيئة؛ ويمكن معالجة محلول بعد عملية التهيئة باستخدام وحدة تكثيف thickener ومرشح ©5116 بحيث يمكن استخدام 0 المحلول المفرّغ على هيئة محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد ويمكن تفريغ المادة الصلبة على هيئة كتلة تهيئة .conditioning cake يتم إنتاج محلول بعد عملية ترسيب الحديد في خطوة ضغط وأكسدة محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد؛ ويمكن معالجة المحلول بعد عملية ترسيب الحديد في وحدة تكثيف ومرشح؛ بحيث يمكن نقل محلول مفرّغ إلى عملية معادلة ويمكن تفريغ المادة الصلبة على هيئة أكسيد حديد iron oxide 5 يمكن أن يكون لمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد رقم هيدروجيني يتراوح من 3 إلى 5.5. يمكن أن يكون بمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد تركيز زنك يتراوح من 120 جم/ لتر إلى 150
جم/ لتر. يمكن أن يكون بمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد تركيز حديد يتراوح من 5 جم/ لتر إلى 20 جم/ لتر. يمكن أن يتراوح زمن المعالجة بعملية ترسيب الحديد من 30 دقيقة إلى 3 ساعات. يمكن إدخال أكسجين 08 وبخار في خطوة ضغط وأكسدة محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد. يمكن استخدام الأوتوكلاف في خطوة ضغط وأكسدة محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد. يتم تنفيذ خطوة ضغط وأكسدة محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد في جهاز أوتوكلاف autoclave capparatus ويمكن أن يشتمل جهاز الأوتوكلاف على أوتوكلاف؛ وعاء ومضي يتم إليه إمداد محلول 0 عملية من الأوتوكلاف» سخان heater مصمم لتسخين محلول العملية باستخدام بخار مولد من الوعاء الومضي «flash vessel ومبادل حرارة heat exchanger مصمم لتنفيذ تبادل الحرارة باستخدام بخار حتى الوصول إلى درجة حرارة نهائية للتفاعل لمحلول العملية. يمكن تجهيز الوعاء الومضي بكمية متعددة. وفقاً للكشف الحالي؛ بالمقارنة بالمجال ذي الصلة؛ يمكن اختزال كمية الطاقة المستهلكة لإنتاج 5 الهيماتيت بواسطة استخراج حديد في صورة هيماتيت تحت ظروف درجة حرارة منخفضة وضغط علاوة على ذلك؛ وفقاً للكشف Jal) بالمقارنة بالمجال ذي الصلة؛ يمكن زيادة تركيز الزنك في محلول مدخلات عملية»؛ وعن Goh حفظ تركيز الزنك في محلول مدخلات العملية أعلى من في المجال ذي الصلة؛ يمكن استخدام الأجهزة لعملية الزنك وبمكن خفض تكاليف التشغيل عن Gob 0 مساعدة تشغيل الجهاز. علاوة على ذلك؛ وفقاً للكشف الحالي؛ بما أنه؛ بالمقارنة بالمجال ذي الصلة؛ لا توجد dala لجهاز إضافي لزيادة الضغط ويمكن خفض سعة جهاز تخفيف الضغط لخفض الضغط في العملية بعد ترسيب الحديد؛ (Say خفض تكلفة التشغيل. في حالة الجاروسيت؛ يكون محتوى الحديد في الراسب المولد في عملية الزنك منخفض حتى 30 5 إلى 740 حيث يجعل من الصعب استخدام الجاروسيت على هيئة منتج؛ وفي Ala جيوثيت؛ يكون محتوى الزنك في الراسب عالياً حتى 8 إلى 713 بالتالي؛ يكون المطلوب عملية إضافية لاستخراج
الزنك. مع ذلك؛ وفقاً للكشف الحالي؛ يكون من الممكن استخراج حديد على هيئة هيماتيت له جودة ممتازة cle) مع وجود محتوى حديد lo ومحتوى زنك منخفض) تحت ظروف درجة حرارة منخفضة وضغط منخفض. لذلك»؛ وفقاً للكشف الحالي؛ يمكن استخراج الحديد؛ الذي يكون عبارة عن منتج ثانوي من عملية ijl) في صورة هيماتيت بقيمة تسوبقية عالية وبالتالي يكون من الممكن ثثبيت الجدوى الاقتصادية عن طريق بيع الهيماتيت لصناعة الصلب على هيئة مادة خام بديلة لخام الحديد ang الهيماتيت لصناعة الإسمنت cement industry كمادة إضافة حديد . بالإضافة لذلك» عن طريق استخدام الحرارة المنبعثة من الوعاء الومضي cooler Dally في عملية تسخين محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد (محلول تغذية أوتوكلاف «(autoclave feed solution يكون من الممكن استخراج 790 أو أكثر من طاقة محلول العملية المفزغ من الأوتوكلاف؛ وبالتالي 0 يكون من الممكن لتوفير 780 أو أكثر من البخار المستخدم لحفظ درجة حرارة التفاعل عند درجة حرارة عالية. بالإضافة IY عن طريق تصميم الوعاء الومضي في مرحلتين وتعديل درجة حرارة وضغط كل الوعاء الومضي؛ يكون من الممكن تحسين معدل استخراج البخار أو ما شابه ذلك. عن طريق التسخين المباشر لمحلول العملية في السخان باستخدام البخار المولد في الوعاء الومضي؛ يكون من 5 الممكن خفض فقد الطاقة وتخفيف محلول كبربتات الزنك الداخل إلى الأوتوكلاف. شرح مختصر. للرسومات الشكل 1 عبارة عن خارطة تدفق عملية لاستخراج حديد على هيئة هيماتيت وفقاً لتجسيد من الكشف الحالي؛ الشكل 2 عبارة عن رسم بياني Jia طيف ناتج من مطياف اتحراف أشعة X-ray diffraction X (XRD) 0 لراسب حديد iron precipitate وفقاً لدرجة حرارة التفاعل؛ الشكل 3 Ble عن رسم بياني يمثل طيف ناتج من مطياف انحراف أشعة X لمادة منتجة وتلتصق بجدار مفاعل؛ و الشكل 4 عبارة عن مخطط تركيب جهاز أوتوكلاف Tag لتجسيد من الكشف الحالي. الوصف ١ لتفصيلي: 5 في عملية الزنك العامة؛ يتم ترشيح الحديد والنحاس Lad بالترافق مع حمض كبريتيك في عملية لترشيح مادة زنك zine raw material ala إلى حمض كبريتيك؛ ويتم اختزال حديد في حالة حديد
(TI) مضمن في محلول ترشيح إلى حديد (I) باستخدام عامل اختزال die ناتج تركيز زنك zine concentrate يتم معادلة حمض الكبربتيك المتبقي في محلول الاختزال reducing solution إلى نطاق رقم هيدروجيني أكثر تعادل باستخدام عامل معادلة Jie كالسين؛ ويعد ذلك يتم تعريضه إلى فصل الصلب-السائل للحصول على محلول كبريتات زنك متعادل. يتم إذابة كمية كبيرة من حديد (TT) في محلول كبريتات الزنك المتعادل؛ aig تغذيتها إلى عملية نزع الحديد de-ironing process حتى يتم إزالة الحديد. يتم فصل نحاس مضمن في محلول عملية نزع حديد بواسطة فصل الصلب-السائل؛ ويعد ذلك يتم إضافة عامل اختزال إليه حتى يتم اختزال وترسيب النحاس المذاب في صورة كبريتات نحاس copper sulfate (0050) على هيئة أسمنت نحاس Cua copper cement يكون عبارة عن مسحوق نحاس معدنيء بالتالي إزالة النحاس. مع ذلك؛ في عملية نزع الحديد المذكورة code تعمل المكونات Jie نحاس (IT) المضمنة في محلول العملية على هيئة محفزات للأكسدة السريعة لحديد )1( إلى حديد (177) في تفاعل ترسيب الحديد لمساعدة إنتاج الجاروسيت. JUL توجد dala لدرجات حرارة أعلى وضغوط أعلى لترسيب حديد من محلول كبريتات الزنك في صورة هيماتيت. يهدف الكشف الحالي إلى خفض درجة حرارة التفاعل وضغط عملية ترسيب الحديد إلى مستويات 5 أقل من تلك بالمجال ذي الصلة. حتى يتم خفض درجة حرارة وضغط التفاعل؛ يكون ذلك ضرورباً لتهيئة محلول كبريتات زنك متعادل حتى يتم إزالة مكونات المحفز. بالإضافة لذلك؛ عند وجود كمية بسيطة من حديد (IT) في المحلول؛ يكون من الضروري الاختزال الكامل لحديد (111) إلى حديد (I) في محلول كبربتات الزنك ليتم إدخاله إلى عملية ترسيب الحديد iron precipitation process يكون الشكل 1 عبارة عن خارطة تدفق عملية لاستخراج حديد على هيئة هيماتيت وفقاً لتجسيد من 0 الكشف الحالي. في عملية الزنك»؛ يتم تحضير محلول كبريتات زنك عن طريق ترشيح مواد خام تحتوي على مواد خام تحتوي على زنك» Jie ناتج تركيز زنك؛ Gaull تم الحصول عليها عن طريق تحميص ناتج تركيز الزنك» أو زنك حديديك ezine ferrite إلى حمض كبريتيك عند ضغط جوي. يتم معادلة حمض الكبريتيك المتبقي في عملية الترشيح أولاً باستخدام كالسين حتى يتم إزالة الملوثات منه. لا يتم ترسيب 5 مكونات الحديد المرشحة باستخدامه في عملية لترشيح المادة الخام في عملية المعادلة؛ وبالتالي تبقى مكونات الحديد في محلول العملية بعد المعادلة.
بالإشارة إلى الشكل 1؛ يتم إدخال محلول كبربتات الزنك إلى عملية تهيئة على هيئة محلول مدخلات
عملية تهيئة. في عملية التهيئة؛ يتم إدخال محلول مدخلات عملية التهيئة إلى حمام تهيئة 1؛ pig
تفريغه على هيئة AS تهيئة في مرشح 3 عن طريق وحدة تكثيف 2 ويتم نقل محلول بعد عملية
التهيئة إلى عملية ترسيب الحديد حتى يتم إدخاله على هيئة محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد.
في عملية ترسيب الحديد؛ يتم إدخال محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد إلى ales ترسيب الحديد
4 يتم تحضير الجزء الصلب على هيئة هيماتيت عن طريق وحدة التكثيف 5 والمرشح 6؛ ويتم نقل
المحلول إلى عملية المعادلة على هيئة محلول بعد عملية ترسيب الحديد.
في الكشف الحالي؛ يتم إزالة مكونات المحفز 00000006015 catalyst مثل النحاس باستخدام عامل
اختزال في محلول مدخلات عملية التهيئة المتعادل حتى يتم استخراج الحديد على هيئة هيماتيت عند 0 درجة حرارة منخفضة وضغط منخفض عن تلك في التقنية التقليدية؛ ويتم تطبيق عملية التهيئة حتى
يتم اختزال حديد (111) مضمن بكمية بسيطة إلى حديد (I)
تشتمل عملية التهيئة على خطوة اختزال منفذة عن طريق إدخال عامل اختزال؛ ويتم تعديل جهد
الأكسدة- الاختزال (ORP) Oxidation-Reduction Potential للمحلول بعد عملية التهيئقة عن طريق
تغيير نوع وكمية مدخلات عامل الاختزال. بالإضافة لذلك؛ يتم إدخال عامل الاختزال إلى حمام 5 التهيئة 1 الذي يتم إليه إدخال محلول مدخلات عملية التهيئة.
يكون محلول بعد عملية التهيئة عبارة عن محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد بعملية ترسيب
الحديد؛ وهي العملية التالية.
في الكشف الحالي؛ يتم تعديل جهد الأكسدة- الاختزال لمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد إلى
-100 مللي فولط أو أقل. بتحديد أكثر؛ يتم تعديل جهد الأكسدة-الاختزال إلى -400 Me فولط 0 أو أقل. عندما يكون جهد الأكسدة- الاختزال أعلى من -100 مللي فولط؛ يتم خلط بعض من
الجاروسيت معه؛ وبالتالي يمكن خفض محتوى الحديد بكتلة ترسيب الحديد إلى أقل من 750. Lovie
يكون جهد الأكسدة- الاختزال أعلى من -100 مللي فولط» توجد حاجة لظروف درجة حرارة أعلى
وضغط أعلى حتى يتم إنتاج هيماتيت.
من الجانب الآخرء عندما يكون جهد الأكسدة- الاختزال -100 مللي فولط أو أقل؛ يكون جو 5 الاختزال سائد daa ويمكن إنتاج الهيماتيت عند درجة حرارة أقل وضغط أقل بالمقارنة بالحالة التي
بها يكون جهد الأكسدة والاختزال أعلى من -100 مللي فولط. في هذه الحالة؛ يمكن أن يكون محتوى
الحديد في candy الحديد 750 أو أكثر.
عندما يكون جهد الأكسدة- الاختزال -400 مللي فولط أو أقل؛ يتم إنتاج الهيماتيت الأكثر تميزاً عند
درجة حرارة منخفضة وضغط منخفض نسبياً.
حتى يتم أيضاً خفض جهد الأكسدة- الاختزال» يمكن زيادة كمية المدخلات من عامل الاختزال؛
بحيث يمكن التحكم بجهد الأكسدة- الاختزال بالنظر إلى الفعالية الاقتصادية.
يتم تعديل الرقم الهيدروجيني لمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد إلى حوالي 3 إلى 5.5.
عندما يكون الرقم الهيدروجيني لمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد أقل من 3؛ يتفاعل حمض
الكبريتيك المضمن في محلول مدخلات عملية التهيئة مع عامل الاختزال؛ بالتالي زيادة كمية عامل
الاختزال التي يتم استخدامها. عندما يتجاوز الرقم الهيدروجيني 5.5؛ يترسب الزنك في صورة ملح 0 كبريتات زنك ¢(nZn(OH)mZnSO4) zinc sulfate salt مما يؤدي إلى فقد الزنك في محلول العملية؛
ويمكن أن يصبح ملح الزنك المرسب سبباً لخفض معدل تشغيل جهاز عن طريق الالتصاق بالجهاز
في عملية ترسيب الحديد.
يمكن أن تتغير كمية المدخلات من عامل الاختزال بناءً على تركيبة محلول مدخلات عملية التهيئة؛
Jie تركيزات حديد (TT) والنحاس المضمن في محلول مدخلات عملية التهيئة. يمكن تحديد كمية 5 المدخلات من عامل الاختزال بناءً على dad جهد الأكسدة- الاختزال.
بالنسبة لعامل الاختزال؛ يمكن استخدام عامل اختزال غير عضوي؛ مثل مسحوق زنك أو ألومينيوم
caluminum أو عامل اختزال عضوي organic reducing agent يكون مسحوق الزنك جيداً كعامل
اختزال بسبب قدرته الممتازة على الاختزال. عند استخدام ناتج تركيز زنك له قدرة اختزال ضعيفة
كعامل اختزال؛ على النقيض من الكشف الحالي؛ يتم خفض قيمة جهد الأكسدة- الاختزال فقط إلى 0 حوالي 200 مللي فولط ويمكن تعديلها إلى 0 مللي فولط أو أقل.
يتم ترسيب المكونات مثل نحاس مضمن في محلول مدخلات عملية التهيئة في صورة أسمنت نحاسي
به محتوى نحاس عالي في عملية التهيئة ويتم تفريغها على هيئة كتلة تهيئة. لذلك؛ بعد تعريض
محلول مدخلات عملية التهيئة إلى فصل صلب-سائل» يمكن استخراج النحاس في عملية استخراج
نحاس. وفقاً للكشف الحالي؛ يمكن الحصول على الإسمنت النحاسي كمنتج ثانوي في عملية تهيئة؛ 5 حيث تكون عبارة عن خطوة معالجة أولية pretreatment step بعملية ترسيب حديد.
يتم نقل المحلول بعد عملية التهيئة المنتج من خلال هذه العملية إلى عملية ترسيب الحديد حتى يتم
إنتاج الحديد المضمن به في صورة هيماتيت.
تشتمل عملية ترسيب الحديد على خطوة ضغط وأكسدة حيث بها يتم إدخال الأكسجين والبخار.
يتم تعديل تركيز الزنك في محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد إلى حوالي 120 جم/ لتر إلى 150
جم/ لتر. عندما يتجاوز تركيز الزنك في محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد حوالي 150 جم/ لترء يمكن إنتاج ملح كبريتات زنك مونوهيدرات عند درجة حرارة تتراوح من حوالي 135 درجة مئوية
إلى 150 درجة مثئوية؛ وهي ظروف درجة الحرارة لعملية ترسيب الحديد في الكشف الحالي. عندما
يكون تركيز الزنك في محلول عملية ترسيب الحديد أقل من حوالي 120 جم/ il يجب زيادة حجم
جهاز إنتاج نفس كمية الزنك؛ وهو ما ليس مرغوياً فيه بسبب زيادة تكاليف تشغيل الجهاز وتكاليف
الاستثمار بالجهاز أيضاً.
0 .يتم تعديل تركيز الحديد بمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد إلى حوالي 5 جم/ لتر إلى 20 جم/ لتر. بالرغم من عدم وجود مشاكل بالنسبة لإنتاج وجودة الهيماتيت حتى عند تركيز حديد منخفض؛ عندما يكون تركيز الحديد في محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد أقل من حوالي 5 جم/ لتر لا تكون العملية اقتصادية في ما يتعلق بفعالية التشغيل. عندما يتجاوز تركيز الحديد بمحلول بعد عملية التهيئة 20 جم/ لترء يتم زيادة تركيز الحمض في محلول العملية بعد تفاعل ترسيب الحديد وبالتالي
5 يتم خفض معدل ترسيب الحديد. لذلك؛ مع إنتاج الجاروسيت؛ يمكن أن يكون محتوى الحديد في راسب الحديد منخفض. يمكن تنفيذ خطوة تنفيذ الضغط والأكسدة عند درجة حرارة عالية وضغط عالي في خطوة ترسيب الحديد باستخدام أوتوكلاف. في الكشف الحالي؛ حتى بالرغم من استخدام محلول كبريتات الزنك به تركيز زنك عالي يتراوح من
0 حوالي 120 جم/ لتر إلى 150 جم/ لتر في محلول العملية في خطوة ترسيب الحديد باستخدام الأوتوكلاف؛ يتم استخراج الحديد على هيئة هيماتيت عند درجة ha تتراوح من حوالي 135 درجة Dose إلى 150 درجة مئوية وعند ضغط يتراوح من حوالي 0.6 ميجاباسكال (5 بار بالمقياس) إلى 1 ميجاباسكال (10 بار بالمقياس)؛ حيث تكون أقل من ضغط الحرارة والضغط في المجال ذي الصلة. في أحد التجسيدات المفضلة؛ يكون زمن عملية الأوتوكلاف لاستخراج الحديد حوالي 30
5 دقيقة إلى 3 ساعات. عندما يكون الضغط داخل الأوتوكلاف أقل من 0.6 ميجاباسكال (5 بار بالمقياس)؛ يتم خفض
الضغط الجزئي للأكسجين داخل الأوتوكلاف إلى 3.0 ميجاباسكال (2 بار بالمقياس) أو أقل ويتم خفض معدل إزالة الحديد. في نفس الوقت؛ عندما يتجاوز الضغط داخل الأوتوكلاف 1.1 ميجاباسكال (10 بار بالمقياس)؛ يكون من الضروري زيادة ضغط الأكسجين ومحلول الزنك الذي سيتم إمداده إلى الأوتوكلاف إلى 1.4 ميجاباسكال (13 بار بالمقياس) أو أعلى؛ حيث يكون أعلى من الضغط داخل الأوتوكلاف؛ حيث sal) (Sa تكاليف الاستثمار بالجهاز. عندما تكون درجة الحرارة داخل الأوتوكلاف أقل من حوالي 135 درجة مئوية؛ يبدا إنتاج الجاروسيت مع راسب الحديد؛ ويمكن خفض محتوى الحديد في راسب الحديد إلى أقل من 750. عندما تكون درجة الحرارة داخل الأوتوكلاف أعلى من 150 درجة مئوية؛ لا يوجد أي تأثير على إنتاج الهيماتيت. مع ذلك؛ ييتم ترسيب الزنك فائق التشبع في محلول العملية على هيئة كبريتات زنك مونوهيدرات؛
0 بالتالي زيادة محتوى الزنك براسب الحديد وخفض محتوى الحديد النسبي. بالإضافة لذلك؛ يمكن أن يلتصق كبريتات الزنك مونوهيدرات بالجدار الداخلي للأوتوكلاف أو بماسورة في صورة ملح؛ وهو ما يمكن أن يسبب مشاكل في الأجهزة. بالنظر إلى الانخفاض في معدل استخراج الزنك بسبب ترسيب كبريتات الزنك مونوهيدرات» يكون من الملائم أن يكون نطاق درجة الحرارة داخل الأوتوكلاف من حوالي 135 درجة مثوية إلى 150 درجة مثوية.
5 بالإضافة لذلك» عند درجة حرارة من حوالي 60 درجة مئوية أو lel تنخفض قابلية ذويان كبريتات الزنك مع sab درجة الحرارة. في المجال ذي ball يكون نطاق درجة الحرارة لإنتاج الهيماتيت حوالي 180 درجة مئوية أو أعلى؛ ولكن وفقاً للكشف الحالي؛ يمكن إنتاج الهيماتيت عند درجة حرارة تتراوح من حوالي 135 درجة مئوية إلى 150 درجة مثوية. لذلك؛ وفقاً للكشف الحالي؛ يكون من الممكن زيادة تركيز الزنك في محلول مدخلات العملية عن
0 طريق تنفيذ العملية لاستخراج الحديد على هيئة هيماتيت عند درجة حرارة أقل من تلك في المجال ذي الصلة. عن طريق حفظ تركيز الزنك أعلى من في المجال ذي الصلة؛ يكون من الممكن خفض حجم أجهزة إنتاج الزنك وخفض تكاليف التشغيل عن طريق مساعدة تشغيل الجهاز. علاوة على ذلك؛ يمكن فصل الهيماتيت المنتج في عملية ترسيب الحديد عن محلول كبريتات الزنك من خلال وحدة التكثيف 5 والمرشح 6؛ ويمكن أن لا يتم إدخاله إلى عملية ترسيب الحديد iron
precipitation process 25 كأنوية. وبالتالي؛ يتغلب الكشف الحالي على المشاكل مثل فعالية التشغيل المتدهورة ومعدل تآكل الجهاز
الزائد بسبب الزيادة في الجسيمات الصلبة في محلول العملية؛ حيث يمكن أن يحدث هذا عند إدخال الهيماتيت المنتج مرة أخرى إلى عملية ترسيب الحديد كأنوية. في هذه الوثيقة في ما يلي؛ سوف يتم وصف محتوى التجسيدات وفقاً للكشف Mal بالتفصيل. المثال 1
في المثال 1؛ باستخدام محلول كبريتات زنك؛ الذي يمكن تحضيره عن طريق تعديل aga الأكسدة- الاختزال عن طريق تغيير كمية المدخلات من مسحوق زنك في كل محلول مدخلات عملية تهيئة متعادل» وهوء محلول ترشيح كبريتات زنك؛ تمت ملاحظة فعالية تفاعل ترسيب الحديد بناءًة على قيمة جهد الأكسدة- الاختزال عند ظروف تفاعل 140 درجة مئوية و0.8 ميجاباسكال (7 بار بالمقياس) داخل الأوتوكلاف. عند إدخال مسحوق الزنك؛ يتم خفض جهد الأكسدة- الاختزال لمحلول
0 كبريتات الزنك أكثر ويصبح حديد (IT) أكثر استقراراً في هذه العملية. يتم تنفيذ تفاعل ترسيب الحديد في JB 1 بدون إدخال أنوية هيماتيت. تمت ملاحظة فعالية تفاعل ترسيب الحديد باستخدام محلول كبريتات زنك حيث تم تعديل جهد الأكسدة- الاختزال له ليقع ضمن النطاق من +200 Ae فولط إلى -400 A فولط (مقابل فضة/كلوريد فضة) عند استخدام إلكترود فضة/كلوريد فضة على هيئة إلكترود مرجعي؛ تحت ظروف 5 تفاعل 140 درجة digi و0.8 ميجاباسكال (7 بار بالمقياس). يتم تعديل جهد الأكسدة- الاختزال في عملية التهيئة عن طريق تغيير كمية المدخلات من مسحوق زنك؛ ويتم تحليل محتوى الحديد في راسب الحديد بشكل كمي باستخدام مطياف إنبعاث ذري للبلازما المقترنة بشكل Inductively Ja (ICP-AES) coupled plasma atomic emission spectroscopy . الجدول 1 المثال المثال المثال المثال المثال سي mln ا يريم اه ا ا اد م +200 -100 -200 -400 الاختزال (مللي فولط) ميت Te of 0 يوضح الجدول 1 سلوك ترسيب الحديد بناءً على قيمة جهد الأكسدة- الاختزال وفقاً للمثال 1.
بالإشارة إلى الجدول 1؛ في Alls محلول كبريتات زنك لم يتم تعريضه إلى عملية التهيئة (المثال
المقارن 1)؛ يترسب راسب الحديد في صورة جاروسيت بلون مائل للأصفر؛ ويكون محتوى الحديد
منخفض جداً؛ وهوء 735.3. من الجانب OAV) عند استخدام محلول كبريتات الزنك الذي يتم
تعريضه إلى التهيئة تحت الظروف حيث يكون جهد الأكسدة- الاختزال 0 Me فولط (مقابل فضة/كلوريد فضة) أو أقل؛ يكون محتوى الحديد 745.4؛ ويكون من الممكن الحصول على هيماتيت
يحتوي على كمية صغيرة من جاروسيت. تحت الظروف حيث يكون جهد الأكسدة- الاختزال -100
مللي فولط (مقابل فضة/كلوريد فضة) أو أقل؛ يكون من الممكن الحصول على هيماتيت به محتوى
حديد 752 أو أكثر.
المثال 2
0 في المثال 2 يتم ملاحظة فعالية تفاعل ترسيب الحديد Uy على درجة حرارة التفاعل في نطاق درجة حرارة 120 درجة ste أو أعلى باستخدام محلول كبربتات زنك يحتوي على 145 جم/ لتر من زنك تحت ضغط 0.8 ميجاباسكال (7 بار بالمقياس). يتم تنفيذ تفاعل ترسيب الحديد في المثال 2 بدون إدخال أنوية هيماتيت hematite seeds يتم تعديل جهد الأكسدة- الاختزال إلى -400 مللي فولط (مقابل فضة/كلوريد فضة) باستخدام
5 مسحوق زنك كعامل اختزال» يتم إدخال محلول كبريتات زنك به تركيز زنك 145 جم/ Cl تركيز حديد 12.4 fan لتر ورقم هيدروجيني 4.5 إلى أوتوكلاف؛ تم تنفيذ تفاعل لمدة 2 ساعة في الحالة حيث يتم تعديل درجة حرارة التفاعل إلى 120 درجة مئوية إلى 160 درجة Augie عند ضغط 0.8 ميجاباسكال (7 بار بالمقياس)»؛ ويعد ذلك يتم خفض درجة الحرارة إلى درجة حرارة الغرفة. يتم تعديل محلول بعد التفاعل المحتوي على هيماتيت إلى فصل الصلب- السائل باستخدام جهاز ترشيح بالتفريغ
vacuum filtration apparatus 0 وتم تحليل محتوى الحديد في راسب الحديد بشكل كمي باستخدام مطياف إنبعاث ذري للبلازما المقترنة بشكل حثي. الجدول 2
المثال المثال المثال المثال المثال المثال 0 سوا تاد فم مره مده eo] TE ا »ا 120 130 135 140 150 160 منوية)
محلول التر) بعد حمض التفاعل | كبريتيك 14.3 19.2 20.9 21.2 21.5 21.5 (جم/ لتر) تن انا نت نه ات و ايه ايه nl a] wi ام 83.1 87.1 4 94 96.8 96.8 )7( |x| x] a of eeew |“ oll] of of PE X X X X X مونوهيدرات يعرض الجدول 2 سلوك ترسيب الحديد بناءً على درجة Hla التفاعل وفقاً للمثال 2. بالإشارة إلى الجدول 2 والشكل 2 يتم ترسيب الحديد في صورة مسحوق بلون بني ile للأصفر عند 120 درجة مئوية»؛ وتم تحليل البنية البلورية للراسب الذي تم الحصول عليه باستخدام مطياف انحراف أشعة WX ونتيجة لذلك؛ تمت ملاحظة تشكيل الجاروسيت. عند 130 درجة مئوية؛ يتم ترسيب معظم الحديد على هيئة هيماتيت؛ ولكن في صورة حيث بها يتم تضمين الجاروسيت بالترافق مع الهيماتيت. عند درجة حرارة أعلى من 135 درجة مئوية؛ يتم الحصول على الهيماتيت الذي به محتوى حديد 755 أو أكثر بغض النظر عن درجة حرارة التفاعل. مع ذلك» عند 160 درجة مئوية؛ تم خفض قابلية ذويان كبريتات الزنك مضمن في محلول التفاعل بشكل «us ويتم ترسيب مكون زنك فائق التشبع وبلتصق بالجدار الداخلي وقاع الأوتوكلاف. تمت 0 ملاحظة بلورات الراسب المترسبة باستخدام مطياف انحراف أشعة (X ونتيجة لذلك؛ تمت ملاحظة أن الراسب كان عبارة عن كبريتات زنك مونوهيدرات كما هو موضح في الشكل 3. يلتصق كبريتات زنك مونوهيدرات المترسب بالجدار الداخلي للمواسير والجهاز» حيث يمكن أن تخفض حصيلة الجهاز. لذلك؛ عندما يكون تركيز الزنك في محلول كبريتات الزنك 145 جم/ ci يكون من الممكن ترسيب واستخراج الحديد في محلول كبريتات الزنك في صورة هيماتيت عندما تكون درجة الحرارة 135 درجة
— 6 1 — مئوية أو أعلى تحت ضغط 0.8 ميجاباسكال )7 بار بالمقياس). المثال 3 يتم تعديل جهد الأكسدة- الاختزال إلى -400 مللي فولط (مقابل فضة/كلوريد فضة) باستخدام مسحوق زنك كعامل اختزال؛ تم إدخال محلول كبربتات زنك به تركيز زنك 145 جم/ eA تركيز حديد 12.4 [o> لترء ورقم هيدروجيني 4.5 إلى (CDI gil وتم تنفيذ التفاعل لمدة 2 ساعة في الحالة التي بها يتم تعديل الضغط إلى 0.6 ميجاباسكال (5 بار بالمقياس) إلى 1.6 ميجاباسكال (15 بار بالمقياس) عن طريق إدخال أكسجين عند درجة حرارة 145 درجة متوية؛ بعد ذلك يتم تبريد درجة الحرارة إلى درجة حرارة الغرفة. يتم تنفيذ تفاعل ترسيب الحديد في المثال 3 بدون إدخال gl هيماتيت. 10 الجدول 3 المثال المثال المثال المثال المثال المثال المقارن 6 | المبتكر 7 | المبتكر 8 | المبتكر 9 | المبتكر 10 | المبتكر 11 0.4 0.6 0.8 0.9 1.1 1.6 ji a0 | ميجاباسكال | ميجابإسكال | ميجاباسكال | ميجابإسكال | ميجاباسكال الضغط te )3 بير |(5 0k )7 بار ا(8 بار ا (10 بار ا (15 Jb بالمقياس) بالمقياس) | بالمقياس) | بالمقياس) ١ بالمقياس) | بالمقياس) الحديد (جم/ 3.5 1.2 0.5 0.5 0.4 0.4 محلول | لتر) بعد حمض التفاعل | كبريتيك 17.1 21.2 21.2 21.5 22.1 22.3 (جم/ لتر) الحديد في الراسب : 49.2 50.1 56.6 56.9 57.2 58.2 8 معدل | ترسيب 71.8 90.3 96.1 96.8 97.1 الحديد )7(
cf] of EE
X X X X X X
زنك مونوهيدرات يتعلق الجدول 3 بسلوك ترسيب الحديد ply على ضغط Gag للمثال 3. بالإشارة إلى الجدول 3؛ تم الحصول على هيماتيت به محتوى حديد 750 أو أكثر في راسب الحديد عند ضغط 0.6 ميجاباسكال (5 بار بالمقياس) أو أكثر. في الكشف الخاص بالأمثلة 1 إلى 3؛ يتم تنفيذ عملية ترسيب الحديد في الحالة التي بها لم يتم إدخال الهيماتيت. تمت ملاحظة أنه يتم تشكيل الهيماتيت عند درجة حرارة عملية منخفضة نسبياً (تتراوح من حوالي 135 درجة مئوية إلى 150 درجة مئوية) وضغط منخفض نسبياً (يتراوح من حوالي 0.6 ميجاباسكال (5 بار بالمقياس) إلى 1.1 ميجاباسكال (10 بار بالمقياس)) حتى إذا لم يتم إدخال أنوية هيماتيت. يكون الشكل 4 عبارة عن مخطط تركيب جهاز أوتوكلاف وفقاً لتجسيد من الكشف الحالي. 0 بالإشارة إلى الشكل 4 يشتمل جهاز أوتوكلاف على أوتوكلاف 30 مصمم لإدخال الأكسجين إليه لأكسدة حديد (I) المضمن في محلول كبريتات زنك حتى يتم إنتاج الهيماتيت؛ وعاء ومضي أول وثاني 32 و33 مصمم لتخفيف ضغط محلول تفاعل عالي الضغط مفرّغ من الأوتوكلاف 30 إلى الضغط الجوي؛ ومبرد 34 مصمم لتبريد محلول كبريتات الزنك مخفف الضغط الذي له درجة Sha حوالي 0 درجة مئوية مخفف الضغط عند الأوعية الومضية flash vessels بحيث يمكن ترشيح 5 محلول كبريتات ill مخفف الضغط باستخدام مكبس ذو مرشح filter press يتم تسخين محلول العملية ألوياً ليعمل على هيئة محلول تبادل حرارة heat exchange solution بالمبرّد 34 وبعد ذلك التسخين بواسطة الوعاء الومضي الأول والثاني 32 و33 باستخدام بخار مستخرج في السخان الأول والثاني 35 و36. بعد ذلك؛ يتم تسخين محلول العملية إلى درجة حرارة نهائية للتفاعل في مبادل حرارة 38 مصمم لتبادل الحرارة باستخدام lag وبعد ذلك يتم إدخاله إلى 0 الأوتوكلاف 30. في التجسيد الحالي؛ يتم تصميم الوعاء الومضي ليتم تقسيمه إلى الوعاء الومضي الأول 32 والوعاء الومضي الثاني 33 حتى يتم تحسين الفعالية الحالية بالتالي لتحسين معدل استخراج البخار عند تسخين محلول العملية بواسطة البخار المولد في الوعاء الومضي. في هذا الوقت؛ يكون من الممكن
أن als البخار المولد فقد الطاقة عن طريق التسخين المباشر لمحلول العملية باستخدام السخان الأول 35 والسخان الثاني 36؛ حيث يتم توصيلهما على التوالي بالوعاء الومضي الأول 32 وبالوعاء الومضي الثاني 33. كما هو موصوف أعلاه؛ في التجسيد الحالي؛ عن طريق إدخال محلول العملية في الأوتوكلاف عن طريق خطوات التسخين ADEN يكون من الممكن استخراج 790 أو أكثر من طاقة محلول العملية المفزغ من الأوتوكلاف, وبالتالي يكون من الممكن خفض كمية البخار المستخدم لحفظ درجة حرارة التفاعل عند درجة حرارة عالية بمقدار 780 أو أكثر. بالرغم من وصف الكشف الحالي بالترافق مع بعض تجسيداته» يجب أن يكون من المفهوم أنه يمكن إجراء تعديلات واختلافات بدون الحيود عن فحوى ومجال الكشف Jal والتي يمكن أن تظهر لشخص ذو مهارة عادية في المجال الذي ينتمي له الكشف الحالي. يجب أن يكون من المفهوم أن 0 هذه التعديلات والاختلافات تنتمي لمجال عناصر الحماية الملحقة هنا. قائمة التتابع: "fr محلول مدخلات عملية التهيئة ب" مسحوق زنك 5 لج بخار i عملية المعاجلة 'و هيماتيت 'و" كتلة التهيئة "J 0 0 اح درجة مئوية Cag aK LI يي زاوية 2-ثيتا الى" 1476-3 [Zn SO4.H20] هيدرات كبريتات زنك/ Syn ,Guningite "J محلول العملية
Claims (8)
1. طريقة لاستخراج الحديد fron من محلول كبريتات زنك zine sulfate منتج بواسطة عملية ترشيح leaching process فيها تتم إذابة خام الزنك zine ore في حمض كبريتيك esulfuric acid تشتمل الطريقة على: تهيئة محلول مدخلات عملية التهيئة «conditioning process input solution الذي يكون محلول كبريتات الزنك ezine sulfate بما في ذلك خطوة التحكم في جهد أكسدة- اختزال oxidation- reduction potential محلول مدخلات عملية التهيئة «conditioning process input solution حيث أن خطوة التحكم zi محلول عملية بعد عملية التهيئة ¢post-conditioning process solution و ترسيب الحديد 1:00 لاستخراج الحديد ron على هيئة هيماتيت chematite بما في ذلك خطوة ضغط 0 وأكسدة oxidizing محلول مدخلات عملية ترسيب الحديد iron precipitation process input «solution حيث يتم الترسيب عند درجة حرارة تتراوح من 135 درجة مئوية إلى 150 درجة مئوية وضغط يتراوح من 0.6 ميجاباسكال (5 بار بالمقياس) إلى 1.1 ميجاباسكال (10 بار بالمقياس)؛ حيث يستخدم محلول عملية بعد عملية التهيئة post-conditioning process solution كمحلول 5 مدخلات عملية ترسيب الحديد precipitation process input solution 11700 و حيث يكون لمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد iron precipitation process input solution جهد أكسدة- اختزال oxidation-reduction potential يبلغ -100 مللي فولط أو أقل كما هو مُقاس باستخدام إلكترود electrode فضة [silver كلوريد فضة (Ag/AgCl silver chloride على هيئة إلكترود مرجعي -reference electrode
2. الطريقة طبقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتم إنتاج محلول بعد عملية ترسيب الحديد post-iron precipitation process solution عند خطوة ضغط وأكسدة oxidizing محلول مدخلات بعد عملية ترسيب الحديد «iron precipitation process input solution تشتمل الطريقة إضافياً على: معالجة المحلول بعد عملية ترسيب الحديد post-iron precipitation process solution في وحدة 5 تتكثيف thickener ومرشح filter حيث يتم Ji محلول مفزغٌ discharged solution من dallas محلول بعد عملية ترسيب الحديد post- iron precipitation process solution إلى عملية معادلة process 060021122100 وبتم تفريغ المادة
— 0 2 — الصلبة الناتجة من معالجة محلول بعد عملية ترسيب post-iron precipitation process wall solution على هيئة أكسيد حديد .iron oxide
3. الطريقة طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون لمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد ron precipitation process input solution 5 رقم هيدروجيني من 3 إلى 5.5.
4 الطريقة طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون لمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد ron precipitation process input solution تركيز زنك zine يتراوح من 120 جم/ لتر إلى 150 جم/ لتر
5. الطريقة طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون لمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد ron precipitation process input solution تركيز حديد iron يتراوح من 5 جم/ لتر إلى 20 fan لتر.
6» الطريقة طبقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتراوح زمن المعالجة بعملية ترسيب الحديد iron precipitation process 5 من 30 دقيقة إلى 3 ساعات.
7. الطريقة طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون الأكسجين oxygen والبخار عبارة عن مدخلات في خطوة ضغط وأكسدة oxidizing محلول مدخلات عملية ترسيب iron precipitation process wal
.input solution
8. الطريقة طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم استخدام الأوتوكلاف autoclave في خطوة ضغط وأكسدة oxidizing محلول مدخلات dle ترسيب iron precipitation process input wal
.solution 5 9. الطريقة طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم تنفيذ خطوة ضغط وأكسدة oxidizing محلول مدخلات عملية ترسيب iron precipitation process input solution all في جهاز أوتوكلاف autoclave apparatus و Cus يتضمن جهاز ١ لأوتوكلاف ‘autoclave apparatus أوتوكلاف tautoclave
وعاء ومضي flash vessel يتم إليه إمداد محلول عملية من الأوتوكلاف tautoclave سخان heater مصمم لتسخين محلول العملية باستخدام بخار مولد من الوعاء الومضي ¢flash vessel و مبادل حرارة heat exchanger مصمم لتنفيذ تبادل الحرارة heat exchange باستخدام بخار حتى الوصول إلى درجة حرارة تفاعل نهائية لمحلول العملية.
0. الطريقة طبقاً لعنصر الحماية 9 حيث يتم تجهيز الوعاء الومضي flash vessel بكمية متعددة.
1. طريقة لاستخراج الحديد iron من محلول كبريتات زنك zine sulfate منتج بواسطة عملية ترشيح leaching process 0 فيها تتم إذابة ala الزنك zine ore في حمض كبريتيك esulfuric acid تشتمل الطريقة على: تهيئة محلول مدخلات عملية التهيئة «conditioning process input solution الذي يكون محلول كبريتات الزنك Lay ezine sulfate في ذلك خطوة التحكم في جهد أكسدة- اختزال oxidation- reduction potential محلول مدخلات عملية التهيئة conditioning process input solution حيث 5 ينتج عن خطوة التحكم محلول عملية بعد عملية التهيئة «post-conditioning process solution معالجة المحلول بعد عملية التهيثئة post-conditioning process solution باستخدام وحدة تكثيف thickener ومرشح Cus filter يتم استخدام محلول discharged solution $e من dallas محلول بعد عملية التهيئة post-conditioning process solution كمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد cron precipitation process input solution وبتم تفريغ المادة الصلبة الناتجة من معالجة محلول بعد عملية التهيثة post-conditioning process solution ككتلة تهيئة ‘conditioning cake و ترسيب الحديد 1:00 لاستخراج الحديد ron على هيئة هيماتيت chematite بما في ذلك خطوة ضغط iron precipitation process input wal ترسيب dle محلول مدخلات oxidizing وأكسدة «solution حيث يتم الترسيب عند درجة حرارة تتراوح من 135 درجة مئوية إلى 150 درجة مئوية وضغط يتراوح من 0.6 ميجاباسكال (5 بار بالمقياس) إلى 1.1 ميجاباسكال (10 بار بالمقياس)؛ و حيث يكون لمحلول مدخلات عملية ترسيب الحديد iron precipitation process input solution جهد أكسدة- اختزال oxidation-reduction potential يبلغ -100 مللي فولط أو أقل كما هو مُقاس باستخدام إلكترود electrode فضة [silver كلوريد فضة (Ag/AgCl silver chloride على هيئة -reference electrode إلكترود مرجعي it fr 1 ض ب ١
IB. — oat T - JL . ¢ dL —3 o oe | أل ft ض أو \ J —3 Hog H ١لكش م
— 2 3 — A "Aa : Tr TEL | , Be 8 ك١ ا . ٠١١ + A a i 3 & oa A 0 F 3 RY 8 1 i & 1 3 A asinine ade iat aed Wma “اميس ميج Mado Menai en A Pi A mips A fee Sear رجو رضي . Tr ب او 1 T ل & a Sew i | | “م د ٍ & A : Vo i | 1 & 1 در & nici i An BPW di افق رفوا ا J tate ل 1 ا ا send Sant لم يد fi اي SHELF BOWERS 3 & 4 Sou ل اح .ّ و عب رأة + || جا 8 i a 1 & ler Metis rand bo ass 5 لتاقي “لخن الف تا pa AA ارم A rn Adnan di Monin dn خض 1 د الا Vewod | ا | 4 85 + ل ٠. 1 4 + - A h 1 A & 1 AA ل Mow ل 1 y 4 : } ان و & A لا A pictus BOA dla art nora XN 1 لاي nd اا ed Ror Hd Stouts Morn 8 Mord Atom pent اررض انسار pe, JF ® LEY i § ie] n ole |. res أ pln نا tm dee بلي i Jb it 4 عنمت Bre Nei coi ينين وما الب 0 ا Pf Sot تجا معي بت الفا اله رما مضي رجا د ٍ oe : $x ا ٍْ Fa ا ا با .ك5 شكل ؟ i i i i أي i i i i 4 i i i i 1 i i i
. i i i § 4 1 ا ا i . 4 i ا | ] 1 : 4 i A ; \ } 3 1 3 a al! 4 1 م ا A ١ أ A 1 A ii / Wie 4 آ: 1 اين Ys و fa وج 11 HY. Ya As ! i sy i i i ; { i i i 1 : ; إ ١ 8 i i {1 1 i § { : . 1 ! ®
— 2 5 — A rd fn CTL | لمم ve 7-5 Pi i i "J wn R ! YY ry شكل *« ب
الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020180012953A KR101889680B1 (ko) | 2018-02-01 | 2018-02-01 | 황산아연 용액으로부터 철을 회수하는 방법 |
| PCT/KR2018/001452 WO2019132105A1 (ko) | 2018-02-01 | 2018-02-02 | 황산아연 용액으로부터 철을 회수하는 방법 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA519402179B1 true SA519402179B1 (ar) | 2022-10-18 |
Family
ID=63408037
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA519402179A SA519402179B1 (ar) | 2018-02-01 | 2019-07-07 | طريقة لاستخراج الحديد من محلول كبريتات زنك |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11001507B2 (ar) |
| EP (1) | EP3719146B1 (ar) |
| JP (1) | JP6799160B2 (ar) |
| KR (1) | KR101889680B1 (ar) |
| CN (1) | CN110352254B (ar) |
| AU (1) | AU2018319218B2 (ar) |
| BR (1) | BR112019012537B1 (ar) |
| ES (1) | ES2941735T3 (ar) |
| FI (1) | FI3719146T3 (ar) |
| MX (1) | MX2019006737A (ar) |
| PE (1) | PE20191342A1 (ar) |
| PL (1) | PL3719146T3 (ar) |
| RU (1) | RU2717624C1 (ar) |
| SA (1) | SA519402179B1 (ar) |
| TW (1) | TWI741252B (ar) |
| WO (1) | WO2019132105A1 (ar) |
| ZA (1) | ZA201901317B (ar) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109850952B (zh) * | 2019-04-03 | 2021-01-26 | 东北师范大学 | 一种含重金属离子水溶液中铁离子的高纯分离方法 |
| PE20212358A1 (es) * | 2020-03-02 | 2021-12-21 | Arenas Julio Domingo Bonelli | Proceso hidrometalurgico para la extraccion simultanea de metales y yeso de los polvos de horno de arco electrico de acererias |
| CN111748690B (zh) * | 2020-07-30 | 2021-06-22 | 中南大学 | 一种基于水热晶格转型的湿法冶金浸出液净化除铁的方法 |
| CN112624178B (zh) * | 2021-01-07 | 2021-12-21 | 山东瑞琦能源科技有限公司 | 一种一水硫酸锌和七水硫酸锌联产的生产工艺 |
| CN114807625B (zh) * | 2022-03-17 | 2023-06-16 | 昆明理工大学 | 一种从湿法炼锌浸出液中矿化沉铁的方法 |
Family Cites Families (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1509537A (en) * | 1974-09-13 | 1978-05-04 | Cominco Ltd | Treatment of zinc plant residues |
| CA1117897A (en) * | 1979-03-29 | 1982-02-09 | George M. Freeman | Continuous process for the purification of zinc plant electrolyte |
| CA1206008A (en) | 1982-02-24 | 1986-06-17 | Donald R. Weir | Recovery of zinc from zinc-containing sulphidic material |
| JP3197288B2 (ja) | 1991-04-08 | 2001-08-13 | 秋田製錬株式会社 | 亜鉛精鉱と亜鉛浸出残渣との同時湿式処理法 |
| US5336297A (en) * | 1993-02-16 | 1994-08-09 | Terra Gaia Environmental Group Inc. | Process for the treatment of electric arc furnace dust |
| GB9309144D0 (en) * | 1993-05-04 | 1993-06-16 | Sherritt Gordon Ltd | Recovery of metals from sulphidic material |
| FI98073C (fi) | 1995-08-14 | 1997-04-10 | Outokumpu Eng Oy | Menetelmä nikkelin talteenottamiseksi hydrometallurgisesti kahdesta eri nikkelikivestä |
| KR19990084258A (ko) * | 1998-05-02 | 1999-12-06 | 문상우 | 전기로 다스트로부터 염화아연 또는 황산아연의 회수방법 |
| US6471849B1 (en) * | 2000-09-11 | 2002-10-29 | Cominco Engineering Services Ltd. | Process for the recovery of zinc from a zinc sulphide ore or concentrate |
| FI115223B (fi) | 2001-12-13 | 2005-03-31 | Outokumpu Oy | Menetelmä raudan saostamiseksi sinkkisulfaattiliuoksesta hematiittina |
| JP4385103B2 (ja) * | 2003-07-23 | 2009-12-16 | Ｄｏｗａメタルマイン株式会社 | 酸化鉄粉およびその製造方法 |
| FI116730B (fi) * | 2003-07-31 | 2006-02-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä ja laite metallinpoiston ohjaamiseksi |
| KR101043399B1 (ko) * | 2009-03-30 | 2011-06-22 | 코리아 니켈 주식회사 | 상압직접침출공법을 이용한 니켈 매트에서 니켈 및 유가금속을 회수하는 방법 |
| FI122676B (fi) * | 2010-10-12 | 2012-05-15 | Outotec Oyj | Menetelmä sinkkisulfaattipitoisen liuoksen käsittelemiseksi |
| CN104039992B (zh) * | 2012-01-13 | 2016-04-06 | 住友金属矿山株式会社 | 闪蒸器的运转方法 |
| MX349844B (es) * | 2012-07-16 | 2017-08-16 | Tam 5 S L * | Metodo hidrometalurgico para la recuperacion de zinc en medio sulfurico a partir de concentrados de zinc sulfurados con alto contenido en hierro. |
| IN2014DN10113A (ar) * | 2012-07-27 | 2015-08-21 | Porvair Plc | |
| CN103526024B (zh) * | 2013-10-23 | 2016-01-20 | 北京矿冶研究总院 | 一种清洁环保的高铟高铁锌精矿综合回收新工艺 |
| CN103643036A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-03-19 | 广西冶金研究院 | 一种热压选择性浸出处理含铁铟锌焙砂的方法 |
| CN103911512A (zh) * | 2014-04-28 | 2014-07-09 | 北京矿冶研究总院 | 一种从锌冶炼浸出液中除砷、锑的方法 |
| JP3197288U (ja) | 2015-02-18 | 2015-04-30 | 株式会社東芝 | 盗難防止器具 |
| WO2017090784A1 (ko) | 2015-11-23 | 2017-06-01 | 주식회사 엑스메텍 | 친환경 아연제련 공법 |
| JP6493423B2 (ja) | 2016-02-02 | 2019-04-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 亜鉛の分離方法、亜鉛材料の製造方法および鉄材料の製造方法 |
| CN106868306B (zh) | 2016-12-23 | 2018-08-14 | 河南豫光锌业有限公司 | 一种锌浸渣有价金属高效回收的方法 |
| CN106868295B (zh) * | 2016-12-27 | 2018-07-31 | 河南豫光锌业有限公司 | 一种湿法炼锌工艺中赤铁矿法除铁系统的开车方法 |
| CN106868304A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-06-20 | 河南豫光锌业有限公司 | 一种降低湿法炼锌氧化铁渣中杂质含量的方法 |
-
2018
- 2018-02-01 KR KR1020180012953A patent/KR101889680B1/ko active IP Right Grant
- 2018-02-02 BR BR112019012537-0A patent/BR112019012537B1/pt active IP Right Grant
- 2018-02-02 PE PE2019001206A patent/PE20191342A1/es unknown
- 2018-02-02 FI FIEP18847134.6T patent/FI3719146T3/fi active
- 2018-02-02 JP JP2019530211A patent/JP6799160B2/ja active Active
- 2018-02-02 WO PCT/KR2018/001452 patent/WO2019132105A1/ko unknown
- 2018-02-02 ES ES18847134T patent/ES2941735T3/es active Active
- 2018-02-02 PL PL18847134.6T patent/PL3719146T3/pl unknown
- 2018-02-02 EP EP18847134.6A patent/EP3719146B1/en active Active
- 2018-02-02 MX MX2019006737A patent/MX2019006737A/es unknown
- 2018-02-02 RU RU2019113585A patent/RU2717624C1/ru active
- 2018-02-02 CN CN201880004261.7A patent/CN110352254B/zh active Active
- 2018-02-02 AU AU2018319218A patent/AU2018319218B2/en active Active
-
2019
- 2019-01-29 TW TW108103391A patent/TWI741252B/zh active
- 2019-02-27 US US16/287,829 patent/US11001507B2/en active Active
- 2019-03-01 ZA ZA2019/01317A patent/ZA201901317B/en unknown
- 2019-07-07 SA SA519402179A patent/SA519402179B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20190233302A1 (en) | 2019-08-01 |
| PL3719146T3 (pl) | 2023-05-29 |
| MX2019006737A (es) | 2019-08-22 |
| EP3719146A1 (en) | 2020-10-07 |
| KR101889680B1 (ko) | 2018-08-17 |
| AU2018319218A1 (en) | 2019-08-15 |
| TW201934763A (zh) | 2019-09-01 |
| CN110352254B (zh) | 2021-06-11 |
| BR112019012537B1 (pt) | 2020-11-10 |
| AU2018319218B2 (en) | 2020-07-09 |
| JP2020509166A (ja) | 2020-03-26 |
| JP6799160B2 (ja) | 2020-12-09 |
| CN110352254A (zh) | 2019-10-18 |
| ES2941735T3 (es) | 2023-05-25 |
| EP3719146A4 (en) | 2021-03-31 |
| EP3719146B1 (en) | 2023-03-22 |
| BR112019012537A2 (pt) | 2019-11-12 |
| US11001507B2 (en) | 2021-05-11 |
| PE20191342A1 (es) | 2019-09-30 |
| FI3719146T3 (fi) | 2023-04-25 |
| WO2019132105A1 (ko) | 2019-07-04 |
| RU2717624C1 (ru) | 2020-03-24 |
| TWI741252B (zh) | 2021-10-01 |
| ZA201901317B (en) | 2021-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA519402179B1 (ar) | طريقة لاستخراج الحديد من محلول كبريتات زنك | |
| Zhu et al. | Precipitation of impurities from synthetic laterite leach solutions | |
| AU2013220925B2 (en) | Production of high grade nickel product | |
| CN107058751A (zh) | 从氧化锌烟尘中回收锌、铜以及锗的方法 | |
| US6409979B1 (en) | Selective precipitation of nickel and cobalt | |
| CN103154283A (zh) | 对含硫酸锌的溶液进行处理的方法 | |
| CN100366768C (zh) | 制备二氧化钛 | |
| EP3222587B1 (en) | A method of phosphorus removal and recovery | |
| CN100415904C (zh) | 制备二氧化钛 | |
| JP2009197298A (ja) | ニッケル酸化鉱石の湿式製錬方法 | |
| CN102154560A (zh) | 一种从优溶渣中分离提取铀、钍的方法 | |
| AU2017341012B2 (en) | Hydrometallurgical method for refining nickel oxide ore | |
| EP3252177B1 (en) | Wet smelting method for nickel oxide ore | |
| CN101376521A (zh) | 含铜污泥硫酸铜浸出液中高浓度铁杂质的去除方法 | |
| US1636296A (en) | Process of oxidizing ferrous sulphate in solution | |
| KR101889681B1 (ko) | 오토클레이브 및 오토클레이브의 염 제거방법 | |
| CN104628037A (zh) | 一种净化高杂钨比钨酸钠的方法 | |
| CA3036016C (en) | Method of recovering iron from zinc sulphate solution | |
| PH12018000320A1 (en) | Solid-liquid separation process of nickel high pressure leached residue | |
| CN104944719B (zh) | 从冷轧铬泥中提取回收铬的方法 | |
| Kershaw | Modernisation of the leaching circuit at Pasminco metals—EZ | |
| JP2022099597A (ja) | 鉱石スラリーの製造方法、ニッケル酸化鉱石の湿式製錬方法 | |
| Salomon-De-Friedberg | Pyrite Leaching Behaviour under CESL Process Conditions | |
| JP2020175329A (ja) | ニッケル酸化鉱石の湿式製錬において発生する貧液の中和処理方法 | |
| CN116334407A (zh) | 一种含镍废料资源化处理方法 |