RU2586196C2 - Листовая сталь для применения в качестве упаковочной стали и способ получения упаковочной стали - Google Patents

Листовая сталь для применения в качестве упаковочной стали и способ получения упаковочной стали Download PDF

Info

Publication number
RU2586196C2
RU2586196C2 RU2014128999/02A RU2014128999A RU2586196C2 RU 2586196 C2 RU2586196 C2 RU 2586196C2 RU 2014128999/02 A RU2014128999/02 A RU 2014128999/02A RU 2014128999 A RU2014128999 A RU 2014128999A RU 2586196 C2 RU2586196 C2 RU 2586196C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
less
sheet steel
recrystallization annealing
cooling
Prior art date
Application number
RU2014128999/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2014128999A (ru
Inventor
Райнер ЗАУЭР
Буркхард КАУП
Дирк МАТУШ
Димитриос НОУСКАЛИС
Original Assignee
ТиссенКрупп Рассельштайн ГмбХ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=47010571&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2586196(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by ТиссенКрупп Рассельштайн ГмбХ filed Critical ТиссенКрупп Рассельштайн ГмбХ
Publication of RU2014128999A publication Critical patent/RU2014128999A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2586196C2 publication Critical patent/RU2586196C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B32B15/015—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium the said other metal being copper or nickel or an alloy thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65D—CONTAINERS FOR STORAGE OR TRANSPORT OF ARTICLES OR MATERIALS, e.g. BAGS, BARRELS, BOTTLES, BOXES, CANS, CARTONS, CRATES, DRUMS, JARS, TANKS, HOPPERS, FORWARDING CONTAINERS; ACCESSORIES, CLOSURES, OR FITTINGS THEREFOR; PACKAGING ELEMENTS; PACKAGES
    • B65D1/00—Containers having bodies formed in one piece, e.g. by casting metallic material, by moulding plastics, by blowing vitreous material, by throwing ceramic material, by moulding pulped fibrous material, by deep-drawing operations performed on sheet material
    • B65D1/12—Cans, casks, barrels, or drums
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C21D1/42—Induction heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F17/00—Multi-step processes for surface treatment of metallic material involving at least one process provided for in class C23 and at least one process covered by subclass C21D or C22F or class C25
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12708—Sn-base component
    • Y10T428/12722—Next to Group VIII metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12757—Fe
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12806—Refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
    • Y10T428/12826—Group VIB metal-base component
    • Y10T428/12847—Cr-base component
    • Y10T428/12854—Next to Co-, Fe-, or Ni-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Electroplating Methods And Accessories (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Wrappers (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к листовой стали нелегированной или низколегированной и холоднокатаной стали, используемой в качестве упаковочной стали. Сталь содержит менее 0,1 мас.% углерода, менее 0,4 мас.% марганца, менее 0,04 мас.% кремния, менее 0,1 мас.% алюминия, менее 0,1 мас.% хрома, железо и примеси - остальное. Сталь имеет многофазную структуру, содержащую феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов - мартенсит, бейнит и/или остаточный аустенит. Сталь обладает высокой формуемостью. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Изобретение относится к листовой стали для применения в качестве упаковочной стали согласно родовому понятию п. 1 формулы изобретения и к способу получения упаковочной стали из холоднокатаной листовой стали согласно родовому понятию п. 2 формулы изобретения.
К свойствам металлических материалов для производства упаковок предъявляют все более и более высокие требования, в частности в отношении их формуемости и прочности. Однако из автомобилестроения известны так называемые двухфазные стали, которые имеют многофазную структуру, состоящую, по существу, из мартенсита и феррита или бейнита, и которые имеют, с одной стороны, высокую прочность на разрыв, а с другой стороны, высокое разрывное удлинение. Такая двухфазная сталь с пределом текучести, равным по меньшей мере 580 МПа, и разрывным удлинением А80, равным по меньшей мере, 10%, известна, например, из публикации WO 2009/021898 A1. Благодаря комбинации свойств материала у таких двухфазных сталей с высокой прочностью и хорошей формуемостью, эти двухфазные стали пригодны, в частности, для производства конструктивных элементов, имеющих сложную форму и выдерживающих высокие нагрузки, которые необходимы, например, в области производства кузовов автомобилей.
Сплав известных двухфазных сталей, как правило, состоит из мартенсита, доля которого лежит в диапазоне от 20% до 70%, и необязательной доли остаточного аустенита, а также феррита и/или бейнита. Хорошая формуемость двухфазных сталей обеспечивается относительно мягкой ферритной фазой, а высокая прочность достигается за счет включенных в ферритную матрицу твердых матенситных и бейнитных фаз. Желаемые свойства формуемости и прочности в случае двухфазных сталей можно регулировать в широких пределах за счет состава сплава. Так, например, посредством добавления кремния можно повысить прочность за счет упрочнения феррита или бейнита. Посредством добавления марганца можно положительно влиять на образование мартенсита, а он может препятствовать образованию перлита. Добавление алюминия, титана и бора также может повысить прочность. Кроме того, добавление алюминия приводит к дезоксидации и к связыванию необязательно содержащегося в стали азота. Для образования многофазной структуры сплава двухфазные стали подвергают рекристаллизационной (или аустенитизирующей) термической обработке, во время которой полосовую сталь нагревают и затем охлаждают до таких температур, при которых образуется желаемая многофазная структура сплава с, по существу, ферритно-мартенситной структурой. Обычно холоднокатаные стальные полосы по производственным причинам подвергают рекристаллизационному отжигу способом непрерывного отжига в печи для отжига, при этом параметры печи для отжига, такие как, например, пропускная скорость, температура отжига и скорость охлаждения, регулируют в соответствии с необходимой структурой и желаемыми свойствами материала.
Из публикации DE 102006054300 A1 известны высокопрочная двухфазная сталь и способ ее получения, причем в способе получения холодно- или горячекатаную полосовую сталь подвергают непрерывному рекристаллизационному отжигу в методической печи для отжига при температуре в диапазоне от 820°C до 1000°C и затем отожженную полосовую сталь охлаждают от этой температуры со скоростью охлаждения от 15°C до 30°C в секунду.
Для применения в качестве упаковочной стали двухфазные стали известные из автомобилестроения, как правило, непригодны, поскольку они очень дороги, в частности - из-за высокого содержания легирующих элементов, таких как марганец, кремний, хром и алюминий, и поскольку, например, при применении в качестве упаковочной стали в области пищевой промышленности нельзя использовать некоторые из известных легирующих элементов, так как необходимо исключить загрязнение пищевых продуктов из-за диффузии компонентов сплава в содержимое банки. Кроме того, многие известные двухфазные стали обладают настолько высокой прочностью, что их невозможно обрабатывать посредством холодной прокатки в установках, которые обычно используют для производства упаковочной стали.
Исходя из этого в основе настоящего изобретения лежит задача получения высокопрочной стали с хорошей формуемостью для применения в качестве упаковочной стали, которую можно было бы производить как можно более дешевым способом. Кроме того, настоящее изобретение должно обеспечить способ получения упаковочной стали, которую можно было бы производить дешевым способом, с высокой прочностью и высоким разрывным удлинением.
Эти задачи решены за счет листовой стали с признаками по п. 1 формулы изобретения и способа с признаками по п. 2 формулы изобретения. Предпочтительные примеры осуществления листовой стали и способа ее получения указаны в зависимых пунктах формулы изобретения.
Листовую сталь по настоящему изобретению для применения в качестве упаковочной стали производят из низколегированной и холоднокатаной стали с содержанием углерода менее 0,1%. Если в контексте настоящего изобретения речь идет о листовой стали, то под этим понимают полосовую сталь. Листовая жесть по настоящему изобретению, кроме низкого содержания углерода и низких концентраций других легирующих компонентов, отличается многофазной структурой, которая включает феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов - мартенсит или бейнит. Сталь, из которой изготовлена листовая сталь по настоящему изобретению, может быть холоднокатаной нелегированной или низколегированной сталью. Низколегированными сталями в контексте настоящего изобретения называют стали, в которых ни один легирующий элемент не имеет средней концентрации, превышающей 5 мас.%. Сталь, используемая для производства листовой стали по настоящему изобретению, в частности, содержит менее 0,5 мас.% и предпочтительно менее 0,4 мас.% марганца, менее 0,04 мас.% кремния, менее 0,1 мас.% алюминия и менее 0,1 мас.% хрома. Сталь может содержать легирующие добавки бора и/или ниобия и/или титана для повышения прочности, при этом содержание бора предпочтительно лежит в диапазоне от 0,001 мас.% до 0,005 мас.%, а содержание ниобия или титана - в диапазоне от 0,005 мас.% до 0,05 мас.%. Однако предпочтительны при этом массовые доли Nb менее 0,03%.
Для формирования многофазной структуры сплава сталь, предназначенную для получения листовой стали по настоящему изобретению для применения в качестве упаковочной стали, вначале подвергают рекристаллизационному отжигу с использованием электромагнитной индукции со скоростью нагрева, превышающей 75 К/с, и после рекристаллизационного индукционного отжига охлаждают со скоростью охлаждения, равной по меньшей мере 100 К/с. За счет рекристаллизационной термической обработки (с Tmax>Ac1, так как необходима аустенитизация) и последующего быстрого охлаждения образуется многофазная структура, которая содержит феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов - мартенсит, бейнит и/или остаточный аустенит. Обработанная таким образом листовая сталь обладает пределом прочности на разрыв, равным по меньшей мере 500 МПа, и разрывным удлинением, превышающим 6%.
Показано, что особенно важным параметром для получения упаковочной стали по настоящему изобретению является рекристаллизационный (или аустенитизирующий) отжиг листовой стали с использованием электромагнитной индукции. Неожиданно было обнаружено, что можно исключить добавление легирующих компонентов, которые обычно содержатся в двухфазных сталях, например - добавление марганца (массовая доля которого в известных двухфазных сталях обычно лежит в диапазоне от 0,8 до 2,0%), кремния (массовая доля которого в известных двухфазных сталях обычно лежит в диапазоне от 0,1 до 0,5%) и алюминия (который обычно добавляют в известные двухфазные стали с массовой долей до 0,2%), если холоднокатаную листовую сталь с содержанием углерода менее 0,1 мас.% вначале подвергнуть рекристаллизационному отжигу со скоростью нагрева, превышающей 75 К/с, с использованием электромагнитной индукции и затем охладить с высокой скоростью охлаждения, равной по меньшей мере 100 К/с.
Неожиданно обнаруженное влияние индуктивного нагрева на формирование и расположение мартенситной фазы в индукционно отожженной полосовой стали можно объяснить следующим образом: ферромагнитные вещества не намагничены в отсутствие внешнего магнитного поля. Однако внутри этих веществ имеются зоны (домены Вейсса), которые и в отсутствие внешних магнитных полей намагничены до насыщения. Домены Вейсса разделены стенками Блоха. При наложении внешнего магнитного поля вначале разрастаются благоприятно ориентированные и энергетически предпочтительные домены Вейсса за счет соседних доменов. Стенки Блоха при этом сдвигаются. Изменение направления спинов электронов при этом происходит не одновременно, вначале изменяют свое направление спины на границах доменов Вейсса. При дальнейшем усилении поля направление намагничивания поворачивается по направлению поля до тех пор, пока во всех доменах оно не совпадет с направлением внешнего магнитного поля и не будет достигнуто насыщение. Кроме того, известно, что магнитное поле может влиять на движение дислокаций в отсутствие приложенных внешних механических напряжений. Представляется вероятным, что стенки Блоха при смещении захватывают с собой атомы углерода и/или дислокации. За счет этого углерод и/или дислокации собираются в определенных зонах, в которых затем после отжига и быстрого охлаждения образуется мартенсит.
В случае листовой стали для применения в качестве упаковочной стали речь идет о тонкой или особо тонкой листовой стали, которую способом холодной прокатки прокатывают до конечной толщины. Под тонкой листовой сталью при этом понимают листовую сталь с толщиной менее 3 мм, а особо тонкая листовая сталь имеет толщину менее 0,5 мм. После рекристаллизационного отжига и охлаждения на листовую сталь для повышения ее коррозионной стойкости можно нанести металлическое поверхностное покрытие, например из олова, хрома, алюминия, цинка или цинка/никеля. Для этого можно использовать, например, известные способы электролитического нанесения покрытий.
Далее изобретение будет описано более подробно на основании примера его осуществления.
Для получения примеров осуществления листовой стали по настоящему изобретению для применения в качестве упаковочной стали использовали полученные посредством непрерывного литья, подвергнутые горячей прокатке и намотанные на катушку стальные полосы из сталей следующего состава:
- C: не более 0,1%
- N: не более 0,02%
- Mn: не более 0,5%, предпочтительно менее 0,4%
- Si: не более 0,04%, предпочтительно менее 0,02%
- Al: не более 0,1%, предпочтительно менее 0,05%
- Cr: не более 0,1%, предпочтительно менее 0,05%
- P: не более 0,03%
- Cu: не более 0,1%
- Ni: не более 0,1%
- Sn: не более 0,04%
- Mo: не более 0,04%
- V: не более 0,04%
- Ti: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%
- Nb: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%
- B: не более 0,005%;
- и остальные легирующие компоненты и загрязнения: не более 0,05%
- остальное - железо.
Такую листовую сталь вначале подвергали холодной прокатке со снижением толщины в диапазоне от 50% до 96% до конечной толщины порядка 0,5 мм, а затем подвергали рекристаллизационному обжигу в индукционной печи посредством индукционного нагрева. При этом, например, для образца размером 20×30 использовали индукционную катушку с мощностью 50 кВт при частоте f=200 кГц. График обжига приведен на Фиг. 1. Как можно видеть из графика обжига, приведенного на Фиг. 1, стальная полоса за очень короткое время нагрева tA, которое обычно лежало в диапазоне от примерно 0,5 с до примерно 10 с, нагревалась до максимальной температуры Tmax, превышавшей температуру А1 (T(A1)=725°C). Максимальная температура Tmax лежит ниже температуры фазового перехода Tf для ферромагнитного фазового перехода (Tf≈770°C). Затем температуру стальной полосы в течение времени отжига tG, равного примерно 1 с, поддерживали на уровне, превышавшем А1-температуру. В течение этого времени отжига tG стальная полоса немного охлаждалась от максимальной температуры Tmax, равной примерно 750°C, до Α1-температуры (примерно 725°C). После этого стальную полосу посредством охлаждения текучей средой, которое можно обеспечить, например, посредством охлаждения водой или охлаждения воздухом, в течение времени охлаждения, равного примерно 0,25 с, охлаждали до комнатной температуры (примерно 23°C). После охлаждения в случае необходимости можно провести дополнительную стадию холодной прокатки со снижением толщины примерно на 40%.
Затем обработанную таким образом листовую сталь исследовали на прочность и разрывное удлинение. В сравнительных опытах удалось показать, что во всех случаях разрывное удлинение превышало 6% и, как правило, превышало 10%, и что предел прочности на разрыв составлял по меньшей мере 500 МПа, а во многих случаях был даже больше 650 МПа.
Посредством цветного гальванического травления по Клемму удалось показать, что листовые стали, обработанные по настоящему изобретению, обладают структурой сплава, которая содержит феррит в качестве мягкой фазы и мартенсит, а также при определенных условиях бейнит и/или остаточный аустенит в качестве твердой фазы. На Фиг. 2 изображен поперечный шлиф структуры после цветного гальванического травления по Клемму, причем области, окрашенные в белый цвет, представляют мартенситную фазу, а области, окрашенные в синий или коричневый цвет, представляют ферритную фазу. Обнаруживается строчное расположение высокотвердой фазы (мартенсит/бейнит).
Посредством сравнительных опытов удалось показать, что наилучшие результаты в отношении прочности и формуемости получают, если скорость нагрева во время рекристаллизационного индукционного отжига лежит в диапазоне от 200 К/с до 1200 К/с, и если рекристаллизационно отожженную стальную полосу затем охлаждают со скоростью охлаждения, превышающей 100 К/с. С технологической точки зрения при этом целесообразны скорости охлаждения в диапазоне от 350 К/с до 1000 К/с, так как при этом можно исключить требующее дорогой аппаратуры водное охлаждение и осуществлять охлаждение с помощью охлаждающего газа, например воздуха. Однако наилучшие результаты в отношении свойств материала получают при использовании водного охлаждения со скоростями охлаждения, превышающими 1000 К/с.
Листовая сталь по настоящему изобретению превосходно подходит для применения в качестве упаковочной стали. Так, например, из листовой стали по настоящему изобретению могут быть изготовлены консервные банки или банки для напитков. Так как, в частности, в области пищевых продуктов предъявляются повышенные требования к коррозионной стойкости упаковок, изготовленную по настоящему изобретению листовую сталь после термической обработки и после необязательной последующей стадии дрессирования или холодной прокатки целесообразно обеспечить металлическим и коррозионно-стойким покрытием, например - посредством электролитического лужения или хромирования. Однако могут быть использованы и другие материалы покрытий, такие как, например, алюминий, цинк или цинк/никель, а также другие способы нанесения покрытий, например - горячее цинкование. При этом нанесение покрытия в зависимости от потребностей может быть произведено с одной стороны или с двух сторон.
В противоположность двухфазным сталям, известным из автомобилестроения, листовая сталь по настоящему изобретению для применения в качестве упаковочной стали отличается, в частности, значительно более низкими издержками производства и преимуществом, состоящим в том, что используется сталь с низкой концентрацией легирующих добавок и меньшим числом легирующих компонентов, поэтому можно избежать загрязнений упакованных пищевых продуктов из-за диффузии легирующих компонентов. В отношении прочности и формуемости листовая сталь по настоящему изобретению сопоставима с двухфазными сталями, известными из автомобилестроения.
- P: не более 0,03%
- Cu: не более 0,1%
- Ni: не более 0,1%
- Sn: не более 0,04%
- Mo: не более 0,04%
- V: не более 0,04%
- Ti: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%
- Nb: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%
- B: не более 0,005%
- и остальные легирующие компоненты, включая загрязнения: не более 0,05%.
9. Способ получения упаковочной стали из холоднокатаной листовой стали, изготовленной из нелегированной или низколегированной стали с содержанием углерода менее 0,1%, отличающийся тем, что листовую сталь вначале подвергают рекристаллизационному отжигу с использованием электромагнитной индукции со скоростью нагрева, превышающей 75 К/с, и после рекристаллизационного отжига охлаждают со скоростью охлаждения, равной по меньшей мере 100 К/с и предпочтительно превышающей 500 К/с, за счет чего образуется многофазная структура, которая содержит феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов - мартенсит, бейнит и/или остаточный аустенит.
10. Способ по п. 9, отличающийся тем, что низколегированная сталь содержит менее 0,4 мас.% Mn, менее 0,04 мас.% Si, менее 0,1 мас.% Al и менее 0,1 мас.% Cr.
11. Способ по п. 9, отличающийся тем, что многофазная структура более чем на 80% и предпочтительно по меньшей мере на 95% состоит из структурных компонентов феррита, мартенсита, бейнита и/или остаточного аустенита.
12. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовая сталь изготовлена из низколегированной стали, которая содержит бор и/или ниобий и/или титан.
13. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовая сталь является холоднокатаной тонкой или особо тонкой листовой сталью.
14. Способ по п. 9, отличающийся тем, что на листовую сталь после рекристаллизационного отжига и охлаждения наносят поверхностное покрытие из олова, хрома, алюминия, цинка или цинка/никеля.
15. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовая сталь после рекристаллизационного отжига и охлаждения обладает пределом прочности на разрыв, равным по меньшей мере 500 МПа, предпочтительно более 650 МПа, и разрывным удлинением, превышающим 5%, предпочтительно превышающим 10%.
16. Способ по п. 9, отличающийся тем, что скорость охлаждения, с которой охлаждают листовую сталь после рекристаллизационного отжига, превышает 100 К/с и предпочтительно превышает 500 К/с.
17. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовая сталь изготовлена из низколегированной стали со следующими верхними границами массовых долей легирующих компонентов:
- N: не более 0,02%
- Mn: не более 0,4%
- Si: не более 0,04%
- Al: не более 0,1%
- Cr: не более 0,1%
- P: не более 0,03%
- Cu: не более 0,1%
- Ni: не более 0,1%
- Sn: не более 0,04%
- Mo: не более 0,04%
- V: не более 0,04%
- Ti: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%
- Nb: не более 0,05%, предпочтительно менее 0,02%
- B: не более 0,005%
- и остальные легирующие компоненты, включая загрязнения: не более 0,05%.
18. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовую сталь после рекристаллизационного индукционного отжига охлаждают с использованием охлаждающей жидкости со скоростью охлаждения, лежащей в диапазоне от 100 К/с до 1000 К/с, и предпочтительно со скоростью охлаждения, лежащей в диапазоне от 350 К/с до 1000 К/с.
19. Способ по п. 9, отличающийся тем, что рекристаллизационный отжиг проводят в течение периода времени, лежащего в диапазоне от 0,5 с до 1,5 с, предпочтительно около 1 с, причем листовую сталь при этом индуктивно нагревают до температур, превышающих 720°C.
20. Применение листовой стали по любому из пп. 1-8 в качестве упаковочной стали, в частности для производства банок для пищевых продуктов, напитков и других материалов, таких как химические и биологические продукты, а также для производства аэрозольных баллонов и затворов.

Claims (20)

1. Упаковочная сталь, изготовленная из холоднокатаной листовой нелегированной или низколегированной стали с содержанием углерода менее 0,1 мас.%, отличающаяся тем, что сталь содержит менее 0,4 мас.% марганца, менее 0,04 мас.% кремния, менее 0,1 мас.% алюминия и менее 0,1 мас.% хрома, остальное - железо и примеси, и имеет многофазную структуру, которая содержит феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов, включающих мартенсит, бейнит и/или остаточный аустенит.
2. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что многофазная структура более чем на 80% и предпочтительно по меньшей мере на 95% состоит из структурных компонентов в виде феррита, мартенсита, бейнита и/или остаточного аустенита.
3. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она изготовлена из низколегированной стали, которая содержит бор, и/или ниобий, и/или титан.
4. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она является тонкой или особо тонкой холоднокатаной листовой сталью.
5. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет покрытие из олова, хрома, алюминия, цинка или цинка/никеля, нанесенное на поверхность после рекристаллизационного отжига и охлаждения.
6. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что после рекристаллизационного отжига и охлаждения она обладает пределом прочности на разрыв, равным по меньшей мере 500 МПа, предпочтительно более 650 МПа, и разрывным удлинением, превышающим 5%, предпочтительно превышающим 10%.
7. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что после рекристаллизационного отжига она охлаждена со скоростью охлаждения, превышающей 100 К/с и предпочтительно превышающей 500 К/с.
8. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она изготовлена из низколегированной стали со следующим содержанием легирующих компонентов, мас.%:
N: не более 0,02
Mn: не более 0,4
Si: не более 0,04
Al: не более 0,1
Cr: не более 0,1
Р: не более 0,03
Cu: не более 0,1
Ni: не более 0,1
Sn: не более 0,04
Мо: не более 0,04
V: не более 0,04
Ti: не более 0,05, предпочтительно менее 0,02
Nb: не более 0,05, предпочтительно менее 0,02
В: не более 0,005.
9. Способ получения упаковочной стали по п. 1, характеризующийся тем, что холоднокатаную листовую сталь подвергают рекристаллизационному отжигу с использованием электромагнитной индукции со скоростью нагрева, превышающей 75 К/с, и охлаждают листовую сталь со скоростью охлаждения, равной по меньшей мере 100 К/с и предпочтительно превышающей 500 К/с, с образованием многофазной структуры, которая содержит феррит и по меньшей мере один из структурных компонентов, включающих мартенсит, бейнит и/или остаточный аустенит.
10. Способ по п. 9, отличающийся тем, что низколегированная сталь содержит менее 0,4 мас.% Mn, менее 0,04 мас.% Si, менее 0,1 мас.% Al и менее 0,1 мас.% Cr.
11. Способ по п. 9, отличающийся тем, что многофазная структура более чем на 80% и предпочтительно по меньшей мере на 95% состоит из структурных компонентов в виде феррита, мартенсита, бейнита и/или остаточного аустенита.
12. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовую сталь изготавливают из низколегированной стали, которая содержит бор, и/или ниобий, и/или титан.
13. Способ по п. 9, отличающийся тем, что в качестве листовой стали используют тонкую или особо тонкую холоднокатаную листовую сталь.
14. Способ по п. 9, отличающийся тем, что после рекристаллизационного отжига и охлаждения на поверхность листовой стали наносят покрытие из олова, хрома, алюминия, цинка или цинка/никеля.
15. Способ по п. 9, отличающийся тем, что после рекристаллизационного отжига и охлаждения получают сталь, которая обладает пределом прочности на разрыв, равным по меньшей мере 500 МПа, предпочтительно более 650 МПа, и разрывным удлинением, превышающим 5%, предпочтительно превышающим 10%.
16. Способ по п. 9, отличающийся тем, что скорость охлаждения листовой стали после рекристаллизационного отжига превышает 100 К/с и предпочтительно превышает 500 К/с.
17. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовую сталь изготавливают из низколегированной стали со следующим содержанием легирующих компонентов, мас.%:
N: не более 0,02
Mn: не более 0,4
Si: не более 0,04
Al: не более 0,1
Cr: не более 0,1
Р: не более 0,03
Cu: не более 0,1
Ni: не более 0,1
Sn: не более 0,04
Мо: не более 0,04
V: не более 0,04
Ti: не более 0,05, предпочтительно менее 0,02
Nb: не более 0,05, предпочтительно менее 0,02
В: не более 0,005.
18. Способ по п. 9, отличающийся тем, что листовую сталь после рекристаллизационного отжига охлаждают с использованием охлаждающей жидкости со скоростью охлаждения от 100 К/с до 1000 К/с и предпочтительно от 350 К/с до 1000 К/с.
19. Способ по п. 9, отличающийся тем, что рекристаллизационный отжиг проводят в течение от 0,5 с до 1,5 с, предпочтительно около 1 с, причем листовую сталь индуктивно нагревают до температур, превышающих 720°С.
20. Применение упаковочной стали по любому из пп. 1-8 в качестве упаковочного материала, в частности для производства банок для пищевых продуктов и напитков, химических и биологических продуктов, аэрозольных баллонов и затворов.
RU2014128999/02A 2011-12-22 2012-10-02 Листовая сталь для применения в качестве упаковочной стали и способ получения упаковочной стали RU2586196C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102011056847.6A DE102011056847B4 (de) 2011-12-22 2011-12-22 Stahlblech zur Verwendung als Verpackungsstahl sowie Verfahren zur Herstellung eines Verpackungsstahls
DE102011056847.6 2011-12-22
PCT/EP2012/069465 WO2013091923A1 (de) 2011-12-22 2012-10-02 Stahlblech zur verwendung als verpackungsstahl sowie verfahren zur herstellung eines verpackungsstahls

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014128999A RU2014128999A (ru) 2016-02-20
RU2586196C2 true RU2586196C2 (ru) 2016-06-10

Family

ID=47010571

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014128999/02A RU2586196C2 (ru) 2011-12-22 2012-10-02 Листовая сталь для применения в качестве упаковочной стали и способ получения упаковочной стали

Country Status (14)

Country Link
US (2) US20150017469A1 (ru)
EP (2) EP2794936B2 (ru)
JP (2) JP2015507086A (ru)
CN (1) CN104011230B (ru)
AU (1) AU2012359105B2 (ru)
BR (2) BR112014014176B1 (ru)
CA (1) CA2857987C (ru)
DE (1) DE102011056847B4 (ru)
ES (2) ES2613886T5 (ru)
PL (1) PL2794936T3 (ru)
PT (1) PT2794936T (ru)
RS (1) RS55574B1 (ru)
RU (1) RU2586196C2 (ru)
WO (2) WO2013091923A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2771643C2 (ru) * 2017-08-30 2022-05-11 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Высокопрочная многофазная луженая листовая сталь и способ ее изготовления
US11891674B2 (en) 2017-08-30 2024-02-06 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. High-strength multiphase tinned steel raw plate and manufacturing method therefor

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011056846B4 (de) 2011-12-22 2014-05-28 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Aufreißdeckels sowie Verwendung eines mit einer Schutzschicht versehenen Stahlblechs zur Herstellung eines Aufreißdeckels
DE102013101847B3 (de) * 2013-02-25 2014-03-27 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Verfahren zur Herstellung eines korrosionsbeständigen Stahlblechs
DE102014000969A1 (de) 2014-01-27 2015-07-30 GM Global Technology Operations LLC (n. d. Ges. d. Staates Delaware) Kraftfahrzeugbauteil
DE102014108335B3 (de) * 2014-06-13 2015-10-01 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Herstellung eines aluminierten Verpackungsstahls und Verwendung eines aluminierten Stahlblechs als Verpackungsstahl
DE102014116929B3 (de) * 2014-11-19 2015-11-05 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Herstellung eines aufgestickten Verpackungsstahls, kaltgewalztes Stahlflachprodukt und Vorrichtung zum rekristallisierenden Glühen und Aufsticken eines Stahlflachprodukts
EP3162558A1 (en) * 2015-10-30 2017-05-03 Outokumpu Oyj Component made of metallic composite material and method for the manufacture of the component by hot forming
KR20170089045A (ko) * 2015-12-21 2017-08-03 주식회사 포스코 마르텐사이트 함유 강판의 제조방법 및 장치
ITUB20161045A1 (it) * 2016-02-25 2017-08-25 Riccardo Zorzi Contenitore multiuso per alimenti da asporto in materiale metallico
CN108779526A (zh) 2016-02-29 2018-11-09 杰富意钢铁株式会社 罐用钢板及其制造方法
US10549345B2 (en) * 2017-01-10 2020-02-04 General Electric Company Control system of additive manufacturing systems for controlling movement of sintering devices and related program products
CN106978566A (zh) * 2017-04-27 2017-07-25 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种铁道车辆用耐大气腐蚀钢及其制备方法
DE102017208727A1 (de) * 2017-05-23 2018-11-29 Thyssenkrupp Ag Verbesserung der Kaltumformeignung aluminiumbasierter Beschichtung durch Zulegieren von Erdalkalimetallen
US11535905B2 (en) 2017-08-22 2022-12-27 Thyssenkrupp Ag Use of a Q and P steel for producing a shaped component for high-wear applications
DE102021125692A1 (de) 2021-10-04 2023-04-06 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Kaltgewalztes Stahlflachprodukt für Verpackungen und Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1483247C3 (de) * 1964-09-23 1981-02-26 Inland Steel Co., Chicago, Ill. (V.St.A.) Verfahren zum kontinuierlichen Herstellen eines hochzugfesten Weißbleches
RU2203965C2 (ru) * 2001-07-05 2003-05-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" Способ производства холоднокатаной полосы
RU2208485C2 (ru) * 1996-12-19 2003-07-20 Хоговенс Стал Б.В. Способ получения стальной полосы или листа
US6852180B1 (en) * 1999-09-24 2005-02-08 Usinor Method for making carbon steel bands, in particular packaging steel bands, and resulting bands

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3174917A (en) 1961-07-10 1965-03-23 United States Steel Corp Method of making tin plate
US3285790A (en) * 1964-06-04 1966-11-15 Youngstown Res And Dev Co Process for production of tin plate
US3378360A (en) * 1964-09-23 1968-04-16 Inland Steel Co Martensitic steel
US3779798A (en) * 1972-07-17 1973-12-18 Jones & Laughlin Steel Corp Corrosion resistant tinplate
JPS6021368A (ja) * 1983-07-15 1985-02-02 Nisshin Steel Co Ltd 鋼帯の連続溶融めつき方法
NL8500658A (nl) 1985-03-08 1986-10-01 Hoogovens Groep Bv Werkwijze voor het vervaardigen van dual phase verpakkingsstaal.
JPS61284530A (ja) * 1985-06-12 1986-12-15 Nippon Steel Corp 加工性，接着性，耐蝕性に優れた鋼箔の製造法
US4778971A (en) * 1986-05-23 1988-10-18 Kabushiki Kaisha Meidensha Induction heating apparatus
JPS6314818A (ja) * 1986-07-05 1988-01-22 Nippon Steel Corp フランジ成形性に優れた缶用鋼板
EP0406619A1 (en) 1989-06-21 1991-01-09 Nippon Steel Corporation Process for producing galvanized, non-aging cold rolled steel sheets having good formability in a continuous galvanizing line
JPH03162901A (ja) 1989-11-22 1991-07-12 Kyodo Veneer Kk 広幅単板の製造方法
US5218178A (en) * 1991-07-01 1993-06-08 Inductotherm Corp. Method of and apparatus for internal heating of solid bodies using electromagnetic induction
JP3162901B2 (ja) * 1993-06-25 2001-05-08 川崎製鉄株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JPH07188770A (ja) * 1993-12-27 1995-07-25 Nippon Steel Corp 急速加熱焼鈍によるテンパー度で１〜３の表面処理原板の製造法
FR2730942B1 (fr) * 1995-02-24 1997-05-16 Lorraine Laminage Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede
DE69723782T2 (de) * 1996-02-22 2004-04-15 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Geglühtes stahlblech und verfahren zu dessen herstellung
EP0826436A4 (en) * 1996-03-15 2003-04-16 Kawasaki Steel Co ULTRA-THIN STEEL SHEET AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF
US5853903A (en) * 1996-05-07 1998-12-29 Nkk Corporation Steel sheet for excellent panel appearance and dent resistance after panel-forming
JP4211129B2 (ja) * 1999-03-31 2009-01-21 Ｊｆｅスチール株式会社 高速溶接性に優れた缶用鋼板およびその製造方法
BE1012934A3 (fr) 1999-10-13 2001-06-05 Ct Rech Metallurgiques Asbl Procede de fabrication d'une bande d'acier laminee a froid pour emboutissage profond.
BE1015018A3 (fr) 2002-07-02 2004-08-03 Ct Rech Metallurgiques Asbl Procede pour le traitement thermique d'une bande d'acier laminee a froid, procede de fabrication d'une bande d'acier adaptee au fromage et bande d'acier ainsi obtenue.
WO2006120139A1 (en) * 2005-05-10 2006-11-16 Ciba Specialty Chemicals Holding Inc. Metal quenching composition
DE102005045033B3 (de) * 2005-09-21 2007-01-18 Rasselstein Gmbh Verfahren zur Erniedrigung des Reibwerts der Oberfläche von mit einer Beschichtung überzogenen Metallbändern und Vorrichtung für das Aufbringen einer metallischen Beschichtung auf ein Stahlband
DE102006054300A1 (de) * 2006-11-14 2008-05-15 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höherfester Dualphasenstahl mit ausgezeichneten Umformeigenschaften
EP2031081B1 (de) * 2007-08-15 2011-07-13 ThyssenKrupp Steel Europe AG Dualphasenstahl, Flachprodukt aus einem solchen Dualphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Flachprodukts
JP4235247B1 (ja) * 2007-09-10 2009-03-11 新日本製鐵株式会社 製缶用高強度薄鋼板及びその製造方法
US20100035080A1 (en) * 2008-02-29 2010-02-11 Gm Global Technology Operations, Inc. Corrosion resistant laminated steel
JP5382421B2 (ja) * 2009-02-24 2014-01-08 株式会社デルタツーリング 高強度高靱性薄肉鋼の製造方法及び熱処理装置
JP5056863B2 (ja) * 2010-01-15 2012-10-24 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板およびその製造方法
CA2813499C (en) * 2010-10-06 2015-12-22 Tata Steel Ijmuiden B.V. Process for producing an iron-tin alloy layer on a packaging steel substrate
JP6242851B2 (ja) * 2012-03-30 2017-12-06 タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップＴａｔａ Ｓｔｅｅｌ Ｉｊｍｕｉｄｅｎ Ｂｖ 包装用途向けの回復焼きなましした被覆鋼基材の製造方法及びそれによって製造された包装鋼製品

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1483247C3 (de) * 1964-09-23 1981-02-26 Inland Steel Co., Chicago, Ill. (V.St.A.) Verfahren zum kontinuierlichen Herstellen eines hochzugfesten Weißbleches
RU2208485C2 (ru) * 1996-12-19 2003-07-20 Хоговенс Стал Б.В. Способ получения стальной полосы или листа
US6852180B1 (en) * 1999-09-24 2005-02-08 Usinor Method for making carbon steel bands, in particular packaging steel bands, and resulting bands
RU2203965C2 (ru) * 2001-07-05 2003-05-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" Способ производства холоднокатаной полосы

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2771643C2 (ru) * 2017-08-30 2022-05-11 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Высокопрочная многофазная луженая листовая сталь и способ ее изготовления
US11891674B2 (en) 2017-08-30 2024-02-06 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. High-strength multiphase tinned steel raw plate and manufacturing method therefor

Also Published As

Publication number Publication date
JP2015508449A (ja) 2015-03-19
DE102011056847A1 (de) 2013-06-27
RU2014128999A (ru) 2016-02-20
ES2613886T5 (es) 2020-03-30
AU2012359105A1 (en) 2014-07-10
PT2794936T (pt) 2017-03-31
CN104011230A (zh) 2014-08-27
WO2013092170A1 (de) 2013-06-27
CA2857987C (en) 2016-09-20
US20150017469A1 (en) 2015-01-15
PL2794936T3 (pl) 2017-06-30
RS55574B1 (sr) 2017-05-31
EP2794936A1 (de) 2014-10-29
EP2794936B2 (de) 2019-10-02
BR112014014176B1 (pt) 2018-12-26
EP2794937B1 (de) 2017-01-18
EP2794937A1 (de) 2014-10-29
BR112014014788B1 (pt) 2019-03-26
US20150010779A1 (en) 2015-01-08
CN104011230B (zh) 2016-08-24
AU2012359105B2 (en) 2015-11-05
WO2013091923A1 (de) 2013-06-27
JP5855761B2 (ja) 2016-02-09
EP2794936B1 (de) 2016-12-28
JP2015507086A (ja) 2015-03-05
BR112014014788A2 (pt) 2017-06-13
CA2857987A1 (en) 2013-06-27
BR112014014176A2 (pt) 2017-06-13
ES2617233T3 (es) 2017-06-15
DE102011056847B4 (de) 2014-04-10
ES2613886T3 (es) 2017-05-26
US9650692B2 (en) 2017-05-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2586196C2 (ru) Листовая сталь для применения в качестве упаковочной стали и способ получения упаковочной стали
KR101930185B1 (ko) 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
CN107109588B (zh) 材质不均匀性低且成型性优异的高强度冷轧钢板、热浸镀锌钢板及制造方法
JP5578289B2 (ja) 冷延鋼板、及びその製造方法、並びにホットスタンプ成形体
JP6788612B2 (ja) 平鋼製品およびその製造方法
KR101687931B1 (ko) 핫 스탬프 성형체, 냉연 강판 및 핫 스탬프 성형체의 제조 방법
CA2767439C (en) High-strength steel sheet and method for manufacturing the same
KR102455942B1 (ko) 향상된 강도, 연성 및 성형성을 갖는 고강도 피복 강 시트의 제조 방법
KR101497427B1 (ko) 열연 강판 및 그의 제조 방법
KR20180095671A (ko) 우수한 성형성을 갖는 고강도 강 시트 및 그 제조 방법
CN102149840A (zh) 高强度钢板及其制造方法
CN104508163A (zh) 成形性及定形性优异的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法
CN101939457A (zh) 加工性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法
MX2014011901A (es) Lamina de acero, laminada en caliente, recocida y galvanizada por inmersion en caliente, y proceso para producir la misma.
MX2013013621A (es) Laminas de acero laminadas en frio y proceso para la produccion de las mismas.
RU2721767C2 (ru) Сверхвысокопрочная, закаливающаяся на воздухе, многофазная сталь, обладающая отличными технологическими характеристиками, и способ получения указанной стали
MX2014003797A (es) Lamina de acero de alta resistencia, galvanizadas por inmersion en caliente y proceso para producir las mismas.
CN102712978A (zh) 加工性和点焊性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法
JP6621769B2 (ja) 強度、成形性が改善された高強度被覆鋼板の製造方法および得られた鋼板
US10227671B2 (en) Method for producing a corrosion-resistant steel sheet
RU2575525C1 (ru) Способ получения упаковочной стали
WO2022202020A1 (ja) 鋼板及び溶接継手
WO2014086799A1 (en) A cold-rolled and continuously annealed high strength steel strip or sheet having a good deep-drawability and a method for producing said steel strip or sheet
CA3177102A1 (en) Cold rolled flat steel product for packaging and method for producing a steel flat product
KR20140085396A (ko) 합금화 특성이 우수한 초고강도 합금화 용융아연도금강판의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20191003