BR112014014788B1

BR112014014788B1 - Método para a produção de um aço de embalagem, folha de aço produzida de um aço não ligado ou de baixa liga laminada a frio e uso de uma folha de aço

Info

Publication number: BR112014014788B1
Application number: BR112014014788-4A
Authority: BR
Inventors: Anika Szesni; Helmut Oberhoffer; Martin Schlupp; Dirk Matusch; Reiner Sauer
Original assignee: Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh
Priority date: 2011-12-22
Filing date: 2012-11-30
Publication date: 2019-03-26
Also published as: US9650692B2; WO2013091923A1; DE102011056847B4; BR112014014176B1; CN104011230B; EP2794936A1; US20150017469A1; EP2794936B1; ES2617233T3; ES2613886T3; ES2613886T5; BR112014014788A2; RU2014128999A; JP5855761B2; EP2794936B2; JP2015508449A; BR112014014176A2; US20150010779A1; DE102011056847A1; EP2794937A1

Abstract

resumo patente de invenção: "método para produzir embalagem de aço". a presente invenção refere-se a um método para a produção de embalagem de aço constituída por uma chapa de aço laminada a frio de aço de baixa liga ou sem liga possuindo um teor de carbono inferior a 0,1%. a fim de fornecer embalagens de aço de alta resistência que tem uma boa formabilidade e elevada resistência à corrosão e podem ser produzidas como forma possível de economia de energia, a chapa de aço de acordo com a invenção é primeiro revestida com um revestimento metálico e, em seguida recozida em forma recristalizada a uma velocidade de aquecimento de mais de 75 k/s, e de preferência mais de 100 k/s a temperaturas superiores a 700°c, tal que o revestimento metálico se funde. a chapa de aço revestida e recozida é, em seguida, temperada à temperatura normal a uma taxa de resfriamento de pelo menos 100 k/s.

Description

MÉTODO PARA A PRODUÇÃO DE UM AÇO DE EMBALAGEM, FOLHA DE AÇO PRODUZIDA DE UM AÇO NÃO LIGADO OU DE BAIXA LIGA LAMINADA A FRIO E USO DE UMA FOLHA DE AÇO.

[001] A presente invenção refere-se a um método para a produção de um aço de embalagem a partir de uma folha de aço laminado a frio.

[002] Do CH 469 810, um produto de aço de parede fina na forma de uma folha ou tira e um método para sua produção são conhecidos, os quais podem ser usados para a produção da folha-de-flandres com uma resistência mais alta. O produto de aço é produzido a partir de um aço não ligado com um conteúdo de carbono de 0,03-0,25% em peso e tem um conteúdo de manganês de 0,2-0,6% em peso e um conteúdo de silício de menos de 0,011% em peso. O produto de aço é caracterizado por uma estrutura fina, consistindo, pelo menos parcialmente, em martensita e ferrita, e tem resistência à tração de pelo menos 6328 kg/cm² e um alongamento de ruptura de pelo menos 1,5%. Para a formação destas características, o produto de aço é, primeiro, aquecido em um forno a uma temperatura acima do ponto A1 e posteriormente temperado em um banho de água.

[003] Cada vez mais, maiores exigências são feitas sobre as características de materiais metálicos para a produção de embalagens, em particular com relação à sua formabilidade e sua força e resistência à corrosão. É verdade que os chamados aços bifásicos são conhecidos da indústria automobilística, os quais têm uma estrutura multifásica, que essencialmente consiste em martensita e ferrita ou bainita, e que, de um lado, tem uma alta resistência à tração e por outro lado, também, um alto alongamento de ruptura. Tal aço bifásico com um limite de elasticidade de pelo menos 580 MPa e um alongamento de ruptura Aeo de pelo menos 10% é conhecido, por exemplo, de WO

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2009/021898 Α1. Como resultado da combinação das características dos materiais de tais aços bifásicos com uma alta força e uma boa deformabilidade, estes aços bifásicos são adequados, em particular, para a produção de componentes com formas complexas e altamente estressáveis, à medida que sejam necessários, por exemplo, na área da construção de carroceria para automóveis.

[004] A liga do aço bifásico conhecido é, por via de regra, composta de uma fração de martensita, de 20% a 70% e qualquer fração residual de austenita e ferrita e/ou bainita. A boa formabilidade do aço bifásico é garantida por uma fase de ferrita relativamente macia e a alta força é produzida pela fase sólida de martensita e de bainita, ligada em uma matriz de ferrita. As características desejadas com relação à formabilidade e força podem ser controladas nos aços bifásicos, dentro de amplos limites, pela composição da liga. Dessa forma, por exemplo, pela adição de silício, a força pode ser aumentada pelo endurecimento da ferrita ou da bainita. Pela adição de manganês, a formação da martensita pode ser influenciada positivamente e a formação da perlita pode ser prevenida. Também, a adição de alumínio, titânio e boro pode aumentar a força. A adição de alumínio é, além disso, utilizada para a desoxidação e a ligação de qualquer nitrogênio contido no aço. Para a formação da estrutura de liga multifásica, o aço bifásico é submetido a um tratamento térmico de recristalização (ou austenitização), no qual a tira de aço é aquecida a tais temperaturas, com resfriamento subsequente, que a estrutura de liga multifásica desejada é estabelecida com uma estrutura de formação essencialmente ferritícamartensítica. Normalmente, as tiras de aço laminado a frio são recozidas em um modo de recristalização em um processo de recozimento contínuo em um forno de recozimento por motivos econômicos, em que os parâmetros do forno de recozimento, tais como velocidade do fluxo contínuo, temperatura de recozimento e taxa de resfriamento são

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3/12 estabelecidos de acordo com a estrutura necessária e as características desejadas do material.

[005] Do DE 10 2006 054 300 A1, um aço bifásico de maior resistência e um método para sua produção são conhecidos, em que no método de produção uma tira de aço laminado a frio ou a quente é submetida a um recozimento de recristalização em um forno de recozimento de fluxo contínuo, em uma faixa de temperatura de 820Ό a 1000Ό, e a tira de aço recozida é posteriormente resfriada a partir desta temperatura de recozimento, em uma taxa de resfriamento entre 15 e 30Ό por segundo.

[006] Por via de regra, o aço bifásico conhecido da indústria automobilística não é adequado para o uso como aço de embalagem, porque, especialmente devido às altas frações de elementos de liga, tais como manganês, silício, cromo e alumínio, são muito caros e porque alguns dos elementos de liga conhecidos não devem ser empregados para uso como aço de embalagem na área de alimentos, porque uma contaminação do alimento pela difusão dos componentes de liga nos conteúdos deve ser excluída. Além disso, muitos dos aços bifásicos conhecidos têm uma resistência tão alta que não podem ser laminados a frio com as unidades normalmente usadas para a produção de aço de embalagem.

[007] O aço de embalagem deve, além disso, ter uma alta resistência à corrosão e uma boa resistência a ácidos, já que os conteúdos das embalagens feitas do aço de embalagem, tais como latas de bebidas e alimentos, frequentemente contém ácido. O aço de embalagem, por isso, tem um revestimento metálico como uma camada anticorrosiva. A qualidade desta camada anticorrosiva depende, muito substancialmente, de sua capacidade adesiva à superfície de folha de aço. Para melhorar a resistência à corrosão do revestimento e a aderência da camada anticorrosiva na superfície de folha de aço, o revestimento

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4/12 de estanho colocado galvanicamente na folha de aço, por exemplo, durante a produção da folha-de-flandres, é fundido após o processo de revestimento. Para este fim, o revestimento depositado galvanicamente na tira de aço é aquecido a uma temperatura levemente acima do ponto de fusão do material de revestimento (com um revestimento de estanho, por exemplo, a 240Ό) e é posteriormente t emperado em um banho de água. Pela fusão do revestimento, a superfície do revestimento recebe uma aparência brilhante e a porosidade da camada de liga de estanho-ferro entre o revestimento e a folha de aço é reduzida, em que sua resistência à corrosão é aumentada e sua permeabilidade para substâncias agressivas, por exemplo, ácidos orgânicos, é reduzida.

[008] Partindo disto, o objetivo da invenção é prover um aço de embalagem de maior resistência com uma boa formabilidade e alta resistência à corrosão e indicar um método para sua produção que tenha a maior eficiência energética possível.

[009] Estes objetivos são alcançados com um método e com uma folha de aço de acordo com a invenção. Exemplos de modalidade preferenciais do método e da folha de aço são indicados nas demais concretizações.

[0010] A folha de aço de acordo com a invenção para uso como aço de embalagem é produzida a partir de uma baixa liga e aço laminado a frio com um conteúdo de carbono de menos de 0,1%. Se a discussão abaixo tiver a ver com uma folha de aço, então uma tira de aço também se entende por isto. A folha de aço de acordo com a invenção é caracterizada não somente pelo baixo conteúdo de carbono, mas também pelas baixas concentrações dos componentes adicionais de ligas. O aço a partir do qual a folha de aço de acordo com a invenção é feita pode ser um aço laminado a frio, puro ou de baixa liga. Os aços de baixa liga são aqueles nos quais nenhum elemento de liga excede

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5/12 um conteúdo médio de 5% em peso. Em particular, o aço usado para a produção da folha de aço de acordo com a invenção tem menos de 0,5% em peso e, preferencialmente, menos de 0,4% de manganês em peso, menos de 0,04% de silício em peso, menos de 0,1% de alumínio em peso e menos de 0,1% de cromo em peso. O aço pode conter aditivos de liga de boro e/ou nióbio e/ou titânio, de modo a aumentar a resistência, em que a adição de boro apropriadamente está na faixa de 0,001-0,005% em peso e a adição de nióbio ou titânio está na faixa de 0,005-0,05% em peso. Entretanto, as frações de peso para Nb <0,03% são assim preferidas.

[0011] A folha de aço é primeiro revestida com uma camada anticorrosiva metálica. A camada anticorrosiva pode ser, por exemplo, um revestimento de estanho, zinco, alumínio, cromo ou zinco/níquel. O revestimento é apropriadamente colocado eletroliticamente em uma ou ambas as superfícies principais da folha de aço.

[0012] Para a formação de uma estrutura de liga multifásica e para a fusão do revestimento aplicado, a folha de aço revestida é, então, inicialmente recozida, em um modo de recristalização, a uma taxa de aquecimento de mais de 75 K/s, a temperaturas de mais de 700Ό e temperado após o recozimento de recristalização. A têmpera é realizada a uma alta taxa de resfriamento, de modo a produzir um aumento do endurecimento no aço. Com esta finalidade, o resfriamento realizase em uma taxa de resfriamento de pelo menos 100 K/s. O recozimento de recristalização apropriadamente ocorre a temperaturas acima do ponto de conversão A1. Por meio de um tratamento térmico de recristalização com uma temperatura máxima de T_max> Ac1, uma austenitização do aço ocorre e o resfriamento rápido subsequente forma uma estrutura multifásica no aço, que compreende ferrita e pelo menos um dos componentes estruturais martensita, bainita e/ou austenita residual. A folha de aço tratada deste modo tem uma resistência à tração de

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6/12 pelo menos 500 MPa e um alongamento de ruptura de mais de 6%. [0013] De acordo com a invenção, o revestimento de corrosão é fundido durante o recozimento de recristalização da folha de aço revestida, de modo a melhorar, dessa forma, a resistência à corrosão do revestimento e para melhorar a aderência na superfície de folha de aço. Para a fusão do revestimento, a folha de aço revestida é, por isso, é aquecida a um máximo, durante o recozimento de recristalização, pelo menos brevemente; esta temperatura máxima está acima da temperatura de fusão do material de revestimento. É, por exemplo, 232Ό, com, por exemplo, uma folha de aço banhada com estanho (foIha-de-flandres), e 419Ό com uma folha de aço banh ada com zinco, e 660Ό com folhas de aço revestidas com alumínio.

[0014] O recozimento de recristalização (ou austenitização) da folha de aço revestida por meio da indução eletromagnética provou ser particularmente adequado para a produção do aço de embalagem de acordo com a invenção. Foi surpreendentemente descoberto que é possível fazê-lo sem a adição de componentes de liga que são tipicamente contidos nos aços bifásicos, como, por exemplo, a adição de manganês (que tipicamente tem uma fração de peso de 0,8-2,0% nos aços bifásicos conhecidos), silício (que tipicamente tem uma fração de peso de 0,1-0,5% nos aços bifásicos conhecidos), e alumínio (que é adicionado com uma fração de peso de até 0,2% nos aços bifásicos conhecidos), se uma folha de aço laminado a frio com um conteúdo de carbono de menos de 0,1% em peso é, primeiro, recozida a uma taxa de aquecimento de mais de 75 K/s por meio da indução eletromagnética, em um modo de recristalização (ou austenitização), e for posteriormente temperada a uma alta taxa de resfriamento de pelo menos 100 K/s.

[0015] A influência surpreendentemente observada do aquecimento indutivo na formação e a disposição da fase de martensita na tira de

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7/12 aço recozida por indução podem ser explicadas como se segue: as substâncias ferromagnéticas não são magnetizadas na ausência de um campo magnético externo. Há, entretanto, no interior destas substâncias, áreas (domínios de Weiss) que também são magnetizadas para saturação na ausência de campos magnéticos externos. Os domínios de Weiss são separados por paredes de Bloch. Pela aplicação de um campo magnético externo, os domínios de Weiss favoravelmente orientados - isto é, energicamente preferenciais - crescem às custas das áreas vizinhas. As paredes de Bloch são, por meio disso, deslocadas. A dobra dos spins dos elétrons não ocorre simultaneamente, ao invés disso, os spins, primeiro, alternam sua direção nos limites dos domínios de Weiss. Com um aumento de campo adicional, a direção da magnetização é convertida naquela do campo, até que coincida, em todas as áreas, com aquela do campo magnético externo e a saturação é alcançada. Também é sabido que um campo magnético pode influenciar no movimento de deslocamentos, sem tensão mecânica externa adjacente. Então, parece plausível que as paredes de Bloch levam átomos de carbono e/ou outros deslocamentos com seu deslocamento. Deste modo, o carbono e/ou outros deslocamentos são coletadas em certas áreas, nas quais posteriormente, após o recozimento e a têmpera, a martensita se forma.

[0016] Apropriadamente, a folha de aço é uma folha fina ou muito fina, que foi laminada à sua espessura final no processo de laminação a frio. Entende-se que uma folha fina é uma folha com uma espessura de menos de 3 mm e uma folha muito fina tem uma espessura de menos de 0,5 mm.

[0017] A invenção é explicada detalhadamente abaixo com a ajuda de um exemplo da modalidade:

[0018] Para a produção de exemplos da modalidade da folha de aço de acordo com a invenção para uso como aço de embalagem, ti

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8/12 ras feitas de aço que foi acabado em fundição contínua e laminado a quente e enrolado em bobinas, com a seguinte composição, foram empregados para uso como aço de embalagem:

- C:	0,1% máximo
- N:	0,02% máximo
- Mn:	0,5% máximo, preferencialmente menos de 0,4%
-Si:	0,04% máximo, preferencialmente menos de 0,02%
-Al:	0,1% máximo, preferencialmente menos de 0,05%
-Cr:	0,1% máximo, preferencialmente menos de 0,05%
- P:	0,03% máximo
-Cu:	0,1% máximo
- Ni:	0,1% máximo
- Sn:	0,04% máximo
- Mo:	0,04% máximo
-V:	0,04% máximo
-Ti:	0,05% máximo, preferencialmente menos de 0,02%
- Nb:	0,05% máximo, preferencialmente menos de 0,02%
- B:	0,005% máximo

- e outros componentes de liga e impurezas: 0,05% máximo

- o restante, ferro.

[0019] Esta folha de aço foi, primeiro, laminada a frio sob uma redução de espessura de 50% a 96% para uma espessura final na área de aproximadamente 0,5 mm e subsequentemente fornecida, eletroliticamente, com um revestimento de estanho em uma unidade revestidora de estanho de tira. Após o processo de revestimento, a folha de aço revestida foi recozida em um modo de recristalização, por aquecimento por indução em um forno de indução. Uma bobina de indução com uma produção de 50 quilowatts em uma frequência de f=200 kHz foi usada para isto, por exemplo, para um tamanho de amostra de 20 x 30. A curva de recozimento é mostrada na figura 1. Como pode ser

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9/12 visto a partir da curva de recozimento da figura 1, a tira de aço foi aquecida por um tempo de aquecimento muito curto ía, que é tipicamente entre aproximadamente 0,5 s e 10 s, para uma temperatura máxima T_max acima da temperatura Ai (T (Ai) aproximadamente = 72512). A temperatura máxima T _max está apropriadamente abaixo da temperatura de transição de fase Tf da transição de fase ferromagnética (Tf aproximadamente= 770⁰). A temperatura da tira de aço foi, então, mantida em um valor de temperatura acima da temperatura Ai durante um período de recozimento íg de aproximadamente 1 s. Durante este período de recozimento íg, a tira de aço foi resfriada levemente, da sua temperatura máxima T_maxde, por exemplo, 750Ό à temperatura A1 (aproximadamente, 725Ό). Posteriormente, a t ira de aço foi resfriada à temperatura ambiente (aproximadamente, 23°C) por meio de um fluido de resfriamento, que pode ser produzido, por exemplo, por um resfriamento por água ou um resfriamento por ar ou por um resfriamento por jato com um gás inerte, dentro de um intervalo de resfriamento de aproximadamente 0,25 s. Após o resfriamento, um encruamento da folha de aço revestida pode ser realizado se necessário.

[0020] A folha de aço dessa forma tratada foi posteriormente investigada com relação à sua resistência e seu alongamento de ruptura. Por experimentos comparativos, foi possível mostrar que em todos os casos, o alongamento de ruptura foi maior do que 6% e, por via de regra, maior do que 10%, e que a resistência à tração mostrou pelo menos 500 MPa e, em muitos casos, até forças elásticas na faixa de 600 a 800 MPa.

[0021] Por meio de uma gravura tipo pintura salpicada de acordo com Klemm, foi possível demonstrar que as folhas de aço tratadas, conforme a invenção, têm uma estrutura de liga que tem a ferrita como a fase suave e a martensita, e possivelmente bainita e/ou austenita residual, como a fase sólida. A figura 2 mostra uma estrutura em se

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10/12 ção cruzada com uma gravura tipo pintura salpicada de Klemm, em que as áreas mostradas em branco mostram a fase de martensita e as áreas azuis ou marrons mostram a fase de ferrita. Uma disposição em forma de linha da fase de maior resistência (martensita/bainita) é mostrada deste.

[0022] Por experimentos comparativos, foi possível determinar que os melhores resultados com relação à resistência e a formabilidade são alcançados se a taxa de aquecimento durante o recozimento de recristalização estiver entre 200 K/s e 1200 K/s e se a tira de aço recozida em de um modo de recristalização for posteriormente recozida em uma taxa de resfriamento de mais de 100 K/s. Taxas de resfriamento entre 350 K/s e 1000 K/s são, com isto, apropriadas para o aparelho, porque é possível, então prescindir de um aparelho caro para resfriamento à água ou a óleo, e o resfriamento pode ser feito por meio de um gás de resfriamento, tal como o ar. Os melhores resultados com relação às características dos materiais, entretanto, são alcançados quando um resfriamento por água é usado, com taxas de resfriamento de mais de 1000 K/s. Taxas de resfriamento excessivamente altas, entretanto, implicam o risco de fendas e uma deformação da folha de aço durante a têmpera.

[0023] Já que a folha de aço revestida foi aquecida a temperaturas acima do ponto de fusão do revestimento (estanho) com a recristalização de recozimento, o revestimento de corrosão foi fundido durante o recozimento. Isto leva a uma melhora na resistência do revestimento à corrosão e ao ácido e a uma aderência melhorada do revestimento na superfície de folha de aço. A aderência melhorada é, por meio disso, efetuada pela formação de uma camada de liga fina (em comparação com a espessura do revestimento) e muito densa entre a superfície da folha de aço e o revestimento, o qual consiste em átomos de ferro do aço e dos átomos do material de revestimento (isto é, por exemplo,

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11/12 estanho). Dependendo dos parâmetros do processo, a espessura da camada de liga pode ser alcançada de modo que corresponda a uma camada de revestimento de liga de menos de 0,5 g/m² ou até menos do que 0,3 g/m². Pela fusão do revestimento durante o recozimento de recristalização, a porosidade do revestimento também é reduzida e, dessa forma, sua resistência à corrosão e ao ácido é aumentada. Ao mesmo tempo, a fusão do revestimento leva a uma melhora do brilho superficial do revestimento, já que a originalmente fosca a superfície do revestimento fica brilhante devido à fusão e rápida têmpera.

[0024] Mostrou-se que após têmpera da folha de aço revestida em um banho de água, uma camada de óxido escura é formada na superfície do revestimento. Para remover esta camada de óxido indesejada, a folha de aço revestida é apropriadamente tratada, durante ou após têmpera, com um ácido leve, por exemplo, um ácido clorídrico a 15%. Para o objetivo, entretanto, outros ácidos e ácidos em outras concentrações também podem ser usados. É particularmente eficiente quando um banho de ácido frio que contém o ácido é usado como o líquido de têmpera. Então, a remoção da camada de óxido e a têmpera podem realizar-se por meio do tratamento ácido ao mesmo tempo pela imersão da folha de aço revestida.

[0025] A folha de aço produzida de acordo com a invenção é excelente para o uso como um aço de embalagem. Dessa forma, por exemplo, latas para alimentos ou bebidas são feitas da folha de aço de acordo com a invenção o que, especialmente na área de alimentos, atinge a alta resistência demandada à corrosão e a ácidos.

[0026] O revestimento pode ser realizado, desse modo, em um lado ou em ambos os lados, dependendo das exigências.

[0027] Em comparação com o aço bifásico conhecido da construção automobilística, a folha de aço de acordo com a invenção para uso como aço de embalagem é caracterizada, em particular, pelos custos

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12/12 de produção essencialmente mais baixos e pela vantagem que um aço com baixa concentração de liga e poucos componentes de liga pode ser usado, em que as contaminações dos alimentos empacotados podem ser evitadas. Com relação à resistência e a formabilidade, a folha de aço de acordo com a invenção é comparável com o aço bifásico conhecido da construção automobilística. A estrutura completamente sólida do aço laminado a frio é convertida, pelo recozimento de recristalização, em uma estrutura multifásica que tem uma alta resistência à tração e um bom alongamento de ruptura. O recozimento de recristalização realiza-se por meio disso - em contraste com, por exemplo, o conhecido processo tipo pintura salpicada - somente após o revestimento da folha de aço com um revestimento metálico. Já que o revestimento metálico é simultaneamente fundido com o recozimento de recristalização de acordo com a invenção, a qualidade do revestimento contra corrosão também é aumentada com relação à sua resistência à corrosão e ao ácido e com relação ao brilho da superfície. O método de acordo com a invenção, por isso, é muito energeticamente eficiente, porque a conversão da estrutura no aço e a fusão do revestimento realizam-se simultaneamente em um método de etapa única (realizando o recozimento de recristalização com uma têmpera subsequente). O recozimento de recristalização da folha de aço, por isso, pode (após o revestimento) realizar-se na unidade de revestimento e não, como é comum no estado da técnica (antes do revestimento), fora da unidade de revestimento, em uma etapa de recozimento separada. Isto permite uma operação de processo modernizada e consideravelmente reduz os gastos com o equipamento. Um tratamento térmico recristalizante da folha de aço antes do processo de revestimento não é requerido no método de acordo com a invenção.

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Claims

1. Método para a produção de um aço de embalagem a partir de uma folha de aço laminado a frio de um aço não ligado ou de baixa liga com um conteúdo de carbono de menos de 0,1% e os seguintes limites superiores para fração em peso dos componentes da liga:

- N: 0,02% máximo - Mn: 0,4% máximo -Si: 0,04% máximo -Al: 0,1% máximo -Cr: 0,1% máximo - P: 0,03% máximo -Cu: 0,1% máximo - Ni: 0,1% máximo - Sn: 0,04% máximo - Mo: 0,04% máximo -V: 0,04% máximo -Ti: 0,05% máximo, preferencialmente menos de 0,02% - Nb: 0,05% máximo, preferencialmente menos de 0,02% - B: 0,005% máximo

- e outros componentes de liga, incluindo impurezas: 0,05% máximo, caracterizado pelo fato de que a folha de aço é, primeiro, revestida com um revestimento metálico e posteriormente recozida a temperaturas de mais de 600Ό em um modo de recristalização, a uma taxa de aquecimento de mais de 75 K/s, de modo que o revestimento metálico se funda e a folha de aço revestida e recozida seja subsequentemente temperada com uma taxa de resfriamento de pelo menos 100 K/s, em que no aço uma estrutura multifásica é formada, a qual compreende ferrita e pelo menos um dos elementos estruturais

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2/5 constituintes martensita, bainita e/ou austenita residual.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a folha de aço revestida é recozida a temperaturas de mais de 700°C, em um modo de recristalização a uma taxa de aquecimento de mais de 100K/s e subsequentemente temperada a uma taxa de resfriamento de pelo menos 500K/s.

3. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a folha de aço de revestimento é temperada após o recozimento de recristalização a uma taxa de resfriamento de mais de 700 K/s, e preferencialmente de pelo menos 1000 K/s.

4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o aço tem

- um conteúdo de manganês de menos de 0,4% em peso,

- um conteúdo de silício de menos de 0,04% em peso,

- um conteúdo de alumínio de menos de 0,1% em peso,

- e um conteúdo de cromo de menos de 0,1% em peso.

5. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a estrutura multifásica consiste em mais de 80% e preferencialmente pelo menos 95% dos componentes estruturais ferrita, martensita, bainita e/ou austenita residual.

6. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a folha de aço é feita de um aço de baixa liga que contém boro e/ou nióbio e/ou titânio.

7. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a folha de aço é uma folha laminada a frio fina ou muito fina.

8. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o recozimento de recristalização realiza-se por meio da indução eletromagnética.

9. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações

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3/5 precedentes, caracterizado pelo fato de que a folha de aço revestida é aquecida a temperaturas acima do ponto de conversão A1 durante o recozimento de recristalização do aço usado.

10. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que, após o recozimento de recristalização e o resfriamento, a folha de aço tem uma resistência à tração de pelo menos 500 MPa, preferencialmente mais de 650 MPa e um alongamento de ruptura de mais de 5%, preferencial mente mais de 10%.

11. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a folha de aço é resfriada após o recozimento de recristalização por meio de um fluido de resfriamento ou por meio de um resfriamento por jato com gás inerte, a uma taxa de resfriamento entre 100 K/s e 1200 K/s, e preferencialmente a uma taxa de resfriamento entre 750 K/s e 1000 K/s.

12. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o recozimento de recristalização realiza-se em um intervalo de tempo de 0,5 a 1,5 s, preferencialmente, aproximadamente 1s, em que a folha de aço é, por meio disso, aquecida a temperaturas de pelo menos 700Ό e preferencialmente pelo menos 72012.

13. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o revestimento metálico é uma camada anticorrosiva feita de estanho, zinco, alumínio ou cromo.

14. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o revestimento metálico é eletroliticamente aplicado na folha de aço.

15. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a superfície da folha

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4/5 de aço revestida com o revestimento metálico é tratada com um ácido durante ou após o resfriamento.

16. Método, de acordo com a reivindicação 16, caracterizado pelo fato de que o resfriamento e o tratamento da superfície revestida da folha de aço realizam-se pela imersão da folha de aço revestida em um banho ácido frio.

17. Folha de aço produzida de um aço não ligado ou de baixa liga laminada a frio com um conteúdo de carbono de menos de 0,1%, a folha de aço e os seguintes limites superiores para fração em peso dos componentes da liga:

- N: 0,02% máximo

- Mn: 0,4% máximo

- Si: 0,04% máximo

-Al: 0,1% máximo

-Cr: 0,1% máximo

- P: 0,03% máximo

- Cu: 0,1% máximo

-Ni: 0,1% máximo

- Sn: 0,04% máximo

- Mo: 0,04% máximo

- V: 0,04% máximo

- Ti: 0,05% máximo, preferencialmente menos de 0,02%

- Nb: 0,05% máximo, preferencialmente menos de 0,02%

- B: 0,005% máximo

- e outros componentes de liga, incluindo impurezas: 0,05% máximo, caracterizada pelo fato de que tem um revestimento metálico em pelo menos uma superfície e, para a formação de uma estrutura multifásica e para a fusão do revestimento metálico foi primeiro recozida em modo de recristalização a temperaturas de mais de 600Ό a

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5/5 uma taxa de aquecimento de pelo menos 75 K/s e foi temperada após o recozimento de recristalização, em que a folha de aço tem uma estrutura multifásica, que compreende ferrita e pelo menos um dos constituintes estruturais martensita, bainita e/ou austenita residual.

18. Folha de aço, de acordo com a reivindicação 17, caracterizada pelo fato de ser produzida de um aço não ligado ou de baixa liga e laminada a frio com

- um conteúdo de carbono de menos de 0,1%,

- um conteúdo de manganês de menos de 0,4% em peso,

- um conteúdo de silício de menos de 0,04% em peso,

- um conteúdo de alumínio de menos de 0,1% em peso,

- e um conteúdo de cromo de menos de 0,1% em peso.

19. Uso de uma folha de aço, como definida na reivindicação 17 ou 18, caracterizado pelo fato de que é como aço de embalagem, em particular para a produção de latas de alimento, bebidas e outros conteúdos, como produtos químicos ou biológicos, e para a produção de latas de aerossol e tampas.