RU2112768C1 - Способ непрерывного получения водных растворов формальдегида - Google Patents

Способ непрерывного получения водных растворов формальдегида Download PDF

Info

Publication number
RU2112768C1
RU2112768C1 RU95122440A RU95122440A RU2112768C1 RU 2112768 C1 RU2112768 C1 RU 2112768C1 RU 95122440 A RU95122440 A RU 95122440A RU 95122440 A RU95122440 A RU 95122440A RU 2112768 C1 RU2112768 C1 RU 2112768C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
methanol
column
formaldehyde
mixture
absorption
Prior art date
Application number
RU95122440A
Other languages
English (en)
Other versions
RU95122440A (ru
Inventor
Эек-Ванселльс Луис
Original Assignee
Патентес и Новедадес С.Л.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Патентес и Новедадес С.Л. filed Critical Патентес и Новедадес С.Л.
Publication of RU95122440A publication Critical patent/RU95122440A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2112768C1 publication Critical patent/RU2112768C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C47/00—Compounds having —CHO groups
    • C07C47/02—Saturated compounds having —CHO groups bound to acyclic carbon atoms or to hydrogen
    • C07C47/04—Formaldehyde
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/009—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping in combination with chemical reactions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/27—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by oxidation
    • C07C45/32—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by oxidation with molecular oxygen
    • C07C45/37—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by oxidation with molecular oxygen of >C—O—functional groups to >C=O groups
    • C07C45/38—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by oxidation with molecular oxygen of >C—O—functional groups to >C=O groups being a primary hydroxyl group
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C45/81—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation
    • C07C45/82—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation by distillation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)

Abstract

В заявке раскрывается способ непрерывного получения водных растворов формальдегида. В способе используют питательную колонну 3 и дополнительные теплообменники 10, 11, 13, связанные с поглотительной колонной 8. В питательную колонну 3 подают снаружи воздух и метанол и подпоток метанола, возникающий от потока холодного метанола, выходящего из питательной колонны 3. Выходящий поток рециркулирует через дополнительные теплообменники 10, 11, 13 и разделяется на подпоток, который возвращается в питательную колонну 3, и другой подпоток, который подают в испаритель 4. Смесь метанола-воздуха выходит из верхней части питательной колонны 3 и подается в испаритель 4. Холодный метанол охлаждается в питательной колонне 3 посредством испарения метанола с образованием части смеси метанол-воздух. Способ позволяет повысить выход целевого продукта. 11 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Изобретение относится к способу непрерывного получения водных растворов формальдегида, в частности растворов, имеющих концентрацию в диапазоне от 53 до 57 мас.%, способ включает следующие стадии:
(а) подачу воздуха и метанола в испаритель, в котором выпаривают метанол, образование газофазной смеси метанола и воздуха;
(b) взаимодействие газофазной смеси метанола и воздуха над катализатором при повышенной температуре для получения реакционной смеси, содержащей формальдегид, образованный при частичной конверсии метанола, а также пары воды и неконденсируемые газы;
(c) протекание реакционной смеси через, по крайней мере, одну поглотительную колонну, где упомянутую смесь поглощают в водный раствор, протекающий в противоположном направлении;
(d) разделение водного раствора и неконденсируемых газов в поглотительных колоннах;
(e) охлаждение и промывку неконденсируемых газов, которые увлекают небольшие количества метанола и формальдегида; и
(f) фракционную перегонку водного раствора с соответствующим отделением метанола.
Предшествующий уровень техники.
Коммерческие растворы формальдегида в воде обычно получают способами, описанными ниже.
В реакционном сосуде, известном как испаритель, воздух пропускают через метанол и смеси метанола-воды при такой установленной температуре, чтобы образующаяся газообразная смесь метанол-воздух или метанол-вода находилась за пределами детонации.
Эту газообразную смесь пропускают через катализатор, которым является серебро, если выбирают способ дегидрирования-окисления при избытке метанола или которым являются оксиды металла, если выбирают способ окисления при избытке воздуха. В обоих случаях газы, выходящие из катализатора, должны поглощаться в воде, посредством чего получают водный раствор формальдегида. Способ имеет варианты в соответствии с используемым катализатором.
Настоящее изобретение относится к способу, в котором в качестве катализатора используют серебро и, следовательно, это описание ограничивается только этим способом.
Газы, протекающие сквозь серебряный катализатор, содержат избыток метанола и поэтому на стадии поглощения воды этот метанол остается в полученном водном растворе формальдегида. Хотя присутствие метанола может представлять интерес в дополнительной заявке, в большинстве случаев это не так, и его необходимо удалять из раствора. Удаление осуществляют в отдельной дистилляционной колонне, которая может работать при атмосферном или пониженном давлении. Метанол, собранный в виде дистиллята, рециркулирует в испаритель в качестве исходного метанола.
Кроме того, метанолу, формальдегиду и воде, которые конденсируются и растворяются в воде, на выходе из катализатора сопутствуют неконденсируемые газы, азот из воздуха, водород, образованный при реакции, и незначительные количества двуокиси углерода, окиси углерода, метана и неизрасходованного кислорода.
Эти неконденсируемые газы, не растворимые в полученном водном растворе, захватывают различные количества метанола, формальдегида и воды в зависимости от температуры поглотительного раствора и от количества стадий. Обычно независимо существуют две или три стадии поглощения с рециркуляцией раствора на каждой из них. Так как газы поступают горячими и в процессе поглощения выделяется тепло, должны быть доступными соответствующие средства охлаждения. Большое значение имеет рабочая температура на каждой стадии, т.к. с одной стороны формальдегид растворяется лучше при относительно повышенной температуре (60 - 70oC), в то время как, с другой стороны, при низких температурах метанол сохраняется лучше.
Когда дело касается формальдегида, необходимо принять в рассмотрение реакцию образования метиленгликоля в соответствии с уравнением:
CH2O + H2O
Figure 00000002
HOCH2OH
и реакцию полимеризации:
HOCH2OH + CH2O
Figure 00000003
HO(CH2O)2H
HO(CH2O)2H + CH2O
Figure 00000004
HO(CH2O)3H
Реакции полимеризации происходят при высоких концентрациях формальдегида и не очень высоких температурах, поскольку при повышенных температурах (> 70oC) могут преобладать реакции деполимеризации.
Кроме того, продолжительность реакций полимеризации в разбавленных растворах является низкой, а при повышенных температурах равновесие реакции образования метиленгликоля сдвигается влево и впоследствии выделяется формальдегид. Трудность этих реакций состоит в том, что они зависят от температуры и от концентрации формальдегида.
Пропускание газа через раствор формальдегида, хотя и разбавленный, также смещает равновесие влево при удалении мономера формальдегида газом (Walker J. F. : Formaldehyde, 3-rd Ed. Reinhold Pub. Corp. 1964. p. 113), таблица, имеющаяся в этой ссылке, показывает значительное влияние температуры на значения формальдегида в воздухе, а также влияние концентрации формальдегида в растворе.
В свою очередь, метанол имеет гораздо более высокое давление пара и, следовательно, теряется его заметное количество, если его не улавливать.
В принципе, при использовании любого способа поглощения, практически во всех патентах, цитированных в литературе, в той или иной точке установки добавляется вода от промывки газов (примеры: US N 3113972, 3174911, 4000685, Fr N 1500550, DE N 2444586, EP N 0100809). При этом происходит полное разбавление раствора формальдегида.
В патенте США N 4594457 описано получение водных растворов формальдегида с концентрацией до 60% с низким содержанием метанола из смесей метанола, воздуха и паров воды. В этом способе водный поток, извлеченный из верхней части поглотительной колонны и содержащий определенное количество метанола и формальдегида, рециркулирует к катализатору, который находится при температуре до 680oC, обычно 620 - 650oC. При таких условиях количество остаточного метанола в газовой смеси, выходящей из катализатора, мало, но общий выход при этом снижается. Кроме того, установка требует оборудования увеличенного размера из-за большого объема газов, которые должны через нее протекать.
Обычно концентрация полученного раствора формальдегида составляет от 30 до 50 мас.%. Способы, описывающие получение формальдегида более высоких концентраций, сопровождаются большими потерями метанола и формальдегида в газах, посредством чего общий выход становится ниже или извлечением из системы двух различных потоков, одного концентрированного и другого разбавленного.
Исключение разбавления раствора водой описано в патенте Франции N 2311048, где окончательную промывку газов осуществляют относительно концентрированным полимеризованным раствором формальдегида. В этом случае в систему не вводят воду и в основании дистилляционной колонны получают растворы с концентрацией от 65 до 70% без разбавленных побочных потоков.
Тем не менее, несмотря на преимущества, достигнутые при получении концентрированных растворов формальдегида непосредственно из промышленной установки, выход, хотя и незначительно, снижается и расход энергии возрастает.
В большинстве применений для получения животных клеев и смол достаточно получить концентрацию формальдегида 55 мас.% с тем, чтобы не было необходимости вводить животный клей или смолу во время стадии дистилляции. Но, как было сказано выше, достижение этой концентрации означает наличие промывки неконденсируемых газов небольшим количеством воды без риска потерь некоторого количества метанола и даже формальдегида. Раствор следует промыть очень холодной водой, но это включает использование схемы охлаждения, что делает способ более дорогостоящим и невыгодным.
Целью изобретения является преодоление вышеупомянутой проблемы. Этой цели достигают с помощью способа, упомянутого выше первым, который отличается тем, что в нем используют питательную колонну и, по крайней мере, два дополнительных теплообменника, соединенные с, по крайней мере, одной поглотительной колонной; в питательной колонне осуществляют снаружи подачу воздуха и метанола, а также ввод первого подпотока метанола, возникающего от выходящего потока холодного метанола с основания питательной колонны, при этом выходящий поток, последовательно рециркулирующий через дополнительные теплообменники, разделяется на первый подпоток, который возвращается в верхнюю часть питательной колонны, и второй подпоток, протекающий в упомянутый испаритель. Существует выходящий поток из верхней части питательной колонны, состоящий из смеси метанола и воздуха, который протекает между питательной колонной и испарителем; способ отличается также тем, что холодный метанол охлаждается внутри питательной колонны посредством испарения метанола, при этом образуется часть смеси из метанола и воздуха.
В соответствии с еще одним аспектом изобретения, в дополнительном теплообменнике, расположенном выше по потоку, упомянутый выходящий поток метанола охлаждает промывную воду, которая впоследствии достигает верхней части поглотительной колонны, в то время как в теплообменниках, расположенных ниже по потоку, выходящий поток метанола охлаждает раствор для промывки неконденсируемых газов, которые захватывают метанол.
В соответствии с изобретением дополнительные теплообменники расположены предпочтительно внутри поглотительной колонны.
В соответствии с еще одной особенностью изобретения, перед реакцией в катализаторе (которым предпочтительно является серебро) осуществляют применение в испарителе тепла, выделившегося на стадиях поглощения, для нагрева и испарения смеси метанол-воздух.
В изобретении также предлагается осуществлять фракционную перегонку стадии (f) при давлении ниже атмосферного давления.
В соответствии с изобретением осуществляют также применение в теплообменнике, находящемся в сообщении с катализатором, тепла, полученного в катализаторе во время каталитической реакции, для фракционной перегонки при одновременном охлаждении реакционной смеси.
Температура катализатора находится предпочтительно в диапазоне от 500 до 600oC, и газы, выходящие из катализатора, охлаждаются в теплообменнике, находящемся в сообщении с катализатором, до 130oC.
В соответствии с предпочтительным аспектом изобретения, поглощение происходит на стадии рециркуляции (c) в три ступени при различных температурах в водном растворе, содержащем метанол и формальдегид, таким образом, на первой ступени или в основании температура рециркулирующей жидкости находится в диапазоне от 75 до 80oC; на второй ступени температура рециркулирующей жидкости находится в диапазоне от 38 до 42oC и на третьей ступени температура рециркулирующей жидкости находится в диапазоне от 22 до 26oC.
Кроме того, предлагается, чтобы воду при температуре от 10 до 12oC использовали на стадии (e), где неконденсируемые газы охлаждают и промывают.
В соответствии с еще одним предпочтительным аспектом изобретения часть раствора с основания поглотительной колонны подают в колонну для фракционной перегонки при пониженном давлении, предпочтительно в диапазоне от 40 до 46 кПа.
При использовании способа становится возможным охлаждать верхнюю часть поглотительной колонны, при этом исключается необходимость использования внешнего охлаждающего оборудования. Преимущество следует из того факта, что тепло, необходимое для выпаривания метанола при прохождении через него воздуха, поступает из массы самого метанола, который поэтому охлаждается. Это осуществляется в колонне, расположенной перед испарителем.
Колонна представляет колонну насадочного типа, и свежий метанол подают в ее верхнюю часть, а воздух подают в нижний конец.
Охлажденный метанол собирают в основании колонны. Метанол, собранный в основании колонны, заставляют последовательно протекать через дополнительные теплообменники. Метанол подается через теплообменники для того, чтобы получить выгоду от градиента температуры, достигнутого при охлаждении. В основном достигают охлаждения промывающих потоков, рециркулирующих в поглотительной колонне, а также воды для конечной промывки газа. Эти теплообменники являются дополнительными к обычным теплообменникам, в которых используют основную часть воды для первого охлаждения. Теплообменники могут находиться снаружи поглотительной колонны или могут быть расположены внутри самой колонны.
При получении 55 мас.% растворов формальдегида преимущества могут быть следствием эффекта (т.е. охлаждения, полученного при испарении метанола, при протекании через него воздуха) подачи воды, охлажденной посредством этого способа, в верхнюю часть поглотительной колонны, вследствие чего как метанол, так и формальдегид, захваченные неконденсируемыми газами, удерживаются гораздо более эффективно. При осуществлении этого способа достигают увеличения общего выхода, составляющего от 0,4 до 0,8% (это количество соответствует формальдегиду и метанолу, испарившемуся в виде формальдегида). Если принимают во внимание огромные количества этого полученного продукта, то увеличение выхода означает значительную выгоду.
Теплообмен между газами, выходящими из катализатора, и жидкостью в основании дистилляционной колонны может быть прямым или косвенным. В первом из двух названных случаев жидкость с основания колонны протекает через трубы теплообменника, при этом газы, проходящие через катализатор, проходят через рубашку. Для поддержания жидкости в основании колонны в состоянии кипения и для перегонки метанола, увлеченного раствором формальдегида, достаточно теплообменника. Тем не менее, при таком устройстве конец труб засоряется полимерами формальдегида, которые снижают выход из теплообменника, что приводит даже к его закупорке.
Наоборот, если тепло, отдаваемое газами, выходящими из катализатора, используют в качестве генератора пара, засорения явно не будет и при этом осуществляется максимальное использование теплообменника. В свою очередь, пар, генерированный здесь, служит для перегонки раствора формальдегида в основание колонны, где нет закупорки, так как пар протекает через трубы, и нет раствора формальдегида. Следствием последней организации способа является также улучшение тепловых характеристик процесса.
Этот способ не потребляет дополнительную энергию, так как метанол, охлажденный перед подачей в испаритель, нагревается посредством теплообменника поглотительными растворами, которые отдают тепло при поглощении. Тепло, содержащееся в этих растворах, обеспечивает также соответствующую температуру, которую следует поддерживать в испарителе все время. Таким образом, поглотительные растворы, которые следует охлаждать для поддержания соответствующих температур для поглощения, охлаждаются благодаря этому теплообменнику, и благодаря теплообменнику в верхней части поглотительной колонны получают температуры охлажденного метанола, которые составляют от 10 до 15oC, и которые ниже, чем соответствующие температуры, получаемые в способах предшествующей области.
Этот способ имеет преимущество, состоящее в том, что можно действовать согласно патенту Франции N 2311048, чтобы получить концентрированные растворы формальдегида посредством охлаждения промывного раствора на основе полимеризованного формальдегида вместо воды, что приводит к улучшению выхода, так как становится возможным уменьшить содержание метанола и формальдегида в вытекающих газах относительно способа, описанного в упомянутом патенте.
На фиг. 1 представлена схема осуществления способа изобретения; на фиг. 2 - схема известного способа.
Описание варианта изобретения.
Для лучшего понимания изобретения представлены примеры: пример 1, относящийся к способу изобретения (схематически изображенный на фиг. 1, как уже было указано выше) и пример 2, относящийся к общепринятому способу, схематически изображенному на фиг. 2. Эти примеры описывают непрерывную работу установки. Приведенные количества следует отнести к устойчивому состоянию, достигнутому в установке.
Пример 1. 1,197 кг/ч метанола из емкости 1 и 2,260 кг/ч воздуха, подаваемого с помощью воздуходувки 2, подавали соответственно в верхнюю часть питательной колонны 3 и в основание этой колонны, расположенной в установке в соответствии с фиг.1. Метанол, охлажденный при его частичном испарении, охлаждал метанол, вытекающий из емкости, и метанол, рециркулирующий сквозь питательную колонну. 2,260 кг/ч воздуха, содержащего 179,4 кг/ч метанола, выходило из верхней части колонны 3. Эту смесь подавали в испаритель 4.
Метанол М, собранный в основании питательной колонны 3, 5,577 кг/ч, при температуре 8oC последовательно пропускали через дополнительные теплообменники 10, 11 и 13. Вода (H2O) протекала противотоком в дополнительный теплообменник 10, расположенный выше по потоку, охлаждалась и ее подавали в верхнюю часть колонны 9. Поглотительный раствор протекал противотоком в дополнительные теплообменники 11 и 13, расположенные ниже по потоку. Поток воды A также протекал через эти теплообменники. На выходе из дополнительного теплообменника 13, расположенного ниже по потоку, поток метанола разделялся на два подпотока: первый подпоток, образованный 4576,4 кг/ч, который рециркулировали в питательную колонну 3, и второй подпоток из 1000,6 кг/ч, который подавали в испаритель 4. Эти дополнительные теплообменники могут быть расположены внутри колонны 9.
В испаритель 4 также подавали 770 кг/ч метанола, извлеченного из дистилляционной колонны 16 и конденсированного в конденсаторе 17. 1,967 кг/ч метанола выпаривали в испарителе 4 при температуре 50,5oC благодаря теплу, подаваемому на первой ступени поглощения 8, посредством жидкости, протекающей из колонны 8 в испаритель 4, промежуточный теплообменник 5 и опять колонну 8. Эта жидкость представляет собой поглотительный раствор газов, выходящих из катализатора б, образованный водой, метанолом и формальдегидом.
Таким образом, смесь метанола-воздуха проходила через серебряный катализатор 6, который поддерживали при температуре 560oC для превращения 1,185 кг/ч метанола в формальдегид. Газы, вытекающие из катализатора, содержат 1,000 кг/ч формальдегида, 782,2 кг/ч метанола и 470 кг/ч воды, не считая неконденсируемых газов, образованных посредством водорода, полученного при реакции (21,8 об.%), небольших количеств двуокиси углерода (3,7 об.%), окиси углерода (менее чем 0,1 об.%), метана (менее чем 0,1 об.%), следов кислорода (менее чем 0,1 об.%), при этом остальным является азот воздуха.
Эти газы (т. е. как конденсируемые газы, так и неконденсируемые газы и образованные пары воды) охлаждают в теплообменнике 7 (который находится в сообщении с катализатором 6) жидкостью с основания дистилляционной колонны 16 до температуры 140oC; эта жидкость представляет 55% раствор формальдегида, содержащий менее чем 1% метанола.
Охлажденные газы, упомянутые в предыдущем абзаце, перетекают теперь из теплообменника 7 в поглотительную колонну 8, где их промывают поглотительным раствором, образованным водой, метанолом и формальдегидом, и с помощью теплообменника 5 поддерживают температуру раствора от 78 до 80oC через обмен части его теплосодержания в испарителе с намерением поддерживать испаритель при соответствующей температуре для испарения смеси метанол-воздух.
Газы, вытекающие из колонны 8 (т.е. остаточные газы, которые не растворились, и растворимые газы, которые все-таки не растворились), протекают в колонну 9, где благодаря теплообменнику 14 (через который протекает вода в качестве охлаждающей жидкости) и дополнительному теплообменнику 13 (расположенному ниже по потоку и через который протекает холодный метанол в качестве охлаждающей жидкости) поддерживают при температуре 40oC рециркуляцию 12 м3 поглотительного раствора (т.е. воды, метанола и формальдегида). Эта рециркуляция происходит между основанием и верхней частью колонны 9A.
Поток 1,2 м3/ч удаляют из колонны 9B как раз над точкой, где поступает рециркуляция из колонны 9A, и рециркулируют после охлаждения до 25oC посредством теплообменника 12 (через который протекает вода в качестве охлаждающей жидкости) и добавочного теплообменника 11 (следующего сразу за дополнительным теплообменником 10, расположенным выше по потоку, и через который протекает холодный метанол в качестве охлаждающей жидкости). Этот поток, как указывалось выше, представляет поглотительный раствор, хотя с более низкой концентрацией метанола и формальдегида. Этот поток рециркулирует между основанием и верхней частью колонны 9B.
В конечном счете, в верхнюю часть колонны 9C добавляют 336 кг/ч воды, охлажденной до 12oC, вследствие чего неконденсируемые газы, выходящие из колонны 9 и протекающие в трубу для сжигания отходящих газов 15, содержат 0,4 г/м3 формальдегида и 1,25 г/м3 метанола. Эти количества представляют потери выхода, вычисленные в пересчете на формальдегид и составляющие 0,27%.
Для удаления метанола в виде дистиллята (770 кг/ч) в дистилляционную колонну 16 подают 2,585 кг/ч жидкости, рециркулирующей на стадии 8. Этот метанол после конденсации в конденсаторе 17 возвращается в испаритель 4. Из основания колонны 16 извлекают 1,815 кг/ч раствора, содержащего 55 мас.% формальдегида и менее чем 1 мас.% метанола.
Пример 2. На установке фиг. 2 997,3 кг/ч метанола из емкости 1 и 1,869 кг/ч воздуха с помощью воздуходувки 2 подавали в испаритель 4. В испаритель 4 также подавали метанол, извлеченный из дистилляционной колонны 16. В испарителе 4 благодаря теплу, обеспеченному колонной 8 во время стадии поглощения, происходящей в ней, выпарили 1629,3 кг/ч метанола. Смесь метанола-воздуха протекала к серебряному катализатору 6, который держали при температуре 560oC с тем, чтобы 980 кг/ч метанола превратить в формальдегид. Газы, выходящие из катализатора, содержали 839,5 кг/ч формальдегида, 649,5 кг/ч метанола и 390 кг/ч воды, а также неконденсируемые газы, образованные посредством водорода, полученного при реакции (22 об.%), незначительные количества двуокиси углерода (4,1 об.%), окись углерода (менее чем 0,1 об.%), следы кислорода (менее чем 0,1 об.%), при этом остальным является азот воздуха.
Эти газы охлаждали, конденсировали и промывали, как описано в примере 1, с той лишь разницей, что охлажденные порции с холодным метанолом изымали и охлажденную воду не подавали через верхнюю часть колонны, а подавали 289 кг/ч воды при комнатной температуре (25oC). Таким образом, температура в верхней части этой колонны достигала 30oC. Вытекающие газы, которые подавали в трубу для сжигания отходящих газов 15, содержали 0,8 г/м3 формальдегида и 5 г/м3 метанола. Эти количества представляли потери выхода в пересчете на формальдегид, которые составляют 0,97%. 2150,6 кг/ч жидкости, рециркулирующей в 8, подавали в колонну 16, где 632 кг/ч метанола перегоняли и возвращали в испаритель. Из основания колонны извлекали 1,518 кг/ч раствора, содержащего 54,6% формальдегида и менее чем 1% метанола.
Видно, что увеличение выхода формальдегида в результате промывки холодными растворами достигает в этом показательном примере значения, равного 0,7%.

Claims (12)

1. Способ непрерывного получения водных растворов формальдегида, в частности растворов, имеющих концентрацию 53 - 57 мас.%, включающий подачу воздуха и метанола в испаритель, в котором выпаривают метанол с образованием газофазной смеси метанола и воздуха, взаимодействие газофазной смеси метанола и воздуха путем пропускания через серебряный катализатор при повышенной температуре с получением реакционной смеси, содержащей формальдегид, образованный при частичной конверсии, пары воды и неконденсируемые газы, поглощение газовой смеси в воде, при этом газовую смесь получают после взаимодействия и охлаждения в теплообменнике, дистилляцию смеси водный формальдегид - метанол, отличающийся тем, что реакционную смесь пропускают через по крайней мере одну поглотительную колонну, где упомянутую смесь поглощают водным раствором, протекающим в противоположном направлении, водный раствор и неконденсируемые газы разделяют в поглотительных колоннах, охлаждают и промывают неконденсируемые газы, которые увлекают небольшие количества метанола и формальдегида, и проводят фракционную перегонку водного раствора с соответствующим отделением метанола, при этом используют питательную колонну и по крайней мере два дополнительных теплообменника, соединенных с по крайней мере одной поглотительной колонной, в питательной колонне осуществляют снаружи подачу воздуха и метанола, а также ввод первого подпотока метанола, возникающего от выходящего потока холодного метанола с основания питательной колонны, выходящий поток, последовательно рециркулирующий через дополнительные теплообменники, разделяют на первый подпоток, который возвращают в верхнюю часть питательной колонны, и второй подпоток, протекающий в испаритель, выходящий из верхней части питательной колонны поток, состоящий из смеси метанола и воздуха, протекает между питательной колонной и испарителем, и холодный метанол охлаждают внутри питательной колонны посредством испарения метанола, при этом образуется часть смеси из метанола и воздуха.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в дополнительном теплообменнике, расположенном выше по потоку, выходящий поток метанола охлаждает промывную воду, которая впоследствии достигает верхней части поглотительной колонны.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что в дополнительных теплообменниках, расположенных ниже по потоку, выходящий поток метанола охлаждает раствор для промывки неконденсируемых газов, которые захватывают метанол.
4. Способ по одному из пп.1 - 3, отличающийся тем, что дополнительные теплообменники расположены внутри поглотительной колонны.
5. Способ по одному из пп.1 - 4, отличающийся тем, что перед реакцией в катализаторе тепло, выделившееся на стадиях поглощения, используют в испарителе для нагрева и испарения смеси метанол - воздух.
6. Способ по одному из пп.1 - 5, отличающийся тем, что фракционную перегонку осуществляют при давлении ниже атмосферного.
7. Способ по одному из пп.1 - 6, отличающийся тем, что в теплообменнике, находящемся в связи с катализатором, используют тепло, полученное в катализаторе во время каталитической реакции, для фракционной перегонки при одновременном охлаждении реакционной смеси.
8. Способ по одному из пп.1 - 7, отличающийся тем, что температура катализатора находится в диапазоне 500 - 600oC.
9. Способ по одному из пп.1 - 8, отличающийся тем, что газы, выходящие из катализатора, охлаждают в теплообменнике, находящемся в связи с катализатором, до 130oC.
10. Способ по одному из пп.1 - 9, отличающийся тем, что воду с температурой 10 - 12oC используют при охлаждении и промывке неконденсируемых газов.
11. Способ по одному из пп.1 - 10, отличающийся тем, что часть раствора с основания поглотительной колонны подают в колонну для фракционной перегонки при пониженном давлении.
12. Способ по п.11, отличающийся тем, что давление находится в диапазоне 40 - 46 кПа.
RU95122440A 1995-05-16 1995-12-21 Способ непрерывного получения водных растворов формальдегида RU2112768C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ES09500924A ES2103193B1 (es) 1995-05-16 1995-05-16 Procedimiento para la preparacion en continuo de soluciones acuosas de formaldehido.
ES9500924 1995-05-16

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU95122440A RU95122440A (ru) 1998-01-10
RU2112768C1 true RU2112768C1 (ru) 1998-06-10

Family

ID=8290352

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU95122440A RU2112768C1 (ru) 1995-05-16 1995-12-21 Способ непрерывного получения водных растворов формальдегида

Country Status (31)

Country Link
US (1) US5877356A (ru)
EP (1) EP0748786B1 (ru)
JP (1) JP2857993B2 (ru)
KR (1) KR100249277B1 (ru)
CN (1) CN1058698C (ru)
AR (1) AR000222A1 (ru)
AT (1) ATE181318T1 (ru)
AU (1) AU700831B2 (ru)
CA (1) CA2162320C (ru)
CZ (1) CZ289975B6 (ru)
DE (1) DE69510335T2 (ru)
DK (1) DK0748786T3 (ru)
EE (1) EE03390B1 (ru)
ES (1) ES2103193B1 (ru)
FI (1) FI956350A (ru)
GR (1) GR3031140T3 (ru)
HR (1) HRP950553B1 (ru)
HU (1) HU215535B (ru)
IN (1) IN184995B (ru)
MY (1) MY117093A (ru)
NO (1) NO310107B1 (ru)
NZ (1) NZ280417A (ru)
PL (1) PL181485B1 (ru)
RU (1) RU2112768C1 (ru)
SA (1) SA95160407A (ru)
SG (1) SG42795A1 (ru)
SI (1) SI0748786T1 (ru)
TR (1) TR199501639A2 (ru)
TW (1) TW308585B (ru)
UA (1) UA40622C2 (ru)
YU (1) YU49456B (ru)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE530611C2 (sv) * 2006-03-24 2008-07-15 Perstorp Specialty Chem Ab Återvinning av exoterm energi vid framställning av formaldehyd
DE102008059701A1 (de) * 2008-11-29 2010-06-02 Bayer Materialscience Ag Verfahren zur Herstellung von wässrigen Formaldehyd-Lösungen
JP2012524046A (ja) * 2009-04-20 2012-10-11 ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア アミナールの段階を介したｍｄａの製造方法
CN101671239B (zh) * 2009-10-14 2012-11-07 江阴市华燕石化机械装备有限公司 一种用于生产甲醛的双循环系统及双循环工艺
CN102503785A (zh) * 2011-11-02 2012-06-20 天津渤海化工有限责任公司天津碱厂 一种聚甲醛生产过程中杂醇回收利用方法
CN103113201A (zh) * 2013-03-12 2013-05-22 江苏凯茂石化科技有限公司 乙醛生产工艺
AT516530B1 (de) * 2014-11-20 2018-02-15 Johnson Matthey Plc Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung einer wässrigen Lösung von Formaldehyd
CN106349043B (zh) * 2016-08-30 2018-11-06 安徽金禾实业股份有限公司 一种稀乙醛精馏残液回收使用方法
KR102104920B1 (ko) * 2020-02-05 2020-04-27 박근식 포름알데히드 수용액 제조방법
WO2021220150A2 (en) * 2020-04-28 2021-11-04 University of Maribor The process of removing formaldehyde and volatile organic compounds from waste industrial gases

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3113972A (en) 1959-02-04 1963-12-10 Sumitomo Chemical Co Process for producing a highly concentrated formaldehyde solution
US3174911A (en) 1961-03-09 1965-03-23 Burnett And Rolfe Ltd Formaldehyde manufacture
GB1158336A (en) 1965-12-01 1969-07-16 Karl Fischer App U Rohrleitung Process for the Direct Production of Highly Concentrated Aqueous Formaldehyde Solutions.
DE2308409A1 (de) * 1973-02-21 1974-08-29 Basf Ag Verfahren zur herstellung von konzentrierten, waessrigen loesungen von formaldehyd
DE2444586C3 (de) 1974-09-18 1986-07-10 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zur Herstellung von konzentrierten, wäßrigen Lösungen von Formaldehyd
US4383123A (en) * 1981-10-08 1983-05-10 Monsanto Company Manufacture of aqueous formaldehyde
US4454354A (en) 1982-08-02 1984-06-12 Monsanto Company Manufacture of aqueous formaldehyde
JPS60101401A (ja) * 1983-11-07 1985-06-05 三菱瓦斯化学株式会社 ホルムアルデヒド生成ガスの廃熱回収法
JPH0662478B2 (ja) 1984-04-12 1994-08-17 三菱瓦斯化学株式会社 ホルムアルデヒド水溶液の製造法
DE3824360A1 (de) * 1988-07-19 1990-01-25 Bayer Ag Verfahren zur herstellung von waessrigen formaldehydloesungen
US4990685A (en) 1988-07-19 1991-02-05 Bayer Aktiengesellschaft Process for the preparation of aqueous formaldehyde solutions

Also Published As

Publication number Publication date
NO310107B1 (no) 2001-05-21
JPH08310989A (ja) 1996-11-26
ES2103193B1 (es) 1998-04-01
CN1058698C (zh) 2000-11-22
US5877356A (en) 1999-03-02
TR199501639A2 (tr) 1997-03-21
CN1134411A (zh) 1996-10-30
EP0748786B1 (en) 1999-06-16
HRP950553B1 (en) 1999-12-31
YU49456B (sh) 2006-03-03
HU215535B (hu) 1999-01-28
KR960041145A (ko) 1996-12-19
EE9500062A (et) 1996-12-16
IN184995B (ru) 2000-10-21
DK0748786T3 (da) 2000-01-03
FI956350A (fi) 1996-11-17
ATE181318T1 (de) 1999-07-15
DE69510335D1 (de) 1999-07-22
NO955321D0 (no) 1995-12-27
AU3791595A (en) 1996-11-28
AR000222A1 (es) 1997-05-28
EE03390B1 (et) 2001-04-16
HU9503811D0 (en) 1996-02-28
UA40622C2 (ru) 2001-08-15
CA2162320A1 (en) 1996-11-17
PL181485B1 (pl) 2001-07-31
PL311924A1 (en) 1996-11-25
YU81195A (sh) 1998-08-14
CA2162320C (en) 2006-03-07
SA95160407A (ar) 2005-12-03
SG42795A1 (en) 1997-10-17
JP2857993B2 (ja) 1999-02-17
NO955321L (no) 1996-11-18
CZ350795A3 (cs) 1998-04-15
SA95160407B1 (ar) 2005-07-02
NZ280417A (en) 1996-10-28
HUT75973A (en) 1997-05-28
KR100249277B1 (ko) 2000-03-15
SI0748786T1 (en) 1999-12-31
MY117093A (en) 2004-05-31
EP0748786A1 (en) 1996-12-18
GR3031140T3 (en) 1999-12-31
ES2103193A1 (es) 1997-08-16
DE69510335T2 (de) 1999-12-30
FI956350A0 (fi) 1995-12-29
TW308585B (ru) 1997-06-21
AU700831B2 (en) 1999-01-14
HRP950553A2 (en) 1997-08-31
CZ289975B6 (cs) 2002-05-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112566706B (zh) 回收环氧乙烷的方法
JP5934155B2 (ja) イソブテンの部分酸化による気相生成物においてメタクリル酸からメタクロレインを分離する方法
EA027675B1 (ru) Способ и установка получения мочевины
RU2112768C1 (ru) Способ непрерывного получения водных растворов формальдегида
KR100407370B1 (ko) 요소 진공증발기로부터의 증기내 응축성물의 회수방법 및 장치
RU2580919C2 (ru) Комплексный способ получения нитрата аммония
HU188717B (en) Method for removing the urea, ammonia and carbon dioxide from lean aqueous solution
EP0009545B1 (en) Acrylic acid recovery with recycle quench
EA011376B1 (ru) Способ получения мочевины
US3824283A (en) Urea synthesis process
RU95122440A (ru) Способ непрерывного получения водных растворов формальдегида
US4234519A (en) Recovery of methacrolein
US4055627A (en) Process for treating gases in the ammonia synthesis
US3493472A (en) Process and apparatus for the purification of formaldehyde by rectification with plural stage condenser-absorber zones
SU1153825A3 (ru) Способ получени мочевины
RU2050351C1 (ru) Способ получения карбамида
JP2769214B2 (ja) イソブタンおよびメタクロレインの回収方法
WO2006112751A1 (fr) Procede et dispositif de production de carbamide
KR790001193B1 (ko) 요소 합성에 있어서의 미반응물의 분리 회수법
CN111163851A (zh) 处理来自尿素装置的真空浓缩段的工艺蒸汽的装置和方法
KR19990021572A (ko) 초고순도 포름 알데히드의 정제방법 및 장치
JPS6330476A (ja) エチレンオキシドの精製方法
JP2002145821A (ja) アクロレインの製造方法
JP2002114734A (ja) アクロレインの製造方法
PL63227B1 (ru)