RU2088865C1 - Способ регулирования давления на стороне нагнетания в установке парокомпрессионного цикла со сверхкритическим сжатием пара (варианты) и установка для их осуществления - Google Patents
Способ регулирования давления на стороне нагнетания в установке парокомпрессионного цикла со сверхкритическим сжатием пара (варианты) и установка для их осуществления Download PDFInfo
- Publication number
- RU2088865C1 RU2088865C1 RU9194030805A RU94030805A RU2088865C1 RU 2088865 C1 RU2088865 C1 RU 2088865C1 RU 9194030805 A RU9194030805 A RU 9194030805A RU 94030805 A RU94030805 A RU 94030805A RU 2088865 C1 RU2088865 C1 RU 2088865C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pressure
- throttle valve
- refrigerant
- gas cooler
- supercritical
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/008—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant being carbon dioxide
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
- F25B41/31—Expansion valves
- F25B41/33—Expansion valves with the valve member being actuated by the fluid pressure, e.g. by the pressure of the refrigerant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B45/00—Arrangements for charging or discharging refrigerant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
- F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/063—Feed forward expansion valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/16—Receivers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/17—Control issues by controlling the pressure of the condenser
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Auxiliary Devices For And Details Of Packaging Control (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Eye Examination Apparatus (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Lasers (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
- Reduction Or Emphasis Of Bandwidth Of Signals (AREA)
- Compressor (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Heat-Pump Type And Storage Water Heaters (AREA)
Abstract
Использование: в холодильной технике. Сущность изобретения: устройство с циклом сжатия пара, работающее при сверхкритическом давлении на стороне нагнетания схемы, содержащей компрессор (10), газоохладитель (11), внутренний теплообменник (12), дроссельный клапан (13), испаритель (14), приемник холодильного агента низкого давления, дополнительно снабжено средством (5) для определения по крайней мере одного режима работы схемы, предпочтительно для определения параметра, представляющего температуру холодильного агента возле выхода из газоохладителя (11). 3 с. и 6 з.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Изобретение касается устройств с циклом паровой компрессии, как например, холодильные установки, установки кондиционирования воздуха и теплонасосные установки, работающие в транскритических режимах, и, в частности способа регулирования давления на стороне нагнетания, поддерживая тем самым оптимальный режим работы в отношении расхода энергии.
В одновременно рассматриваемой заявке РСТ, публикация NWO 90/07683, описывается устройство с транскритическим циклом паровой компрессии и способ регулирования его производительности, основанный на модуляции сверхкритического давления на стороне нагнетания. Устройство содержит компрессор, газоохладитель (конденсатор), внутренний теплообменник, испаритель и ресивер. Регулирование производительности достигается за счет изменения наличного количества жидкости в приемнике хладагента низкого давления, установленного посередине между испарителем и компрессором, где между выходом стороны нагнетания внутреннего теплообменника и впуском испарителя дроссельный клапан используется в качестве средства управления.
Обширные испытания, проведенные недавно на прототипе устройства с транскритической компрессией пара, показали, что для некоторых специфических применений настоящего изобретения, например, в передвижных установках кондиционирования воздуха, работающих при изменяющихся нагрузках и режимах, давление на стороне нагнетания меньше, чем при полной производительности, должно регулироваться в соответствии с действительными режимами работы (нагрузкой) устройства, чтобы достичь минимального расхода энергии при заданном требовании к производительности. Действительные режимы работы могут определяться температурами или требованиями к производительности. Может использоваться любая имеющаяся в данной области система регулирования производительности, как отдельно и независимо от дроссельного клапана, осуществляющего управление в описанной схеме для регулирования холодопроизводительности или теплопроизводительности. Следовательно, было необходимо разработать новую стратегию управления дроссельным клапаном для достижения оптимальной работы в отношении расхода энергии описанного устройства с паровой компрессией.
Таким образом, целью настоящего изобретения является создание нового простого способа и средства для регулирования давления на стороне нагнетания в схеме транскритического сжатия пара для достижения минимального расхода энергии и оптимального режима работы системы.
Вышеуказанная и другие цели настоящего изобретения достигаются благодаря предусмотрению стратегии управления для дроссельного клапана в схеме транскритического сжатия пара, основанной на использовании заданных величин оптимального давления на стороне нагнетания, соответствующих установленным фактическим режимом работы схемы. В предпочтительном варианте настоящего изобретения определение режимов работы осуществляется путем измерения температуры на выходе из газоохладителя (конденсатора) или возле него и положение клапана модулируется на заданное установленное давление с помощью соответствующей системы управления. 1
На фиг.1 графически изображена теоретическая зависимость между холодопроизводительностью (Qo), мощностью на валу компрессора (F) и их соотношением (COP) в цикле транскритического цикла сжатия пара при изменяющихся давлении на стороне нагнетания, при постоянных температуре испарения и температуре выходящего из газоохладителя хладагента
На фиг. 2 графическое изображение теоретической зависимости между оптимальным давлением на стороне нагнетания, обеспечивающим максимальное соотношение между хладопроизводительностью и мощностью на валу, и температурой выходящего из газоохладителя (конденсатора) хладагента при трех различных температурах испарения.
На фиг.1 графически изображена теоретическая зависимость между холодопроизводительностью (Qo), мощностью на валу компрессора (F) и их соотношением (COP) в цикле транскритического цикла сжатия пара при изменяющихся давлении на стороне нагнетания, при постоянных температуре испарения и температуре выходящего из газоохладителя хладагента
На фиг. 2 графическое изображение теоретической зависимости между оптимальным давлением на стороне нагнетания, обеспечивающим максимальное соотношение между хладопроизводительностью и мощностью на валу, и температурой выходящего из газоохладителя (конденсатора) хладагента при трех различных температурах испарения.
На фиг. 3 схематичное изображение устройства с транскритическим циклом сжатия пара, выполненного в соответствии с предпочтительным вариантом настоящего изобретения.
Хорошо известной особенностью транскритических циклов (работающих с хладагентом, который сжимается до сверхкритического давления на стороне нагнетания) является то, что холодильный коэффициент COP, определяемый как отношение холодопроизводительность к мощности, прикладываемой к валу компрессора, может быть повышена за счет увеличения давления на стороне нагнетания, тогда как температура хладагента на выходе из газоохладителя (конденсатора) поддерживается в основном постоянной. Это может быть проиллюстрировано с помощью обычной P1-диаграммы. Однако, COP увеличивается с увеличением давления на стороне нагнетания только до определенного уровня, а затем начинает уменьшаться, так как чрезмерное охлаждающее действие больше не компенсируется полностью за счет дополнительной работы сжатия.
Таким образом, для каждой группы фактических режимов работы, определенных, например, с помощью температуры испарения и температуры хладагента на выходе газоохладителя (конденсатора) может быть получен график, показывающий хладопроизводительность (Qo), мощность (P) на валу компрессора и их отношение (COP) в зависимости от давления на стороне нагнетания. На фиг.1 представлен такой график, построенный для хладагента CO2 при постоянных температурах испарения и на выходе газоохладителя, основанный на расчетах теоретического цикла. При определенном давлении на стороне нагнетания, соответствующем p' на фиг.1, COP достигает максимума, как показано.
Путем объединения этих результатов, т. е. соответствующих данных для температуры хладагента на выходе из газоохладителя (конденсатора), температуры испарения и давления на стороне нагнетания, обеспечивающим максимальный COP (p') при изменяющихся режимах работы, получается новая группа данных, как показано на фиг.2, которая может быть использована в стратегии управления дроссельного клапана. Путем регулирования давления на стороне нагнетания в соответствии с этим графиком будет всегда поддерживаться максимальное соотношение между хладопроизводительностью и мощностью на валу компрессора.
При режимах максимальной нагрузки по-прежнему будет целесообразно, чтобы система работала при давлении на выходе или нагнетании, которое выше уровня, соответствующего максимальному COP для короткого периода времени с целью ограничения требуемого объема компрессора и тем самым капитальных затрат, а также общего расхода энергии. Однако в режимах низких нагрузок сочетание уменьшенного давления на стороне нагнетания до заданного оптимального уровня и регулирование производительности, осуществляемое отдельной системой управления, будет обеспечивать минимальный расход энергии.
Поскольку изменяющаяся температура испарения оказывает существенное воздействие только на температуру хладагента на выходе из газоохладителя (конденсатора), то ею можно пренебречь на практике. Таким образом, выявленная температура хладагента на выходе газоохладителя (конденсатора) или какая-либо другая температура или параметр, соответствующие им (например, температура подаваемой охлаждающей воды, температура окружающего воздуха, тепловая нагрузка или расход холода) будет единственно важным параметром, необходимым в качестве вводных данных для управления дроссельным клапаном.
Использование регулятора противодавления (всасывания) в качестве дроссельного клапана может дать ряд преимуществ, заключающихся в том, что достигается внутренняя компенсация изменяющихся потока массы холодильного агента и плотности. Дроссельный клапан с регулированием противодавления будет поддерживать давление на выходе, т.е. давление на стороне нагнетания, на заданной величине независимо от потока массы холодильного агента и температуры поступающего хладагента. Затем, контрольная точка регулятора противодавления регулируется с помощью привода, работающего в соответствии с заданной схемой регулирования, приведенной выше.
Пример 1. На фиг.3 изображен предпочтительный вариант транскритической холодильной схемы, содержащей компрессор 10, последовательно соединенный с газоохладителем 11 (конденсатором), внутренний противоточный теплообменник 12 и дроссельный клапан 13. Испаритель 14 и приемник 16 (ресивер) жидкости низкого давления соединены между дроссельным клапаном и компрессором. Температурный датчик на выходе 5 холодильного агента из газоохладителя (конденсатора) дает информацию о режимах работы схемы в систему управления 7, например, в микропроцессор. Дроссельный клапан 13 снабжен приводом 9 и положение клапана автоматически регулируется в соответствии с заданными характеристиками установленного давления с помощью системы управления.
Пример 2. Как показано на фиг.3, схема теперь снабжена дроссельным клапаном 13, основанным на простом механическом регулировании противодавления, что позволяет обойтись без микропроцессора и электронного управления клапаном, показанным на фиг.1. Регулятор снабжен термочувствительным баллоном 5, установленным на или возле выхода холодильного агента из газоохладителя (конденсатора).
С помощью мембранного устройства давление, получаемое от термочувствительного баллона, механически регулирует контрольную точку регулятора обратного давления в соответствии с температурой холодильного агента, выходящего из газоохладителя (конденсатора). За счет регулирования усилий пружин и заряда в баллоне 5 может быть достигнута соответствующая зависимость между температурой и давлением в фактическом диапазоне регулирования.
Пример 3. Схема основывается на одной из концепций управления дроссельного клапана, описанных в Примерах 1 или 2, за исключением только установки температурного датчика или чувствительной колбы на выходе холодильного агента из газоохладителя, при этом датчик или чувствительная колба замеряет температуру подаваемого холодильного агента, которому отдается тепло. За счет противоточного теплообмена существует связь между температурами выходящего из газоохладителя (конденсатора) холодильного агента и входящей охлаждающей среды, когда температура выходящего холодильного агента близко следует за температурой, входящей охлаждающей среды. Используемой охлаждающей средой обычно является окружающий воздух или охлаждающая вода.
Хотя настоящее изобретение было показано и описано на чертежах и в вышеприведенном описании с помощью предпочтительных вариантов, однако, будет очевидно, что могут иметь место различные изменения и модификации, не выходящие за пределы сущности и объема настоящего изобретения, как приведено в прилагаемой формуле изобретения, как приведено в прилагаемой формуле изобретения. Таким образом, например, в любой из концепций, описанных в Примерах 1 или 2, сигнал от температурного датчика или термочувствительного баллона может быть заменен сигналом, представляющим желаемую холодопроизводительность или теплопроизводительность системы. Вследствие соответствия между окружающей температурой и нагрузкой, этот сигнал может служить в качестве основы для регулирования заданного значения давления дроссельным клапаном.
Claims (9)
1. Способ регулирования давления на стороне нагнетания в установке парокомпрессионного цикла со сверхкритическим сжатием пара, содержащей последовательно установленные в циркуляционном контуре компрессор, охладитель газа, внутренний теплообменник, дроссельный вентиль, испаритель и ресивер холодильного агента низкого давления, отличающийся тем, что определяют по меньшей мере один из фактических режимов цикла и регулируют сверхкритическое давление на стороне нагнетания в соответствии с заданной группой величин для достижения минимального расхода энергии установки при заданных требованиях к производительности.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что регулирование сверхкритического давления на стороне нагнетания осуществляют путем регулирования положения дроссельного вентиля.
3. Способ регулирования давления на стороне нагнетания в установке парокопрессионого цикла со сверхкритичнским сжатием пара, содержащей последовательно установленные в циркуляционном контуре компрессор, охладитель газа, внутренний теплообменник, дроссельный вентиль, испаритель и ресивер холодильного агента низкого давления, отличающийся тем, что определяют по меньшей мере один из фактических рабочих режимов цикла и регулируют положение дроссельного вентиля в соответствии с заданным набором величин для достижения минимального расхода энергии установкой при заданных требованиях к производительности.
4. Способ по п.1, или 2, или 3, отличающийся тем, что определение режимов работы осуществляют путем измерения температуры холодильного агента на выходе из охладителя газа.
5. Способ по п.1, или 2, или 3, или 4, отличающийся тем, что в качестве холодильного агента используют двуокись углерода.
6. Установка парокомпрессионного цикла со сверхкритическим сжатием пара, содержащая последовадельно установленные в цикруляционном контуре компрессор, охладитель газа, внутренний теплообменник, дроссельный вентиль, испаритель и ресивер холодильного агента низкого давления, отличающаяся тем, что установка снабжена устройством для определения по меньшей мере одного режима работы цикла и средством управления, взаимодействующим с определяющим устройством и дроссельным клапаном для модуляции сверхкритического давления на стороне нагнетания путем регулирования величины открытия дроссельного клапана в зависимости от определенного режима работы в соответствии с заданной группой величин высокого давления.
7. Установка по п. 6, отличающаяся тем, что определяющее устройство снабжено средством для измерения величины температуры холодильного агента на выходе из охладителя газа.
8. Установка по п. 6 или 7, отличающаяся тем, что дроссельный вентиль выполнен с возможностью регулирования противодавления с изменяющейся контрольной точкой, электронно регулируемой с помощью микропроцессора.
9. Установка по п. 6, отличающаяся тем, что дроссельный вентиль выполнен с возможностью регулирования противодавления с изменяющейся контрольной точкой и снабжен термочувствительным баллоном, установленным на выходе из охладителя, или рядом с ним, или в другом месте, имеющем температуру, характеризующую режим работы контура, и мембранным устройством, регулирующим контрольную точку в требуемом соотношении температуры баллона.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/NO1991/000119 WO1993006423A1 (en) | 1991-09-16 | 1991-09-16 | Method of high-side pressure regulation in transcritical vapor compression cycle device |
NONO91/00119 | 1991-09-16 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU94030805A RU94030805A (ru) | 1997-04-20 |
RU2088865C1 true RU2088865C1 (ru) | 1997-08-27 |
Family
ID=19907665
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU9194030805A RU2088865C1 (ru) | 1991-09-16 | 1991-09-16 | Способ регулирования давления на стороне нагнетания в установке парокомпрессионного цикла со сверхкритическим сжатием пара (варианты) и установка для их осуществления |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0604417B1 (ru) |
JP (1) | JP2931668B2 (ru) |
KR (1) | KR100245958B1 (ru) |
AT (1) | ATE137009T1 (ru) |
AU (1) | AU669473B2 (ru) |
BR (1) | BR9107318A (ru) |
CA (1) | CA2119015C (ru) |
DE (1) | DE69118924T2 (ru) |
DK (1) | DK0604417T3 (ru) |
ES (1) | ES2088502T3 (ru) |
NO (1) | NO180603C (ru) |
RU (1) | RU2088865C1 (ru) |
WO (1) | WO1993006423A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2721508C2 (ru) * | 2013-01-31 | 2020-05-19 | Кэрриер Корпорейшн | Многокамерная транспортная холодильная система с экономайзером |
Families Citing this family (46)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO175830C (no) * | 1992-12-11 | 1994-12-14 | Sinvent As | Kompresjonskjölesystem |
DE4432272C2 (de) * | 1994-09-09 | 1997-05-15 | Daimler Benz Ag | Verfahren zum Betreiben einer Kälteerzeugungsanlage für das Klimatisieren von Fahrzeugen und eine Kälteerzeugungsanlage zur Durchführung desselben |
NO970066D0 (no) * | 1997-01-08 | 1997-01-08 | Norild As | Kuldeanlegg med lukket sirkulasjonskrets |
JPH1163694A (ja) * | 1997-08-21 | 1999-03-05 | Zexel Corp | 冷却サイクル |
JP3365273B2 (ja) * | 1997-09-25 | 2003-01-08 | 株式会社デンソー | 冷凍サイクル |
US6206652B1 (en) | 1998-08-25 | 2001-03-27 | Copeland Corporation | Compressor capacity modulation |
JP4196450B2 (ja) * | 1997-11-06 | 2008-12-17 | 株式会社デンソー | 超臨界冷凍サイクル |
US6105386A (en) * | 1997-11-06 | 2000-08-22 | Denso Corporation | Supercritical refrigerating apparatus |
JPH11211250A (ja) * | 1998-01-21 | 1999-08-06 | Denso Corp | 超臨界冷凍サイクル |
JP4075129B2 (ja) * | 1998-04-16 | 2008-04-16 | 株式会社豊田自動織機 | 冷房装置の制御方法 |
JP3900669B2 (ja) | 1998-04-16 | 2007-04-04 | 株式会社豊田自動織機 | 制御弁及び可変容量型圧縮機 |
JP3861451B2 (ja) | 1998-04-20 | 2006-12-20 | 株式会社デンソー | 超臨界冷凍サイクル |
FR2779215B1 (fr) | 1998-05-28 | 2000-08-04 | Valeo Climatisation | Circuit de climatisation utilisant un fluide refrigerant a l'etat supercritique, notamment pour vehicule |
FR2779216B1 (fr) | 1998-05-28 | 2000-08-04 | Valeo Climatisation | Dispositif de climatisation de vehicule utilisant un fluide refrigerant a l'etat supercritique |
DE19829335C2 (de) * | 1998-07-01 | 2000-06-08 | Kki Klima-, Kaelte- Und Industrieanlagen Schmitt Kg | Kälteanlage |
DE19832480A1 (de) * | 1998-07-20 | 2000-01-27 | Behr Gmbh & Co | Mit CO¶2¶ betreibbare Klimaanlage für ein Fahrzeug |
JP4207340B2 (ja) * | 1999-03-15 | 2009-01-14 | 株式会社デンソー | 冷凍サイクル |
JP2000320910A (ja) * | 1999-05-11 | 2000-11-24 | Bosch Automotive Systems Corp | 冷凍サイクルの制御方法及びこの方法を用いた冷凍サイクル |
JP2000346472A (ja) | 1999-06-08 | 2000-12-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 超臨界蒸気圧縮サイクル |
WO2001006183A1 (fr) * | 1999-07-16 | 2001-01-25 | Zexel Valeo Climate Control Corporation | Cycle frigorifique |
JP2001033115A (ja) * | 1999-07-16 | 2001-02-09 | Zexel Valeo Climate Control Corp | 冷凍サイクル |
FR2796595B1 (fr) * | 1999-07-22 | 2001-09-28 | Valeo Climatisation | Dispositif detendeur pour circuit de climatisation, en particulier de vehicule automobile |
JP2001174076A (ja) * | 1999-10-08 | 2001-06-29 | Zexel Valeo Climate Control Corp | 冷凍サイクル |
JP3838008B2 (ja) * | 2000-09-06 | 2006-10-25 | 松下電器産業株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
US6523365B2 (en) * | 2000-12-29 | 2003-02-25 | Visteon Global Technologies, Inc. | Accumulator with internal heat exchanger |
NO20014258D0 (no) * | 2001-09-03 | 2001-09-03 | Sinvent As | System for kjöle- og oppvarmingsformål |
US6568199B1 (en) | 2002-01-22 | 2003-05-27 | Carrier Corporation | Method for optimizing coefficient of performance in a transcritical vapor compression system |
US7302807B2 (en) | 2002-03-28 | 2007-12-04 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Refrigerating cycle device |
JP2003294338A (ja) * | 2002-03-29 | 2003-10-15 | Japan Climate Systems Corp | 熱交換器 |
JP4143434B2 (ja) | 2003-02-03 | 2008-09-03 | カルソニックカンセイ株式会社 | 超臨界冷媒を用いた車両用空調装置 |
DE10337136A1 (de) * | 2003-08-11 | 2005-03-24 | Behr Gmbh & Co. Kg | Klimaanlage und Verfahren zur Regelung der Heizleistung derselben |
US6959557B2 (en) | 2003-09-02 | 2005-11-01 | Tecumseh Products Company | Apparatus for the storage and controlled delivery of fluids |
US6923011B2 (en) | 2003-09-02 | 2005-08-02 | Tecumseh Products Company | Multi-stage vapor compression system with intermediate pressure vessel |
US7096679B2 (en) | 2003-12-23 | 2006-08-29 | Tecumseh Products Company | Transcritical vapor compression system and method of operating including refrigerant storage tank and non-variable expansion device |
DE102004015297A1 (de) * | 2004-03-29 | 2005-11-03 | Andreas Bangheri | Vorrichtung und Verfahren zur zyklischen Dampfkompression |
JP4179231B2 (ja) | 2004-06-09 | 2008-11-12 | 株式会社デンソー | 圧力制御弁と蒸気圧縮式冷凍サイクル |
JP4613526B2 (ja) * | 2004-06-23 | 2011-01-19 | 株式会社デンソー | 超臨界式ヒートポンプサイクル装置 |
CN100520225C (zh) | 2005-02-18 | 2009-07-29 | 卡里尔公司 | 用于控制断续超临界运行制冷回路中的高压的方法 |
DE102005044029B3 (de) * | 2005-09-14 | 2007-03-22 | Stiebel Eltron Gmbh & Co. Kg | Wärmepumpe |
JP2007139342A (ja) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 空気調和機の圧力制御弁および空気調和機 |
JP2008064439A (ja) * | 2006-09-11 | 2008-03-21 | Daikin Ind Ltd | 空気調和装置 |
US8157538B2 (en) | 2007-07-23 | 2012-04-17 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Capacity modulation system for compressor and method |
WO2010088271A2 (en) | 2009-01-27 | 2010-08-05 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Unloader system and method for a compressor |
US10378533B2 (en) | 2011-12-06 | 2019-08-13 | Bitzer Us, Inc. | Control for compressor unloading system |
JP2013124802A (ja) * | 2011-12-14 | 2013-06-24 | Panasonic Corp | 冷凍サイクル装置 |
CN112432376B (zh) * | 2020-11-24 | 2021-09-03 | 同济大学 | 二氧化碳冷藏冷冻系统及智能切换-混合控制方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1591302A (en) * | 1925-06-09 | 1926-07-06 | William S Franklin | Automatic expansion valve for refrigerating systems |
US3413815A (en) * | 1966-05-02 | 1968-12-03 | American Gas Ass | Heat-actuated regenerative compressor for refrigerating systems |
US3400555A (en) * | 1966-05-02 | 1968-09-10 | American Gas Ass | Refrigeration system employing heat actuated compressor |
US3638446A (en) * | 1969-06-27 | 1972-02-01 | Robert T Palmer | Low ambient control of subcooling control valve |
GB1544804A (en) * | 1977-05-02 | 1979-04-25 | Commercial Refrigeration Ltd | Apparatus for and methods of transferring heat between bodies of fluid or other substance |
SE463533B (sv) * | 1987-04-13 | 1990-12-03 | Handelsbolaget Heliovent | Anording foer temperaturbaserad koeldmediestyrning vid en vaermepump |
NO890076D0 (no) * | 1989-01-09 | 1989-01-09 | Sinvent As | Luftkondisjonering. |
US5042262A (en) * | 1990-05-08 | 1991-08-27 | Liquid Carbonic Corporation | Food freezer |
-
1991
- 1991-09-16 ES ES91916351T patent/ES2088502T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-16 WO PCT/NO1991/000119 patent/WO1993006423A1/en active IP Right Grant
- 1991-09-16 CA CA002119015A patent/CA2119015C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-16 AU AU85301/91A patent/AU669473B2/en not_active Ceased
- 1991-09-16 RU RU9194030805A patent/RU2088865C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1991-09-16 EP EP91916351A patent/EP0604417B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-16 DK DK91916351.9T patent/DK0604417T3/da active
- 1991-09-16 AT AT91916351T patent/ATE137009T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-09-16 BR BR9107318A patent/BR9107318A/pt unknown
- 1991-09-16 JP JP3515570A patent/JP2931668B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-09-16 DE DE69118924T patent/DE69118924T2/de not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-03-15 KR KR1019940700840A patent/KR100245958B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-03-16 NO NO940936A patent/NO180603C/no not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
РСТ, заявка WO 90/07683, кл. F 25 B 1/00, 1990. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2721508C2 (ru) * | 2013-01-31 | 2020-05-19 | Кэрриер Корпорейшн | Многокамерная транспортная холодильная система с экономайзером |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0604417A1 (en) | 1994-07-06 |
ES2088502T3 (es) | 1996-08-16 |
KR100245958B1 (en) | 2000-04-01 |
AU669473B2 (en) | 1996-06-13 |
AU8530191A (en) | 1993-04-27 |
CA2119015C (en) | 2002-07-09 |
ATE137009T1 (de) | 1996-05-15 |
DK0604417T3 (da) | 1996-08-26 |
DE69118924D1 (de) | 1996-05-23 |
CA2119015A1 (en) | 1993-04-01 |
WO1993006423A1 (en) | 1993-04-01 |
JP2931668B2 (ja) | 1999-08-09 |
DE69118924T2 (de) | 1996-11-21 |
NO940936L (no) | 1994-03-16 |
RU94030805A (ru) | 1997-04-20 |
NO180603C (no) | 1997-05-14 |
NO940936D0 (no) | 1994-03-16 |
NO180603B (no) | 1997-02-03 |
EP0604417B1 (en) | 1996-04-17 |
BR9107318A (pt) | 1995-11-07 |
JPH06510111A (ja) | 1994-11-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2088865C1 (ru) | Способ регулирования давления на стороне нагнетания в установке парокомпрессионного цикла со сверхкритическим сжатием пара (варианты) и установка для их осуществления | |
RU2102658C1 (ru) | Устройство и способ регулирования давления в транскритическом парокомпрессионном цикле | |
US6260367B1 (en) | Refrigerating cycle | |
US5245836A (en) | Method and device for high side pressure regulation in transcritical vapor compression cycle | |
US9250001B2 (en) | Control of an expansion valve regulating refrigerant to an evaporator of a climate control system | |
US6973797B2 (en) | Capacity control for economizer refrigeration systems | |
US6923011B2 (en) | Multi-stage vapor compression system with intermediate pressure vessel | |
US7600390B2 (en) | Method and apparatus for control of carbon dioxide gas cooler pressure by use of a two-stage compressor | |
US4495779A (en) | Air conditioner | |
KR101513768B1 (ko) | 공기 조화 장치 | |
US9939185B2 (en) | Indoor and outdoor ambient condition driven system | |
US20080302118A1 (en) | Heat Pump Water Heating System Using Variable Speed Compressor | |
KR20010007233A (ko) | 초 임계 증기 압축 장치 | |
JPH08510049A (ja) | 二重蒸発器2段冷却サイクルにおける液位に基づく冷媒流量制御 | |
US5007245A (en) | Vapor cycle system with multiple evaporator load control and superheat control | |
US6945062B2 (en) | Heat pump water heating system including a compressor having a variable clearance volume | |
EP1329677B1 (en) | Transcritical vapor compression system | |
US5157931A (en) | Refrigeration method and apparatus utilizing an expansion engine | |
JP4348572B2 (ja) | 冷凍サイクル | |
EP0009145A1 (en) | Refrigerant compressor capacity control apparatus | |
JP2003065584A (ja) | 空気調和装置及び空気調和装置の制御方法 | |
KR100307071B1 (ko) | 냉수제조장치및그의냉동용량제어방법 | |
JPS60202276A (ja) | 空調装置 | |
JPH07294022A (ja) | 冷凍装置 | |
JPH01208666A (ja) | 冷凍装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070917 |