JP2003294338A - 熱交換器 - Google Patents

熱交換器

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JP2003294338A
JP2003294338A JP2002095853A JP2002095853A JP2003294338A JP 2003294338 A JP2003294338 A JP 2003294338A JP 2002095853 A JP2002095853 A JP 2002095853A JP 2002095853 A JP2002095853 A JP 2002095853A JP 2003294338 A JP2003294338 A JP 2003294338A
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浩 濱本
Shinji Watanabe
伸二 渡辺
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博志 山口
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    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
    • F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
    • F28D1/05366—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
    • F28D1/05375—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators with particular pattern of flow, e.g. change of flow direction

Abstract

(57)【要約】 【課題】 内部を流動する冷媒の圧力損失を抑制するこ
とにより、全体に亘って有効に外部を通過する空気と熱
交換可能とする。 【解決手段】 空調ユニット１０１内に配設され、少な
くとも１つの冷媒流路からなる冷媒ユニット１を、少な
くとも一端部に配設したタンク２を介して順次直列接続
することにより、内部を流動する冷媒と外部を通過する
空気との間で熱交換させる。前記各冷媒ユニット１の冷
媒流路の総断面積を、冷媒の流動方向下流側に位置する
ものが段階的に大きくなるように構成する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱交換器に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱交換器には、内部を流動する冷
媒の圧力損失を抑制すること目的として、タンク部に連
通流路との流路曲がりを滑らかにする傾斜部を形成した
ものがある（特開平９−３２４９６１号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来の熱交換器では、部分的な圧力損失のみを考慮するだ
けであり、熱交換器内部に於ける全体的な圧力損失につ
いては十分に考慮されていない。
【０００４】そこで、本発明は、内部を流動する冷媒の
圧力損失を抑制することにより、全体に亘って有効に外
部を通過する空気と熱交換することのできる熱交換器を
提供することを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するための手段として、空調ユニット内に配設され、
少なくとも１つの冷媒流路からなる冷媒ユニットを、少
なくとも一端部に配設したタンクを介して順次直列接続
することにより、内部を流動する冷媒と外部を通過する
空気との間で熱交換させるようにした熱交換器におい
て、前記各冷媒ユニットの冷媒流路の総断面積を、冷媒
の流動方向下流側に位置するものが段階的に大きくなる
ように構成したものである。
【０００６】この構成により、冷媒が内部を流動しなが
ら外部を通過する空気と熱交換を行うことにより乾き度
が増大しても、各冷媒ユニットの冷媒流路の総断面積が
段階的に大きくなっているため、流速の増加すなわち圧
力損失が抑制される。このため、冷媒の蒸発温度の上昇
を抑えることができ、熱交換能力の低下を防止すること
が可能となる。
【０００７】前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット内
の空気流れに対して上流側と下流側の２段に分けて配設
し、冷媒流れの最下流部に位置すると共に冷媒がスーパ
ーヒート状態で流動する出口側冷媒ユニットを、前記空
調ユニット内での空気流れの上流側に位置させると、た
とえ通過する空気がスーパーヒート状態の冷媒によって
冷却不十分になったとしても、その後、下流側領域で確
実に冷却することができる点で好ましい。
【０００８】前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット内
の空気流れに対して上流側と下流側の２段に分けて配設
し、前記冷媒ユニットの全領域で冷媒が非スーパーヒー
ト状態で流動可能とし、冷媒流れの最上流に位置する入
口側冷媒ユニットを、前記空気ユニット内での空気流れ
の最上流側に位置させると、空調ユニットを流動する空
気を、冷却能力の低い領域側から冷却し始め、徐々に冷
却能力が増大する下流側領域で確実に冷却することがで
きる点で好ましい。
【０００９】前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット内
の空気流れに対して上流側と下流側の２段に分けて配設
し、冷媒流れの最下流部に位置すると共に冷媒がスーパ
ーヒート状態で流動する出口側冷媒ユニットの冷媒流路
の総断面積を、その冷媒流れの直前上流に位置する冷媒
ユニットの冷媒流路の総断面積よりも小さくなるように
構成すると、各冷媒通路への分流状態の悪化を防止する
ことが可能となる点で好ましい。
【００１０】前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット内
の空気流れに対して上流側と下流側にそれぞれ位置する
２つのブロックに分けて配設し、冷媒流れの上流側に位
置するブロックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流
れの最下流に位置する第1ユニットと、残る他方のブロ
ックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流れの最上流
に位置する第２ユニットとの連通位置を、該第２ユニッ
トの各冷媒流路に冷媒を流動させるタンクの略中央部と
すると、各冷媒流路への冷媒の流入量を均等にすること
が可能となる点で好ましい。
【００１１】前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット内
の空気流れに対して上流側と下流側にそれぞれ位置する
２つのブロックに分けて配設し、冷媒流れの上流側に位
置するブロックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流
れの最下流に位置する第1ユニットと、残る他方のブロ
ックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流れの最上流
に位置する第２ユニットとの連通流路の流路断面積を、
前記第１ユニットの冷媒流路の総断面積よりも大きくす
ると、連通流路に於ける圧力損失をも抑制可能となる点
で好ましい。
【００１２】前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット内
の空気流れに対して上流側と下流側にそれぞれ位置する
２つのブロックに分けて配設し、冷媒流れの上流側に位
置するブロックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流
れの最下流に位置する第1ユニットと、残る他方のブロ
ックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流れの最上流
に位置する第２ユニットとの連通流路の流路断面積を、
前記第２ユニットの冷媒流路の総断面積の半分以上とす
ると、さらに第２ユニットの各冷媒流路への冷媒の流入
量を均等にすることが可能となる点で好ましい。
【００１３】前記冷媒流れの上流側に位置するブロック
を構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流れの最下流から
２番目に位置する第３ユニットと、前記第２ユニットの
各冷媒流路に冷媒を流動させるタンクとを連通するバイ
パス流路を設けると、第１ユニットを通過する際に空気
との熱交換に寄与しない冷媒を予めバイパスさせること
により、冷媒の余計な圧力損失を未然に防止することが
可能となる点で好ましい。
【００１４】前記バイパス流路は、前記第２ユニットの
各冷媒流路に冷媒を流動させるタンクのうち、前記第１
ユニットに対向する部分を除く領域の中央部に連通する
と、バイパスさせた冷媒が第２ユニットでも適切に各冷
媒流路に分流可能となる点で好ましい。
【００１５】前記バイパス流路の流路断面積は、前記第
１ユニットの冷媒流路の総断面積よりも小さくしたり、
前記連通流路の流路断面積よりも小さくすると、冷媒が
必要以上にバイパスすることがなくなり、第１ユニット
に於ける熱交換を適切に行わせることが可能となる点で
好ましい。
【００１６】前記バイパス流路は、気液分離構造を備え
ると、冷媒の気相をバイパス流路を介して第２ユニット
にバイパスさせ、第１ユニットには冷媒の液相のみを流
入させることができるので、圧力損失を抑えつつ、冷媒
の循環量が少ない場合であっても、気化領域の偏りを抑
制することが可能となる点で好ましい。
【００１７】前記各冷媒ユニットの冷媒流路の総断面積
は、冷媒流路の並設数量の違いにより調整可能とする
と、構成を簡略化することができる点で好ましい。
【００１８】前記各冷媒ユニットは、略Ｕ字形の冷媒流
路を所定間隔で並設し、該冷媒流路の一端側に配設した
タンクで連通した構成とすることができる。
【００１９】前記冷媒は超臨界流体であってもよいし、
又ＣＯ２としても構わない。
【００２０】前記冷媒を逆方向に流動させることによ
り、外部を通過する空気に放熱可能とすると、冷房用と
してのみならず暖房用としても利用することが可能とな
る点で好ましい。
【００２１】ヘッダーパイプとチューブで構成してもよ
い。
【００２２】前記ヘッダーパイプと前記チューブは銅、
ステンレス鋼、又はアルミ合金で形成してもよい。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る実施形態を添
付図面に従って説明する。
【００２４】図１は、本実施形態に係る熱交換器１００
の概略図である。この熱交換器１００は、複数の冷媒ユ
ニット１と、これらをつなぐヘッダパイプ２とで構成さ
れている。各冷媒ユニット１は、図２に示すように、複
数の（冷媒流路を構成する）扁平チューブ３を所定間隔
で並設したもので、各扁平チューブ３の間には放熱フィ
ン４が配設されている。ヘッダパイプ２は、冷媒ユニッ
ト１の両端部に配設され、内部に仕切壁５が設けられる
ことにより複数のタンク部２ａに分割され、各冷媒ユニ
ット１を順次上下交互に連通している。なお、扁平チュ
ーブ３とヘッダパイプ２は、銅又はステンレス鋼で形成
されている。
【００２５】第１タンク部６に流入した冷媒（ここで
は、ＣＯ２を使用する。）は、第１冷媒ユニット７、第
２タンク部８、第２冷媒ユニット９、第３タンク部１
０、第３冷媒ユニット１１（本発明の第３ユニットに相
当する。）、第４タンク部１２、第４冷媒ユニット１３
（本発明の第１ユニットに相当する。）、第５タンク部
１４、連通流路１５、第６タンク部１６、第５冷媒ユニ
ット１７（本発明の第２ユニットに相当する。）、第７
タンク部１８、第６冷媒ユニット１９、及び第８タンク
部２０を介して流出されるようになっている。各冷媒ユ
ニット１に於ける流路断面積は、第１冷媒ユニット７か
ら第５冷媒ユニット１７に向かうに従って段階的に大き
くなるように形成されている。
【００２６】ここでは、第１冷媒ユニット７が２本の扁
平チューブ３で構成され、以下、下流に向かうに従って
１本ずつ増え、第５冷媒ユニット１７では６本の扁平チ
ューブ３が並設されている。すなわち、扁平チューブ３
の本数を変更（増加）することにより流路断面積が段階
的に増大するように構成している。これにより、冷媒が
気化して体積が増加しても、流速の増大を抑制すること
が可能である。但し、第７タンク部１８まで流動してき
た冷媒の流速は、流路断面積の増大にも拘わらず大きく
なることは避けられない。そこで、第６冷媒ユニット１
９では、第５冷媒ユニット１７よりも流路断面積が小さ
くなるように５本の扁平チューブ３が並設された構成と
している。これにより、冷媒の流速が、第６冷媒ユニッ
ト１９の流動抵抗によって減速される結果、各冷媒通路
への分流状態の悪化を防止することが可能となってい
る。
【００２７】前記熱交換器１００は、図３に示すよう
に、空調ユニット１０１内に配設され、空気の流動方向
に対して、第１，第２，第３，第４冷媒ユニット７，
９，１１，１３からなる第１ブロックが下流側に位置
し、第５，第６冷媒ユニット１７，１９からなる第２ブ
ロックが上流側に位置している。すなわち、熱交換器１
００は、外気温度、内気温度、日射量等に基づいて膨張
弁１０２の開度が決定され、内部を流動する冷媒が必ず
スーパーヒート状態となるように設定されている。この
熱交換器１００は、冷媒のスーパーヒート領域が、空調
ユニット１０１内に空気の流動方向に対して上流側に位
置するように配設されている。したがって、たとえ空調
ユニット１０１内を流動する空気が、熱交換器１００の
上流側領域（ここでは、第６冷媒ユニット１９）を流動
するスーパーヒート状態の冷媒によって加熱されること
になったとしても、その後、熱交換器１００の下流側領
域（ここでは、第１冷媒ユニット７）で確実に所定温度
まで冷却することができる。
【００２８】第４冷媒ユニット１３の第５タンク部１４
と第５冷媒ユニット１７の第６タンク部１６とを結ぶ連
通流路１５（図１では貫通孔で構成されている。）の流
路断面積は、第４冷媒ユニット１３の流路断面積よりも
若干大きく形成され、かつ、第５冷媒ユニット１７の流
路断面積の半分を超えている。これにより、第４冷媒ユ
ニット１３から第５タンク部１４、連通流路１５、及び
第６タンク部１６を介して流動する冷媒を、連通流路１
５に於ける圧力損失を抑制しつつ、均等に第５冷媒ユニ
ット１７の各扁平チューブ３へと流入させることが可能
となる。また、第３タンク部１０と第６タンク部１６の
間はバイパス流路２１（図１では矩形孔で構成されてい
る。）で連通されている。これにより、空気との熱交換
に寄与しない冷媒を予めバイパスさせることができ、冷
媒の余計な圧力損失を未然に防止することが可能とな
る。
【００２９】次に、前記構成の熱交換器１００に於ける
冷媒の流動状態について詳述する。
【００３０】すなわち、膨張弁１０２で減圧された冷媒
（ここでは、高温・高圧の超臨界流体とする。）は、第
１タンク部６から第１冷媒ユニット７の各扁平チューブ
３へと流入する。そして、第２タンク部８で方向変換さ
れて第２冷媒ユニット９の各扁平チューブ３に分流さ
れ、第３タンク部１０に至る。冷媒は、第１冷媒ユニッ
ト７及び第２冷媒ユニット９を通過する際、部分的に気
化することにより、放熱フィン４を介して空調ユニット
１０１内を流動する空気から吸熱する。また、冷媒は、
気化することにより体積が増加して流速を増大させよう
とするが、第１冷媒ユニット７に比べて第２冷媒ユニッ
ト９の流路断面積が大きくなっているので、流速がそれ
程増大せず、圧力損失が抑制される。
【００３１】第３タンク部１０に流入した冷媒は、第３
冷媒ユニット１１、第４タンク部１２、及び第４冷媒ユ
ニット１３を介して第５タンク部１４に流入する。ま
た、第３タンク部１０に流入した冷媒の一部はバイパス
流路２１を流動し、第３冷媒ユニット１１及び第４冷媒
ユニット１３をバイパスして第６タンク部１６に流入す
る。第３冷媒ユニット１１及び第４冷媒ユニット１３で
も、空調ユニット１０１を通過する空気から吸熱して体
積を増加させるが、前記第１冷媒ユニット７及び第２冷
媒ユニット９と同様に流路断面積が増大しているので、
流速はそれ程増加しない。また、両ユニット７，９は第
５冷媒ユニット１７の空気流れ下流側に位置しているた
め、それ程冷却能力を必要とされない。このため、バイ
パス流路２１を介して冷媒の一部をバイパスさせること
によっても、第３冷媒ユニット１１及び第４冷媒ユニッ
ト１３を流動する際の圧力損失が抑制される。
【００３２】第５タンク部１４に流入した冷媒は、連通
流路１５を介して第６タンク部１６へと流動する。第１
タンク部６から第５タンク部１４に至るまでの間、冷媒
は、略同一平面内を蛇行しながら流動し、連通流路１５
でこの流動面と直交する方向に流動方向が変換される。
この場合、連通流路１５の流路断面積が第４冷媒ユニッ
ト１３の流路断面積よりも大きく形成されているので、
連通流路１５での圧力損失が抑制される。
【００３３】第６タンク部１６には、連通流路１５及び
バイパス流路２１から冷媒が流入する。しかも、連通流
路１５の流路断面積は、第５冷媒ユニット１７の流路断
面積の半分以上となっている。このため、第６タンク部
１６から第５冷媒ユニット１７へと流動する冷媒は、各
扁平チューブ３にほぼ均等に流動した後、第７タンク部
１８に流入する。したがって、第５冷媒ユニット１７で
の冷却能力に場所によるばらつきが生じにくくなる。
【００３４】第７タンク部１８に流入した冷媒は、第６
冷媒ユニット１９へと流動するが、この第６冷媒ユニッ
ト１９の流路断面積は第５冷媒ユニット１７の流路断面
積よりも小さく形成されている。このため、第１タンク
部６から第７タンク部１８へと流動するに従って増大し
た冷媒の流速は、第６冷媒ユニット１９に流入する際、
流動抵抗を受けて減速される。したがって、第６冷媒ユ
ニット１９での冷媒の偏りが緩和され、均一な冷却が可
能となる。なお、第６冷媒ユニット１９では、全冷媒が
気化されてスーパーヒート状態となり、空気の冷却に全
く寄与しない領域が発生するが、第６冷媒ユニット１９
は空気流れの上流側に位置する。そして、下流側に位置
する第１冷媒ユニット７によって通過する空気が所定の
温度まで冷却される。このため、空気の冷却を適切に行
うことができ、熱交換器１００から流出した冷媒は、ア
キュムレータ（気液分離器）を必要とすることなく、そ
のままコンプレッサに流入させることができる。
【００３５】このように、前記熱交換器１００によれ
ば、流路断面積が冷媒の流動方向に向かって段階的に大
きくなるように形成されているため、冷媒が気化して体
積を増大させても、流速の増大が抑制され、圧力損失を
受けにくくなる。また、冷媒がスーパーヒート状態とな
る第７冷媒ユニットは空気流れの上流側に位置してお
り、しかもその下流側に位置する第１冷媒ユニット７に
は液相のみからなる冷媒が流入しているので、確実に所
定温度まで冷却させることが可能である。
【００３６】なお、前記実施形態では、冷媒が熱交換器
１００を流動している間にスーパーヒート状態となるよ
うに膨張弁の開度を調整するようにしたが、膨張弁に代
えて固定オリフィスを使用し、熱交換器１００内で冷媒
がスーパーヒート状態とならないように構成することも
可能である。この場合、空気の流動方向に対して、第１
〜４冷媒ユニットからなる第１ブロックを上流側に配置
し、第５，第６冷媒ユニット１７，１９からなる第２ブ
ロックを下流側に配置すればよい。
【００３７】また、前記実施形態では、ヘッダパイプに
扁平チューブ３を接続するようにしたが、図４に示すよ
うに、一端部又は両端部にタンク構成部２２を備えた一
対のプレート２３を、タンク構成部２２を介して放熱フ
ィン４と交互に順次積層するようにしてもよい。
【００３８】また、前記実施形態では、第１タンク部６
から第７タンク部１８へと冷媒を流動させるようにした
が、流動方向を逆転させることにより熱交換器１００を
ヒータとして利用することも可能である。
【００３９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、各冷媒ユニットの冷媒流路の総断面積を、冷
媒の流動方向下流側に位置するものが段階的に大きくな
るように構成したので、冷媒の圧力損失を抑制して所望
の熱交換能力を得ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本実施形態に係る熱交換器を空気流れの上流
側と下流側とに分離した状態を示す概略斜視図である。
【図２】 図１に示す熱交換器の部分拡大詳細断面図で
ある。
【図３】 図１に示す熱交換器を空調ユニット内に配設
した状態を示す概略断面図である。
【図４】 図２に示す扁平チューブに代えて冷媒流路を
構成するプレートの平面図（ａ）及びその側面図（ｂ）
である。
【符号の説明】
１…冷媒ユニット ２…ヘッダパイプ ３…扁平チューブ ４…放熱フィン ５…仕切壁 ６…第１タンク部 ７…第１冷媒ユニット ８…第２タンク部 ９…第２冷媒ユニット １０…第３タンク部 １１…第３冷媒ユニット １２…第４タンク部 １３…第４冷媒ユニット １４…第５タンク部 １５…連通流路 １６…第６タンク部 １７…第５冷媒ユニット １８…第７タンク部 １９…第６冷媒ユニット ２０…第８タンク部 １００…熱交換器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 渡辺 伸二 広島県東広島市吉川工業団地３番11号 株 式会社日本クライメイトシステムズ内 (72)発明者 山口 博志 広島県東広島市吉川工業団地３番11号 株 式会社日本クライメイトシステムズ内

Claims (19)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 空調ユニット内に配設され、少なくとも
    １つの冷媒流路からなる冷媒ユニットを、少なくとも一
    端部に配設したタンクを介して順次直列接続することに
    より、内部を流動する冷媒と外部を通過する空気との間
    で熱交換させるようにした熱交換器において、 前記各冷媒ユニットの冷媒流路の総断面積を、冷媒の流
    動方向下流側に位置するものが段階的に大きくなるよう
    に構成したことを特徴とする熱交換器。
  2. 【請求項２】 前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット
    内の空気流れに対して上流側と下流側の２段に分けて配
    設し、冷媒流れの最下流部に位置すると共に冷媒がスー
    パーヒート状態で流動する出口側冷媒ユニットを、前記
    空調ユニット内での空気流れの上流側に位置させたこと
    を特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
  3. 【請求項３】 前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット
    内の空気流れに対して上流側と下流側の２段に分けて配
    設し、前記冷媒ユニットの全領域で冷媒が非スーパーヒ
    ート状態で流動可能とし、冷媒流れの最上流に位置する
    入口側冷媒ユニットを、前記空気ユニット内での空気流
    れの最上流側に位置させたことを特徴とする請求項１に
    記載の熱交換器。
  4. 【請求項４】 前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット
    内の空気流れに対して上流側と下流側の２段に分けて配
    設し、冷媒流れの最下流部に位置すると共に冷媒がスー
    パーヒート状態で流動する出口側冷媒ユニットの冷媒流
    路の総断面積を、その冷媒流れの直前上流に位置する冷
    媒ユニットの冷媒流路の総断面積よりも小さくなるよう
    に構成したことを特徴とする請求項１に記載の熱交換
    器。
  5. 【請求項５】 前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット
    内の空気流れに対して上流側と下流側にそれぞれ位置す
    る２つのブロックに分けて配設し、冷媒流れの上流側に
    位置するブロックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒
    流れの最下流に位置する第1ユニットと、残る他方のブ
    ロックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流れの最上
    流に位置する第２ユニットとの連通位置を、該第２ユニ
    ットの各冷媒流路に冷媒を流動させるタンクの略中央部
    としたことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか1
    項に記載の熱交換器。
  6. 【請求項６】 前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット
    内の空気流れに対して上流側と下流側にそれぞれ位置す
    る２つのブロックに分けて配設し、冷媒流れの上流側に
    位置するブロックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒
    流れの最下流に位置する第1ユニットと、残る他方のブ
    ロックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流れの最上
    流に位置する第２ユニットとの連通流路の流路断面積
    を、前記第１ユニットの冷媒流路の総断面積よりも大き
    くしたことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか1
    項に記載の熱交換器。
  7. 【請求項７】 前記冷媒ユニットを、前記空調ユニット
    内の空気流れに対して上流側と下流側にそれぞれ位置す
    る２つのブロックに分けて配設し、冷媒流れの上流側に
    位置するブロックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒
    流れの最下流に位置する第1ユニットと、残る他方のブ
    ロックを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流れの最上
    流に位置する第２ユニットとの連通流路の流路断面積
    を、前記第２ユニットの冷媒流路の総断面積の半分以上
    としたことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１
    項に記載の熱交換器。
  8. 【請求項８】 前記冷媒流れの上流側に位置するブロッ
    クを構成する冷媒ユニットのうち、冷媒流れの最下流か
    ら２番目に位置する第３ユニットと、前記第２ユニット
    の各冷媒流路に冷媒を流動させるタンクとを連通するバ
    イパス流路を設けたことを特徴とする請求項１ないし７
    のいずれか１項に記載の熱交換器。
  9. 【請求項９】 前記バイパス流路は、前記第２ユニット
    の各冷媒流路に冷媒を流動させるタンクのうち、前記第
    １ユニットに対向する部分を除く領域の中央部に連通し
    たことを特徴とする請求項８に記載の熱交換器。
  10. 【請求項１０】 前記バイパス流路の流路断面積は、前
    記第１ユニットの冷媒流路の総断面積よりも小さくした
    ことを特徴とする請求項８又は９に記載の熱交換器。
  11. 【請求項１１】 前記バイパス流路の流路断面積は、前
    記連通流路の流路断面積よりも小さいことを特徴とする
    請求項８ないし１０のいずれか１項に記載の熱交換器。
  12. 【請求項１２】 前記バイパス流路は、気液分離構造を
    備えたことを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか
    1項に記載の熱交換器。
  13. 【請求項１３】 前記各冷媒ユニットの冷媒流路の総断
    面積は、冷媒流路の並設数量の違いにより調整したこと
    を特徴とする請求項１ないし１２のいずれか１項に記載
    の熱交換器。
  14. 【請求項１４】 前記各冷媒ユニットは、略Ｕ字形の冷
    媒流路を所定間隔で並設し、該冷媒流路の一端側に配設
    したタンクで連通してなることを特徴とする請求項１な
    いし１３のいずれか1項に記載の熱交換器。
  15. 【請求項１５】 前記冷媒は超臨界流体であることを特
    徴とする請求項１ないし１４のいずれか1項に記載の熱
    交換器。
  16. 【請求項１６】 前記冷媒はＣＯ２であることを特徴と
    する請求項１ないし１４のいずれか１項に記載の熱交換
    器。
  17. 【請求項１７】 前記冷媒を逆方向に流動させることに
    より、外部を通過する空気に放熱可能としたことを特徴
    とする請求項１ないし１６のいずれか1項に記載の熱交
    換器。
  18. 【請求項１８】 ヘッダーパイプとチューブで構成した
    ことを特徴とする請求項１６に記載の熱交換器。
  19. 【請求項１９】 前記ヘッダーパイプと前記チューブ
    は、銅、ステンレス鋼、又はアルミ合金からなることを
    特徴とする請求項１８に記載の熱交換器。
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