JPH0875310A - 冷房装置用蒸発器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 全パス方式を採用しながらも温度分布を均一
に近づけることができ、冷房性能の低下を招くことのな
い冷房装置用蒸発器を提供する。 【構成】 減圧弁から流出した冷媒は、乾き度調整手段
である熱交換部２０を通過することによって、流入流路
２２入口での冷媒の乾き度が０．０１〜０．２の範囲に
調整される。流入流路２２は冷媒蒸発部１８の最下部に
配置されているため、特に液相冷媒は流入流路２２の奥
まで侵入した後に各冷媒蒸発流路２６を上昇していくこ
ととなる。流入流路が上側に配置され、冷媒が流路を下
降していくような構成であると、手前側には液相冷媒が
偏って流入し、奥側には気相冷媒ばかりが流入してしま
い、積層方向に温度差が大きくなってしまうが、本案で
は冷媒が流入流路２２の奥まで侵入した後に各冷媒蒸発
流路２６を上昇していくため、液相冷媒の偏りが少な
く、全パス方式であっても積層方向での温度分布が均一
に近くなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、冷凍サイクルに使用さ
れる冷房装置用蒸発器に関し、特に複数の冷媒蒸発流路
を並列に接続した冷房装置用蒸発器に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術および発明が解決しようとする課題】自動
車用空気調和装置等に用いられる冷凍サイクルシステム
は、例えば、圧縮機・凝縮器・受液器（レシーバ）・膨
張弁（減圧手段）・蒸発器等により構成されている。そ
して、この密閉された回路内で冷媒を循環させて室内空
気と蒸発器とで熱交換を行ない、室内を冷却するもので
ある。膨張弁を通り断熱膨張した冷媒は、気体と液体と
の二相流の状態となって蒸発器に入り、外部より熱を吸
収して気化（蒸発）し、等温膨張を続け室内空気の冷却
作用を果たし、過熱蒸気となって圧縮機に吸入される。

【０００３】この蒸発器として、例えば特開平２−５０
０５９号に開示されているように、２枚の平板状のコア
プレートを重ね合わせて冷媒が通る冷媒蒸発流路を形成
した管状部材とフィンとを交互に複数段積層したものが
ある。しかし、蒸発器に入る冷媒は気液混合状態である
ので気液が分離し易い。そのため、蒸発器内の複数の配
管へ冷媒を分配しても気液の割合が配管毎に異なる場合
がある。気体状冷媒よりも液体状冷媒の方が熱伝達率が
高くかつ冷却能力が高い。そのため、気液割合の偏りが
生ずると、特に蒸発器の下流側で熱交換効率が低下し
て、室内空気の冷却が不均一になる場合があった。特に
自動車用空気調和装置にては、吹出空気の攪拌のための
スペースが確保しにくいので、その影響は大きい。

【０００４】また、上述した特開平２−５００５９号の
第１４〜１６図にも示されているように、従来の蒸発器
は２つのタンク部が上方に配置され、管状部材はそれら
２つのタンク部をＵ字状に連通するように並列に配置さ
れているが、一方のタンク部の途中には仕切り壁が設け
られて２室に分割されている。そのため、流入ポートよ
り供給された冷媒の流れは、まず流入ポートに接続され
た一方の分割室と連通する冷媒蒸発流路のみを通って下
方に至り、Ｕ字状にターンして他方のタンク部に至る。
そして、その他方のタンク部内を移動して、流出ポート
に接続された他方の分割室とのみ連通する冷媒蒸発流路
の側に至る。その後、その冷媒蒸発流路を下方に移動
し、Ｕ字状にターンして上記他方の分割室へ至る。そし
て、流出ポートより排出されることとなる。

【０００５】このような冷媒蒸発流路構成（以下、説明
の便宜のために３ターン方式とも呼ぶ。）にした場合に
は、例えば管状部材が１０本あっても冷媒の流路として
は１０本全部使用できず、流入側および流出側をそれぞ
れ５本ずつ、あるいは流入側を７本で流出側を３本とい
った具合いに分割しなくてはいけなかった。一方、上述
した仕切り壁を取り払ってしまってタンク内部を１室だ
けで形成して冷媒を一方のタンク部から流入させ、１回
Ｕターンして至った他方のタンク部から流出させるよう
な冷媒蒸発流路構成にすれば、管状部材が１０本あれば
冷媒蒸発流路も１０本確保できることとなる（以下、説
明の便宜のためにこの方式を全パス方式と呼ぶ。）。こ
の２つの場合の比較を以下に示す。

【０００６】３ターン方式の場合は３回もターンする
必要があり、また管状部材の一部にしか冷媒を流入させ
られないのに対して、全パス方式は全ての冷媒蒸発流路
に冷媒を流入させることができ、また１回しかターンし
なくてよいので、相対的に圧力損失を下げることができ
て性能向上の点では好ましい。

【０００７】しかし、単に全パス方式にしただけで
は、タンク部に冷媒が流入した後、手前側の管状部材に
は液相冷媒が多く流入するが、奥側の管状部材には気相
冷媒が多く流入してしまう。そのため、積層方向に温度
差が大きくなってしまい、上述した熱交換効率の低下、
室内空気の冷却が不均一になる等の不都合が生じる。

【０００８】この点に関しては、３ターンの場合の方が
まだ積層方向の温度差を小さくできるのである。したが
って、積層方向への温度分布を均一に近づけることがで
きれば、上記全パス方式のように管状部材は全て冷媒蒸
発流路として冷媒を流入させる構成を採用した方が性能
を向上させる上で有利である。

【０００９】そこで本発明は上記の課題を解決すること
を目的とし、全パス方式を採用しながらも温度分布を均
一に近づけることができ、冷房性能の低下を招くことの
ない冷房装置用蒸発器を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】かかる目的を達成すべ
く、本発明は課題を解決するための手段として次の構成
を取った。即ち、請求項１記載の発明は、冷媒を循環さ
せる冷凍サイクルでの減圧弁の下流に設けられる冷房装
置用蒸発器において、内部が１室だけで形成された流入
側タンク及び流出側タンクを最下部に有し、該流入側タ
ンクと流出側タンクとを逆Ｕ字状に連通する冷媒蒸発流
路の設けられた管状部材がフィンを挟んで複数積層さ
れ、上記冷媒蒸発流路が並列に配置されるように構成さ
れた冷媒蒸発部と、上記減圧弁と上記流入側タンクとの
間に設けられ、上記流入側タンク入口での上記冷媒の乾
き度を０．０１〜０．２の範囲に調整する乾き度調整手
段とを備えたことを特徴とする冷房装置用蒸発器であ
る。

【００１１】上記請求項１において、上記管状部材の積
層方向の厚さは、１．６〜３．４ｍｍの範囲にすること
が好ましい。そして、小型化の点では、管状部材の積層
方向の厚さを１．６〜２．５ｍｍの範囲にすることがさ
らに好ましい。また、上記乾き度調整手段は、上記減圧
弁と上記流入側タンクとを連通する被冷却流路と、上記
流出側タンクに接続され上記冷媒を出口に導く冷却流路
との間で熱交換可能に形成された熱交換部によって実現
されていてもよい。また、気液二相の上記冷媒をそれぞ
れ気体と液体とに分離する気液分離手段によって実現さ
れていてもよい。

【００１２】そして、この気液分離手段は、例えば、最
下部にて上記流入側タンクと連通する入口側室および上
記流出側タンクと連通する出口側室とを有し、その入口
側室と出口側室とが最上部にて連通された気液分離室
と、上記入口側室の上部側に連通して設けられた冷媒流
入部と、上記出口側室の上部側に連通して設けられた冷
媒流出部とを備えるものが考えられる。

【００１３】

【作用および発明の効果】本発明の冷房装置用蒸発器に
よれば、減圧弁から流出した冷媒は、乾き度調整手段を
通過することによって、流入側タンク入口での冷媒の乾
き度が０．０１〜０．２の範囲に調整された状態で冷媒
蒸発部の流入側タンクに導入される。そして、流入側タ
ンクと流出側タンクとを逆Ｕ字状に連通する冷媒蒸発流
路を通って流出側タンクに至る。

【００１４】上記冷媒蒸発流路は並列に複数配置されて
おり、流入側タンクから各冷媒蒸発流路に冷媒が分配さ
れて、各冷媒蒸発流路を通過する際に熱交換が行われ
る。本発明の場合、まず、乾き度が０．０１〜０．２の
範囲に調整された状態で冷媒が流入してくる。何も調整
しない場合には一般的に乾き度が０．３〜０．５程度で
あるので、その程度の乾き度では気液が分離して流入し
易い。それに対して、乾き度を０．０１〜０．２の範囲
に調整することで、冷媒の分配がよくなり、圧力損失の
低下の面で有利である。

【００１５】また、流入側タンクは冷媒蒸発部の最下部
に配置されているため、流入側タンクに流入した冷媒、
特に液相冷媒は流入側タンクの奥まで侵入した後に各冷
媒蒸発流路を上昇していくこととなる。従来技術の項で
も説明したが、タンクが上側に配置され、冷媒が流路を
下降していくような構成であると、手前側には液相冷媒
が偏って流入し、奥側には気相冷媒ばかりが流入してし
まい、積層方向に温度差が大きくなってしまうのであ
る。

【００１６】それに対して、本発明では、特に液相冷媒
が流入側タンクの奥まで侵入した後に各冷媒蒸発流路を
上昇していくため、液相冷媒の偏りが少なく、全パス方
式であっても積層方向での温度分布が均一に近くなる。
そのため、熱交換効率が向上し、室内空気の冷却も均一
になる。

【００１７】さらにまた、本発明の冷媒蒸発流路は上述
した全パス方式であるので、相対的に圧力損失を下げる
ことができ、性能向上の点で好ましい。次に、管状部材
の積層方向の厚さについて考察すると、この積層方向の
厚さを小さくして冷媒蒸発流路を狭くすると、冷媒流速
が大きくなるが圧力損失も大きくなる。そのため、上記
３ターン方式においては、両者のバランス等を考慮した
最適厚さは一般的に３．５ｍｍとされている。

【００１８】これに対して本発明では、全パス方式であ
るので、相対的に圧力損失を下げることができる。その
ため、管状部材の積層方向の厚さを小さくしても、従来
の３ターン方式のものと同等の性能を発揮することがで
きる。その結果、冷媒蒸発部自体の大きさも小さくする
ことができ、小型化の点で好ましい。したがって、管状
部材の積層方向の厚さは、従来の３．５ｍｍより小さく
１．６〜３．４ｍｍの範囲にすることが好ましく、小型
化の点では、管状部材の積層方向の厚さを１．６〜２．
５ｍｍの範囲にすることがさらに好ましい。

【００１９】また、上記乾き度調整手段は、減圧弁と流
入側タンクとを連通する被冷却流路と、流出側タンクに
接続され冷媒を出口に導く冷却流路との間で熱交換可能
に形成された熱交換部によって実現してもよい。この場
合、熱交換部においては、冷媒蒸発部の流出タンクから
冷媒の流入した冷却流路と被冷却流路との間で熱交換が
行われ、被冷却流路内の冷媒が冷却される。そのため、
被冷却流路内の冷媒の液化が促進されて流入側タンク入
口での冷媒の乾き度が０．０１〜０．２の範囲に調整さ
れる。

【００２０】一方、上記乾き度調整手段は、気液二相の
冷媒をそれぞれ気体と液体とに分離する気液分離手段に
よって実現されていてもよい。そして、この気液分離手
段は、例えば、最下部にて流入側タンクと連通する入口
側室および流出側タンクと連通する出口側室とを有し、
その入口側室と出口側室とが最上部にて連通された気液
分離室と、入口側室の上部側に連通して設けられた冷媒
流入部と、出口側室の上部側に連通して設けられた冷媒
流出部とを備えるものが考えられる。

【００２１】この場合、減圧弁から流出し、冷媒流入部
より入口側室に流入した冷媒は、その重力によって液相
冷媒と気相冷媒とに分離され、気液分離室に貯留された
液相冷媒が流入側タンクに流入する。これによって、流
入側タンク入口での冷媒の乾き度を０．０１〜０．２の
範囲に調整することができる。

【００２２】なお、冷媒蒸発部においてガス化した冷媒
は、流出側タンクから気液分離室の出口側室に流出す
る。一方、上記気液分離室で分離された気相冷媒は、入
口側室を上昇して出口側室に流れ込み、上記ガス化した
冷媒と合流して排出される。

【００２３】

【実施例】以下本発明の実施例を図面に基づいて詳細に
説明する。図１は本発明の第１実施例である蒸発器を適
用した冷凍サイクルの概略構成図である。コンプレッサ
１はガス状の冷媒を圧縮して凝縮器２に送り、凝縮器２
はこの冷媒を外部の空気により冷却して液状の冷媒とし
てレシーバ４に送るように接続されている。車両用に適
用された場合にはコンプレッサ１は図示しない内燃機関
で回転駆動される。

【００２４】レシーバ４は冷媒を一時蓄えると共に、冷
媒中の塵や水分を取り除くものである。そして、レシー
バ４を出た冷媒は膨張弁６に送られる。膨張弁６は、送
られてきた冷媒を減圧させるものである。また、この膨
張弁６は、図２に示すように、弁体７の移動により、そ
の開度を調節可能な構成のものである。なお、本実施例
では、膨張弁６が減圧弁として働くが、減圧弁は開度が
調節可能なものに限らず、固定絞り弁であっても実施可
能である。

【００２５】膨張弁６は、弁体７が、ばね１０により閉
弁方向に付勢力Ｐs により付勢されると共に、弁体７の
一端がダイヤフラム１２に係合されている。さらに、後
述する蒸発器１６の下流側に設けられた感温筒８を備
え、蒸発器１６の下流側の冷媒温度が上昇すると、感温
筒８内の圧力Ｐf が上昇し、即ち冷房負荷が増加する
と、この圧力Ｐf がキャピラリーチューブ１４を介して
ダイヤフラム１２の一側に作用して、弁体７を開弁方向
に移動して、冷媒の量を大きくするように開度が調節さ
れるよう構成されている。

【００２６】また、膨張弁６には、蒸発器１６の下流側
の冷媒圧力Ｐ0 をダイヤフラム１２の他側に導入する外
均管１７が設けられており、弁体７による開度は、前記
ばね１０の付勢力Ｐs と外均管１７からの圧力Ｐ0 及び
キャピラリーチューブ１４からの圧力Ｐf の釣合（Ｐf
＝Ｐs ＋Ｐ0 ）により、蒸発器１６の下流側での冷媒圧
力と冷媒温度を補償するように構成されている。

【００２７】前記膨張弁６から出た冷媒は、蒸発器１６
に送られた後、ガス状の冷媒となってコンプレッサ１に
吸い込まれるように接続されている。蒸発器１６は、冷
媒蒸発部１８と熱交換部２０とを備えており、冷媒蒸発
部１８は、図３に示すように、最下部に流入流路２２と
流出流路２４とを備えている。この最下部とは、重力方
向に最下部という意味である。そして、両流路２２，２
４は複数の並列に接続された冷媒蒸発流路２６により連
通されており、冷媒蒸発流路２６を通る冷媒と、車室内
に供給される空気との間で熱交換が行われるように構成
されている。この冷媒蒸発部１８の構成については後で
詳述する。

【００２８】一方、前記膨張弁６と冷媒蒸発部１８の流
入流路２２とを連通する被冷却流路２８を備え、この被
冷却流路２８の下流側には第１絞り３０が形成されてい
る。また、一端が冷媒蒸発部１８の流出流路２４に接続
された冷却流路３２を備えており、冷却流路３２の他端
は出口孔３４を介して、排出流路３６に接続されてい
る。第１絞り３０の上流側の被冷却流路２８と冷却流路
３２との冷媒の間で、熱交換が可能にされて熱交換部２
０が形成されている。

【００２９】排出流路３６には、前記感温筒８、及び外
均管１７（図２参照）が取り付けられており、排出流路
３６は出口孔３４から排出された冷媒をコンプレッサ１
に導出するように接続されている。さらに、膨張弁６と
熱交換部２０との間の被冷却流路２８に、バイパス流路
３８の一端が接続されて分岐されており、このバイパス
流路３８の他端は、第１絞り３０よりも下流側の被冷却
流路２８に接続されて合流されている。また、バイパス
流路３８には、開閉弁４０が介装されている。

【００３０】次に、前述した蒸発器１６の熱交換部２０
の具体的な構成については図４〜９を中心に、また冷媒
蒸発部１８の具体的な構成については図４及び図１０〜
１２を参照して詳しく説明する。まず熱交換部２０につ
いて説明する。図４に示すように、第１，第２の側板４
６，４８の間に複数組の第１、第２プレート５０，５２
が積層されており、１組の両プレート５０，５２は対称
の形状をしている。

【００３１】第１，第２プレート５０，５２には、波型
の凹凸が多数形成されており、積層することにより、図
８に示すように、第１プレート５０の内側と第２プレー
ト５２の内側との間に多数の第１流路５４が形成され
る。また、同様に、第２プレート５２の外側と第１プレ
ート５０の外側との間に多数の第２流路５６が形成され
るように構成されている。

【００３２】そして、図５，７に示すように、第１の側
板４６及び一部の第１プレート５０の上方には、入口孔
５７及び流入孔５８が形成されている。この流入孔５８
は、前記第１流路５４と連通するように構成されてお
り、第１流路５４は、第１，第２プレート５０，５２の
下方に形成された第１連通孔６０に接続されている。

【００３３】また、第１プレート５０のうち、第２の側
板４８側に設けられている一枚の第１プレート５０ａに
は、第１連通孔６０に代えて、オリフィスにより形成さ
れた第１絞り３０が設けられている。この第１絞り３０
は、第２プレート５２の第１連通孔６０及び第２の側板
４８に形成された第１接続孔６２を介して、冷媒蒸発部
１８の流入流路２２に接続されている。前記流入孔５
８、第１流路５４、第１連通孔６０、第１接続孔６２に
より、図３に示す被冷却流路２８を形成している。

【００３４】さらに、図９に示すように、第１，第２プ
レート５０，５２及び第２の側板４８の下方には、冷媒
蒸発部１８の流出流路２４に連通する第２接続孔６３，
６４が形成されており、この第２接続孔６３，６４は第
２流路５６と連通するように構成されている。そして、
図７に示すように、第２流路５６は第１，第２プレート
５０，５２及び第１の側板４６の上方に形成された流出
孔６６及び出口孔３４に接続されている。

【００３５】前記第２接続孔６３，６４、第２流路５
６、流出孔６６により冷却流路３２が形成されている。
そして、被冷却流路２８及び冷却流路３２を通る冷媒間
で、第１，第２プレート５０，５２を介して、熱交換可
能にされた熱交換部２０が形成されている。

【００３６】一方、図７に示すように、前記一枚の第１
プレート５０ａには、流入孔５８に代えて開閉弁４０が
設けられており、開閉弁４０は、第２プレート５２の流
入孔５８を介して、第２プレート５２と第２の側板４８
との間に形成された第３流路６８に連通されている。

【００３７】この第３流路６８は、図９に示すように、
第２の側板４８の前記第１接続孔６２に連通されて、被
冷却流路２８に接続され、この流入孔５８、第３流路６
８によりバイパス流路３８が形成されている。この流路
は、特に冬季モード時のように低負荷の時に有効であ
り、夏季に使用される通常時のみ考える場合は、無くて
もよい流路である。

【００３８】次に冷媒蒸発部１８について説明する。冷
媒蒸発部１８は、室内空気を効率的に冷却するための波
板状のコルゲートフィン４４（以下、単にフィン４４と
呼ぶ）と図１０に示すプレート４２とをろう付けにより
積層したもので、この積層状態の断面を図１１（図１０
のＥ−Ｅ線での断面図）、図１２（図１１のＦ−Ｆ線で
の断面図）に示す。なお、図１１は、熱交換部２０と接
続される側とは反対側の一部分だけを示している。

【００３９】プレート４２は、図１０に示すように略長
方形の板状で、その最下部に略円筒形の入口タンク７３
と出口タンク７４とが形成されている。入口タンク７３
は、上述した熱交換部２０の第１接続孔６２に整合する
位置に設けられ、その中央に円孔７５が穿設されてお
り、熱交換部２０から送られてきた冷媒が導入される部
位となる。出口タンク７４は、熱交換部２０の第２接続
孔６３，６４に整合する位置に設けられ、その中央に横
長の円孔７６が穿設されており、熱交換部２０の第２接
続孔６３，６４に冷媒を送り出す部位となる。

【００４０】このプレート４２は、積層したときにプレ
ート４２間に冷媒の流路が形成されるように、外周に対
して中央部がくぼんでいる。この中央部である中央凹面
部７７には、冷媒の伝熱促進のための複数のクロスリブ
７８と、冷媒を下方に導きさらに方向転換して出口タン
ク７４に導く中央隔壁７９が凸状に形成されている。こ
の中央隔壁７９は、図１０に示すように、圧力損失を均
一にするために冷媒の蒸発による膨張に合わせて斜め方
向に形成されている。

【００４１】入口タンク７３と中央凹面部７７との間に
は、両者を結ぶ細い溝７９ａが形成されている。このた
め、入口タンク７３の冷媒は、この溝７９ａを通過して
中央凹面部７７に流れる。冷媒蒸発部１８は、端面とな
るエンドプレート７１（図４，１１，１２参照）と熱交
換部２０の第２の側板４８との間で、上述したプレート
４２を図１１，図１２に示すように向かい合わせて冷媒
の流路を形成し、各プレート４２の裏面の間に波板状の
フィン４４を装着してろう付けにより形成される。この
とき、各プレート４２に形成された溝７９ａが向かい合
って、冷媒の流路面積を狭くする絞り部８０が形成され
る。また、各フィン４４には、冷媒と室内空気との熱交
換を促進するための細い溝８２が複数形成されている。
なお、向かい合わせてろう付けされるプレート４２の形
状は、左右反対、つまり一方のプレート４２に対して他
方のプレート４２の形状を鏡に映した形状としている。
但し、向かい合うクロスリブ７８は、互いに交差する方
向に形成されている。

【００４２】このようにプレート４２を積層したときの
プレート４２内での冷媒の流れを図１０中に矢印ｅ，
ｆ，ｇにて示す。熱交換部２０から各入口タンク７３
（以下、各入口タンク７３を重ねることで形成された冷
媒の溜り部を流入側タンク７０と呼ぶ）に送られた冷媒
は、分配されて各絞り部８０を通過し、中央凹面部７７
間を上方に向かって流れ（矢印ｅ）、さらに最上部で方
向転換して下方に向い（矢印ｆ）、各出口タンク７４
（以下、各出口タンク７４を重ねることで形成された冷
媒の溜り部を流出側タンク９０と呼ぶ）に流れ込み（矢
印ｇ）、合流して熱交換部２０の上出口冷媒タンク部４
１に送られる。

【００４３】上記構成によって、冷媒蒸発部１８は、流
入側タンク７０及び流出側タンク９０を最下部に有し、
上記１対のプレート４２によって、両タンク７０，９０
を逆Ｕ字状に連通する冷媒蒸発流路となる本発明の管状
部材が形成されることとなる。そして、フィン４４を挟
んで複数が積層されることによって、冷媒蒸発流路２６
が並列に配置されることとなる。

【００４４】このとき、プレート４２の中央凹面部７７
間では、交差するクロスリブ７８により、冷媒が分散さ
れ全体に広く行き渡る。なお、図１２において８３が上
方に向かう冷媒の流路となり、８４が下方に向かう冷媒
の流路となる（この流路８３，８４、即ち、中央凹面部
７７間の冷媒の流路が上記図３における冷媒蒸発流路２
６である。）。この冷媒蒸発流路２６を冷媒が流れると
きに、冷媒は、フィン４４を介して室内空気と熱交換
し、一部が蒸発しつつ等温膨張を続ける。

【００４５】次に、前述した本第１実施例の冷房装置用
蒸発器の作動について、冷凍サイクルの作動と共に説明
する。図１３は、冷凍サイクル上での冷媒の状態を表す
モリエル線図である。コンプレッサ１の駆動により圧縮
された（図中線ｍ部分）高圧の冷媒は、凝縮器２で放熱
し（図中線ｎ部分）、気体状冷媒から液体状冷媒へと相
変化する。そして、通常の冷凍サイクルでは、膨張弁６
により、線ｏ上を点Ｗまで膨張させているため、冷媒は
蒸発器１６の入口で気体と液体との気液二相状態とな
り、蒸発器２内で冷媒の分配が均等に行なわれない。そ
こで、本実施例の蒸発器１６では、熱交換部２０で被冷
却流路２８内を通過する入口冷媒と冷却流路３２内を通
過する出口冷媒（後述するが、絞り部８０により入口冷
媒よりも低温となっている）を熱交換させることで入口
冷媒を冷却し、冷媒を線ｐ上に沿って点Ｘまで変化させ
て液相方向へシフトしている。

【００４６】このため、単に膨張弁６による膨張では冷
媒は乾き度ｘ＝０．３〜０．５程度までしか下がらない
が、本第１実施例によれば冷媒は乾き度ｘ＝０．０１〜
０．２の範囲になり、冷媒蒸発部１８の流入側タンク７
０から各プレート４２間の冷媒蒸発流路２６に均等に分
配される。このとき、冷媒蒸発流路２６の入口となる絞
り部８０により、冷媒は線ｑ上に沿って点Ｙにまで減圧
されて、一層低温化した気液二相状態となり、フィン４
４を介して室内空気と熱交換され蒸発を開始する（図中
線ｒ部分）。冷媒は、その一部が蒸発した状態（点Ｚ
１）、即ち乾き度ｘが１未満で冷媒蒸発部１８の流出側
タンク９０で合流し熱交換部２０に送られる。この冷媒
（出口冷媒）は、熱交換部２０に形成された冷却流路３
２を通過することで入口冷媒と熱交換される。このた
め、冷却流路３２内で冷媒の乾き度ｘは１以上となって
（点Ｚ２）冷媒は過熱蒸気となり（図中線ｓ１，ｓ２部
分）、感温筒８を経てコンプレッサ１へと送られる。

【００４７】即ち、膨張弁６から送られた気液二相状態
の冷媒（入口冷媒）は、被冷却流路２８を流れるときに
冷却流路３２を流れる低温の冷媒（出口冷媒）と熱交換
して冷却されて、より液相側へシフトし、冷媒蒸発部１
８の流入流路２２に送られる。なお、図１中において冷
媒の液状態部分にハッチングを施す。そして、均一に各
冷媒蒸発流路２６に流れ込むと共に、絞り部８０により
減圧されて室内空気と熱交換して一部が気化しつつ等温
膨張する。冷媒は気液二相状態のまま、冷媒蒸発部１８
の流出流路２４に送られて合流し、熱交換部２０の冷却
流路３２を流れる。このとき、冷媒（出口冷媒）は、被
冷却流路２８を流れる入口冷媒と熱交換して加熱されす
べて乾き度が１以上の過熱蒸気となる。つまり、図１３
の線ｐにおける冷媒と線ｓ１，ｓ２における冷媒とを熱
交換している。

【００４８】本第１実施例の冷房装置用蒸発器１６によ
れば、減圧弁６から流出した冷媒は、乾き度調整手段と
しての熱交換部２０を通過することによって、流入側タ
ンク７０入口での冷媒の乾き度が０．０１〜０．２の範
囲に調整された状態で冷媒蒸発部の流入側タンク７０に
導入される。そして、流入側タンク７０と流出側タンク
９０とを逆Ｕ字状に連通する冷媒蒸発流路を通って流出
側タンク９０に至る。

【００４９】上記冷媒蒸発流路は並列に複数配置されて
おり、流入側タンク７０から各冷媒蒸発流路２６に冷媒
が分配されて、各冷媒蒸発流路２６を通過する際に熱交
換が行われる。本発明の場合、まず、乾き度が０．０１
〜０．２の範囲に調整された状態で冷媒が流入してく
る。何も調整しない場合には一般的に乾き度が０．３〜
０．５程度であるので、その程度の乾き度では気液が分
離して流入し易い。それに対して、乾き度を０．０１〜
０．２の範囲に調整することで、冷媒の分配がよくな
り、圧力損失の低下の面で有利である。

【００５０】また、流入側タンク７０は冷媒蒸発部１８
の（重力方向に見た場合の）最下部に配置されているた
め、流入側タンク７０に流入した冷媒、特に液相冷媒は
流入側タンク７０の奥まで侵入した後に各冷媒蒸発流路
２６を上昇していくこととなる。従来技術の項でも説明
したが、タンクが上側に配置され、冷媒が流路を下降し
ていくような構成であると、手前側には液相冷媒が偏っ
て流入し、奥側には気相冷媒ばかりが流入してしまい、
積層方向に温度差が大きくなってしまうのである。

【００５１】それに対して、本第１実施例では、特に液
相冷媒は流入側タンク７０の奥まで侵入した後に各冷媒
蒸発流路を上昇していくため、液相冷媒の偏りが少な
く、全パス方式であっても積層方向での温度分布が均一
に近くなる。その点に関する実験結果として、乾き度ｘ
＝０．１に設定した状態で流入側タンク７０へ流入した
冷媒の各冷媒蒸発流路２６への分配状況等を示す。

【００５２】図１４は、比較例として、本第１実施例の
流入側タンク７０を冷媒蒸発部１８の上部側に配置し冷
媒が下降流として供給される場合の、冷媒蒸発流路別の
個別流量Ｇlocal と温度変化△Ｔａを示したものであ
る。（Ａ）は高流量（１５０ｋｇ／ｈ）の場合、（Ｂ）
は低流量（５０ｋｇ／ｈ）の場合を示す。

【００５３】この実験結果からも判るように、冷媒が流
入してきた入口付近、すなわち手前側にはおいては液相
冷媒が偏って流入しており、奥側には気相冷媒ばかりが
流入してしまう。そして、流量自体も手前側の方が相当
多くなってしまう。そのため、液相冷媒が多い手前側で
は温度差はほとんどないが、中頃から奥にかけて温度差
が大きく生じてしまう。特に、（Ｂ）に示す低流量の場
合には、手前側の２〜３の冷媒蒸発流路にしか液相冷媒
が流入せず、残りはほとんど気相冷媒となってしまう。
このように、積層方向に温度差が大きくなってしまうの
である。

【００５４】一方、図１５は、本第１実施例のように流
入側タンク７０を最下部に配置して冷媒が上昇流として
供給される場合の、冷媒蒸発流路２６別の個別流量Ｇlo
calと温度変化△Ｔａを示したものである。図１４と同
様に、（Ａ）は高流量（１５０ｋｇ／ｈ）の場合、
（Ｂ）は低流量（５０ｋｇ／ｈ）の場合を示す。

【００５５】この場合、流入側タンク７０は冷媒蒸発部
１８の最下部に配置されているため、流入側タンク７０
に流入した冷媒、特に液相冷媒は流入側タンク７０の奥
まで侵入した後に各冷媒蒸発流路２６を上昇していくこ
ととなる。そのため、上述した流入側タンク７０が上側
に配置された場合の比較例におけるような、冷媒が流路
を下降していくものとは反対に、どちらかと言えば奥側
の冷媒蒸発流路の方に液相冷媒が多く流入するが手前側
にも液相冷媒は流入する。特に、（Ｂ）に示す低流量の
場合には、各冷媒蒸発流路２６への液相冷媒の流入量が
ほとんど同じぐらいになり、液相冷媒の偏りが少なく、
積層方向での温度分布が均一に近くなることが判る。そ
のため、熱交換効率が向上し、室内空気の冷却も均一に
なる。

【００５６】さらにまた、本実施例の冷媒蒸発部１８は
上述した「全パス方式」の冷媒蒸発流路２６の構成であ
るので、相対的に圧力損失を下げることができ、性能向
上の点で好ましい。次に、管状部材の積層方向の厚さに
ついて考察する。１対のプレート４２によって、両タン
ク７０，９０を逆Ｕ字状に連通する冷媒蒸発流路２６と
なる本発明の管状部材が形成されることはすでに述べた
が、一般的にこの積層方向の厚さを小さくして冷媒蒸発
流路２６を狭くすると、冷媒流速が大きくなるが圧力損
失も大きくなる。そのため、上記３ターン方式において
は、両者のバランス等を考慮した最適厚さは一般的に
３．５ｍｍが下限とされている。

【００５７】これに対して本冷媒蒸発部１８は全パス方
式であるので、相対的に圧力損失を下げることができ
る。そのため、管状部材の積層方向の厚さを小さくして
も、従来の３ターン方式のものと同等の性能を発揮する
ことができる。このことを裏付ける実験結果を図１６に
示す。

【００５８】図１６（Ａ）においては、本第１実施例の
構成において、１対のプレート４２によって構成される
管状部材の積層方向厚さＴｔを変化させていった場合の
通風抵抗△Ｐの変化を三角印（△）で示し、単体性能Ｑ
／前面面積Ｆの変化を丸印（○）で示してある。なお、
前面風速を２ｍ／ｓの条件にしてある。そして、これを
通風抵抗△Ｐを同等に整理して表したものが図１６
（Ｂ）である。この図１６（Ｂ）中には、従来のいわゆ
る３ターン方式のものにおける、Ｔｔ＝３．５ｍｍの場
合の数値を比較のために記入してある。

【００５９】このグラフからも判るように、本第１実施
例の構成を採用すれば、積層方向厚さＴｔを３．５ｍｍ
よりも小さくすることで単体性能Ｑ／前面面積Ｆを向上
させることができる。したがって、管状部材の積層方向
の厚さＴｔは、従来の３．５ｍｍより小さく１．６〜
３．４ｍｍの範囲にすることが好ましい。そして、小型
化の点では、Ｔｔを１．６〜２．５ｍｍの範囲にするこ
とがさらに好ましい。このように薄くすることで、同等
性能を発揮しながら結果的に冷媒蒸発部１８自体の大き
さも小さくすることができ、全体をコンパクトにするこ
とができる。

【００６０】次に、第２実施例について、図１７〜２１
を参照して説明する。上記第１実施例では、流入側タン
ク入口での冷媒の乾き度ｘを０．０１〜０．２の範囲に
調整するための構成として、冷却流路３２と被冷却流路
２８との間で熱交換を行って被冷却流路内２８の冷媒を
冷却するようにしたが、本第２実施例では、気液二相の
冷媒をそれぞれ気体と液体とに分離する気液分離手段に
よって実現するものである。

【００６１】図１７は、第２実施例の蒸発器１００の概
略斜視図、図１８はその断面図である。本第２実施例の
蒸発器１００は、上記第１実施例のものと同じ冷媒蒸発
部１８と、膨張弁６より供給された気液二相流体流吹出
制御装置の冷媒を気液分離する気液分離室１０３と、こ
の気液分離室１０３に接続された入口パイプ１０４（冷
媒流入部）および出口パイプ１０５（冷媒流出部）より
構成され、一体ろう付けによって製造されている。

【００６２】冷媒蒸発部１８等の上記第１実施例と同じ
構成については同じ符号を付して説明を省略する。気液
分離室１０３は、例えば低融点のアルミろう材を心材の
両面にクラッドしたブレージングシートで形成された２
枚のプレート１０３ａ，１０３ｂを備えており、各プレ
ート１０３ａ，１０３ｂには、図１９（図１８のＧ−Ｇ
線での断面図）に示すように、プレス加工によって表面
に多数のディンプル１０９が形成されるとともに、その
中央部を上下方向に延びるリブ１１０が設けられ、その
リブ１１０によって仕切られたプレート１０３ａ，１０
３ｂの両側最下部には、それぞれの膨出部１１０，１１
２（図１８参照）が設けられている。なお、ディンプル
１０９は、両プレート１０３ａ，１０３ｂを多数の箇所
で接合して耐圧強度を高める役割を果たすとともに、気
液二相流の衝突により気液分離を促進する機能を有す
る。

【００６３】２枚のプレート１０３ａ，１０３ｂは、図
２０（図１９のＨ−Ｈ線での断面図）および図１８に示
すように、それぞれのディンプル１０９およびリブ１１
０が突き合わされた状態でろう付けされて偏平な気液分
離室１０３を形成する。そして、この気液分離室１０３
には、各膨出部１１１，１１２によってタンク部１１
３，１１４が形成されるとともに、リブ１１０によって
仕切られた縦長の入口側室１１５と出口側室１１６とが
形成され、その入口側室１１５および出口側室１１６
は、それぞれタンク部１１３，１１４に連通されてい
る。また、入口側室１１５と出口側室１１６とは、リブ
１１０の設けられていない最上部にて連通されている。

【００６４】入口パイプ１０４及び出口パイプ１０５
は、それぞれ気液分離室１０３の入口側室１１５および
出口側室１１６と連通されるようにプレート１０３ａ，
１０３ｂの上方に設けられた各挿入孔（図示せず）に挿
入され、パイプ先端部に形成されたバーリング部１１７
（図１８参照）でプレート１０３ａ，１０３ｂにろう付
け接合されている。

【００６５】入口パイプ１０４は、バーリング部１１７
より先端側が突出されて、その先端面が内側のプレート
１０３ｂに当接するまで入口側室１１５内に差し込まれ
ている。そして、突出された先端部には、図１８，１９
に示すように、下向きに開口する切欠部１１８が形成さ
れている。

【００６６】なお、出口パイプ１０５は、出口側室１１
６の内部まで差し込まれることはなく、その先端面が外
側のプレート１０３ａの内壁面と同一面となるように設
けられている。次に、この気液分離室１０３の作動を説
明する。

【００６７】膨張弁６で減圧された気液二相流の冷媒
は、入口パイプ１０４より気液分離室１０３の入口側室
１１５へ流入する。ここで、入口側室１１５の内部まで
差し込まれた入口パイプ１０４の先端部が切欠部１１８
によって下向きに開口されていることから、気液二相冷
媒は切欠部１１８より下向きに入口側室１１５に流れ込
む。このとき、下向きの慣性力と重力との作用により、
液相冷媒と気相冷媒とが分離し、図２１（気液分離室１
０３の正面図）に示すように、液相冷媒は入口側室１１
５に貯留されて、タンク部１１３より冷媒蒸発部１８の
流入側タンク７０に流入する。

【００６８】このようにして、流入側タンク７０入口で
の冷媒の乾き度を０．０１〜０．２の範囲に調整するこ
とができる。なお、気液分離室１０３で分離された気相
冷媒は、そのまま入口側室１１５を上昇して出口側室１
１６へ流れ込み、冷媒蒸発部１８からタンク部１１４へ
流入したた気相冷媒と合流して出口パイプ１０５より流
出する。

【００６９】本第２実施例の場合は、２枚のプレート１
０３ａ，１０３ｂで形成された気液分離室１０３を付加
するのみで、サイクルの大がかりな改良を要することな
く、流入側タンク７０入口での冷媒の乾き度を０．０１
〜０．２の範囲に調整することができる。

【００７０】次に、さらに他の実施例について説明す
る。上記第１実施例では、第１絞り３０（図１，３，
６，９等参照）を減圧手段として使用し、被冷却流路２
８の冷媒を減圧しているが、例えば、図２２の冷凍サイ
クルの概略構成図に例示するように、図１における第１
絞り３０を設けずに他の構成による減圧手段を採用する
ことができる。その例を、以下の第３，第４実施例に示
す。

【００７１】図２３は、第３実施例の蒸発器３１６の構
成を表す分解斜視図である。図２３に示すように、冷媒
蒸発流路を形成する複数のコアプレート３４２，３４３
がフィン３４４を挟んで交互に積層されて蒸発部３１８
が形成されている。また、側板３４６とセンタプレート
３４８との間に、複数組の第１〜第４プレート３５０
ａ，３５２ａ，３５０ｂ，３５２ｂが順次積層されてい
る。

【００７２】第１〜第４プレート３５０ａ，３５２ａ，
３５０ｂ，３５２ｂは一部形状が異なるだけで基本構成
はぼ同じなので、全ての要素を含んだ構成を図２４を参
照して説明してから、各プレート３５０ａ，３５２ａ，
３５０ｂ，３５２ｂについて説明する。図２４のプレー
トは、被冷却流路２８および冷却流路３２を形成する波
型の凹凸が多数形成されており、更に上部には、入口孔
３２７と各被冷却流路３２８とを連通する冷媒流路を形
成する上側流入孔３５４、定圧弁３４０と連通し第５プ
レート５５６に至る冷媒流路を形成するバイパス孔３５
８、および出口孔５３４と各冷却流路５３２とを連通す
る上側流出孔５６０が形成されている。また、プレート
の下部には、各被冷却流路３２８と第５プレート３５６
とを連通する下側流入孔３６２、第５プレート３５６と
流入流路３２２とを連通する一対の貫通孔３６４，３６
６、および流出流路３２４と各冷却流路３３２とを連通
する下側流出孔３６８が形成されている。第１プレート
３５０ａは、図２４に示した構成のプレートにおいて上
側流入孔３５４を塞いだ形状に形成されている。また、
第２プレート３５２ａは第１プレート３５０ａと対称形
である。一方、第３プレート３５０ｂは図２４に示した
構成のプレートにおいて下側流入孔３６２を塞いだ形状
にされ、第４プレート３５２ｂは第２プレート３５２ａ
と対称形である。

【００７３】側板３４６には、ブロックジョイント３４
１が取り付けられており、このブロックジョイント３４
１には、バイパス流路の入口に設けられる定圧弁３４
０、入口孔３２７、出口孔３３４が設けられている。そ
して、この定圧弁３４０、入口孔３２７、出口孔３３４
にそれぞれに位置に対応した連通路を有する膨張弁ユニ
ット３０６が取り付けられる。

【００７４】この膨張弁ユニット３０６の概念図を図２
５に示す。なお、図中矢印は冷媒の流れを示す。レシー
バ４（図２２参照）から流入してきた冷媒は、膨張弁６
を通って図２３の入口孔３２７に流出する。また、図２
３の出口孔３３４からの冷媒は、コンプレッサ１へ流出
する。ここで、レシーバ４から流入してきた冷媒は、膨
張弁６を通った後で、流路３０７を通って入口孔３２７
に流出するのであるが、この流路３０７の途中から分岐
した流路３０８によって定圧弁３４０に流入する。した
がって、膨張弁６の下流から分岐するバイパス流路３８
が形成され、そのバイパス流路の入口に定圧弁３４０が
配置されることとなる。

【００７５】図２３に戻って、第５プレート３５６は、
バイパス流路３８（図２２参照）を形成する凹部３９６
と、それを補強する補強用リブ３９８とが形成されてい
る。更に、第５プレート３５６の下部には、第１〜第４
プレート３５０ａ〜３５２ｂの貫通孔６６と蒸発部１８
の流入流路とを連通する貫通孔４０２、および、第１〜
第４プレート３５０ａ〜３５２ｂの下側流出孔３６８と
蒸発部３１８の流出流路とを連通する貫通孔４０４がそ
れぞれ形成されている。

【００７６】このように構成された蒸発器３１６の熱交
換部３２０は、第１〜第４プレート３５０ａ〜３５２ｂ
の間に、一つおきに被冷却流路３２８（図２３では、配
置および方向を矢印で概略的に表示）が形成される。そ
して、その被冷却流路３２８は、第１プレート３５０ａ
と側板３４６との間、および第４プレート３５２ｂと第
１プレート３５０ａとの間では、全体として下に向かっ
て形成され、第２プレート３５２ａと第３プレート３５
０ｂとの間では、全体として上に向かって形成される。
しかも、その被冷却流路３２８は全体で連続した一本の
流路となっている。このため、被冷却流路３２８を流動
する際に冷媒に加わる流動抵抗は、相対的に極めて大き
くなる。従って、この流動抵抗によって、冷媒の圧力が
上記第１実施例の場合の図１３のモリエル線図における
点Ｙ（図２６のおける点ｄ1 ）にまで低下する。すなわ
ち、本第３実施例では、被冷却流路３２８が減圧手段の
機能を兼ね備えているのである。

【００７７】このように、本第３実施例の蒸発器３１６
を適用した冷凍サイクルでは、蒸発器３１６は減圧手段
として第１実施例のおける第１絞り３０（図１参照）を
有しておらず、冷媒が被冷却流路３２８を通過する際に
減圧がなされる。従って、その冷凍サイクルのモリエル
線図は、図２６に例示するようになる。すなわち、被冷
却流路３２８を通過する際、冷媒には、冷却と減圧とが
同時になされる（ｂ点−ｄ1 点間）。このため、本実施
例では、第１絞り３０（図１等参照）がなくても、第１
実施例と略同様の機能を達成することができる。

【００７８】但し、第１実施例の第１絞り３０のよう
に、減圧手段として、被冷却流路と蒸発部の流入流路と
の間に設けた絞りを適用する場合は、熱交換部における
熱交換効率を向上させ、コンパクトにして熱交換性能の
高い冷房装置用蒸発器を得ることができ、一方、第３実
施例の被冷却流路３２８のように、被冷却流路自体が減
圧手段としての機能を兼ね備える場合は、部品の種類を
減らして製造コストを低減することができるといった、
各々独特の作用・効果が生じる。

【００７９】また、上側流入孔５４から下側流入孔６２
に至るまでの被冷却流路を長くすることによっても、上
記第３実施例と同様に、被冷却流路に減圧手段の機能を
付与することもできるので、それを第４実施例として説
明する。図２７は、第４実施例の蒸発器５１６の構成を
表す分解斜視図である。なお、本実施例において第３実
施例と同様に構成した部分には、第３実施例で使用した
ものと同一の符号を使用して構成の詳細な説明を省略す
る。また、第１実施例で説明した流入流路２２、流出流
路２４、冷媒蒸発流路２６、冷却流路３２、バイパス流
路３８も図中に記載してある。さらに、第３実施例にお
ける膨張弁ユニット３０６も同様に取り付けられるが、
図２７では省略してある。

【００８０】図２７に示すように、本第４実施例では、
側板３４６とセンタプレート３４８との間に、複数組の
第１，第２プレート５５０，５５２が積層されている。
そして、側板３４６は、第３実施例と同様の第５プレー
ト３５６を介して蒸発部１８に積層されている。ここ
で、本実施例では、第１，第２プレート５５０，５５２
表面に形成される被冷却流路５２８の折り返し部５５６
を増やしている。このため、同一の第１，第２プレート
５５０，５５２間の、上側流入孔３５４から下側流入孔
３６２に至るまでの被冷却流路５２８が長くなる。従っ
て、被冷却流路５２８全体としての冷媒への流動抵抗が
増加し、第３実施例と同様に、被冷却流路５２８に減圧
手段としての機能を付与することができる。また、本実
施例を適用した冷凍サイクルのモリエル線図も、図２６
と略同様になる。

【００８１】以上本発明はこの様な実施例に何等限定さ
れるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲にお
いて種々なる態様で実施し得る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の第１実施例としての冷房装置用蒸発
器を適用した冷凍サイクルの概略構成図である。

【図２】 本実施例の膨張弁の概略構成図である。

【図３】 本実施例の蒸発器の概略構成を示す斜視図で
ある。

【図４】 本実施例の蒸発器の側面図である。

【図５】 図４のＡ−Ａ線での拡大断面図である。

【図６】 本実施例の第２プレートの拡大正面図であ
る。

【図７】 図５のＢ−Ｂ線での拡大断面図である。

【図８】 図５のＣ−Ｃ線での拡大断面図である。

【図９】 図５のＤ−Ｄ線での拡大断面図である。

【図１０】 本実施例の蒸発器のプレートの平面図であ
る。

【図１１】 上記蒸発器の冷媒蒸発部の図１０のＥ−Ｅ
線での断面図である。

【図１２】 図１０のＦ−Ｆ線での断面図である。

【図１３】 上記実施例の冷媒の状態を表すモリエル線
図である。

【図１４】 タンクを上に配置して冷媒が下降流として
供給される場合の、冷媒蒸発流路別の個別流量と温度変
化を示すグラフである。

【図１５】 タンクを下に配置して冷媒が下降流として
供給される本実施例の場合の、冷媒蒸発流路別の個別流
量と温度変化を示すグラフである。

【図１６】 （Ａ）は、本実施例の構成での管状部材の
積層方向厚さを変化させていった場合の通風抵抗および
単体性能／前面面積の変化を示すグラフ、（Ｂ）は
（Ａ）を通風抵抗を同等に整理して表したグラフであ
る。

【図１７】 第２実施例の蒸発器の概略斜視図である。

【図１８】 第２実施例の気液分離室の断面図である。

【図１９】 図１８のＧ−Ｇ線での断面図である。

【図２０】 図１９のＨ−Ｈ線での断面図である。

【図２１】 第２実施例の気液分離室の概略正面図であ
る。

【図２２】 第３実施例の冷房装置用蒸発器を適用した
冷凍サイクルの概略構成図である。

【図２３】 第３実施例の冷房装置用蒸発器の構成を表
す分解斜視図である。

【図２４】 第３実施例の冷房装置用蒸発器の第１〜４
プレートの構成を示すための正面図である。

【図２５】 第３実施例の膨張弁ユニットの概念図であ
る。

【図２６】 第３実施例におけるモリエル線図を表すグ
ラフである。

【図２７】 第４実施例の冷房装置用蒸発器の構成を表
す分解斜視図である。

【符号の説明】

１…コンプレッサ ２…凝縮器 ４…レシ
ーバ ６…膨張弁 ８…感温筒 １６…蒸発
器 １８…冷媒蒸発部 ２０…熱交換部 ２２…流
入流路 ２４…流出流路 ２６…冷媒蒸発流路 ２８…被
冷却流路 ３２…冷却流路 ３６…排出流路 ３８…バ
イパス流路 ４０…開閉弁 ４１…上出口冷媒タンク部 ４
２…プレート ４４…コルゲートフィン ４４…フィン ５０…第
１プレート ５２…第２プレート ７０…流入側タンク ７３…入
口タンク ７４…出口タンク ７７…中央凹面部 ７８…ク
ロスリブ ７９…中央隔壁 ８０…絞り部 ９０…流
出側タンク １０３…気液分離室 １０３ａ，１０３ｂ…プレート １０９…ディンプル １１０…リブ １１５…
入口側室 １１６…出口側室

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 冷媒を循環させる冷凍サイクルでの減圧
   弁の下流に設けられる冷房装置用蒸発器において、 内部が１室だけで形成された流入側タンク及び流出側タ
   ンクを最下部に有し、該流入側タンクと流出側タンクと
   を逆Ｕ字状に連通する冷媒蒸発流路の設けられた管状部
   材がフィンを挟んで複数積層され、上記冷媒蒸発流路が
   並列に配置されるように構成された冷媒蒸発部と、 上記減圧弁と上記流入側タンクとの間に設けられ、上記
   流入側タンク入口での上記冷媒の乾き度を０．０１〜
   ０．２の範囲に調整する乾き度調整手段とを備えたこと
   を特徴とする冷房装置用蒸発器。
2. 【請求項２】 上記管状部材の積層方向の厚さが１．６
   〜３．４ｍｍの範囲にされたことを特徴とする請求項１
   に記載の冷房装置用蒸発器。
3. 【請求項３】 上記管状部材の積層方向の厚さが１．６
   〜２．５ｍｍの範囲にされたことを特徴とする請求項１
   に記載の冷房装置用蒸発器。
4. 【請求項４】 上記乾き度調整手段は、 上記減圧弁と上記流入側タンクとを連通する被冷却流路
   と、上記流出側タンクに接続され上記冷媒を出口に導く
   冷却流路との間で熱交換可能に形成された熱交換部によ
   って実現されていることを特徴とする請求項１，２また
   は３に記載の冷房装置用蒸発器。
5. 【請求項５】 上記乾き度調整手段は、 気液二相の上記冷媒をそれぞれ気体と液体とに分離する
   気液分離手段によって実現されていることを特徴とする
   請求項１，２または３に記載の冷房装置用蒸発器。
6. 【請求項６】 上記気液分離手段は、 最下部にて上記流入側タンクと連通する入口側室および
   上記流出側タンクと連通する出口側室とを有し、その入
   口側室と出口側室とが最上部にて連通された気液分離室
   と、 上記入口側室の上部側に連通して設けられた冷媒流入部
   と、 上記出口側室の上部側に連通して設けられた冷媒流出部
   とを備えたことを特徴とする請求項５に記載の冷房装置
   用蒸発器。