JP2001074388A

JP2001074388A - 冷媒蒸発器

Info

Publication number: JP2001074388A
Application number: JP2000199444A
Authority: JP
Inventors: Toshiya Nagasawa; 聡也長沢; Eiichi Torigoe; 栄一鳥越; Masamichi Makihara; 正径牧原
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1999-07-02
Filing date: 2000-06-30
Publication date: 2001-03-23
Anticipated expiration: 2020-06-30
Also published as: JP3391339B2

Abstract

(57)【要約】【課題】チューブとタンク部を外部流体の流れ方向に
偶数列配置し、これらのチューブとタンク部内を蛇行し
ながら冷媒が流れるようにした蒸発器において、蒸発器
吹出空気温度分布の均一化を図りつつ、タンクの空気流
れと直交方向の一端側に冷媒入口および冷媒出口をとも
に配置可能にする。【解決手段】冷媒入口６から流入する冷媒が、外部流
体の流れ方向Ａの上流側（または下流側）に配置した熱
交換部Ｘ内を通過した後、隣接する熱交換部Ｙ内を順に
通過して、冷媒出口７に至るように、冷媒流路を構成し
て、冷媒出入口６、７を空気流れと直交方向の一端側に
配置可能にしている。また、冷媒の分配を行うタンク部
位９ｂ、１２ｂに、冷媒流路を絞る絞り穴５１ａ〜５６
ａを設けて、チューブ内の冷媒分布を任意に設定可能に
している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は冷凍サイクルの冷媒
を蒸発させる冷媒蒸発器に関するもので、例えば、車両
用空調装置に用いて好適なものである。

【０００２】

【従来の技術】実用新案登録第２５１８２５９号公報に
おいて、図２１に示す冷媒流路構成を持った冷媒蒸発器
が提案されている。この従来の冷媒蒸発器１において
は、図２２に示すように、内部に平行な２つの冷媒通路
１００ａ，１００ｂを備えるチューブ１００と、このチ
ューブ１００とは別に形成した第１、第２タンク１０
１、１０２とを備え、チューブ１００内の一方の冷媒通
路１００ａと第１タンク１０１とを連通させるととも
に、チューブ１００内の他方の冷媒通路１００ｂと第２
タンク１０２とを連通させるようにしている。また、空
気流れＡ上流側に配置された第１タンク１０１内には、
その長手方向中間部に仕切板（図示せず）を設けて、第
１タンク１０１内を、冷媒の分配を行う入口タンク部１
０１ａと、冷媒の集合を行う出口タンク部１０１ｂとに
分割し、入口タンク部１０１ａに冷媒入口１０３を設け
るとともに、出口タンク部１０１ｂに冷媒出口１０４を
設けている。

【０００３】このような構成の蒸発器１では、その内部
を冷媒が次の経路により流れる。すなわち、図２１にお
いて、冷媒は、空気流れＡ上流側に配置された冷媒入口
１０３から、第１タンク１０１の入口タンク部１０１ａ
に入り、チューブ１００内の風上側冷媒通路を上昇す
る。次に、冷媒はチューブ１００の上部でＵターンした
後チューブ１００内の風下側冷媒通路を下降して第２
タンク１０２に入る。次に、冷媒は第２タンク１０２内
を図２１で左側に流れ、ここから図２１で左側に位置す
るチューブ１００内の風下側冷媒通路を上昇する。次
に、冷媒はチューブ１００の上部でＵターンした後チュ
ーブ１００内の風上側冷媒通路を下降して第１タンク
１０１の出口タンク部１０１ｂに入り、さらに空気流れ
Ａ上流側に配置された冷媒出口１０４へと流れ、蒸発器
外部へ流出する。

【０００４】そして、気液２相冷媒のうち液冷媒が主に
空気の冷却に寄与するが、このような構成の蒸発器１で
は、気液２相冷媒が第２タンク１０２内を図２１の左側
に向かって流れる際、ガス冷媒よりも液冷媒の方が慣性
により奥側（図２１左側）に流れやすいため、チューブ
１００内の冷媒通路を流れる冷媒は、図２１の左側ほ
ど液冷媒の割合が高くなってしまい、蒸発器吹出空気温
度が不均一になってしまう。

【０００５】そこで、上記の従来の冷媒蒸発器１におい
ては、第２タンク１０２のうち図２１で左側の冷媒分配
を行うタンク部内に絞りを設け、第２タンク１０２の奥
側に流れる液冷媒の量を制限することにより、冷媒通路
に流入する液冷媒の分布を均一化し、蒸発器吹出空気
温度を蒸発器１の全域にわたって均一化するようにして
いる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の冷媒蒸発器１では、冷媒流量が少ない時には、図２
１で右側の冷媒通路、部位では液冷媒が比較的多く
存在しているが、図２１で左側の冷媒通路、部位で
は冷媒がほとんどガス化されている。従って、冷媒通路
、側を通る空気は冷やされにくくなり、冷媒流量が
少ない時に冷媒通路、側を通る空気と冷媒通路、
側を通る空気との温度差が大きくなってしまうという
問題がある。

【０００７】本発明は上記点に鑑みてなされたもので、
チューブの上下両端部にタンク部を配置し、このチュー
ブおよびタンク部を外部流体の流れ方向に複数列配置
し、これらのチューブおよびタンク部内を蛇行しながら
冷媒が流れるようにした蒸発器において、蒸発器吹出空
気温度分布の均一化を図ることを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に記載の発明では、冷媒を流すためのチュ
ーブ（２〜５）を、冷媒流れ方向を上下にして外部流体
の流れ方向（Ａ）と直交方向に多数並列配置するととも
に、このチューブ（２〜５）を外部流体の流れ方向
（Ａ）に複数列配置し、チューブ（２〜５）への冷媒の
分配もしくはチューブ（２〜５）からの冷媒の集合を行
うタンク部（８〜１３）を、チューブ（２〜５）の上下
両端部に、複数列のチューブ（２〜５）に対応して外部
流体の流れ方向（Ａ）に複数列配置し、外部流体の流れ
方向（Ａ）の上流側および下流側のいずれか一方に配置
したタンク部（８〜１０）に冷媒入口（６）を配置し、
外部流体の流れ方向（Ａ）の上流側および下流側のいず
れか他方に配置したタンク部（１１〜１３）に冷媒出口
（７）を配置し、チューブ（２〜５）およびタンク部
（８〜１３）内に形成される冷媒流路で、冷媒が外部流
体の流れ方向（Ａ）と直交方向にターンするとともに、
このターン方向が、外部流体の流れ方向（Ａ）の上流側
の冷媒流路と下流側の冷媒流路とで逆方向になるように
構成し、冷媒が、冷媒入口（６）を配置した列の冷媒流
路を全て通過した後、外部流体の流れ方向（Ａ）に隣接
する列の冷媒流路を順に通過して冷媒出口（７）に至る
ように構成し、チューブ（２〜５）の下端側に配置した
タンク部（９、１２）に、冷媒流路を絞る絞り部（５１
ａ〜５６ａ）を設けたことを特徴とする。

【０００９】これによると、外部流体の流れ方向（Ａ）
の上流側の冷媒流路と下流側の冷媒流路とでターン方向
を逆方向とし、冷媒入口（６）を配置した列の冷媒流路
を全て通過した冷媒が、外部流体の流れ方向（Ａ）に隣
接する列の冷媒流路を順に通過して冷媒出口（７）に至
るように構成したことにより、液冷媒が比較的多く存在
する冷媒入口（６）側の冷媒流路と、ガス冷媒が多い冷
媒出口（７）側の冷媒流路とが、外部流体の流れ方向
（Ａ）に直列になる。従って、冷媒流量が少ない時で
も、蒸発器吹出空気温度分布を均一にすることができ
る。

【００１０】また、冷媒が上昇するチューブ群の冷媒分
布を絞り部（５１ａ〜５６ａ）によって任意に設定する
ことが可能である。従って、例えば外部流体の流れ方向
（Ａ）で重なるチューブ群で冷媒の分布が不均一である
場合、冷媒が上昇するチューブ群の冷媒分布を他のチュ
ーブ群の冷媒分布と逆にすることにより、冷媒分布の不
均一を相殺して、蒸発器吹出空気温度分布の一層の均一
化を図ることができる。

【００１１】請求項２に記載の発明では、タンク部（１
１〜１３）において、外部流体の流れ方向（Ａ）と直交
方向の一方側の端部に、冷媒入口（６）および冷媒出口
（７）を配置したことを特徴とする。

【００１２】ところで、従来の冷媒蒸発器１において
は、冷媒入口１０３および冷媒出口１０４が、第１タン
ク１０１において蒸発器幅方向の中間部に配置され、空
調ケース内の空気通路中に位置する。そのため、冷媒出
入口１０３、１０４に接続用補助配管の一端を接続し、
接続用補助配管の他端を空調ケース外（蒸発器幅方向の
端部側）に突出させて、この接続用補助配管と外部冷媒
配管とを接続するようにしている。従って、接続用補助
配管を設けなければならず、その接続用補助配管の分コ
ストアップしてしまうという問題がある。

【００１３】これに対し、請求項２記載の発明によれ
ば、冷媒入口（６）と冷媒出口（７）をともに、外部流
体の流れ方向（Ａ）と直交方向の一端側（蒸発器幅方向
の端部側）に配置するため、接続用補助配管が不要にな
り、蒸発器構成の簡素化を図ることができ、製造コスト
を低減できる。

【００１４】請求項３に記載の発明では、外部流体の流
れ方向（Ａ）に隣接するタンク部（８〜１３）の間を仕
切る仕切り壁（１６、１７）に、このタンク部（８〜１
３）を連通する連通穴（１８）を、外部流体の流れ方向
（Ａ）と直交方向に複数個配設したことを特徴とする。

【００１５】これによると、冷媒流れのターン構成を得
るための連通穴（１８）を、仕切り壁（１６、１７）そ
れ自体を利用して極めて簡単に構成できるから、蒸発器
側面に特別にサイド冷媒通路を付加する必要がない。そ
の結果、サイド冷媒通路のための構成部品が不要とな
り、その分だけ、蒸発器構成の簡素化を図ることがで
き、製造コストを低減できる。

【００１６】しかも、複数個設けた連通穴（１８）のそ
れぞれの開口面積や配置等を適宜に設定することによ
り、連通穴（１８）の冷媒流れ下流側にあるチューブ群
の冷媒分布を任意に設定することができる。従って、外
部流体の流れ方向（Ａ）で重なるチューブ群で冷媒の分
布が不均一である場合、連通穴（１８）の冷媒流れ下流
側にあるチューブ群の冷媒分布を他のチューブ群の冷媒
分布と逆にすることにより、冷媒分布の不均一を相殺し
て、蒸発器吹出空気温度分布の均一化を図ることができ
る。

【００１７】請求項５に記載の発明のように、下側タン
ク部（９、１２）における下降流冷媒の集合部（９ａ、
１２ａ）と上昇流冷媒の分配部（９ｂ、１２ｂ）との境
界部近傍から冷媒流れ下流側に向けて、所定間隔をあけ
て絞り部（５１ａ〜５３ａ）を複数個設けることによ
り、チューブ（２〜５）内の冷媒分布を一層きめ細かに
設定することができる。

【００１８】請求項７に記載の発明のように、チューブ
（２〜５）とタンク部（８〜１３）とを、別体で形成し
た後に一体に接合すれば、チューブ（２〜５）の板厚を
薄肉化して、熱交換部の微細化により熱交換性能の向
上、小型化を図ることができる。しかも、熱交換性能と
関係しないタンク部（８〜１３）においては、その板厚
をチューブ（２〜５）とは別に強度確保の観点から独自
に設定することができ、タンク部（８〜１３）の必要強
度を容易に確保できる。

【００１９】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもの
である。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図に
基づいて説明する。（第１実施形態）図１は自動車用空調装置の冷凍サイク
ルにおける冷媒蒸発器に本発明を適用した第１実施形態
を示すもので、蒸発器の全体構成の概要を示している。
蒸発器１は図１の上下方向を上下にして、図示しない自
動車用空調装置の空調ユニットケース内に設置される。
蒸発器１には図示しない送風機により矢印Ａ方向に空気
が送風され、この送風空気（外部流体）と冷媒とが熱交
換する。

【００２１】蒸発器１は、空気流れ方向Ａに２列配置さ
れたチューブ２、３、４、５を有している。これらのチ
ューブ２〜５はすべて断面偏平状の冷媒通路を構成する
偏平チューブである。そして、チューブ２〜５はそれぞ
れ空気流れ方向Ａと直交方向に多数本並列配置されてい
る。ここで、空気下流側の第１のチューブ２、３は冷媒
入口側熱交換部Ｘの冷媒通路を構成し、また、空気上流
側の第２のチューブ４、５は冷媒入口側熱交換部Ｙの冷
媒通路を構成する。

【００２２】冷媒入口６は、冷凍サイクルの図示しない
温度作動式膨張弁（減圧手段）で減圧され膨張した低温
低圧の気液２相冷媒が流入する。また、冷媒出口７は図
示しない圧縮機吸入配管に接続され、蒸発器１で蒸発し
たガス冷媒を圧縮機吸入側に還流させるためのものであ
る。また、冷媒入口６と冷媒出口７は、本例では、蒸発
器１の左側の上部に配置され、冷媒入口６は上部の左側
に位置する入口側タンク部８に連通している。また、冷
媒出口７は上部の左側に位置する出口側タンク部１３に
連通している。

【００２３】蒸発器１のタンク部８〜１３について具体
的に説明すると、各タンク部はチューブ２〜５への冷媒
の分配もしくはチューブ２〜５からの冷媒の集合を行う
もので、第１のチューブ２、３と、第２のチューブ４、
５とに対応して、空気流れ方向Ａに２列配置されてい
る。すなわち、入口側タンク部８〜１０は空気流れ下流
側に位置し、出口側タンク部１１〜１３は空気流れ上流
側に位置している。

【００２４】そして、上部の入口側タンク部８と１０の
間は仕切り板１４により仕切られ、また、上部の出口側
タンク部１１と１３の間は仕切り板１５により仕切られ
ている。これに対して、下部の入口側タンク部９および
下部の出口側タンク部１２は、仕切りなしで蒸発器１の
幅方向全長にわたって１つの流路として連通している。

【００２５】冷媒入口側熱交換部Ｘにおいて、左側のチ
ューブ２の一端部（上端部）は上部の入口側タンク部８
に連通し、他端部（下端部）は下部の入口側タンク部９
に連通している。同様に、右側のチューブ３の一端部
（上端部）は上部の入口側タンク部１０に連通し、他端
部（下端部）は下部の入口側タンク部９に連通してい
る。また、冷媒出口側熱交換部Ｙにおいて、左側のチュ
ーブ４の一端部（上端部）は上部の出口側タンク部１３
に連通し、他端部（下端部）は下部の出口側タンク部１
２に連通している。同様に、右側のチューブ５の一端部
（上端部）は上部の出口側タンク部１１に連通し、他端
部（下端部）は下部の出口側タンク部１２に連通してい
る。

【００２６】ところで、空気流れ方向Ａにおいて隣接す
る上部のタンク部８と１３との間、上部のタンク部１０
と１１との間、および下部のタンク部９と１２との間に
は、いずれも蒸発器１の幅方向全長にわたって延びる仕
切り壁１６、１７が形成されている。この仕切り壁１
６、１７は、後述するように、タンク部８〜１３と一体
に形成されるものである。

【００２７】但し、上部の仕切り壁１６のうち、タンク
部１０、１１の間を仕切る右側の部位には、タンク部１
０、１１を連通する連通穴１８が設けてある。この連通
穴１８は、空気流れ方向Ａと直交方向（蒸発器１の幅方
向）に複数個設けられるものであって、より具体的に
は、チューブ３、５の配置にそれぞれ対応して、このチ
ューブ３、５と同数設けることが各チューブへの冷媒分
配性改善のために好ましい。

【００２８】ここで、連通穴１８は仕切り壁１６を構成
する金属（アルミニウム等）薄板に例えばプレス加工で
複数個、同時に打ち抜き加工することができ、連通穴１
８の形状は例えば、図１に示すような矩形状である。さ
らに、連通穴１８の開口面積および配列は各チューブへ
の冷媒分配性が最適となるように設定する。

【００２９】各チューブ２〜５の相互の間には波形に成
形されたコルゲートフィン１９が配置され、コルゲート
フィン１９は各チューブ２〜５の平坦面に一体に接合さ
れる。また、各チューブ２〜５の内部には波形に成形さ
れたインナーフィン２０が配置され、このインナーフィ
ン２０の波形の頂部を各チューブ内壁面に接合すること
により各チューブ２〜５の補強を図るとともに、冷媒側
伝熱面積の増大による性能向上を図るようにしてある。

【００３０】また、図２は下部の入口側タンク部９およ
び出口側タンク部１２の構成を示すもので、下部の入口
側タンク部９内には、チューブ３、４各部への液冷媒の
分配を任意に設定するために、第１〜第３の絞り部５１
ａ〜５３ａを形成した第１〜第３の絞り板５１〜５３が
設置されている。第１絞り板５１は、下部の入口側タン
ク部９において、冷媒の集合を行う集合タンク部位９ａ
と冷媒の分配を行う分配タンク部位９ｂとの境界部に配
置されている。また、第２、第３絞り板５２、５３は、
下部の入口側タンク部９の分配タンク部位９ｂに、所定
間隔をあけて配置されている。

【００３１】同様に、下部の出口側タンク部１２内に
も、第４〜第６の絞り部５４ａ〜５６ａを形成した第４
〜第６の絞り板５４〜５６が設置されている。第４絞り
板５４は、下部の出口側タンク部１２において、冷媒の
集合を行う集合タンク部位１２ａと冷媒の分配を行う分
配タンク部位１２ｂとの境界部に配置されている。ま
た、第５、第６絞り板５５、５６は、下部の出口側タン
ク部１２の分配タンク部位１２ｂに配置されている。

【００３２】ここで、第１〜第６の絞り穴５１ａ〜５６
ａは絞り板５１〜５６を構成する金属（アルミニウム
等）薄板に例えばプレス加工で打ち抜き加工することが
でき、絞り穴５１ａ〜５６ａの形状は例えば、図２に示
すような円形状である。

【００３３】なお、図１、２に示す蒸発器１全体は後述
するようにろう付けにより一体に接合されて組付られ
る。

【００３４】次に、上記構成において第１実施形態によ
る蒸発器の作用を説明すると、図示しない膨張弁で減圧
された低温低圧の気液２相冷媒は、冷媒入口６からま
ず、空気下流側の上部タンク部８内に流入し、ここで、
複数本のチューブ２に分配され、チューブ２を矢印ａの
ように下方へ流れて下部のタンク部９の集合タンク部位
９ａに至る。その後に、冷媒は下部のタンク部９内を矢
印ｂのように分配タンク部位９ｂ側に流れた後に複数本
のチューブ３に分配され、このチューブ３を矢印ｃのよ
うに上方へ流れ、上部のタンク部１０内に流入する。

【００３５】次に、冷媒は、仕切り壁１６に開けられた
連通穴１８を矢印ｄのように通過して、空気下流側から
空気上流側に移行して、空気上流側の上部タンク部１１
内に流入する。次に、この上部タンク部１１から冷媒は
複数本のチューブ５に分配され、チューブ５を矢印ｅの
ように下方へ流れ、下部タンク部１２の集合タンク部位
１２ａに流入する。

【００３６】次に、冷媒は下部タンク部１２を矢印ｆの
ように分配タンク部位１２ｂ側に流れた後に複数本のチ
ューブ４に分配され、このチューブ４を矢印ｇのように
上方へ流れる。しかるのち、チューブ４からの冷媒は上
部タンク部１３内で集合され、この上部タンク部１３を
矢印ｈのように右側から左側へ移行し、冷媒出口７から
蒸発器１の外部へ流出する。

【００３７】一方、送風空気（空調空気）は矢印Ａ方向
に送風され、チューブ２〜５とコルゲートフィン１９と
により構成される熱交換用コア部の空隙部を通過する。
この際に、チューブ２〜５内の冷媒が送風空気から吸熱
して蒸発することにより、送風空気が冷却されて冷風と
なり、車室内へ吹出して、車室内を冷房する。

【００３８】ところで、上記蒸発器１においては、矢印
ａ〜ｃで示される冷媒入口側の蛇行状流路からなる冷媒
入口側熱交換部Ｘを空気流れ方向Ａの下流側に配置し、
矢印ｅ〜ｈで示される冷媒出口側の蛇行状流路からなる
冷媒出口側熱交換部Ｙを空気流れ方向Ａの上流側に配置
しているから、冷媒と空気との間で、伝熱性能の良い直
交対向流の熱交換を行うことができる。

【００３９】しかも、空気流れ方向Ａの前後に位置する
タンク部１０、１１の間を、仕切り壁１６に開けた連通
穴１８により直接連通しているから、サイド冷媒通路を
必要とすることなく、空気流れ方向前後の冷媒流路を連
結できる。従って、蒸発器全体構成の簡潔化を図ること
ができるとともに、蒸発器全体の冷媒流路の圧損低減を
図ることができる。この冷媒流路の圧損低減により、冷
媒蒸発圧力を低下させて冷媒蒸発温度を低下させること
ができ、この結果、蒸発器の冷却性能を向上できる。

【００４０】さらに、上記蒸発器１においては、冷媒入
口６から流入する冷媒が、冷媒入口側熱交換部Ｘを通過
した後、冷媒出口側熱交換部Ｙを通過して冷媒出口７に
至るように、冷媒流路を構成したことにより、冷媒入口
６と冷媒出口７を、空気流れ方向Ａと直交方向の一端側
（図１左上部）に集中して配置することができる。従っ
て、冷媒出入り口６、７の位置に対応して空調ケース
（図示せず）に開口部を設けることにより、空調ケース
外の外部冷媒配管と冷媒出入口６、７とを接続できるた
め、接続用補助配管が不要となる。

【００４１】また、上記蒸発器１においては、蒸発器吹
出空気温度分布の均一化を図るために、蒸発器１に流入
する冷媒の各チューブ２〜５での分布を、次のように設
定している。

【００４２】まず、空気流れ方向Ａの前後に位置するチ
ューブ２とチューブ４の冷媒分布について説明する。ま
ず、上部タンク部８からチューブ２に冷媒が分配される
場合、液冷媒は重力により、一般的には上部タンク部８
の冷媒入口部側に近い部位（図１左側）のチューブ２に
多く流れ込み、一方、冷媒入口部から遠い部位（図１右
側）のチューブ２には液冷媒が流れにくい傾向になる。
しかしながら、上部タンク部８に流入した時点での冷媒
は、空気と熱交換する前であるから液冷媒の割合が高
く、従って冷媒入口部から遠い部位（図１右側）のチュ
ーブ２にも液冷媒が充分に流れ込み、チューブ２内の液
冷媒の分布は比較的均一になっている。

【００４３】そこで、チューブ２の空気流れ上流側に位
置するチューブ４においては、次に詳述するように、分
配タンク部位１２ｂに配置された第４〜第６の絞り穴５
４ａ〜５６ａにより、チューブ４内の液冷媒分布が略均
一になるように調整されている。

【００４４】まず、第４〜第６の絞り穴５４ａ〜５６ａ
がない場合は、液冷媒は慣性により奥側（図１左側）に
多く流れ込むため、奥側のチューブ４は主に液冷媒が流
れ、手前側のチューブ４は主にガス冷媒が流れて、液冷
媒分布が不均一になってしまう。しかし、上記蒸発器１
においては、下部タンク部１２を矢印ｆのように流れる
冷媒は、まず第４絞り穴５４ａを通過する際に流速が高
められ、第４絞り穴５４ａを通過直後の位置では、ガス
冷媒と液冷媒が攪拌されて両者が混合され、よって、第
４絞り穴５４ａの直後の部位のチューブ４には、ガス冷
媒と液冷媒が混合した冷媒が流れ込む。ここからさらに
奥側（図１左側）に向かって進んだ冷媒は、第５絞り板
５５にて主に液冷媒が堰き止められ、よって、第５絞り
板５５の直前の部位のチューブ４には、液冷媒が多く流
れ込む。

【００４５】また、第５絞り穴５５ａを通過した直後の
位置では、ガス冷媒と液冷媒が攪拌されて両者が混合さ
れ、よって、第５絞り穴５５ａの直後の部位のチューブ
４には気液２相冷媒が流れ込む。同様にして、第６絞り
板５６の直前の部位のチューブ４には、堰き止め作用に
よって液冷媒が多く流れ込み、第６絞り穴５６ａを通過
した直後の位置では、攪拌作用によって気液２相冷媒が
流れ込む。

【００４６】そして、第４〜第６の絞り穴５４ａ〜５６
ａの開口面積や、第４〜第６の絞り板５４〜５６の配置
を適宜に設定することにより、チューブ４内の液冷媒分
布を略均一にすることが可能で、従って、空気流れ方向
Ａの前後に位置するチューブ２とチューブ４を通過する
空気の温度分布を均一化することができる。

【００４７】なお、図３は、冷媒出口側熱交換部Ｙのみ
をとりだし、第４〜第６の絞り穴５４ａ〜５６ａの有り
無しで、２７℃の空気を送風した場合のチューブ４の吹
出空気温度を比較したもので、実線は絞り穴有り、破線
は絞り穴無しの結果を示している。この図３から明らか
なように、絞り穴５４ａ〜５６ａによる液冷媒分布の均
一化により、吹出空気温度分布の大幅な改善（均一化）
が可能である。

【００４８】また、各チューブ２〜５のそれぞれの液冷
媒分布の均一化により、熱交換部Ｘ，Ｙの全域が熱交換
に有効に利用されて、熱交換効率を上げることができ
る。また、チューブ４の液冷媒分布の均一化により、冷
媒がチューブ４からタンク１３に流入する時点で、冷媒
のガス化をちょうど完了させることが容易になる。

【００４９】次に、空気流れ方向Ａの前後に位置するチ
ューブ３とチューブ５の冷媒分布について説明する。ま
ず、分配タンク部位９ｂに配置された第１〜第３の絞り
穴５１ａ〜５３ａは、上記した分配タンク部位１２ｂに
配置された第４〜第６の絞り穴５４ａ〜５６ａと同様に
機能して、チューブ３内の液冷媒分布が略均一になるよ
うに調整されている。そして、チューブ３内の液冷媒分
布が略均一に調整されることに対応して、チューブ５内
の冷媒分布も均一になるように、複数の連通穴１８は、
開口面積を等しくし、かつ空気流れ方向Ａと直交方向に
均等間隔で配置されている。従って、空気流れ方向Ａの
前後に位置するチューブ３とチューブ５を通過する空気
の温度分布を均一化することができる。

【００５０】なお、チューブ２内の液冷媒分布の不均一
さが大きい場合には、分配タンク部位１２ｂに配置され
た第４〜第６の絞り穴５４ａ〜５６ａの開口面積や、第
４〜第６の絞り板５４〜５６の配置を適宜に設定するこ
とにより、チューブ４内の液冷媒分布をチューブ２内の
冷媒分布と逆にすることができ、それによって、空気流
れ方向Ａの前後に位置するチューブ２とチューブ４を通
過する空気の温度分布を均一化することができる。

【００５１】また、チューブ３内の液冷媒分布に不均一
さが残る場合には、複数の連通穴１８の開口面積や配置
を適宜に設定することにより、チューブ５内の冷媒分布
を調整して、空気流れ方向Ａの前後に位置するチューブ
３とチューブ５を通過する空気の温度分布を均一化する
ことができる。

【００５２】次に、第１〜第６の絞り穴５１ａ〜５６ａ
の望ましい開口面積比について、図４にて説明する。こ
こで、開口面積比は、各絞り穴５１ａ〜５６ａの開口面
積をタンク部９、１２の流路の断面積で割った値であ
る。また、冷房性能比は、全ての絞り穴５１ａ〜５６ａ
の開口面積比を最適に設定したときの冷房性能（蒸発器
１による送風空気の冷却性能）を１００％としている。
そして、図４では、いずれか１つの絞り穴の開口面積比
を変化させ、他の絞り穴の開口面積比は最適値に設定し
た場合の、冷房性能比を示している。

【００５３】各絞り穴５１ａ〜５６ａの開口面積比が最
適値よりも大きい場合、最適な冷媒分布が得られずに冷
房性能が低下し、一方、各絞り穴５１ａ〜５６ａの開口
面積比が最適値よりも小さい場合、圧力損失が大きくな
るため冷房性能が低下する。

【００５４】図４によれば、各絞り穴５１ａ〜５６ａの
開口面積比の最適値は、第１の絞り穴５１ａは約４６
％、第２の絞り穴５２ａは約３５％、第３の絞り穴５３
ａは約２０％、第４の絞り穴５４ａは約８０％、第５の
絞り穴５５ａは約６５％、第６の絞り穴５６ａは約４６
％である。

【００５５】そして、下部の２つのタンク部９、１２の
うち冷媒流れ上流側の入口側タンク部９に設けた第１〜
第３の絞り部５１ａ〜５３ａの最適開口面積比と、下部
の２つのタンク部９、１２のうち冷媒流れ下流側の出口
側タンク部１２に設けた第４〜第６の絞り部５４ａ〜５
６ａの最適開口面積比とを比較すると、第１〜第３の絞
り部５１ａ〜５３ａの最適開口面積比の方が、第４〜第
６の絞り部５４ａ〜５６ａの最適開口面積比よりも小さ
くなる。

【００５６】また、上流側の入口側タンク部９内の第１
〜第３の絞り部５１ａ〜５３ａの最適開口面積比を比較
すると、冷媒流れ下流側ほど小さくなる。さらに、下流
側の出口側タンク部１２内の第４〜第６の絞り部５４ａ
〜５６ａの最適開口面積比を比較すると、冷媒流れ下流
側ほど小さくなる。

【００５７】なお、第１絞り板５１および第４絞り板５
４は、冷媒の集合を行う集合タンク部位９ａ、１２ａと
冷媒の分配を行う分配タンク部位９ｂ、１２ｂとの境界
部に配置したが、第１絞り板５１および第４絞り板５４
は、集合タンク部位９ａ、１２ａと分配タンク部位９
ｂ、１２ｂとの境界部近傍であれば、位置が若干ずれて
も同様の効果が得られる。

【００５８】ところで、図２１、２２に示す従来の冷媒
蒸発器１では、冷媒流量が少ない時に冷媒通路、側
を通る空気と冷媒通路、側を通る空気との温度差が
大きくなってしまうという問題があったが、本実施形態
では、液冷媒が比較的多く存在する冷媒入口６側の冷媒
流路と、ガス冷媒が多い冷媒出口７側の冷媒流路とが、
外部流体の流れ方向Ａに直列になるため、冷媒流量が少
ない時でも、蒸発器吹出空気温度分布を均一にすること
ができる。

【００５９】また、図２１、２２に示す従来の冷媒蒸発
器１では、風下側冷媒通路を上昇した冷媒は上部でＵ
ターンして、冷媒通路と略同一の冷媒分布状態のまま
風上側冷媒通路に流入するため、風下側冷媒通路に
流入する液冷媒の分布が充分均一化されていないと、風
上側冷媒通路の液冷媒の分布も不均一になり、蒸発器
吹出空気温度のばらつきが極めて大きくなってしまう。
そこで、風下側冷媒通路に流入する液冷媒の分布をよ
り均一化するためには、冷媒通路の冷媒分配部に絞り
を多数設けてきめ細かな調整を行う必要が有り、その結
果、冷媒流路の圧力損失が大きくなるという問題が生じ
る。

【００６０】これに対し、本実施形態では、各チューブ
２〜５のそれぞれの液冷媒分布を、絞り穴５１ａ〜５６
ａや連通穴１８によって個別に調整可能であるから、従
来の蒸発器のように、特定の部位に絞りを多数設けてき
め細かな調整を行う必要が少なく、従って、冷媒流路の
圧力損失の増加を少なくすることができる。

【００６１】次に、第１実施形態による蒸発器１の具体
的構成および製造方法について説明する。図５はタンク
部８〜１３を例示するもので、１枚のアルミニウム製薄
板材を折り曲げることにより上部のタンク部８、１０、
１１、１３を形成している。そして、中央の折り曲げ部
にて仕切り壁１６を構成している。同様にして、下部の
タンク部９、１２および仕切り壁１７も１枚のアルミニ
ウム製薄板材を折り曲げることにより形成している。ア
ルミニウム製薄板材の板厚は、例えば、０．６ｍｍ程度
として、チューブに比して冷媒圧による大きな応力が作
用するタンク部の強度を確保する。

【００６２】上記のアルミニウム薄板材の具体的材質例
としては、内側面にろう材（Ａ４０００番系）をクラッ
ドし、外側面に芯材（Ａ３０００番系）を配した片面ク
ラッド材を用いる。この場合、芯材の外側面に犠牲腐食
材（例えば、Ａｌ−１．５ｗｔ％Ｚｎ）を設けたサンド
ウイッチ構造として耐食性を向上させてもよい。

【００６３】次に、図６（ａ）はチューブ２〜５の断面
形状を示し、チューブ２〜５は１枚のアルミニウム製薄
板材を折り曲げることにより断面偏平状の通路形状を構
成している。ここで、チューブ２〜５内の内部冷媒通路
２１は、インナーフィン２０の波形頂部の接合により多
数の小通路に分割される。

【００６４】チューブのアルミニウム製薄板材の具体的
材質例としては、図６（ｂ）に示すように、Ａ３０００
番系の芯材２２の外側面に犠牲腐食材（例えば、Ａｌ−
１．５ｗｔ％Ｚｎ）２３を設けたアルミニウムベア材を
用いることができる。チューブのアルミニウム製薄板材
の板厚ｔは、インナーフィン２０による補強作用により
０．２５〜０．４ｍｍ程度に薄肉化できる。このチュー
ブ板厚ｔの薄肉化によりチューブ高さｈは１．７５ｍｍ
程度まで低くすることができる。インナーフィン２０
は、Ａ３０００番系のアルミニウムベア材からなる。

【００６５】そして、チューブ２〜５とインナーフィン
２０との接合のために、接合必要箇所にろう材（Ａ４０
００番系）を図６（ｃ）のごとく塗布している。すなわ
ち、チューブ２〜５を構成するアルミニウム製薄板材２
４の折り曲げ加工前に、このチューブ薄板材２４の両端
部の内側面にペースト状のろう材（Ａ４０００番系）２
４ａ、２４ａを塗布する。同様に、インナーフィン２０
をチューブ内に組み込む前に、インナーフィン２０の波
形頂部にペースト状のろう材（Ａ４０００番系）２０ａ
を塗布する。

【００６６】このろう材塗布により、チューブ薄板材２
４の両端部同志の接合およびチューブ薄板材２４の内壁
面とインナーフィン２０の波形頂部との接合を蒸発器全
体の一体ろう付け時に行うことができる。なお、チュー
ブ薄板材２４の材質として内側面にろう材をクラッドし
た片面クラッド材を用いれば、上記のろう材塗布は不要
となる。また、インナーフィン２０の材質として両面に
ろう材をクラッドした両面クラッド材を用いて、インナ
ーフィン２０の波形頂部へのろう材塗布を不要にしても
よい。

【００６７】次に、図７はタンク部８〜１３とチューブ
２〜５の両端部との接合部の一例であり、タンク部８〜
１３の平坦面にはチューブ２〜５の両端部２５が挿入さ
れるチューブ挿入穴２６が開けてある。ここで、チュー
ブ２〜５の両端部２５の穴２６内への挿入を容易にする
ために、両端部２５は図８に示す形状に形成されてい
る。

【００６８】すなわち、図６（ａ）に示すチューブ接合
部の端部拡大部２７をチューブ両端部２５では削除し
て、切欠き部２７ａを形成して、チューブ両端部２５を
略長円状の形状に形成している。この切欠き部２７ａ
は、図８（ｅ）に示すようにタンク部８〜１３のチュー
ブ挿入穴２６にチューブ２〜５の両端部２５を挿入する
ときの位置決めストッパーの役割を果たすので、タンク
部へのチューブ挿入作業が容易となる。なお、図８
（ｅ）ではタンク部８〜１３のうち、空気流れ方向Ａ前
後の片側のタンク部のみを概略図示している。

【００６９】ここで、挿入穴２６はチューブ２〜５の両
端部２５に対応した長円状のもので、かつ、タンク外方
側へ長円状打出部２６ａ（図７参照）を打ち出したバー
リング形状となっている。これにより、タンク部８〜１
３の内側面のろう材を用いて、タンク部８〜１３とチュ
ーブ２〜５とを接合できる。

【００７０】なお、図９のごとく、タンク部８〜１３の
チューブ挿入穴２６の打出部２６ａをタンク内側へ打ち
出す場合は、チューブ２〜５の両端部２５のみに、チュ
ーブ単体の状態でろう材を塗布しておき、このろう材を
用いて、タンク部８〜１３とチューブ２〜５とを接合す
ればよい。

【００７１】図１０はチューブ外側面に接合されるコル
ゲートフィン（アウターフィン）１９であり、周知のル
ーバ１９ａを斜めに切り起こしている。このコルゲート
フィン１９はＡ３０００番系のアルミニウムベア材によ
り形成し、そして、チューブとの接合（ろう付け）箇所
である波形頂部のみにろう材１９ｂを塗布した後に、コ
ルゲートフィン１９とチューブ２〜５との組付を行う。

【００７２】図１１は仕切り板１４、１５の組付構造を
例示するもので、本例では、組付の簡略化のために、２
つの仕切り板１４、１５が１枚の板材２７により一体成
形されている。この板材２７（仕切り板１４、１５）の
材質例としては、芯材（Ａ３０００番系）の両面にろう
材（Ａ４０００番系）をクラッドした両面クラッド材を
用いる。

【００７３】板材２７にはタンク１１、１３とタンク
８、１０との仕切り壁１６に嵌合するスリット溝２７ａ
が形成してある。一方、タンク１１、１３の間、および
タンク８、１０の間には、それぞれ、仕切り板１４、１
５の挿入用のスリット溝２８、２９が形成してある。仕
切り壁１６にスリット溝２７ａを嵌合しながら、仕切り
板１４、１５をスリット溝２８、２９に挿入することに
より、板材２７の両面のろう材およびタンク内側のろう
材を用いて、仕切り板１４、１５をタンク１０〜１３に
ろう付けして、タンク１１、１３の間、およびタンク
８、１０の間をそれぞれ仕切る。なお、仕切り板１４、
１５を完全に２つの部材に分割して、上記の組付とろう
付けを行ってもよいことはもちろんである。

【００７４】図１２はタンク８〜１３の蓋部材３０を示
すもので、タンク長手方向（図１左右方向）の端部のう
ち、冷媒入口６と冷媒出口７が設けられる部位以外の他
の３箇所に蓋部材３０は配置される。この蓋部材３０は
その内側面のみにろう材をクラッドした片面クラッド材
をプレス成形して、椀状の形状に成形されている。そし
て、蓋部材３０をタンク長手方向端部の外面側に嵌合し
て、蓋部材３０の内側面のろう材を用いて、蓋部材３０
をタンク長手方向端部にろう付けして、タンク長手方向
端部の開口を閉塞する。

【００７５】次に、図１３〜図１５は配管ジョイントブ
ロック部の構造例を示すもので、図１４の蓋部材３１
は、上述した蓋部材３０と同様にタンク長手方向端部に
接合されるもので、両面にろう材をクラッドした両面ク
ラッド材をプレス成形したものである。この蓋部材３１
には図１４に示すように、タンク部８と連通する冷媒入
口６と、タンク部１３と連通する冷媒出口７が設けてあ
る。

【００７６】中間板部材３２はろう材をクラッドしてな
いＡ３０００番系のベア材からなり、図１５に示すよう
に、冷媒入口６と連通する入口側開口３２ａおよび冷媒
出口７と連通する出口側開口３２ｂを貫通させており、
また、入口側開口３２ａの部位から斜めに突出部３２ｃ
を突出成形している。

【００７７】中間板部材３２にはジョイント本体部材３
３が接合される。このジョイント本体部材３３は、その
内側面のみにろう材をクラッドした片面クラッド材から
なる。ジョイント本体部材３３には中間板部材３２の入
口側開口３２ａの部位から突出部３２ｃの先端部にかけ
て椀状に覆う半円筒状の通路形成部３３ａが形成してあ
り、この通路形成部３３ａの先端部には接続口３３ｂが
開口している。また、ジョイントカバー部材３３には中
間板部材３２の出口側開口３２ｂと連通する円筒部３３
ｃが板面から突出成形されている。

【００７８】接続口３３ｂは膨張弁で減圧された冷媒の
出口部に接続され、また、円筒部３３ｃは膨張弁のガス
冷媒感温部の入口部に接続される。

【００７９】以上の構成により、蓋部材３１、中間板部
材３２およびジョイント本体部材３３の三者はろう付け
により一体に接合されるとともに、タンク部８、１３側
の冷媒入口６と冷媒出口７との配管ピッチＰ₁に比較し
て、膨張弁側の配管ピッチＰ ₂が小さい場合に、この配
管ピッチＰ₁、Ｐ₂のずれを吸収できる構成とすること
ができる。

【００８０】次に、図１６（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は、
前述した連通穴１８の具体的な３つの形態を例示するも
のである。図１６（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の連通穴１８
は、いずれも１枚のアルミニウム製薄板材を折り曲げる
ことにより形成される上部のタンク部１０、１１の中央
仕切り部（折り曲げ部）１６に開けられたバーリング穴
（打ち出し部のある穴形状）で構成されている。

【００８１】図１７は連通穴１８の具体的な形成方法を
例示するもので、図１７（ａ）に示すように、まず、上
部のタンク部８、１０、１１、１３を構成するアルミニ
ウム製薄板材３４にバーリング穴３４ａとこのバーリン
グ穴３４ａの打ち出し部が嵌入可能な大きさを持った打
ち抜き穴３４ｂとをプレス加工で形成する。

【００８２】次に、図１７（ｂ）に示すように、バーリ
ング穴３４ａと打ち抜き穴３４ｂとを形成した部位をＵ
字状に折り曲げる。次に、図１７（ｃ）に示すように、
バーリング穴３４ａの打ち出し部を打ち抜き穴３４ｂ内
に嵌入する。次に、図１７（ｄ）に示すように、バーリ
ング穴３４ａの打ち出し部の先端を外周側へかしめる。
これにより、バーリング穴３４ａの打ち出し部の嵌入状
態の戻りを阻止することができ、連通穴１８の形成を完
了できる。

【００８３】図１８は第１〜第６の絞り板５１〜５６の
組付構造を例示するもので、下部のタンク部９、１２に
は、各絞り板５１〜５６挿入用のスリット溝３６が任意
の位置に形成してある。各絞り板５１〜５６の材質例と
しては、芯材（Ａ３０００番系）の両面にろう材（Ａ４
０００番系）をクラッドした両面クラッド材を用いる。
そして、各絞り板５１〜５６を所定の位置のスリット溝
３６に挿入することにより、各絞り板５１〜５６の両面
のろう材およびタンク内側のろう材を用いて、各絞り板
５１〜５６を下部のタンク部９、１２にろう付けする。

【００８４】上述した製造方法による利点を次に述べる
と、タンク部８〜１３をチューブ２〜５と別体で形成
した後に、一体に接合するから、タンク部８〜１３を構
成する薄板材３４の板厚を厚くして強度を高めると同時
に、チューブ２〜５については、その板厚を十分薄くし
て、チューブ２〜５とコルゲートフィン１９の微細化を
進めことにより、冷媒蒸発器の小型化、高性能化を図る
ことができる。

【００８５】タンク部８〜１３を１枚のアルミニウム
製薄板材３４の折り曲げ加工で構成することができるた
め、薄板材３４の外面側にろう材をつける必要がなくな
って、タンク部の耐食性を向上できる。

【００８６】チューブ２〜５においても、外面側にろ
う材を付ける必要がないため、耐食性を向上できる。ま
た、チューブ２〜５の外面側にろう材を付けないため、
表面処理層の形成が良好となり、排水性が向上する。ま
た、排水性の向上に伴って、冷媒蒸発器での臭いの発生
抑止効果が高くなる。

【００８７】コルゲートフィン１９部においてもろう
材を付けないため、表面処理層の形成が良好となる。そ
の結果、上記と同様に、排水性の向上と、臭いの発生
抑止効果の向上を発揮できる。

【００８８】（第２実施形態）第１実施形態では蒸発器
１を空調ユニットケース内に略垂直に設置する例を示し
たが、図１９に示す第２実施形態のように蒸発器１を傾
けて設置する場合（水平な線Ｃに対する傾斜角θが約１
０度以上）にも本発明は適用可能で、第１実施形態と同
様の効果が得られる。なお、蒸発器１の具体的構成は第
１実施形態と同一である。

【００８９】（第３実施形態）図２０は第３実施形態を
示すもので、第１実施形態では冷媒入口６と冷媒出口７
を蒸発器１の左側の上部に配置しているのに対し、本実
施形態では冷媒入口６と冷媒出口７が左側の下部に配置
され、具体的には、冷媒入口６は下部の入口側タンク部
９の左側に連通し、冷媒出口７は下部の出口側タンク部
１２の左側に連通している。

【００９０】この冷媒入口６と冷媒出口７の配置変更に
伴い、仕切り板１４、１５は下部のタンク部９、１２内
に配置され、連通穴１８も下部の仕切り壁１７に形成さ
れている。また、下部の入口側タンク部９内の、冷媒入
口６と仕切り板１４との間に、絞り板５１を本例では１
つ設置している。

【００９１】本実施形態の構成によれば、冷媒入口６か
ら流入した冷媒は、まず、下部タンク部９内に流入して
チューブ２に分配され、チューブ２を矢印ｍのように上
方へ流れて上部のタンク部８に流入し、さらにタンク部
１０に至る。その後に、冷媒はチューブ３に分配され、
このチューブ３を矢印ｎのように下方へ流れ、下部のタ
ンク部９内に流入する。そして、冷媒は、連通穴１８を
通過して、冷媒入口側熱交換器Ｘから冷媒出口側熱交換
器Ｙに移行して、空気上流側の下部タンク部１２内に流
入する。

【００９２】次に、この下部タンク部１２から冷媒はチ
ューブ５に分配され、チューブ５を矢印ｏのように上方
へ流れて上部タンク部１１に流入し、さらにタンク部１
３に至る。次に、冷媒はチューブ４に分配され、このチ
ューブ４を矢印ｐのように下方へ流れる。しかるのち、
チューブ４からの冷媒は下部タンク部１２内で集合さ
れ、冷媒出口７から蒸発器１の外部へ流出する。

【００９３】ここで、チューブ４に冷媒が分配される場
合、液冷媒は重力により、図２０右側のチューブ４に多
く流れ込み、液冷媒の分布が不均一になる。そこで、チ
ューブ４の空気流れ下流側に位置するチューブ２の液冷
媒の分布が、チューブ４内の液冷媒分布と逆になるよう
に、絞り穴５１ａによりチューブ２内の液冷媒分布を調
整することにより、空気流れ方向Ａの前後に位置するチ
ューブ２とチューブ４を通過する空気の温度分布を均一
化することができる。

【００９４】一方、チューブ３に冷媒が分配される場
合、液冷媒は重力により、図２０左側のチューブ３に多
く流れ込み、液冷媒の分布が不均一になる。そこで、複
数の連通穴１８の開口面積や配置を適宜に設定すること
により、チューブ５内の冷媒分布を調整して、空気流れ
方向Ａの前後に位置するチューブ３とチューブ５を通過
する空気の温度分布を均一化することができる。

【００９５】（他の実施形態）上記第１実施形態では、
入口側タンク部９および出口側タンク部１２に、それぞ
れ３つの絞り穴５１ａ〜５６ａを設けたが、要求される
冷媒分配特性に応じて、絞り穴は１つにしてもよいし、
２つ以上にしてもよい。また、絞り穴５１ａ〜５６ａの
形状は、楕円や矩形等種々設定できる。

【００９６】また、上記第１実施形態では、仕切り壁１
６に設けた連通穴１８で２つのタンク部１０、１１間を
連通させたが、連通穴１８の代わりに、蒸発器側面（図
１右側面）にサイド冷媒通路を有する部材を付加し、そ
のサイド冷媒通路によって２つのタンク部１０、１１間
を連通させることもできる。

【００９７】また、上記実施形態において、冷媒入口側
熱交換部Ｘを空気流れ上流側に配置し、冷媒出口側熱交
換部Ｙを空気流れ下流側に配置してもよい。

【００９８】また、上記実施形態では、熱交換部Ｘ，Ｙ
を空気流れ方向Ａに２列配置したが、本発明は、熱交換
部Ｘ，Ｙを空気流れ方向Ａに３列以上配置する冷媒蒸発
器にも適用可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態による冷媒蒸発器の概略
斜視図である。

【図２】図１の下部タンク部を示す概略斜視図である。

【図３】図１のチューブ４の出口空気温度を比較した特
性図である。

【図４】図１の絞り穴の開口面積比と冷房性能の関係を
示す図である。

【図５】図１のタンク部の端面形状を示す側面図であ
る。

【図６】（ａ）は図１のチューブの断面形状を示す断面
図、（ｂ）はチューブの材質例の説明図、（ｃ）はチュ
ーブ構成部材へのろう材塗布の説明図である。

【図７】図１のタンク部とチューブとの嵌合部の断面図
である。

【図８】（ａ）は図１のチューブ端部の平面図、（ｂ）
はチューブ端部の正面図、（ｃ）は（ｂ）の一部拡大
図、（ｄ）は（ａ）の拡大斜視図、（ｅ）はチューブ端
部をタンク部に挿入した組付状態の概略説明図である。

【図９】図１のタンク部とチューブとの嵌合部の他の例
を示す断面図である。

【図１０】図１のコルゲートフィンへのろう材塗布の説
明図である。

【図１１】図１の仕切り板部の分解状態での拡大斜視図
である。

【図１２】図１のタンク部の蓋部材の斜視図である。

【図１３】図１の配管ジョイント部の斜視図である。

【図１４】図１３の配管ジョイント部における蓋部材の
斜視図である。

【図１５】（ａ）は図１３の配管ジョイント部の正面
図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ断面図、（ｃ）は中間板部
材の正面図である。

【図１６】図１３の連通穴部の断面図である。

【図１７】図１３の連通穴部の形成方法の説明用断面図
である。

【図１８】図２の絞り板の組付け構造を示す分解斜視図
である。

【図１９】本発明の第２実施形態による冷媒蒸発器の設
置状態を示す斜視図である。

【図２０】本発明の第３実施形態による冷媒蒸発器の冷
媒通路構成を示す概略斜視図である。

【図２１】従来の蒸発器の冷媒通路構成を示す概略斜視
図である。

【図２２】図２１の蒸発器の断面図である。

【符号の説明】

２〜５…チューブ、６…冷媒入口、７…冷媒出口、８〜
１３…タンク部、９ｂ、１２ｂ…分配タンク部位、５１
ａ〜５６ａ…絞り穴。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】冷媒を流すためのチューブ（２〜５）
を、冷媒流れ方向を上下にして外部流体の流れ方向
（Ａ）と直交方向に多数並列配置するとともに、このチ
ューブ（２〜５）を前記外部流体の流れ方向（Ａ）に複
数列配置し、前記チューブ（２〜５）への冷媒の分配もしくは前記チ
ューブ（２〜５）からの冷媒の集合を行うタンク部（８
〜１３）を、前記チューブ（２〜５）の上下両端部に、
前記複数列のチューブ（２〜５）に対応して前記外部流
体の流れ方向（Ａ）に複数列配置し、前記外部流体の流れ方向（Ａ）の上流側および下流側の
いずれか一方に配置した前記タンク部（８〜１０）に冷
媒入口（６）を配置し、前記外部流体の流れ方向（Ａ）の上流側および下流側の
いずれか他方に配置した前記タンク部（１１〜１３）に
冷媒出口（７）を配置し、前記チューブ（２〜５）および前記タンク部（８〜１
３）内に形成される冷媒流路で、冷媒が前記外部流体の
流れ方向（Ａ）と直交方向にターンするとともに、この
ターン方向が、前記外部流体の流れ方向（Ａ）の上流側
の前記冷媒流路と下流側の前記冷媒流路とで逆方向にな
るように構成し、冷媒が、前記冷媒入口（６）を配置した列の前記冷媒流
路を全て通過した後、外部流体の流れ方向（Ａ）に隣接
する列の前記冷媒流路を順に通過して前記冷媒出口
（７）に至るように構成し、前記チューブ（２〜５）の下端側に配置した前記タンク
部（９、１２）に、前記冷媒流路を絞る絞り部（５１ａ
〜５６ａ）を設けたことを特徴とする冷媒蒸発器。
【請求項２】前記タンク部（１１〜１３）において、
外部流体の流れ方向（Ａ）と直交方向の一方側の端部
に、前記冷媒入口（６）および冷媒出口（７）を配置し
たことを特徴とする請求項１に記載の冷媒蒸発器。
【請求項３】前記外部流体の流れ方向（Ａ）に隣接す
るタンク部（８〜１３）の間を仕切る仕切り壁（１６、
１７）に、このタンク部（８〜１３）を連通する連通穴
（１８）を、前記外部流体の流れ方向（Ａ）と直交方向
に複数個配設したことを特徴とする請求項１または２に
記載の冷媒蒸発器。
【請求項４】請求項１ないし３のいずれか１つに記載
の冷媒蒸発器において、前記チューブ（２〜５）の下端側に配置した前記タンク
部（９、１２）のうち冷媒流れ上流側のタンク部（９）
に設けた前記絞り部（５１ａ〜５３ａ）の開口面積を、
前記チューブ（２〜５）の下端側に配置した前記タンク
部（９、１２）のうち冷媒流れ下流側のタンク部（１
２）に設けた前記絞り部（５４ａ〜５６ａ）の開口面積
よりも、小さくしたことを特徴とする冷媒蒸発器。
【請求項５】前記チューブ（２〜５）の下端側に配置
した前記タンク部（９、１２）内に、下降流冷媒の集合
部（９ａ、１２ａ）と上昇流冷媒の分配部（９ｂ、１２
ｂ）とが形成され、前記集合部（９ａ、１２ａ）と前記分配部（９ｂ、１２
ｂ）との境界部近傍から冷媒流れ下流側に向けて、所定
間隔をあけて前記絞り部（５１ａ〜５３ａ、５４ａ〜５
６ａ）を複数個設けたことを特徴とする請求項１ないし
４のいずれか１つに記載の冷媒蒸発器。
【請求項６】請求項５に記載の冷媒蒸発器において、前記複数個の絞り部（５１ａ〜５３ａ、５４ａ〜５６
ａ）の開口面積を、冷媒流れ下流側ほど小さくしたこと
を特徴とする冷媒蒸発器。
【請求項７】前記チューブ（２〜５）と前記タンク部
（８〜１３）とを、別体で形成した後に一体に接合する
ことを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記
載の冷媒蒸発器。