JPH11173704A - 積層型蒸発器 - Google Patents
積層型蒸発器Info
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- JPH11173704A JPH11173704A JP9340314A JP34031497A JPH11173704A JP H11173704 A JPH11173704 A JP H11173704A JP 9340314 A JP9340314 A JP 9340314A JP 34031497 A JP34031497 A JP 34031497A JP H11173704 A JPH11173704 A JP H11173704A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 チューブ冷媒通路内に、インナーフィンによ
り区画された多数の小通路を形成する蒸発器において、
冷却性能の向上を図る。 【解決手段】 ２枚の金属薄板４の接合により形成され
るチューブの冷媒通路４７、４８内に波形状のインナー
フィン４９、５０を配置して冷媒側の伝熱面積を拡大す
るとともに金属薄板４の長手方向に沿って多数の小通路
４９ａ、５０ａを形成する。タンク部４０、４１と小通
路４９ａ、５０ａの端部との間に形成される連通路部の
うち、風上側の連通路部５１、５３の流通抵抗を風下側
の連通路部５５、５７の流通抵抗より小さくすることに
より、風上側小通路４９ａ、５０ａへの冷媒量を多く
し、風下側小通路４９ａ、５０ａへの冷媒量を少なくす
る。
り区画された多数の小通路を形成する蒸発器において、
冷却性能の向上を図る。 【解決手段】 ２枚の金属薄板４の接合により形成され
るチューブの冷媒通路４７、４８内に波形状のインナー
フィン４９、５０を配置して冷媒側の伝熱面積を拡大す
るとともに金属薄板４の長手方向に沿って多数の小通路
４９ａ、５０ａを形成する。タンク部４０、４１と小通
路４９ａ、５０ａの端部との間に形成される連通路部の
うち、風上側の連通路部５１、５３の流通抵抗を風下側
の連通路部５５、５７の流通抵抗より小さくすることに
より、風上側小通路４９ａ、５０ａへの冷媒量を多く
し、風下側小通路４９ａ、５０ａへの冷媒量を少なくす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はチューブ（冷媒通
路）を金属薄板の積層構造により形成する積層型蒸発器
に関するもので、例えば、車両用空調装置の冷媒蒸発器
として好適なものである。
路）を金属薄板の積層構造により形成する積層型蒸発器
に関するもので、例えば、車両用空調装置の冷媒蒸発器
として好適なものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、車両用空調装置の冷媒蒸発器で
は、高性能化のニーズに対応するため、金属薄板の積層
構造により形成されるチューブ冷媒通路内にインナーフ
ィンを挿入して、冷媒側の伝熱面積を拡大することによ
り、性能向上を図ることが行われている。ここで、イン
ナーフィンとして波形の断面形状を持つものを用いる
と、インナーフィンの波形状により区画された直管状の
複数の小通路を冷媒が独立に流れることになる。
は、高性能化のニーズに対応するため、金属薄板の積層
構造により形成されるチューブ冷媒通路内にインナーフ
ィンを挿入して、冷媒側の伝熱面積を拡大することによ
り、性能向上を図ることが行われている。ここで、イン
ナーフィンとして波形の断面形状を持つものを用いる
と、インナーフィンの波形状により区画された直管状の
複数の小通路を冷媒が独立に流れることになる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような独立の複数
の小通路をチューブ冷媒通路内に形成するタイプの冷媒
蒸発器について、本発明者らが実際に試作、検討したと
ころ、次のごとき現象が発生して、蒸発器性能に悪影響
を及ぼすことが判明した。すなわち、冷媒側の伝熱面積
を拡大する手段として、チューブ冷媒通路内にクロスリ
ブ等の凹凸形状部を打ち出し成形するものでは、チュー
ブ冷媒通路内での冷媒流れがチューブ幅方向に拘束され
ていないので、仮にチューブ冷媒通路の入口部で、冷媒
分配がチューブ幅方向に偏りがあっても、この冷媒分配
の偏りがチューブ冷媒通路内で修正されるが、波形状の
インナーフィンを用いるものでは、波形状により区画さ
れた直管状のインナーフィン小通路がそれぞれ完全に独
立しているので、チューブ冷媒通路の入口部から出口部
に至るまで、冷媒は他の小通路の冷媒と混合することな
く流れる。
の小通路をチューブ冷媒通路内に形成するタイプの冷媒
蒸発器について、本発明者らが実際に試作、検討したと
ころ、次のごとき現象が発生して、蒸発器性能に悪影響
を及ぼすことが判明した。すなわち、冷媒側の伝熱面積
を拡大する手段として、チューブ冷媒通路内にクロスリ
ブ等の凹凸形状部を打ち出し成形するものでは、チュー
ブ冷媒通路内での冷媒流れがチューブ幅方向に拘束され
ていないので、仮にチューブ冷媒通路の入口部で、冷媒
分配がチューブ幅方向に偏りがあっても、この冷媒分配
の偏りがチューブ冷媒通路内で修正されるが、波形状の
インナーフィンを用いるものでは、波形状により区画さ
れた直管状のインナーフィン小通路がそれぞれ完全に独
立しているので、チューブ冷媒通路の入口部から出口部
に至るまで、冷媒は他の小通路の冷媒と混合することな
く流れる。
【０００４】従って、チューブ冷媒通路の入口部での冷
媒分配の偏り（過不足）の影響をそのまま受けることに
なる。ところで、蒸発器の通常の使用条件下では、冷媒
の液に対してガスの体積は７０倍程度に膨張して流通抵
抗を増大するので、冷媒のガス域が大きいと、冷媒は流
れにくくなる。しかも、空気側の熱負荷に対して冷媒量
が不足したインナーフィン小通路では、冷媒量の多い他
のインナーフィン小通路よりも、上流側で冷媒の蒸発が
開始されてガスの領域が拡大するので、このことが、元
々の冷媒不足を一層助長することになる。
媒分配の偏り（過不足）の影響をそのまま受けることに
なる。ところで、蒸発器の通常の使用条件下では、冷媒
の液に対してガスの体積は７０倍程度に膨張して流通抵
抗を増大するので、冷媒のガス域が大きいと、冷媒は流
れにくくなる。しかも、空気側の熱負荷に対して冷媒量
が不足したインナーフィン小通路では、冷媒量の多い他
のインナーフィン小通路よりも、上流側で冷媒の蒸発が
開始されてガスの領域が拡大するので、このことが、元
々の冷媒不足を一層助長することになる。
【０００５】これに反し、冷媒量の多いインナーフィン
小通路では、冷媒量が不足したインナーフィン小通路よ
りも通路の下流側で冷媒の蒸発が開始されるため、相対
的にガスの領域が小さくなることで、冷媒が流れやすく
なり、その結果、元々の冷媒過多をさらに助長する。従
って、蒸発器使用開始時における、空気側熱負荷に対す
る各インナーフィン小通路への冷媒分配の過不足が、冷
媒と空気との間の熱交換の結果、より一層拡大されると
いう現象が発生する。
小通路では、冷媒量が不足したインナーフィン小通路よ
りも通路の下流側で冷媒の蒸発が開始されるため、相対
的にガスの領域が小さくなることで、冷媒が流れやすく
なり、その結果、元々の冷媒過多をさらに助長する。従
って、蒸発器使用開始時における、空気側熱負荷に対す
る各インナーフィン小通路への冷媒分配の過不足が、冷
媒と空気との間の熱交換の結果、より一層拡大されると
いう現象が発生する。
【０００６】ところで、各インナーフィン小通路の入口
で、空気側の熱負荷に対して冷媒分配の過不足が生じた
場合、冷媒が不足したインナーフィン小通路では冷却性
能の低いガス域が大きく拡がり、同時に、冷媒量の多い
インナーフィン小通路では冷媒過多により出口でも液冷
媒が残ることになる。しかし、インナーフィン小通路の
出口に位置するタンク部では、冷媒が不足したインナー
フィン小通路からの冷媒と冷媒過多のインナーフィン小
通路からの冷媒が混合されるので、冷媒不足のインナー
フィン小通路の余分なガス量を冷媒過多のインナーフィ
ン小通路で余った液冷媒で補うことができる。そのた
め、表面的には、あたかも、全てのインナーフィン小通
路で均等に冷媒の蒸発（熱交換）が行われたかのよう
に、蒸発器への冷媒流量が制御される。
で、空気側の熱負荷に対して冷媒分配の過不足が生じた
場合、冷媒が不足したインナーフィン小通路では冷却性
能の低いガス域が大きく拡がり、同時に、冷媒量の多い
インナーフィン小通路では冷媒過多により出口でも液冷
媒が残ることになる。しかし、インナーフィン小通路の
出口に位置するタンク部では、冷媒が不足したインナー
フィン小通路からの冷媒と冷媒過多のインナーフィン小
通路からの冷媒が混合されるので、冷媒不足のインナー
フィン小通路の余分なガス量を冷媒過多のインナーフィ
ン小通路で余った液冷媒で補うことができる。そのた
め、表面的には、あたかも、全てのインナーフィン小通
路で均等に冷媒の蒸発（熱交換）が行われたかのよう
に、蒸発器への冷媒流量が制御される。
【０００７】この結果、全てのインナーフィン小通路で
均等に冷媒の蒸発（熱交換）が行われた場合（理想状
態）に比して、冷媒不足のインナーフィン小通路でのガ
ス域の拡大により蒸発器の冷却性能を大幅に低下させる
ことが分かった。蒸発器における熱交換部内を空気が風
上側から風下側へ流れる際、空気温度は風上側から風下
側へと順次下がっていくので、必然的に、風上側の小通
路の最適な冷媒分配量に対して風下側の小通路の最適な
冷媒分配量が少なくなるが、各チューブ冷媒通路におい
て入口部の冷媒分配の状態を均一にした場合は、各イン
ナーフィン小通路の入口冷媒の状態はどの通路でも同一
となるから、必然的に、風上側の小通路では冷媒不足が
発生し、風下側の小通路では冷媒過多が発生して、上記
した不具合が発生するのである。
均等に冷媒の蒸発（熱交換）が行われた場合（理想状
態）に比して、冷媒不足のインナーフィン小通路でのガ
ス域の拡大により蒸発器の冷却性能を大幅に低下させる
ことが分かった。蒸発器における熱交換部内を空気が風
上側から風下側へ流れる際、空気温度は風上側から風下
側へと順次下がっていくので、必然的に、風上側の小通
路の最適な冷媒分配量に対して風下側の小通路の最適な
冷媒分配量が少なくなるが、各チューブ冷媒通路におい
て入口部の冷媒分配の状態を均一にした場合は、各イン
ナーフィン小通路の入口冷媒の状態はどの通路でも同一
となるから、必然的に、風上側の小通路では冷媒不足が
発生し、風下側の小通路では冷媒過多が発生して、上記
した不具合が発生するのである。
【０００８】本発明は上記点に鑑みてなされたもので、
チューブ冷媒通路内に、インナーフィンにより区画され
た多数の小通路を形成する蒸発器において、冷却性能の
向上を図ることを目的とする。
チューブ冷媒通路内に、インナーフィンにより区画され
た多数の小通路を形成する蒸発器において、冷却性能の
向上を図ることを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１記載の発明では、２枚の金属薄板（４、
４）の接合により形成されるチューブ（２）の冷媒通路
（４７、４８）内に、インナーフィン（４９、５０）を
配置して、冷媒側の伝熱面積を拡大するとともに金属薄
板（４、４）の長手方向に沿って多数の小通路（４９
ａ、５０ａ）を形成する蒸発器において、この小通路
（４９ａ、５０ａ）のうち、空気流れ方向に対して風上
側に位置する小通路（４９ａ、５０ａ）への冷媒分配量
を多くし、空気流れ方向に対して風下側に位置する小通
路（４９ａ、５０ａ）への冷媒分配量を少なくする冷媒
分配調整手段（５１〜５８、７１〜７４、７５〜７８、
４５ｂ、４５ｃ）を備えることを特徴としている。
に、請求項１記載の発明では、２枚の金属薄板（４、
４）の接合により形成されるチューブ（２）の冷媒通路
（４７、４８）内に、インナーフィン（４９、５０）を
配置して、冷媒側の伝熱面積を拡大するとともに金属薄
板（４、４）の長手方向に沿って多数の小通路（４９
ａ、５０ａ）を形成する蒸発器において、この小通路
（４９ａ、５０ａ）のうち、空気流れ方向に対して風上
側に位置する小通路（４９ａ、５０ａ）への冷媒分配量
を多くし、空気流れ方向に対して風下側に位置する小通
路（４９ａ、５０ａ）への冷媒分配量を少なくする冷媒
分配調整手段（５１〜５８、７１〜７４、７５〜７８、
４５ｂ、４５ｃ）を備えることを特徴としている。
【００１０】これによると、インナーフィン（４９、５
０）による冷媒側の伝熱面積の拡大による性能向上、お
よびインナーフィン（４９、５０）の接合箇所による耐
圧強度向上の利点を確保しつつ、インナーフィン（４
９、５０）により区画される多数の小通路（４９ａ、５
０ａ）への冷媒分配量を、風上側、風下側の双方とも、
空気側熱負荷に対応した適切な量に設定することが可能
となる。
０）による冷媒側の伝熱面積の拡大による性能向上、お
よびインナーフィン（４９、５０）の接合箇所による耐
圧強度向上の利点を確保しつつ、インナーフィン（４
９、５０）により区画される多数の小通路（４９ａ、５
０ａ）への冷媒分配量を、風上側、風下側の双方とも、
空気側熱負荷に対応した適切な量に設定することが可能
となる。
【００１１】その結果、従来技術のような冷媒分配の過
不足によるガス域の拡大が発生せず、チューブ内にイン
ナーフィンを配置した蒸発器において冷却性能を効果的
に向上できる。また、請求項２記載の発明のように、タ
ンク部（４０〜４３）の幅寸法（Ｗ2）を冷媒通路（４
７、４８）の幅寸法（Ｗ1 ）より小さくすれば、タンク
部（４０〜４３）による受圧面積拡大を抑制でき、蒸発
器の耐圧強度向上のために、有利である。
不足によるガス域の拡大が発生せず、チューブ内にイン
ナーフィンを配置した蒸発器において冷却性能を効果的
に向上できる。また、請求項２記載の発明のように、タ
ンク部（４０〜４３）の幅寸法（Ｗ2）を冷媒通路（４
７、４８）の幅寸法（Ｗ1 ）より小さくすれば、タンク
部（４０〜４３）による受圧面積拡大を抑制でき、蒸発
器の耐圧強度向上のために、有利である。
【００１２】なお、インナーフィン（４９、５０）は、
請求項３記載のように断面波形状に折り曲げ成形したも
ので構成できる。また、請求項４記載の発明のように、
冷媒分配調整手段によりインナーフィン（４９、５０）
の金属薄板（４、４）長手方向への位置決めを行うよう
にすれば、組付時にインナーフィン（４９、５０）の位
置決めを正確に行うことができ、インナーフィン（４
９、５０）の位置ずれによる耐圧強度の低下を防止でき
る。しかも、冷媒分配調整手段に、インナーフィン（４
９、５０）の位置決め手段としての役割を兼務させるこ
とができ、構造の簡素化を図ることができる。
請求項３記載のように断面波形状に折り曲げ成形したも
ので構成できる。また、請求項４記載の発明のように、
冷媒分配調整手段によりインナーフィン（４９、５０）
の金属薄板（４、４）長手方向への位置決めを行うよう
にすれば、組付時にインナーフィン（４９、５０）の位
置決めを正確に行うことができ、インナーフィン（４
９、５０）の位置ずれによる耐圧強度の低下を防止でき
る。しかも、冷媒分配調整手段に、インナーフィン（４
９、５０）の位置決め手段としての役割を兼務させるこ
とができ、構造の簡素化を図ることができる。
【００１３】また、請求項５記載の発明では、チューブ
（２）の冷媒通路（４７、４８）内に、冷媒側の伝熱面
積を拡大するインナーフィン（４９、５０）を配置する
とともに、冷媒通路（４７、４８）のうち、空気流れ方
向に対して風上側に位置する部位への冷媒分配量を多く
し、空気の流れ方向に対して風下側に位置する部位への
冷媒分配量を少なくする冷媒分配調整手段（５１〜５
８、７１〜７４、７５〜７８、４５ｂ、４５ｃ）を備
え、この冷媒分配調整手段（５１〜５８、７１〜７４、
７５〜７８、４５ｂ、４５ｃ）によりインナーフィン
（４９、５０）の金属薄板（４、４）長手方向への位置
決めを行うようにしたことを特徴としている。
（２）の冷媒通路（４７、４８）内に、冷媒側の伝熱面
積を拡大するインナーフィン（４９、５０）を配置する
とともに、冷媒通路（４７、４８）のうち、空気流れ方
向に対して風上側に位置する部位への冷媒分配量を多く
し、空気の流れ方向に対して風下側に位置する部位への
冷媒分配量を少なくする冷媒分配調整手段（５１〜５
８、７１〜７４、７５〜７８、４５ｂ、４５ｃ）を備
え、この冷媒分配調整手段（５１〜５８、７１〜７４、
７５〜７８、４５ｂ、４５ｃ）によりインナーフィン
（４９、５０）の金属薄板（４、４）長手方向への位置
決めを行うようにしたことを特徴としている。
【００１４】これによると、請求項１記載の発明と同様
に冷媒分配の適正化の効果を発揮できるとともに、冷媒
分配調整手段にインナーフィン（４９、５０）の位置決
め手段としての役割を兼務させることができる。また、
請求項６記載の発明では、タンク部（４０〜４３）と冷
媒通路（４７、４８）の端部との間に連通路部（５１〜
５８）を形成するとともに、この連通路部（５１〜５
８）のうち、風上側に位置する連通路部（５１〜５４）
の流通抵抗を風下側に位置する連通路部（５５〜５８）
の流通抵抗より小さくすることにより、冷媒分配調整手
段を構成することを特徴としている。
に冷媒分配の適正化の効果を発揮できるとともに、冷媒
分配調整手段にインナーフィン（４９、５０）の位置決
め手段としての役割を兼務させることができる。また、
請求項６記載の発明では、タンク部（４０〜４３）と冷
媒通路（４７、４８）の端部との間に連通路部（５１〜
５８）を形成するとともに、この連通路部（５１〜５
８）のうち、風上側に位置する連通路部（５１〜５４）
の流通抵抗を風下側に位置する連通路部（５５〜５８）
の流通抵抗より小さくすることにより、冷媒分配調整手
段を構成することを特徴としている。
【００１５】これによると、連通路部の流通抵抗の差を
持たせることにより冷媒分配調整手段を簡単に構成でき
る。また、請求項７記載の発明では、タンク部（４０〜
４３）の位置を冷媒通路（４７、４８）の中央部よりも
風上側にオフセット配置することにより、タンク部（４
０〜４３）と冷媒通路（４７、４８）の端部との間の部
位で、風下側の部位のみに連通路部（７１〜７４）を形
成し、この風下側のみの連通路部（７１〜７４）により
冷媒分配調整手段を構成することを特徴としている。
持たせることにより冷媒分配調整手段を簡単に構成でき
る。また、請求項７記載の発明では、タンク部（４０〜
４３）の位置を冷媒通路（４７、４８）の中央部よりも
風上側にオフセット配置することにより、タンク部（４
０〜４３）と冷媒通路（４７、４８）の端部との間の部
位で、風下側の部位のみに連通路部（７１〜７４）を形
成し、この風下側のみの連通路部（７１〜７４）により
冷媒分配調整手段を構成することを特徴としている。
【００１６】これによると、風下側のみに形成した連通
路部（７１〜７４）により、冷媒分配調整手段を簡単に
構成できる。また、請求項８記載の発明では、タンク部
（４０〜４３）と冷媒通路（４７、４８）の端部との間
に連通路部（５１〜５８）を形成するとともに、この連
通路部（５１〜５８）のうち、風下側に位置する連通路
部（５５〜５８）のみに冷媒流れの抵抗となる抵抗体
（７５〜７８）を配置し、この抵抗体（７５〜７８）に
より冷媒分配調整手段を構成することを特徴としてい
る。
路部（７１〜７４）により、冷媒分配調整手段を簡単に
構成できる。また、請求項８記載の発明では、タンク部
（４０〜４３）と冷媒通路（４７、４８）の端部との間
に連通路部（５１〜５８）を形成するとともに、この連
通路部（５１〜５８）のうち、風下側に位置する連通路
部（５５〜５８）のみに冷媒流れの抵抗となる抵抗体
（７５〜７８）を配置し、この抵抗体（７５〜７８）に
より冷媒分配調整手段を構成することを特徴としてい
る。
【００１７】これによると、風下側の連通路部（５５〜
５８）のみに形成した抵抗体（７５〜７８）により、冷
媒分配調整手段を簡単に構成できる。また、請求項９記
載の発明では、請求項６において、風上側に位置する連
通路部（５１〜５４）の外周縁部を区画する傾斜面（４
５ｂ）の傾斜角度（θ1 ）を、風下側に位置する連通路
部（５５〜５８）の外周縁部を区画する傾斜面（４５
ｃ）の傾斜角度（θ2 ）より大きくしたことを特徴とし
ている。
５８）のみに形成した抵抗体（７５〜７８）により、冷
媒分配調整手段を簡単に構成できる。また、請求項９記
載の発明では、請求項６において、風上側に位置する連
通路部（５１〜５４）の外周縁部を区画する傾斜面（４
５ｂ）の傾斜角度（θ1 ）を、風下側に位置する連通路
部（５５〜５８）の外周縁部を区画する傾斜面（４５
ｃ）の傾斜角度（θ2 ）より大きくしたことを特徴とし
ている。
【００１８】これによると、傾斜面（４５ｂ、４５ｃ）
の傾斜角度（θ1 、θ2 ）の差より冷媒分配調整手段を
簡単に構成できる。なお、上記各手段に付した括弧内の
符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関
係を示すものである。
の傾斜角度（θ1 、θ2 ）の差より冷媒分配調整手段を
簡単に構成できる。なお、上記各手段に付した括弧内の
符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関
係を示すものである。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示す実施形態
について説明する。 （第１実施形態）図１〜図５は本発明を車両用空調装置
の冷凍サイクルにおける冷媒蒸発器１に適用した第１実
施形態を示しており、この蒸発器１には、図示しない温
度作動式膨張弁（減圧手段）で減圧され膨張した低温低
圧の気液二相冷媒が流入するようになっている。
について説明する。 （第１実施形態）図１〜図５は本発明を車両用空調装置
の冷凍サイクルにおける冷媒蒸発器１に適用した第１実
施形態を示しており、この蒸発器１には、図示しない温
度作動式膨張弁（減圧手段）で減圧され膨張した低温低
圧の気液二相冷媒が流入するようになっている。
【００２０】図１はこの蒸発器１の全体構成を示してお
り、蒸発器１は、図１に示す上下方向を上下にして、車
両用空調装置の空調ユニットケース（図示せず）内に設
置され、空調送風機の送風空気が図１の紙面垂直方向
（図２の矢印ａ方向）に流れるようになっている。図１
に示すように、蒸発器１は、並列に配置された多数のチ
ューブ２を有しており、このチューブ２内を流れる冷媒
とチューブ２の外部を流れる空調用送風空気（外部流
体）とを熱交換させて、冷媒を蒸発させる熱交換部３を
備えている。
り、蒸発器１は、図１に示す上下方向を上下にして、車
両用空調装置の空調ユニットケース（図示せず）内に設
置され、空調送風機の送風空気が図１の紙面垂直方向
（図２の矢印ａ方向）に流れるようになっている。図１
に示すように、蒸発器１は、並列に配置された多数のチ
ューブ２を有しており、このチューブ２内を流れる冷媒
とチューブ２の外部を流れる空調用送風空気（外部流
体）とを熱交換させて、冷媒を蒸発させる熱交換部３を
備えている。
【００２１】このチューブ２は金属薄板（コアプレー
ト）４の積層構造により形成されており、その具体的構
造は基本的には公知のもの（本出願人の出願に係る特開
平９−１７０８５０号公報）と同じでよいので、以下積
層構造の概略を説明すると、金属薄板４は、具体的には
アルミニュウム心材の両面にろう材をクラッドした両面
クラッド材を所定形状（図２参照）に成形して、これを
２枚１組として多数組積層した上で、ろう付けにて接合
することにより多数のチューブ２を並列に形成するもの
である。
ト）４の積層構造により形成されており、その具体的構
造は基本的には公知のもの（本出願人の出願に係る特開
平９−１７０８５０号公報）と同じでよいので、以下積
層構造の概略を説明すると、金属薄板４は、具体的には
アルミニュウム心材の両面にろう材をクラッドした両面
クラッド材を所定形状（図２参照）に成形して、これを
２枚１組として多数組積層した上で、ろう付けにて接合
することにより多数のチューブ２を並列に形成するもの
である。
【００２２】金属薄板４の両端部には、図２に示すよう
に、チューブ２よりも積層方向外方へ突出する椀状突出
部（図４（ｂ）参照）からなるタンク部４０〜４３が２
個づつ（合計４個）形成されている。このタンク部４０
〜４３にはそれぞれチューブ２内の冷媒通路をその両端
部（図１の上端部および下端部）でそれぞれ互いに連通
させる連通穴４０ａ〜４３ａが形成されている。
に、チューブ２よりも積層方向外方へ突出する椀状突出
部（図４（ｂ）参照）からなるタンク部４０〜４３が２
個づつ（合計４個）形成されている。このタンク部４０
〜４３にはそれぞれチューブ２内の冷媒通路をその両端
部（図１の上端部および下端部）でそれぞれ互いに連通
させる連通穴４０ａ〜４３ａが形成されている。
【００２３】ここで、金属薄板４の具体的形状について
より詳しく説明すると、金属薄板４の幅方向の中央部を
長手方向に延びるリブ形状からなる中央仕切り部４４
と、金属薄板４の外縁部の全周にわたってリブ状に形成
されている外周接合部４５とを有している。そして、中
央仕切り部４４と外周接合部４５との間には、この両部
分４４、４５の面より所定寸法だけ外方へ凹んだ凹状部
４６（図３参照）を形成している。
より詳しく説明すると、金属薄板４の幅方向の中央部を
長手方向に延びるリブ形状からなる中央仕切り部４４
と、金属薄板４の外縁部の全周にわたってリブ状に形成
されている外周接合部４５とを有している。そして、中
央仕切り部４４と外周接合部４５との間には、この両部
分４４、４５の面より所定寸法だけ外方へ凹んだ凹状部
４６（図３参照）を形成している。
【００２４】従って、２枚の金属薄板４を互いに上記中
央仕切り部４４と外周接合部４５の部分で接合すること
により、上記中央仕切り部４４の左右両側に２つの冷媒
通路４７、４８を並列に形成している。この２つの冷媒
通路４７、４８の内部には、それぞれ波形状（図４
（ｂ）参照）に成形されたインナーフィン４９、５０を
配置している。
央仕切り部４４と外周接合部４５の部分で接合すること
により、上記中央仕切り部４４の左右両側に２つの冷媒
通路４７、４８を並列に形成している。この２つの冷媒
通路４７、４８の内部には、それぞれ波形状（図４
（ｂ）参照）に成形されたインナーフィン４９、５０を
配置している。
【００２５】このインナーフィン４９、５０はろう材を
クラッドしてないアルミニュウムベア材の薄板を波形状
に成形したもので、図４（ｂ）に示すように凹状部４６
の内壁面に波形状の折り曲げ頂部が接するように配置さ
れ、凹状部４６の内壁面に波形状の折り曲げ頂部が一体
に接合される。従って、インナーフィン４９、５０の波
形状により区画される部分は、それぞれチューブ幅方向
（図２左右方向）には独立した小通路４９ａ、５０ａと
なり、この小通路４９ａ、５０ａを冷媒がそれぞれ独立
にチューブ長手方向に流れる。
クラッドしてないアルミニュウムベア材の薄板を波形状
に成形したもので、図４（ｂ）に示すように凹状部４６
の内壁面に波形状の折り曲げ頂部が接するように配置さ
れ、凹状部４６の内壁面に波形状の折り曲げ頂部が一体
に接合される。従って、インナーフィン４９、５０の波
形状により区画される部分は、それぞれチューブ幅方向
（図２左右方向）には独立した小通路４９ａ、５０ａと
なり、この小通路４９ａ、５０ａを冷媒がそれぞれ独立
にチューブ長手方向に流れる。
【００２６】なお、図２では、上側のタンク部４０、４
１がともに冷媒入口側のタンク部を構成し、下側のタン
ク部４２、４３がともに冷媒出口側のタンク部を構成し
ているので、インナーフィン４９、５０の多数の小通路
４９ａ、５０ａをそれぞれ冷媒が上方から下方へと流れ
る。さらに、本第１実施形態では、上下のタンク部４０
〜４３と、２つの冷媒通路４７、４８（インナーフィン
小通路４９ａ、５０ａ）の出入口部との間の連通路部の
形態を次のごとく工夫している。すなわち、図３および
図４の断面図に示すごとく、冷媒通路４７（インナーフ
ィン小通路４９ａ）側、および冷媒通路４８（インナー
フィン小通路５０ａ）側において、それぞれ、空気流れ
方向ａの風上側に位置する連通路部５１〜５４の通路断
面積が、空気流れ方向ａの風下側に位置する連通路部５
５〜５８の通路断面積より大となるように、これら連通
路部５１〜５８の形状を設定している。具体的には、風
上側の連通路部５１〜５４では、２枚の金属薄板４間の
間隔が大となり、風下側の連通路部５５〜５８では、２
枚の金属薄板４間の間隔が小となるように、これら連通
路部５１〜５８の打ち出し高さを設定している。
１がともに冷媒入口側のタンク部を構成し、下側のタン
ク部４２、４３がともに冷媒出口側のタンク部を構成し
ているので、インナーフィン４９、５０の多数の小通路
４９ａ、５０ａをそれぞれ冷媒が上方から下方へと流れ
る。さらに、本第１実施形態では、上下のタンク部４０
〜４３と、２つの冷媒通路４７、４８（インナーフィン
小通路４９ａ、５０ａ）の出入口部との間の連通路部の
形態を次のごとく工夫している。すなわち、図３および
図４の断面図に示すごとく、冷媒通路４７（インナーフ
ィン小通路４９ａ）側、および冷媒通路４８（インナー
フィン小通路５０ａ）側において、それぞれ、空気流れ
方向ａの風上側に位置する連通路部５１〜５４の通路断
面積が、空気流れ方向ａの風下側に位置する連通路部５
５〜５８の通路断面積より大となるように、これら連通
路部５１〜５８の形状を設定している。具体的には、風
上側の連通路部５１〜５４では、２枚の金属薄板４間の
間隔が大となり、風下側の連通路部５５〜５８では、２
枚の金属薄板４間の間隔が小となるように、これら連通
路部５１〜５８の打ち出し高さを設定している。
【００２７】ところで、図１に示すように、熱交換部３
において、隣接するチューブ２の外面側相互の間隙にコ
ルゲートフィン（フィン手段）５を接合して空気側の伝
熱面積の増大を図っている。このコルゲートフィン５
は、ろう材をクラッドしてないアルミニュウムベア材に
て波形状に成形されている。熱交換部３の金属薄板４の
積層方向の一端部（図１の右端部）に位置するエンドプ
レート６０、および、これに接合されるサイドプレート
６１、さらに上記積層方向の他端部（図１の左端部）に
位置するエンドプレート６２、および、これに接合され
るサイドプレート６３も、上記金属薄板４と同様に両面
クラッド材から成形されており、但し、これらのプレー
ト６０、６１、６２、６３は強度確保のため、上記金属
薄板４より厚肉（例えば１ｍｍ程度）にしてある。
において、隣接するチューブ２の外面側相互の間隙にコ
ルゲートフィン（フィン手段）５を接合して空気側の伝
熱面積の増大を図っている。このコルゲートフィン５
は、ろう材をクラッドしてないアルミニュウムベア材に
て波形状に成形されている。熱交換部３の金属薄板４の
積層方向の一端部（図１の右端部）に位置するエンドプ
レート６０、および、これに接合されるサイドプレート
６１、さらに上記積層方向の他端部（図１の左端部）に
位置するエンドプレート６２、および、これに接合され
るサイドプレート６３も、上記金属薄板４と同様に両面
クラッド材から成形されており、但し、これらのプレー
ト６０、６１、６２、６３は強度確保のため、上記金属
薄板４より厚肉（例えば１ｍｍ程度）にしてある。
【００２８】そして、エンドプレート６０、６２にも、
上記金属薄板４のタンク部４０〜４３と同様のタンク部
６４〜６７が形成され、さらに、右側のサイドプレート
６１には、上下に分断されたサイド冷媒通路１４、１５
（図５参照）を構成する第１、第２の張出部６８、６９
が形成され、左側のサイドプレート６３には、サイド冷
媒通路１３（図５参照）を構成する張出部７０が形成さ
れている。
上記金属薄板４のタンク部４０〜４３と同様のタンク部
６４〜６７が形成され、さらに、右側のサイドプレート
６１には、上下に分断されたサイド冷媒通路１４、１５
（図５参照）を構成する第１、第２の張出部６８、６９
が形成され、左側のサイドプレート６３には、サイド冷
媒通路１３（図５参照）を構成する張出部７０が形成さ
れている。
【００２９】右側のサイドプレート６１において、上記
第１の張出部６８の下端部と、第２の張出部６９の上端
部との間に配管ジョイント８が配置され、接合されてい
る。この配管ジョイント８は、アルミニュウムベア材に
て略長円形のブロック体に成形されており、このブロッ
ク体の厚さ方向に外部冷媒回路との接続用の冷媒出口通
路穴８ａと冷媒入口通路穴８ｂが２つ並んで貫通してい
る。
第１の張出部６８の下端部と、第２の張出部６９の上端
部との間に配管ジョイント８が配置され、接合されてい
る。この配管ジョイント８は、アルミニュウムベア材に
て略長円形のブロック体に成形されており、このブロッ
ク体の厚さ方向に外部冷媒回路との接続用の冷媒出口通
路穴８ａと冷媒入口通路穴８ｂが２つ並んで貫通してい
る。
【００３０】この冷媒出口通路穴８ａは上記第１の張出
部６８内に開口して、上記のサイド冷媒通路１４の下端
部に連通しており、また、冷媒入口通路穴８ｂは第２の
張出部６９内に開口してサイド冷媒通路１５の上端部に
連通している。本例の配管ジョイント８は冷媒出口通路
穴８ａと冷媒入口通路穴８ｂをサイドプレート長手方向
に配列している。この配管ジョイント８の冷媒入口通路
穴８ｂは、図示しない膨張弁の出口側冷媒配管に連結さ
れ、また、冷媒出口通路穴８ａは、図示しない圧縮機の
吸入配管に連結される。
部６８内に開口して、上記のサイド冷媒通路１４の下端
部に連通しており、また、冷媒入口通路穴８ｂは第２の
張出部６９内に開口してサイド冷媒通路１５の上端部に
連通している。本例の配管ジョイント８は冷媒出口通路
穴８ａと冷媒入口通路穴８ｂをサイドプレート長手方向
に配列している。この配管ジョイント８の冷媒入口通路
穴８ｂは、図示しない膨張弁の出口側冷媒配管に連結さ
れ、また、冷媒出口通路穴８ａは、図示しない圧縮機の
吸入配管に連結される。
【００３１】ここで、本実施形態の蒸発器１の製造方法
を簡単に説明すると、蒸発器１は図１に示す状態にチュ
ーブ２を構成する金属薄板４、コルゲートフィン５等の
各部品を積層して仮組付した後、この仮組付状態を適宜
の治具にて保持して、ろう付け炉内に仮組付体を搬入す
る。次に、このろう付け炉内にて、仮組付体をアルミニ
ウムクラッド材のろう材の融点（６００°Ｃ付近）まで
加熱して、蒸発器１各部の接合箇所を一体ろう付けす
る。
を簡単に説明すると、蒸発器１は図１に示す状態にチュ
ーブ２を構成する金属薄板４、コルゲートフィン５等の
各部品を積層して仮組付した後、この仮組付状態を適宜
の治具にて保持して、ろう付け炉内に仮組付体を搬入す
る。次に、このろう付け炉内にて、仮組付体をアルミニ
ウムクラッド材のろう材の融点（６００°Ｃ付近）まで
加熱して、蒸発器１各部の接合箇所を一体ろう付けす
る。
【００３２】図５は蒸発器全体の冷媒通路構成の一例を
示すものであって、空気流れ方向ａの風上側のタンク部
４０、４２、および風下側のタンク部４１、４３の積層
方向の途中に仕切り部９ａ〜９ｄを設置することによ
り、タンク部４０〜４３を〜の部分に仕切って、図
示の実線矢印のように冷媒をＵターンさせて流すように
なっている。
示すものであって、空気流れ方向ａの風上側のタンク部
４０、４２、および風下側のタンク部４１、４３の積層
方向の途中に仕切り部９ａ〜９ｄを設置することによ
り、タンク部４０〜４３を〜の部分に仕切って、図
示の実線矢印のように冷媒をＵターンさせて流すように
なっている。
【００３３】次に、上記構成において蒸発器の作用を説
明する。図５の冷媒通路構成によると、図示しない膨張
弁にて減圧された低圧の気液２相冷媒は、配管ジョイン
ト８の冷媒入口通路穴８ｂに流入し、この入口通路穴８
ｂから次の経路で流れる。すなわち、入口通路穴８ｂ→
サイド冷媒通路１５→風下側の下側タンク部４３の第１
タンク部→チューブ２内の風下側の冷媒通路４８→風
下側の上側タンク部４１の第１タンク部→チューブ２
内の風下側の冷媒通路４８→風下側の下側タンク部４３
の第２タンク部→チューブ２内の風下側の冷媒通路４
８→風下側の上側タンク部４１の第２タンク部→チュ
ーブ２内の風下側の冷媒通路４８→風下側の下側タンク
部４３の第３タンク部→サイド冷媒通路１３→風上側
の上側タンク部４０の第１タンク部→チューブ２内の
風上側の冷媒通路４７→風上側の下側タンク部４２→チ
ューブ２内の風上側の冷媒通路４７→風上側の上側タン
ク部４０の第２タンク部→サイド冷媒通路１４→冷媒
出口通路穴８ａの経路で流れる。このような冷媒通路構
成も、前述の特開平９−１７０８５０号公報により公知
である。
明する。図５の冷媒通路構成によると、図示しない膨張
弁にて減圧された低圧の気液２相冷媒は、配管ジョイン
ト８の冷媒入口通路穴８ｂに流入し、この入口通路穴８
ｂから次の経路で流れる。すなわち、入口通路穴８ｂ→
サイド冷媒通路１５→風下側の下側タンク部４３の第１
タンク部→チューブ２内の風下側の冷媒通路４８→風
下側の上側タンク部４１の第１タンク部→チューブ２
内の風下側の冷媒通路４８→風下側の下側タンク部４３
の第２タンク部→チューブ２内の風下側の冷媒通路４
８→風下側の上側タンク部４１の第２タンク部→チュ
ーブ２内の風下側の冷媒通路４８→風下側の下側タンク
部４３の第３タンク部→サイド冷媒通路１３→風上側
の上側タンク部４０の第１タンク部→チューブ２内の
風上側の冷媒通路４７→風上側の下側タンク部４２→チ
ューブ２内の風上側の冷媒通路４７→風上側の上側タン
ク部４０の第２タンク部→サイド冷媒通路１４→冷媒
出口通路穴８ａの経路で流れる。このような冷媒通路構
成も、前述の特開平９−１７０８５０号公報により公知
である。
【００３４】そして、上記した経路で冷媒がＵターンし
ながら流れる間に、冷媒はインナーフィン４９、５０、
金属薄板４、エンドプレート６０、６２、およびコルゲ
ートフィン５を介して、熱交換部３を通過する送風空気
と熱交換して蒸発する。次に、本第１実施形態の特徴と
する作用について説明すると、チューブ２内の冷媒通路
４７、４８にはそれぞれ波形状のインナーフィン４９、
５０を配設しており、チューブ２内の冷媒通路４７、４
８はインナーフィン４９、５０の波形状により多数の独
立の小通路４９ａ、５０ａにより区画されているので、
図２において、風上側の入口側タンク部４０、４１から
冷媒は多数の独立のインナーフィン小通路４９ａ、５０
ａに分配され、各小通路４９ａ、５０ａをそれぞれ独立
に下方へ向かって流れ、風下側の出口側タンク部４２、
４３に集合される。
ながら流れる間に、冷媒はインナーフィン４９、５０、
金属薄板４、エンドプレート６０、６２、およびコルゲ
ートフィン５を介して、熱交換部３を通過する送風空気
と熱交換して蒸発する。次に、本第１実施形態の特徴と
する作用について説明すると、チューブ２内の冷媒通路
４７、４８にはそれぞれ波形状のインナーフィン４９、
５０を配設しており、チューブ２内の冷媒通路４７、４
８はインナーフィン４９、５０の波形状により多数の独
立の小通路４９ａ、５０ａにより区画されているので、
図２において、風上側の入口側タンク部４０、４１から
冷媒は多数の独立のインナーフィン小通路４９ａ、５０
ａに分配され、各小通路４９ａ、５０ａをそれぞれ独立
に下方へ向かって流れ、風下側の出口側タンク部４２、
４３に集合される。
【００３５】ここで、風上側の冷媒通路４７および風下
側の冷媒通路４８において、それぞれ、空気流れ方向ａ
の風上側に位置する連通路部５１〜５４の通路断面積
が、空気流れ方向ａの風下側に位置する連通路部５５〜
５８の通路断面積より大となるように、これら連通路部
５１〜５８の形状を設定しているため、風上側の連通路
部５１〜５４の流通抵抗が小となり、風下側の連通路部
５５〜５８の流通抵抗が大となる。
側の冷媒通路４８において、それぞれ、空気流れ方向ａ
の風上側に位置する連通路部５１〜５４の通路断面積
が、空気流れ方向ａの風下側に位置する連通路部５５〜
５８の通路断面積より大となるように、これら連通路部
５１〜５８の形状を設定しているため、風上側の連通路
部５１〜５４の流通抵抗が小となり、風下側の連通路部
５５〜５８の流通抵抗が大となる。
【００３６】その結果、各インナーフィン小通路４９
ａ、５０ａに冷媒が分配される際に、各インナーフィン
小通路４９ａ、５０ａの風上側の冷媒分配量を多くし
て、風下側の冷媒分配量を少なくすることができる。そ
れ故、送風空気温度が風上側から風下側へ向かって順次
低下して、空気側の熱負荷が風上側から風下側へ向かっ
て順次低下しても、この熱負荷の変化に対応した、適切
な冷媒分配量をインナーフィン小通路４９ａ、５０ａの
風上側および風下側の双方で設定できることになる。
ａ、５０ａに冷媒が分配される際に、各インナーフィン
小通路４９ａ、５０ａの風上側の冷媒分配量を多くし
て、風下側の冷媒分配量を少なくすることができる。そ
れ故、送風空気温度が風上側から風下側へ向かって順次
低下して、空気側の熱負荷が風上側から風下側へ向かっ
て順次低下しても、この熱負荷の変化に対応した、適切
な冷媒分配量をインナーフィン小通路４９ａ、５０ａの
風上側および風下側の双方で設定できることになる。
【００３７】従って、多数のインナーフィン小通路４９
ａ、５０ａ内を冷媒が独立に流れる通路形態であって
も、各小通路４９ａ、５０ａに対して過不足なく適切な
冷媒量を分配できる。すなわち、流通抵抗の大きい風下
側の連通路部５５〜５８によって、風下側の小通路４９
ａ、５０ａへの冷媒量を抑制して、風下側の冷媒過多を
防止できる。これに伴って、流通抵抗の小さい風上側の
連通路部５１〜５４によって、風上側の小通路４９ａ、
５０ａへの冷媒量を増大して、風上側の冷媒不足を防止
できる。
ａ、５０ａ内を冷媒が独立に流れる通路形態であって
も、各小通路４９ａ、５０ａに対して過不足なく適切な
冷媒量を分配できる。すなわち、流通抵抗の大きい風下
側の連通路部５５〜５８によって、風下側の小通路４９
ａ、５０ａへの冷媒量を抑制して、風下側の冷媒過多を
防止できる。これに伴って、流通抵抗の小さい風上側の
連通路部５１〜５４によって、風上側の小通路４９ａ、
５０ａへの冷媒量を増大して、風上側の冷媒不足を防止
できる。
【００３８】このように、風上側の冷媒不足を防止する
ことにより、風上側の小通路４９ａ、５０ａにおけるガ
ス域の拡大を防止して、蒸発器全体としての冷却性能を
効果的に向上できる。また、風上側に流通抵抗の小さい
連通路部５１〜５４を設定することにより蒸発器全体と
しての圧損上昇を抑制できるので、圧損上昇による弊害
（蒸発圧力の上昇による冷媒蒸発器温度の上昇→冷却性
能の低下）をも防止できる。
ことにより、風上側の小通路４９ａ、５０ａにおけるガ
ス域の拡大を防止して、蒸発器全体としての冷却性能を
効果的に向上できる。また、風上側に流通抵抗の小さい
連通路部５１〜５４を設定することにより蒸発器全体と
しての圧損上昇を抑制できるので、圧損上昇による弊害
（蒸発圧力の上昇による冷媒蒸発器温度の上昇→冷却性
能の低下）をも防止できる。
【００３９】また、本第１実施形態では、図２、４に示
すように、冷媒通路４７、４８の幅寸法Ｗ1 （図４
（ｂ）参照）に比して、タンク部４０〜４３の幅寸法Ｗ
2 （図４（ｂ）参照）を十分小さくしている。例えば、
Ｗ2 ＝０．６Ｗ1 程度である。タンク部４０〜４３の拡
大は受圧面積の拡大につながり、大きな荷重がタンク部
の周縁部に作用するので、耐圧強度の観点から不利であ
るが、第１実施形態によると、Ｗ1 ＞Ｗ2 の関係に設定
することより、タンク部４０〜４３周縁の耐圧強度を確
保できる。これと同時に、波形状のインナーフィン４
９、５０の折り曲げ頂部を金属薄板４の凹状部４６の内
壁に広範囲にわたって接合することにより、冷媒通路４
７、４８部分の耐圧強度を向上できる。従って、蒸発器
全体としての耐圧強度を効果的に確保できる。
すように、冷媒通路４７、４８の幅寸法Ｗ1 （図４
（ｂ）参照）に比して、タンク部４０〜４３の幅寸法Ｗ
2 （図４（ｂ）参照）を十分小さくしている。例えば、
Ｗ2 ＝０．６Ｗ1 程度である。タンク部４０〜４３の拡
大は受圧面積の拡大につながり、大きな荷重がタンク部
の周縁部に作用するので、耐圧強度の観点から不利であ
るが、第１実施形態によると、Ｗ1 ＞Ｗ2 の関係に設定
することより、タンク部４０〜４３周縁の耐圧強度を確
保できる。これと同時に、波形状のインナーフィン４
９、５０の折り曲げ頂部を金属薄板４の凹状部４６の内
壁に広範囲にわたって接合することにより、冷媒通路４
７、４８部分の耐圧強度を向上できる。従って、蒸発器
全体としての耐圧強度を効果的に確保できる。
【００４０】さらに、本第１実施形態の構成によると、
図４に示すごとく、波形状のインナーフィン４９、５０
を収容する凹状部４６の打ち出し高さよりも、風下側の
連通路部５５〜５８の打ち出し高さが低いので、この打
ち出し高さの差異に基づく段差によってインナーフィン
４９、５０組付時における位置決めを正確に行って、イ
ンナーフィン４９、５０の位置ずれを確実に防止でき
る。
図４に示すごとく、波形状のインナーフィン４９、５０
を収容する凹状部４６の打ち出し高さよりも、風下側の
連通路部５５〜５８の打ち出し高さが低いので、この打
ち出し高さの差異に基づく段差によってインナーフィン
４９、５０組付時における位置決めを正確に行って、イ
ンナーフィン４９、５０の位置ずれを確実に防止でき
る。
【００４１】インナーフィン４９、５０の位置ずれはイ
ンナーフィン４９、５０の接合不良による著しい耐圧強
度の低下を招くが、本第１実施形態では、風下側の連通
路部５５〜５８の形成によってインナーフィン４９、５
０の位置ずれを確実に防止できるので、耐圧強度の確保
のために極めて有利である。従って、蒸発器の高性能化
と耐圧強度の確保との両面からみて極めて好都合であ
る。
ンナーフィン４９、５０の接合不良による著しい耐圧強
度の低下を招くが、本第１実施形態では、風下側の連通
路部５５〜５８の形成によってインナーフィン４９、５
０の位置ずれを確実に防止できるので、耐圧強度の確保
のために極めて有利である。従って、蒸発器の高性能化
と耐圧強度の確保との両面からみて極めて好都合であ
る。
【００４２】また、インナーフィン小通路４９ａ、５０
ａの出入口とタンク部４０〜４３との間に位置する連通
路部５１〜５８により、各小通路４９ａ、５０ａへの冷
媒分配量の適正化を実現しているから、インナーフィン
小通路４９ａ、５０ａやタンク部４０〜４３自体の形状
を風上側と風下側とで変更する必要は全くない。 （第２実施形態）図６は第２実施形態による金属薄板４
を示しており、第１実施形態では、風上側の冷媒通路４
７および風下側の冷媒通路４８の幅方向（Ｗ1 方向）に
対して、タンク部４０〜４３をそれぞれ中央位置に配置
しているが、第２実施形態では、この両冷媒通路４７、
４８の幅方向に対してタンク部４０〜４３をそれぞれ中
央位置よりも風上側にオフセットして配置している。
ａの出入口とタンク部４０〜４３との間に位置する連通
路部５１〜５８により、各小通路４９ａ、５０ａへの冷
媒分配量の適正化を実現しているから、インナーフィン
小通路４９ａ、５０ａやタンク部４０〜４３自体の形状
を風上側と風下側とで変更する必要は全くない。 （第２実施形態）図６は第２実施形態による金属薄板４
を示しており、第１実施形態では、風上側の冷媒通路４
７および風下側の冷媒通路４８の幅方向（Ｗ1 方向）に
対して、タンク部４０〜４３をそれぞれ中央位置に配置
しているが、第２実施形態では、この両冷媒通路４７、
４８の幅方向に対してタンク部４０〜４３をそれぞれ中
央位置よりも風上側にオフセットして配置している。
【００４３】この結果、風上側の入口側タンク部４０、
４１からの冷媒が風上側のインナーフィン小通路４９
ａ、５０ａには直接流入するが、風下側のインナーフィ
ン小通路４９ａ、５０ａに対しては、連通路部７１、７
３を介して冷媒が流入し、また、インナーフィン小通路
４９ａ、５０ａの出口側においても、風下側のインナー
フィン小通路４９ａ、５０ａからの冷媒は連通路部７
２、７４を介して下側の出口側タンク部４２、４３に流
入する。
４１からの冷媒が風上側のインナーフィン小通路４９
ａ、５０ａには直接流入するが、風下側のインナーフィ
ン小通路４９ａ、５０ａに対しては、連通路部７１、７
３を介して冷媒が流入し、また、インナーフィン小通路
４９ａ、５０ａの出口側においても、風下側のインナー
フィン小通路４９ａ、５０ａからの冷媒は連通路部７
２、７４を介して下側の出口側タンク部４２、４３に流
入する。
【００４４】このように、第２実施形態によると、風下
側のインナーフィン小通路４９ａ、５０ａに対する冷媒
の出入りが連通路部７１〜７４を介して行われる分だ
け、風上側のインナーフィン小通路４９ａ、５０ａに比
較して冷媒流通抵抗が増大して、風下側の小通路４９
ａ、５０ａへの冷媒量を抑制して、風下側の冷媒過多を
防止できる。これに伴って、風上側の小通路４９ａ、５
０ａへの冷媒量を増大して、風上側の冷媒不足を防止で
きる。従って、風上側、風下側の双方の小通路４９ａ、
５０ａに対して過不足なく適切な冷媒量を分配できる。
側のインナーフィン小通路４９ａ、５０ａに対する冷媒
の出入りが連通路部７１〜７４を介して行われる分だ
け、風上側のインナーフィン小通路４９ａ、５０ａに比
較して冷媒流通抵抗が増大して、風下側の小通路４９
ａ、５０ａへの冷媒量を抑制して、風下側の冷媒過多を
防止できる。これに伴って、風上側の小通路４９ａ、５
０ａへの冷媒量を増大して、風上側の冷媒不足を防止で
きる。従って、風上側、風下側の双方の小通路４９ａ、
５０ａに対して過不足なく適切な冷媒量を分配できる。
【００４５】また、第２実施形態では、外周接合部４５
の一部に、連通路部７１〜７４の外周側縁部を区画する
傾斜面４５ａを形成しており、この傾斜面４５ａは内側
へ凹状に湾曲する形状であって、この傾斜面４５ａの端
部によりインナーフィン４９、５０組付時における位置
決めを正確に行うことができる。 （第３実施形態）図７は第３実施形態による金属薄板４
を示しており、第１実施形態の変形であり、風上側の連
通路部５１〜５４と風下側の連通路部５５〜５８のう
ち、風下側の連通路部５５〜５８のみに抵抗体７５〜７
８を形成して、風上側の連通路部５１〜５４よりも風下
側の連通路部５５〜５８の流通抵抗を大きくしたもので
ある。抵抗体７５〜７８は、具体的には、図７（ｂ）の
断面図に示すように、金属薄板４の凹状部４６の底面か
ら内方へ打ち出された円形突起により構成している。こ
の円形突起の頂部は互いに当接して接合される。
の一部に、連通路部７１〜７４の外周側縁部を区画する
傾斜面４５ａを形成しており、この傾斜面４５ａは内側
へ凹状に湾曲する形状であって、この傾斜面４５ａの端
部によりインナーフィン４９、５０組付時における位置
決めを正確に行うことができる。 （第３実施形態）図７は第３実施形態による金属薄板４
を示しており、第１実施形態の変形であり、風上側の連
通路部５１〜５４と風下側の連通路部５５〜５８のう
ち、風下側の連通路部５５〜５８のみに抵抗体７５〜７
８を形成して、風上側の連通路部５１〜５４よりも風下
側の連通路部５５〜５８の流通抵抗を大きくしたもので
ある。抵抗体７５〜７８は、具体的には、図７（ｂ）の
断面図に示すように、金属薄板４の凹状部４６の底面か
ら内方へ打ち出された円形突起により構成している。こ
の円形突起の頂部は互いに当接して接合される。
【００４６】このような第３実施形態の構成によって
も、第１実施形態と同じ作用効果を発揮できる。なお、
インナーフィン４９、５０組付時における位置決めは、
抵抗体７５〜７８により正確に行うことができる。 （第４実施形態）図８は第４実施形態による金属薄板４
を示しており、第４実施形態は第１、第３実施形態のご
とく風上側の冷媒通路４７および風下側の冷媒通路４８
の幅方向（Ｗ1 方向）に対して、タンク部４０〜４３を
それぞれ中央位置に配置する場合において、外周接合部
４５の一部に、連通路部５１〜５８の外周側縁部を区画
する傾斜面４５ｂ、４５ｃを形成するとともに、この傾
斜面４５ｂ、４５ｃの傾斜角度θ1 、θ2 を次のように
設定している。
も、第１実施形態と同じ作用効果を発揮できる。なお、
インナーフィン４９、５０組付時における位置決めは、
抵抗体７５〜７８により正確に行うことができる。 （第４実施形態）図８は第４実施形態による金属薄板４
を示しており、第４実施形態は第１、第３実施形態のご
とく風上側の冷媒通路４７および風下側の冷媒通路４８
の幅方向（Ｗ1 方向）に対して、タンク部４０〜４３を
それぞれ中央位置に配置する場合において、外周接合部
４５の一部に、連通路部５１〜５８の外周側縁部を区画
する傾斜面４５ｂ、４５ｃを形成するとともに、この傾
斜面４５ｂ、４５ｃの傾斜角度θ1 、θ2 を次のように
設定している。
【００４７】すなわち、連通路部５１〜５８のうち、風
上側の連通路部５１〜５４の傾斜面４５ｂの傾斜角度
（インナーフィン４９、５０の長手方向端面に対する傾
斜角度）θ1 を大とし、風下側の連通路部５５〜５８の
傾斜面４５ｃの傾斜角度（インナーフィン４９、５０の
長手方向端面に対する傾斜角度）θ2 を小に（θ1 ＞θ
2 ）設定している。
上側の連通路部５１〜５４の傾斜面４５ｂの傾斜角度
（インナーフィン４９、５０の長手方向端面に対する傾
斜角度）θ1 を大とし、風下側の連通路部５５〜５８の
傾斜面４５ｃの傾斜角度（インナーフィン４９、５０の
長手方向端面に対する傾斜角度）θ2 を小に（θ1 ＞θ
2 ）設定している。
【００４８】これによると、上記θ1 ＞θ2 の設定によ
り、風上側の連通路部５１〜５４の流通抵抗が風下側の
連通路部５５〜５８の流通抵抗より小さくなる。その結
果、風上側のインナーフィン小通路４９ａ、５０ａの冷
媒分配量を多くして、風下側の冷媒分配量を少なくする
ことができ、上記各実施形態と同様の作用効果を発揮で
きる。
り、風上側の連通路部５１〜５４の流通抵抗が風下側の
連通路部５５〜５８の流通抵抗より小さくなる。その結
果、風上側のインナーフィン小通路４９ａ、５０ａの冷
媒分配量を多くして、風下側の冷媒分配量を少なくする
ことができ、上記各実施形態と同様の作用効果を発揮で
きる。
【００４９】なお、具体的な設計例としては、２０°≦
θ1 ≦４５°、０°≦θ2 ≦３０°程度が好ましい。ま
た、インナーフィン４９、５０の位置決めは、傾斜面４
５ｂ、４５ｃの端部で行うことができる。 （他の実施形態）なお、本発明の要部はインナーフィン
４９、５０の小通路４９ａ、５０ａへの冷媒分配量の改
善にあるから、蒸発器１全体としての冷媒通路構成等は
種々変更してもよいことは勿論である。例えば、チュー
ブ２内の冷媒通路として、２つに仕切られた冷媒通路４
７、４８を形成せずに、チューブ２内に１つの冷媒通路
のみを形成するタイプのものにも本発明は適用できる。
θ1 ≦４５°、０°≦θ2 ≦３０°程度が好ましい。ま
た、インナーフィン４９、５０の位置決めは、傾斜面４
５ｂ、４５ｃの端部で行うことができる。 （他の実施形態）なお、本発明の要部はインナーフィン
４９、５０の小通路４９ａ、５０ａへの冷媒分配量の改
善にあるから、蒸発器１全体としての冷媒通路構成等は
種々変更してもよいことは勿論である。例えば、チュー
ブ２内の冷媒通路として、２つに仕切られた冷媒通路４
７、４８を形成せずに、チューブ２内に１つの冷媒通路
のみを形成するタイプのものにも本発明は適用できる。
【００５０】また、チューブ２（金属薄板４）の長手方
向の両端部にタンク部４０〜４３を配置するものでな
く、チューブ２（金属薄板４）の長手方向の一端部のみ
にタンク部を配置し、チューブ２（金属薄板４）の長手
方向の他端部で冷媒流れをＵターンさせるタイプにも本
発明は適用できる。
向の両端部にタンク部４０〜４３を配置するものでな
く、チューブ２（金属薄板４）の長手方向の一端部のみ
にタンク部を配置し、チューブ２（金属薄板４）の長手
方向の他端部で冷媒流れをＵターンさせるタイプにも本
発明は適用できる。
【図１】本発明を適用する蒸発器の正面図である。
【図２】図１の蒸発器におけるチューブを構成する金属
薄板の正面図で、本発明の第１実施形態を示す。
薄板の正面図で、本発明の第１実施形態を示す。
【図３】（ａ）は図２のＡ−Ａ断面図、（ｂ）は図２の
Ｂ−Ｂ断面図である。
Ｂ−Ｂ断面図である。
【図４】（ａ）は図２の要部拡大図、（ｂ）は（ａ）の
Ｃ−Ｃ断面図である。
Ｃ−Ｃ断面図である。
【図５】図１の蒸発器における冷媒通路の説明図であ
る。
る。
【図６】本発明の第２実施形態を示す金属薄板の正面図
である。
である。
【図７】本発明の第３実施形態を示す金属薄板の正面図
である。
である。
【図８】本発明の第４実施形態を示す金属薄板の正面図
である。
である。
１…蒸発器、２…チューブ、３…熱交換部、４…金属薄
板、４０〜４３…タンク部、４７、４８…冷媒通路、４
９、５０…インナーフィン、４９ａ、５０ａ…インナー
フィン小通路、５１〜５８、７１〜７４…連通路部。
板、４０〜４３…タンク部、４７、４８…冷媒通路、４
９、５０…インナーフィン、４９ａ、５０ａ…インナー
フィン小通路、５１〜５８、７１〜７４…連通路部。
Claims (9)
- 【請求項１】 ２枚の金属薄板（４、４）の接合により
形成されるチューブ（２）を多数積層するとともに、 前記チューブ（２）内を流れる冷媒と前記チューブ
（２）の外部を流れる空気とを熱交換させる熱交換部
（３）を有し、 前記チューブ（２）には、前記金属薄板（４、４）の長
手方向の端部から外方へ椀状に突出成形され、冷媒の分
配、集合を行うタンク部（４０〜４３）と、このタンク
部（４０〜４３）からの冷媒が流れる冷媒通路（４７、
４８）とを形成し、 前記冷媒通路（４７、４８）内には、冷媒側の伝熱面積
を拡大するとともに前記金属薄板（４、４）の長手方向
に沿って多数の小通路（４９ａ、５０ａ）を形成するイ
ンナーフィン（４９、５０）を配置し、 前記小通路（４９ａ、５０ａ）のうち、前記空気の流れ
方向に対して風上側に位置する小通路（４９ａ、５０
ａ）への冷媒分配量を多くし、前記空気の流れ方向に対
して風下側に位置する小通路（４９ａ、５０ａ）への冷
媒分配量を少なくする冷媒分配調整手段（５１〜５８、
７１〜７４、７５〜７８、４５ｂ、４５ｃ）を備えるこ
とを特徴とする積層型蒸発器。 - 【請求項２】 前記タンク部（４０〜４３）の幅寸法
（Ｗ2 ）を前記冷媒通路（４７、４８）の幅寸法
（Ｗ1 ）より小さくしたことを特徴とする請求項１に記
載の積層型蒸発器。 - 【請求項３】 前記インナーフィン（４９、５０）は、
断面波形状に折り曲げ成形されていることを特徴とする
請求項１または２に記載の積層型蒸発器。 - 【請求項４】 前記冷媒分配調整手段により前記インナ
ーフィン（４９、５０）の前記金属薄板（４、４）長手
方向への位置決めを行うようにしたことを特徴とする請
求項１ないし３のいずれか１つに記載の積層型蒸発器。 - 【請求項５】 ２枚の金属薄板（４、４）の接合により
形成されるチューブ（２）を多数積層するとともに、 前記チューブ（２）内を流れる冷媒と前記チューブ
（２）の外部を流れる空気とを熱交換させる熱交換部
（３）を有し、 前記チューブ（２）には、前記金属薄板（４、４）の長
手方向の端部から外方へ椀状に突出成形され、冷媒の分
配、集合を行うタンク部（４０〜４３）と、このタンク
部（４０〜４３）からの冷媒が流れる冷媒通路（４７、
４８）とを形成し、 前記冷媒通路（４７、４８）内には、冷媒側の伝熱面積
を拡大するインナーフィン（４９、５０）を配置し、 前記冷媒通路（４７、４８）のうち、前記空気の流れ方
向に対して風上側に位置する部位への冷媒分配量を多く
し、前記空気の流れ方向に対して風下側に位置する部位
への冷媒分配量を少なくする冷媒分配調整手段（５１〜
５８、７１〜７４、７５〜７８、４５ｂ、４５ｃ）を備
え、 この冷媒分配調整手段（５１〜５８、７１〜７４、７５
〜７８、４５ｂ、４５ｃ）により前記インナーフィン
（４９、５０）の前記金属薄板（４、４）長手方向への
位置決めを行うようにしたことを特徴とする積層型蒸発
器。 - 【請求項６】 前記タンク部（４０〜４３）と前記冷媒
通路（４７、４８）の端部との間に連通路部（５１〜５
８）を形成するとともに、この連通路部（５１〜５８）
のうち、前記風上側に位置する連通路部（５１〜５４）
の流通抵抗を前記風下側に位置する連通路部（５５〜５
８）の流通抵抗より小さくすることにより、前記冷媒分
配調整手段を構成することを特徴とする請求項１ないし
５のいずれか１つに記載の積層型蒸発器。 - 【請求項７】 前記タンク部（４０〜４３）の位置を前
記冷媒通路（４７、４８）の中央部よりも前記風上側に
オフセット配置することにより、前記タンク部（４０〜
４３）と前記冷媒通路（４７、４８）の端部との間の部
位で、前記風下側の部位のみに連通路部（７１〜７４）
を形成し、この風下側のみの連通路部（７１〜７４）に
より前記冷媒分配調整手段を構成することを特徴とする
請求項１ないし５のいずれか１つに記載の積層型蒸発
器。 - 【請求項８】 前記タンク部（４０〜４３）と前記冷媒
通路（４７、４８）の端部との間に連通路部（５１〜５
８）を形成するとともに、この連通路部（５１〜５８）
のうち、前記風下側に位置する連通路部（５５〜５８）
のみに冷媒流れの抵抗となる抵抗体（７５〜７８）を配
置し、 この抵抗体（７５〜７８）により前記冷媒分配調整手段
を構成することを特徴とする請求項１ないし５のいずれ
か１つに記載の積層型蒸発器。 - 【請求項９】 前記風上側に位置する連通路部（５１〜
５４）の外周縁部を区画する傾斜面（４５ｂ）の傾斜角
度（θ1 ）を、前記風下側に位置する連通路部（５５〜
５８）の外周縁部を区画する傾斜面（４５ｃ）の傾斜角
度（θ2 ）より大きくしたことを特徴とする請求項６に
記載の積層型蒸発器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9340314A JPH11173704A (ja) | 1997-12-10 | 1997-12-10 | 積層型蒸発器 |
| US09/190,914 US6098703A (en) | 1997-12-10 | 1998-11-12 | Lamination type heat exchanger having refrigerant passage divided by inner fin into subpassages |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9340314A JPH11173704A (ja) | 1997-12-10 | 1997-12-10 | 積層型蒸発器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11173704A true JPH11173704A (ja) | 1999-07-02 |
Family
ID=18335768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9340314A Pending JPH11173704A (ja) | 1997-12-10 | 1997-12-10 | 積層型蒸発器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6098703A (ja) |
| JP (1) | JPH11173704A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011127865A (ja) * | 2009-12-21 | 2011-06-30 | Fujitsu General Ltd | 熱交換器 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6321562B1 (en) * | 1999-06-29 | 2001-11-27 | Calsonic Kansei Corporation | Evaporator of automotive air-conditioner |
| US20030024696A1 (en) * | 2001-08-03 | 2003-02-06 | Ingersoll-Rand Energy Systems Corporation | Counterflow plate-fin heat exchanger with extended header fin |
| JP4493407B2 (ja) * | 2004-05-27 | 2010-06-30 | サンデン株式会社 | 積層型熱交換器およびその製造方法 |
| JP2007178010A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Calsonic Kansei Corp | 熱交換器用インナーフィン |
| JP5061065B2 (ja) * | 2008-08-26 | 2012-10-31 | 株式会社豊田自動織機 | 液冷式冷却装置 |
| JP5023020B2 (ja) * | 2008-08-26 | 2012-09-12 | 株式会社豊田自動織機 | 液冷式冷却装置 |
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