JPH0814702A - 積層型蒸発器 - Google Patents
積層型蒸発器Info
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- JPH0814702A JPH0814702A JP6144509A JP14450994A JPH0814702A JP H0814702 A JPH0814702 A JP H0814702A JP 6144509 A JP6144509 A JP 6144509A JP 14450994 A JP14450994 A JP 14450994A JP H0814702 A JPH0814702 A JP H0814702A
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- heat exchange
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/0246—Arrangements for connecting header boxes with flow lines
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B39/00—Evaporators; Condensers
- F25B39/02—Evaporators
- F25B39/022—Evaporators with plate-like or laminated elements
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
- F28D1/0308—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other
- F28D1/0325—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another
- F28D1/0333—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another the plates having integrated connecting members
- F28D1/0341—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another the plates having integrated connecting members with U-flow or serpentine-flow inside the conduits
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
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- F28F9/0246—Arrangements for connecting header boxes with flow lines
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/0246—Arrangements for connecting header boxes with flow lines
- F28F9/0256—Arrangements for coupling connectors with flow lines
Abstract
(57)【要約】
【目的】 主熱交換部、副熱交換部、および接続部材を
ろう付けして一体的に形成する積層型蒸発器において、
ろう付け温度を主熱交換部を溶かさない程度の温度と
し、かつろう付け時間を短くしながら、副熱交換部と接
続部材との間のろう付け性を向上させ、かつ副熱交換部
と接続部材との間に水分が滞留しないようにする。 【構成】 ブロックジョイント１３に凸部３１，３２を
形成し、この凸部３１，３２と端板１２とのろう付け部
分３４の幅を５ｍｍ以下とする。また端板１２とブロッ
クジョイント１３との隙間の寸法ｂを０．５ｍｍ以上と
する。
ろう付けして一体的に形成する積層型蒸発器において、
ろう付け温度を主熱交換部を溶かさない程度の温度と
し、かつろう付け時間を短くしながら、副熱交換部と接
続部材との間のろう付け性を向上させ、かつ副熱交換部
と接続部材との間に水分が滞留しないようにする。 【構成】 ブロックジョイント１３に凸部３１，３２を
形成し、この凸部３１，３２と端板１２とのろう付け部
分３４の幅を５ｍｍ以下とする。また端板１２とブロッ
クジョイント１３との隙間の寸法ｂを０．５ｍｍ以上と
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷媒通路を金属薄板の積
層構造により形成する積層型蒸発器に関するもので、特
に冷媒通路内を流れる内部冷媒同志で熱交換を行う副熱
交換部を有する積層型蒸発器に関する。
層構造により形成する積層型蒸発器に関するもので、特
に冷媒通路内を流れる内部冷媒同志で熱交換を行う副熱
交換部を有する積層型蒸発器に関する。
【０００２】
【従来の技術】本出願人は、特開平５−１９６３２１号
公報において、冷媒通路内を流れる内部冷媒同志で熱交
換を行う副熱交換部を有する積層型蒸発器を提案してい
る。上記公報記載のものは、通常の冷媒−空気間の熱交
換をおこなう主熱交換部の他に、蒸発器入口側の冷媒と
蒸発器出口側の冷媒とを熱交換させて、主熱交換部の入
口タンク内に流入する冷媒の乾き度を小さくする副熱交
換部（冷媒−冷媒熱交換部）を設けている。
公報において、冷媒通路内を流れる内部冷媒同志で熱交
換を行う副熱交換部を有する積層型蒸発器を提案してい
る。上記公報記載のものは、通常の冷媒−空気間の熱交
換をおこなう主熱交換部の他に、蒸発器入口側の冷媒と
蒸発器出口側の冷媒とを熱交換させて、主熱交換部の入
口タンク内に流入する冷媒の乾き度を小さくする副熱交
換部（冷媒−冷媒熱交換部）を設けている。
【０００３】この副熱交換部の作用により主熱交換部の
入口タンク内に流入する冷媒の乾き度を大幅に小さくし
て、入口タンク内における冷媒が液単相に近い状態にす
ることにより、入口タンクから多数のチューブに冷媒を
分配する際に、各チューブに均一に液冷媒を分配でき
る。しかも、各チューブ内面が液冷媒で覆われた状態と
なり、チューブ内面での熱伝達率が向上し、これらのこ
とが相まって蒸発器の冷却性能を向上できるものであ
る。
入口タンク内に流入する冷媒の乾き度を大幅に小さくし
て、入口タンク内における冷媒が液単相に近い状態にす
ることにより、入口タンクから多数のチューブに冷媒を
分配する際に、各チューブに均一に液冷媒を分配でき
る。しかも、各チューブ内面が液冷媒で覆われた状態と
なり、チューブ内面での熱伝達率が向上し、これらのこ
とが相まって蒸発器の冷却性能を向上できるものであ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで本発明者らの
実験検討によれば、上記公報記載のものでは、上記のよ
うな蒸発器において、減圧手段側からの冷媒配管、およ
び圧縮機側への冷媒配管を前記副熱交換部に容易に接続
できるように設けられたブロックジョイントを、前記副
熱交換部にろう付けで固定する場合、以下に述べるよう
な問題が生じることを発見した。
実験検討によれば、上記公報記載のものでは、上記のよ
うな蒸発器において、減圧手段側からの冷媒配管、およ
び圧縮機側への冷媒配管を前記副熱交換部に容易に接続
できるように設けられたブロックジョイントを、前記副
熱交換部にろう付けで固定する場合、以下に述べるよう
な問題が生じることを発見した。
【０００５】上記蒸発器の主熱交換部は、２枚の凹凸形
状の金属薄板を合わせることによって冷媒通路が形成さ
れ、これを多数組積層することによって構成されてい
る。そして空気側の伝熱面積を増大させるために上記各
組の相互間にフィンが設けられている。また副熱交換部
は、何枚もの凹凸形状の金属薄板が積層されることによ
って、金属薄板の表裏に、冷凍サイクルの減圧手段側か
ら主熱交換部に冷媒を導く入口側冷媒通路と、主熱交換
部から圧縮機側に冷媒を導く出口側冷媒通路とが交互に
形成されている。
状の金属薄板を合わせることによって冷媒通路が形成さ
れ、これを多数組積層することによって構成されてい
る。そして空気側の伝熱面積を増大させるために上記各
組の相互間にフィンが設けられている。また副熱交換部
は、何枚もの凹凸形状の金属薄板が積層されることによ
って、金属薄板の表裏に、冷凍サイクルの減圧手段側か
ら主熱交換部に冷媒を導く入口側冷媒通路と、主熱交換
部から圧縮機側に冷媒を導く出口側冷媒通路とが交互に
形成されている。
【０００６】そして上記主熱交換部と副熱交換部とブロ
ックジョイントとを、所定温度に加熱された炉の中に入
れて一体的にろう付けするのであるが、副熱交換部は、
上記したように何枚もの金属薄板が交互に積層された構
成であるため、主熱交換部に比べて密度が高く、熱伝達
性が悪い。つまり、副熱交換部の内部まで熱が伝達しに
くい。従って、上記所定温度でろう付けする場合には副
熱交換部とブロックジョイントとの間のろう付け面にろ
う付け不良による気泡が発生してしまう。
ックジョイントとを、所定温度に加熱された炉の中に入
れて一体的にろう付けするのであるが、副熱交換部は、
上記したように何枚もの金属薄板が交互に積層された構
成であるため、主熱交換部に比べて密度が高く、熱伝達
性が悪い。つまり、副熱交換部の内部まで熱が伝達しに
くい。従って、上記所定温度でろう付けする場合には副
熱交換部とブロックジョイントとの間のろう付け面にろ
う付け不良による気泡が発生してしまう。
【０００７】このように気泡が発生すると、この部分に
空気が入り込む。ここでこの気泡部分は、副熱交換部と
ブロックジョイントとの隙間が非常に小さいので、空気
中に含まれた水分は外に逃げることなく気泡内部にて滞
留してしまう。そしてこの水分が蒸発器によって冷やさ
れフロストすると、体積膨張を起こすため、副熱交換部
の端板に大きな圧力がかかり、これによってこの端板が
破損してしまうことがある。
空気が入り込む。ここでこの気泡部分は、副熱交換部と
ブロックジョイントとの隙間が非常に小さいので、空気
中に含まれた水分は外に逃げることなく気泡内部にて滞
留してしまう。そしてこの水分が蒸発器によって冷やさ
れフロストすると、体積膨張を起こすため、副熱交換部
の端板に大きな圧力がかかり、これによってこの端板が
破損してしまうことがある。
【０００８】そこで上記ろう付け温度をもっと上げれ
ば、ろう付け不良の問題は解決されるが、ろう付け温度
をあまり上げると、副熱交換部に比べて密度が低く熱伝
達性が良い主熱交換部（特にフィン）が溶け始めてしま
う。また上記ろう付け温度を上記所定温度に抑え、ろう
付け時間を長くすれば上記各問題は解決されるが、そう
すると製造工数が増加したり製造コストが高くついてし
まう。
ば、ろう付け不良の問題は解決されるが、ろう付け温度
をあまり上げると、副熱交換部に比べて密度が低く熱伝
達性が良い主熱交換部（特にフィン）が溶け始めてしま
う。また上記ろう付け温度を上記所定温度に抑え、ろう
付け時間を長くすれば上記各問題は解決されるが、そう
すると製造工数が増加したり製造コストが高くついてし
まう。
【０００９】そこで本発明は上記各問題に鑑み、上記主
熱交換部、副熱交換部、およびブロックジョイントのよ
うな接続部材をろう付けして一体的に形成する積層型蒸
発器において、ろう付け温度を主熱交換部を溶かさない
程度の温度とし、かつろう付け時間を短くしながら、副
熱交換部と接続部材との間のろう付け性を向上させ、か
つ副熱交換部と接続部材との間に水分が滞留しないよう
にすることを目的とする。
熱交換部、副熱交換部、およびブロックジョイントのよ
うな接続部材をろう付けして一体的に形成する積層型蒸
発器において、ろう付け温度を主熱交換部を溶かさない
程度の温度とし、かつろう付け時間を短くしながら、副
熱交換部と接続部材との間のろう付け性を向上させ、か
つ副熱交換部と接続部材との間に水分が滞留しないよう
にすることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明では、冷凍サイクルの減圧手段
（５）の下流側でかつ圧縮機（１）の吸入側に設けら
れ、前記減圧手段（５）によって減圧された冷媒を蒸発
させる蒸発器（６）において、内部に冷媒通路（７ａ）
が形成され、前記冷媒通路（７ａ）内を流れる冷媒と前
記冷媒通路（７ａ）の外部を流れる被冷却流体とが熱交
換するように構成された主熱交換部（７）と、前記減圧
手段（５）側からの冷媒を前記主熱交換部（７）の冷媒
通路（７ａ）の入口側まで導く入口側冷媒通路（８ａ）
と、前記主熱交換部（７）の冷媒通路（７ａ）の出口側
からの冷媒を前記圧縮機（１）側に導く出口側冷媒通路
（８ｂ）とが形成され、前記入口側冷媒通路（８ａ）を
流れる冷媒と前記出口側冷媒通路（８ｂ）を流れる冷媒
とが熱交換するように構成された副熱交換部（８）と、
前記減圧手段（５）の下流側配管（１９）と接合する第
１の連通口（１３ａ）、および前記圧縮機（１）の吸入
側配管（２０）と接合する第２の連通口（１３ｂ）を有
し、前記第１の連通口（１３ａ）が前記入口側冷媒通路
（８ａ）と連通しかつ前記第２の連通口（１３ｂ）が前
記出口側冷媒通路（８ｂ）と連通するように前記副熱交
換器部に固定された接続部材（１３）とを有し、前記主
熱交換部（７）の前記冷媒通路（７ａ）は、一対の金属
薄板（７ｂ）が積層されて形成される内部空間によって
形成され、前記主熱交換部（７）には、前記一対の金属
薄板（７ｂ）が多数設けられるとともに、前記各一対の
金属薄板（７ｂ）間に、前記被冷却流体の伝熱面積を増
大させるためのフィン手段が設けられ、前記副熱交換部
（８）の前記入口側冷媒通路（８ａ）および前記出口側
冷媒通路（８ｂ）は、多数の金属薄板（８ｃ）が互いに
隣接して積層されることによって、前記各金属薄板の表
裏に交互に形成され、前記接続部材（１３）には凸部
（３１，３２）が形成されており、この凸部（３１，３
２）と前記副熱交換部（８）とが接触することによっ
て、前記接続部材（１３）と前記副熱交換部（８）との
間に所定寸法以上の隙間が形成され、前記接続部材（１
３）と前記副熱交換部（８）とが所定寸法以下の幅で接
触していることを特徴とする。
め、請求項１記載の発明では、冷凍サイクルの減圧手段
（５）の下流側でかつ圧縮機（１）の吸入側に設けら
れ、前記減圧手段（５）によって減圧された冷媒を蒸発
させる蒸発器（６）において、内部に冷媒通路（７ａ）
が形成され、前記冷媒通路（７ａ）内を流れる冷媒と前
記冷媒通路（７ａ）の外部を流れる被冷却流体とが熱交
換するように構成された主熱交換部（７）と、前記減圧
手段（５）側からの冷媒を前記主熱交換部（７）の冷媒
通路（７ａ）の入口側まで導く入口側冷媒通路（８ａ）
と、前記主熱交換部（７）の冷媒通路（７ａ）の出口側
からの冷媒を前記圧縮機（１）側に導く出口側冷媒通路
（８ｂ）とが形成され、前記入口側冷媒通路（８ａ）を
流れる冷媒と前記出口側冷媒通路（８ｂ）を流れる冷媒
とが熱交換するように構成された副熱交換部（８）と、
前記減圧手段（５）の下流側配管（１９）と接合する第
１の連通口（１３ａ）、および前記圧縮機（１）の吸入
側配管（２０）と接合する第２の連通口（１３ｂ）を有
し、前記第１の連通口（１３ａ）が前記入口側冷媒通路
（８ａ）と連通しかつ前記第２の連通口（１３ｂ）が前
記出口側冷媒通路（８ｂ）と連通するように前記副熱交
換器部に固定された接続部材（１３）とを有し、前記主
熱交換部（７）の前記冷媒通路（７ａ）は、一対の金属
薄板（７ｂ）が積層されて形成される内部空間によって
形成され、前記主熱交換部（７）には、前記一対の金属
薄板（７ｂ）が多数設けられるとともに、前記各一対の
金属薄板（７ｂ）間に、前記被冷却流体の伝熱面積を増
大させるためのフィン手段が設けられ、前記副熱交換部
（８）の前記入口側冷媒通路（８ａ）および前記出口側
冷媒通路（８ｂ）は、多数の金属薄板（８ｃ）が互いに
隣接して積層されることによって、前記各金属薄板の表
裏に交互に形成され、前記接続部材（１３）には凸部
（３１，３２）が形成されており、この凸部（３１，３
２）と前記副熱交換部（８）とが接触することによっ
て、前記接続部材（１３）と前記副熱交換部（８）との
間に所定寸法以上の隙間が形成され、前記接続部材（１
３）と前記副熱交換部（８）とが所定寸法以下の幅で接
触していることを特徴とする。
【００１１】また請求項２記載の発明では、冷凍サイク
ルの減圧手段（５）の下流側でかつ圧縮機（１）の吸入
側に設けられ、前記減圧手段（５）によって減圧された
冷媒を蒸発させる蒸発器（６）において、内部に冷媒通
路（７ａ）が形成され、前記冷媒通路（７ａ）内を流れ
る冷媒と前記冷媒通路（７ａ）の外部を流れる被冷却流
体とが熱交換するように構成された主熱交換部（７）
と、前記減圧手段（５）側からの冷媒を前記主熱交換部
（７）の冷媒通路（７ａ）の入口側まで導く入口側冷媒
通路（８ａ）と、前記主熱交換部（７）の冷媒通路（７
ａ）の出口側からの冷媒を前記圧縮機（１）側に導く出
口側冷媒通路（８ｂ）とが形成され、前記入口側冷媒通
路（８ａ）を流れる冷媒と前記出口側冷媒通路（８ｂ）
を流れる冷媒とが熱交換するように構成された副熱交換
部（８）と、前記減圧手段（５）の下流側配管（１９）
と接合する第１の連通口（１３ａ）、および前記圧縮機
（１）の吸入側配管（２０）と接合する第２の連通口
（１３ｂ）を有し、前記第１の連通口（１３ａ）が前記
入口側冷媒通路（８ａ）と連通しかつ前記第２の連通口
（１３ｂ）が前記出口側冷媒通路（８ｂ）と連通するよ
うに前記副熱交換器部に固定された接続部材（１３）と
を有し、前記主熱交換部（７）の前記冷媒通路（７ａ）
は、一対の金属薄板（７ｂ）が積層されて形成される内
部空間によって形成され、前記主熱交換部（７）には、
前記一対の金属薄板（７ｂ）が多数設けられるととも
に、前記各一対の金属薄板（７ｂ）間に、前記被冷却流
体の伝熱面積を増大させるためのフィン手段が設けら
れ、前記副熱交換部（８）の前記入口側冷媒通路（８
ａ）および前記出口側冷媒通路（８ｂ）は、多数の金属
薄板（８ｃ）が互いに隣接して積層されることによっ
て、前記各金属薄板の表裏に交互に形成され、前記副熱
交換部（８）には凸部（３１，３２）が形成されてお
り、この凸部（３１，３２）と前記接続部材（１３）と
が接触することによって、前記副熱交換部（８）と前記
接続部材（１３）との間に所定寸法以上の隙間が形成さ
れ、前記副熱交換部（８）と前記接続部材（１３）とが
所定寸法以下の幅で接触していることを特徴とする。
ルの減圧手段（５）の下流側でかつ圧縮機（１）の吸入
側に設けられ、前記減圧手段（５）によって減圧された
冷媒を蒸発させる蒸発器（６）において、内部に冷媒通
路（７ａ）が形成され、前記冷媒通路（７ａ）内を流れ
る冷媒と前記冷媒通路（７ａ）の外部を流れる被冷却流
体とが熱交換するように構成された主熱交換部（７）
と、前記減圧手段（５）側からの冷媒を前記主熱交換部
（７）の冷媒通路（７ａ）の入口側まで導く入口側冷媒
通路（８ａ）と、前記主熱交換部（７）の冷媒通路（７
ａ）の出口側からの冷媒を前記圧縮機（１）側に導く出
口側冷媒通路（８ｂ）とが形成され、前記入口側冷媒通
路（８ａ）を流れる冷媒と前記出口側冷媒通路（８ｂ）
を流れる冷媒とが熱交換するように構成された副熱交換
部（８）と、前記減圧手段（５）の下流側配管（１９）
と接合する第１の連通口（１３ａ）、および前記圧縮機
（１）の吸入側配管（２０）と接合する第２の連通口
（１３ｂ）を有し、前記第１の連通口（１３ａ）が前記
入口側冷媒通路（８ａ）と連通しかつ前記第２の連通口
（１３ｂ）が前記出口側冷媒通路（８ｂ）と連通するよ
うに前記副熱交換器部に固定された接続部材（１３）と
を有し、前記主熱交換部（７）の前記冷媒通路（７ａ）
は、一対の金属薄板（７ｂ）が積層されて形成される内
部空間によって形成され、前記主熱交換部（７）には、
前記一対の金属薄板（７ｂ）が多数設けられるととも
に、前記各一対の金属薄板（７ｂ）間に、前記被冷却流
体の伝熱面積を増大させるためのフィン手段が設けら
れ、前記副熱交換部（８）の前記入口側冷媒通路（８
ａ）および前記出口側冷媒通路（８ｂ）は、多数の金属
薄板（８ｃ）が互いに隣接して積層されることによっ
て、前記各金属薄板の表裏に交互に形成され、前記副熱
交換部（８）には凸部（３１，３２）が形成されてお
り、この凸部（３１，３２）と前記接続部材（１３）と
が接触することによって、前記副熱交換部（８）と前記
接続部材（１３）との間に所定寸法以上の隙間が形成さ
れ、前記副熱交換部（８）と前記接続部材（１３）とが
所定寸法以下の幅で接触していることを特徴とする。
【００１２】また請求項３に記載したように、請求項１
または２いずれか記載の積層型蒸発器（６）において、
前記副熱交換部（８）と前記接続部材（１３）との間に
形成された前記隙間を０．５ｍｍ以上とすると好まし
い。また請求項４に記載したように、請求項１ないし２
いずれか記載の積層型蒸発器（６）において、前記副熱
交換部（８）と前記接続部材（１３）とが接触している
部分の前記幅を５ｍｍ以下とすると好ましい。
または２いずれか記載の積層型蒸発器（６）において、
前記副熱交換部（８）と前記接続部材（１３）との間に
形成された前記隙間を０．５ｍｍ以上とすると好まし
い。また請求項４に記載したように、請求項１ないし２
いずれか記載の積層型蒸発器（６）において、前記副熱
交換部（８）と前記接続部材（１３）とが接触している
部分の前記幅を５ｍｍ以下とすると好ましい。
【００１３】また請求項５に記載したように、請求項１
ないし４いずれか記載の積層型蒸発器（６）において、
前記接続部材（１３）にネジ孔（３０ａ，３０ｂ）が形
成されているものにおいては、このネジ孔（３０ａ，３
０ｂ）を前記隙間に対向させるようにすると好ましい。
ないし４いずれか記載の積層型蒸発器（６）において、
前記接続部材（１３）にネジ孔（３０ａ，３０ｂ）が形
成されているものにおいては、このネジ孔（３０ａ，３
０ｂ）を前記隙間に対向させるようにすると好ましい。
【００１４】なお、請求項１および２記載の発明では副
熱交換部（８）と接続部材（１３）との間に所定寸法以
上の隙間を設けるわけであるが、この場合でいう所定寸
法以上の隙間とは、水分を含んだ空気がこの隙間の中に
入っても簡単に外に出ることのできる寸法を有する隙間
のことである。また、請求項１および２記載の発明では
副熱交換部（８）と接続部材（１３）とが所定寸法以下
の幅で接触するわけであるが、ここでいう所定寸法以下
の幅とは、この所定寸法以下の幅でもって副熱交換部
（８）と接続部材（１３）とを接触させ、この接触部分
をろう付けしたときに、このろう付け部分に気泡が発生
しない程度に小さな幅のことである。
熱交換部（８）と接続部材（１３）との間に所定寸法以
上の隙間を設けるわけであるが、この場合でいう所定寸
法以上の隙間とは、水分を含んだ空気がこの隙間の中に
入っても簡単に外に出ることのできる寸法を有する隙間
のことである。また、請求項１および２記載の発明では
副熱交換部（８）と接続部材（１３）とが所定寸法以下
の幅で接触するわけであるが、ここでいう所定寸法以下
の幅とは、この所定寸法以下の幅でもって副熱交換部
（８）と接続部材（１３）とを接触させ、この接触部分
をろう付けしたときに、このろう付け部分に気泡が発生
しない程度に小さな幅のことである。
【００１５】また、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施例記載の具体的手段との対応関係を示すもので
ある。
する実施例記載の具体的手段との対応関係を示すもので
ある。
【００１６】
【発明の作用効果】請求項１ないし５記載の発明では、
接続部材と副熱交換部とが接触する部分の幅が所定寸法
以下である。従って主熱交換部（特にフィン手段）を溶
かさない程度の温度で蒸発器全体をろう付けし、これに
よって前記接続部材と副熱交換部とが接触する部分をろ
う付け固定するときも、この部分を気泡を発生させずに
ろう付けすることができる。
接続部材と副熱交換部とが接触する部分の幅が所定寸法
以下である。従って主熱交換部（特にフィン手段）を溶
かさない程度の温度で蒸発器全体をろう付けし、これに
よって前記接続部材と副熱交換部とが接触する部分をろ
う付け固定するときも、この部分を気泡を発生させずに
ろう付けすることができる。
【００１７】また接続部材と副熱交換部とが接触してい
ない部分については、接続部材に形成された凸部と副熱
交換部とが接触することによって、あるいは副熱交換部
に形成された凸部と接続部材とが接触することによっ
て、接続部材と副熱交換部との間に所定寸法以上の隙間
が形成されるので、空気中に含まれる水分はこの隙間の
中に入っても空気と一緒に外に出る。従って前記隙間の
内部に水分は滞留しない。
ない部分については、接続部材に形成された凸部と副熱
交換部とが接触することによって、あるいは副熱交換部
に形成された凸部と接続部材とが接触することによっ
て、接続部材と副熱交換部との間に所定寸法以上の隙間
が形成されるので、空気中に含まれる水分はこの隙間の
中に入っても空気と一緒に外に出る。従って前記隙間の
内部に水分は滞留しない。
【００１８】特に請求項５記載の発明のように、接続部
材にネジ孔が形成されている場合には、このネジ孔が前
記隙間と対向するように構成することによって以下に述
べるような効果が現れる。つまり図１３に示すように、
接続部材１３に形成されたネジ孔３０の端部３００が主
熱交換部の端板１２と接触しているか、あるいは端部３
００と端板１２との間隔が非常に小さいと、ろう材（図
中黒く塗りつぶしている部分）が毛細管現象によってネ
ジ孔３０の中まで入り込んでしまい、ネジ孔３０のネジ
山をつぶしてしまう。
材にネジ孔が形成されている場合には、このネジ孔が前
記隙間と対向するように構成することによって以下に述
べるような効果が現れる。つまり図１３に示すように、
接続部材１３に形成されたネジ孔３０の端部３００が主
熱交換部の端板１２と接触しているか、あるいは端部３
００と端板１２との間隔が非常に小さいと、ろう材（図
中黒く塗りつぶしている部分）が毛細管現象によってネ
ジ孔３０の中まで入り込んでしまい、ネジ孔３０のネジ
山をつぶしてしまう。
【００１９】そこで請求項５記載の発明のように、ネジ
孔３０の端部３００を前記隙間と対向させることによっ
て、毛細管現象によってろう材がネジ孔の中に入り込む
ことはなくなる。
孔３０の端部３００を前記隙間と対向させることによっ
て、毛細管現象によってろう材がネジ孔の中に入り込む
ことはなくなる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の第１実施例を図に基づいて説
明する。図１は本発明蒸発器を適用した自動車用空調装
置の冷凍サイクルを示しており、１は圧縮機で、電磁ク
ラッチ２を介して自動車用エンジン（図示せず）により
駆動されるものである。３は凝縮器で、圧縮機１から吐
出された高温、高圧のガス冷媒を冷却ファン（図示せ
ず）の送風空気と熱交換して冷却し、凝縮するものであ
る。
明する。図１は本発明蒸発器を適用した自動車用空調装
置の冷凍サイクルを示しており、１は圧縮機で、電磁ク
ラッチ２を介して自動車用エンジン（図示せず）により
駆動されるものである。３は凝縮器で、圧縮機１から吐
出された高温、高圧のガス冷媒を冷却ファン（図示せ
ず）の送風空気と熱交換して冷却し、凝縮するものであ
る。
【００２１】４は凝縮器３で凝縮した液冷媒を溜めて液
冷媒のみをサイクル下流側へ導出する受液器、５は冷媒
の減圧手段を構成する温度作動式膨張弁、６は本発明に
よる積層型の冷媒蒸発器である。この蒸発器６は、冷媒
通路７ａ内を流れる冷媒と冷媒通路７ａの外部を流れる
空調用送風空気（被冷却流体）とを熱交換させる主熱交
換部８と、冷媒通路７ａの入口側に流入する冷媒と、冷
媒通路７ａの出口側から流出する冷媒とを熱交換させる
副熱交換部８とを有している。
冷媒のみをサイクル下流側へ導出する受液器、５は冷媒
の減圧手段を構成する温度作動式膨張弁、６は本発明に
よる積層型の冷媒蒸発器である。この蒸発器６は、冷媒
通路７ａ内を流れる冷媒と冷媒通路７ａの外部を流れる
空調用送風空気（被冷却流体）とを熱交換させる主熱交
換部８と、冷媒通路７ａの入口側に流入する冷媒と、冷
媒通路７ａの出口側から流出する冷媒とを熱交換させる
副熱交換部８とを有している。
【００２２】ここで、副熱交換部８において、８ａは前
記冷媒通路７ａの入口側に流入する冷媒の入口側冷媒通
路を示し、８ｂは前記冷媒通路７ａの出口側から流出す
る冷媒の出口側冷媒通路を示す。従って、副熱交換部８
は冷媒−冷媒熱交換部を構成することになる。一方、主
熱交換部７は送風空気から冷媒が吸熱して蒸発する冷媒
蒸発部（冷媒−空気熱交換部）を構成することになる。
記冷媒通路７ａの入口側に流入する冷媒の入口側冷媒通
路を示し、８ｂは前記冷媒通路７ａの出口側から流出す
る冷媒の出口側冷媒通路を示す。従って、副熱交換部８
は冷媒−冷媒熱交換部を構成することになる。一方、主
熱交換部７は送風空気から冷媒が吸熱して蒸発する冷媒
蒸発部（冷媒−空気熱交換部）を構成することになる。
【００２３】９は副熱交換部８の入口側冷媒通路８ａと
主熱交換部７の冷媒通路７ａの入口部との間に蛇行状に
形成された微小断面積の冷媒通路で、一般にキャピラリ
チューブと称されている減圧手段の役割を果たす。但
し、この冷媒通路９による減圧度合いは膨張弁５の減圧
度合いよりも小さく設定されているので、この冷媒通路
９は補助減圧手段として作用するものであって、副熱交
換部８における入口側冷媒通路８ａの冷媒温度と、出口
側冷媒通路８ｂの冷媒温度との間に、高低の差をつけ
て、両通路８ａ、８ｂ間の熱交換を良好に行わせるもの
である。
主熱交換部７の冷媒通路７ａの入口部との間に蛇行状に
形成された微小断面積の冷媒通路で、一般にキャピラリ
チューブと称されている減圧手段の役割を果たす。但
し、この冷媒通路９による減圧度合いは膨張弁５の減圧
度合いよりも小さく設定されているので、この冷媒通路
９は補助減圧手段として作用するものであって、副熱交
換部８における入口側冷媒通路８ａの冷媒温度と、出口
側冷媒通路８ｂの冷媒温度との間に、高低の差をつけ
て、両通路８ａ、８ｂ間の熱交換を良好に行わせるもの
である。
【００２４】前記主及び副熱交換部７、８及び微小冷媒
通路９は金属薄板の積層構造により形成されており、そ
の具体的構造は基本的には特開平５−１９６３２１号公
報と同じでよいので、以下積層構造の概略を図２、図３
により説明すると、主熱交換部７では、アルミニウム心
材の両面にろう材（材質はＡ４０００系）をクラッドし
た両面クラッド材を所定形状にすることによって成形さ
れた金属薄板７ｂを２枚１組として多数組積層した上
で、ろう付けにより接合することにより、２枚１組の金
属薄板の内部空間に形成される冷媒通路７ａを多数並列
に形成するものである。
通路９は金属薄板の積層構造により形成されており、そ
の具体的構造は基本的には特開平５−１９６３２１号公
報と同じでよいので、以下積層構造の概略を図２、図３
により説明すると、主熱交換部７では、アルミニウム心
材の両面にろう材（材質はＡ４０００系）をクラッドし
た両面クラッド材を所定形状にすることによって成形さ
れた金属薄板７ｂを２枚１組として多数組積層した上
で、ろう付けにより接合することにより、２枚１組の金
属薄板の内部空間に形成される冷媒通路７ａを多数並列
に形成するものである。
【００２５】この多数の冷媒通路７ａはそれぞれ上方で
ＵターンするＵ形状のものであり、この各Ｕ形状の冷媒
通路７ａの入口部及び出口部はそれぞれ通路下方部に形
成された入口側タンク部７ｃ、出口側タンク部７ｄの開
口部にて、それぞれコア奥行き方向で連通するようにな
っている。また、主熱交換部７では、隣接する冷媒通路
７ａの外面側相互の間隙にコルゲートフィン（フィン手
段）１１を接合して空気側の伝熱面積の増大を図るよう
になっている。
ＵターンするＵ形状のものであり、この各Ｕ形状の冷媒
通路７ａの入口部及び出口部はそれぞれ通路下方部に形
成された入口側タンク部７ｃ、出口側タンク部７ｄの開
口部にて、それぞれコア奥行き方向で連通するようにな
っている。また、主熱交換部７では、隣接する冷媒通路
７ａの外面側相互の間隙にコルゲートフィン（フィン手
段）１１を接合して空気側の伝熱面積の増大を図るよう
になっている。
【００２６】同様に、副熱交換部８においても、アルミ
ニウム心材の両面にろう材をクラッドした両面クラッド
材を所定形状にすることによって成形された金属薄板８
ｃを多数枚隣接して積層し、ろう付けにより接合するこ
とにより、この多数枚の積層構造の金属薄板８ｃの表裏
に、前記入口側冷媒通路８ａと出口側冷媒通路８ｂを交
互に形成するようになっている。
ニウム心材の両面にろう材をクラッドした両面クラッド
材を所定形状にすることによって成形された金属薄板８
ｃを多数枚隣接して積層し、ろう付けにより接合するこ
とにより、この多数枚の積層構造の金属薄板８ｃの表裏
に、前記入口側冷媒通路８ａと出口側冷媒通路８ｂを交
互に形成するようになっている。
【００２７】このように本実施例では、主熱交換部７に
比べて副熱交換部８の方が密度が大きい構造となってい
る。ここで、副熱交換器８の端板１２には接続部材とし
てのブロックジョイント１３が接合されるようになって
おり、このブロックジョイント１３には、膨張弁５で減
圧された気液２相冷媒が流入する第１の連通口としての
入口管１３ａと、蒸発器６から圧縮機１側へ吸入される
ガス冷媒が流出する第２の連通口としての出口管１３ｂ
とが形成されている。またこのブロックジョイント１３
には、後述する配管ブロックジョイント５０（図４〜図
６参照）とブロックジョイント１３とをボルト締めする
ためのネジ孔３０ａ，３０ｂが形成されている。
比べて副熱交換部８の方が密度が大きい構造となってい
る。ここで、副熱交換器８の端板１２には接続部材とし
てのブロックジョイント１３が接合されるようになって
おり、このブロックジョイント１３には、膨張弁５で減
圧された気液２相冷媒が流入する第１の連通口としての
入口管１３ａと、蒸発器６から圧縮機１側へ吸入される
ガス冷媒が流出する第２の連通口としての出口管１３ｂ
とが形成されている。またこのブロックジョイント１３
には、後述する配管ブロックジョイント５０（図４〜図
６参照）とブロックジョイント１３とをボルト締めする
ためのネジ孔３０ａ，３０ｂが形成されている。
【００２８】そして、この入口管１３ａからの冷媒は、
金属薄板８ｃの上部に形成された、入口側冷媒通路８ａ
の入口側タンク部８ｄに流入するようになっており、こ
の入口側タンク部８ｄはそれ自身の開口部にてコア奥行
き方向に連通している。一方、金属薄板８ｃの下部に入
口側冷媒通路８ａの出口側タンク部８ｅが形成されてお
り、この出口側タンク部８ｅもそれ自身の開口部にてコ
ア奥行き方向に連通している。そして、上部の入口側タ
ンク部８ｄから下部の出口側タンク部８ｅに向かって、
入口側冷媒通路８ａが蛇行状に形成されている。
金属薄板８ｃの上部に形成された、入口側冷媒通路８ａ
の入口側タンク部８ｄに流入するようになっており、こ
の入口側タンク部８ｄはそれ自身の開口部にてコア奥行
き方向に連通している。一方、金属薄板８ｃの下部に入
口側冷媒通路８ａの出口側タンク部８ｅが形成されてお
り、この出口側タンク部８ｅもそれ自身の開口部にてコ
ア奥行き方向に連通している。そして、上部の入口側タ
ンク部８ｄから下部の出口側タンク部８ｅに向かって、
入口側冷媒通路８ａが蛇行状に形成されている。
【００２９】また、前記した微小冷媒通路９も、主熱交
換部７のうち最も副熱交換部８寄りの金属薄板７ｂと、
主、副両熱交換部７、８の中間に介在された肉厚の中間
プレート１４との間に形成されるようになっている。入
口側冷媒通路８ａの出口側タンク部８ｅから流出した冷
媒は次に微小冷媒通路９を通過した後、主熱交換部７の
入口側タンク部７ｃに流入し、ここから主熱交換部７の
各冷媒通路７ａをＵターン状に流れ、その後出口側タン
ク部７ｄに集合するようになっている。
換部７のうち最も副熱交換部８寄りの金属薄板７ｂと、
主、副両熱交換部７、８の中間に介在された肉厚の中間
プレート１４との間に形成されるようになっている。入
口側冷媒通路８ａの出口側タンク部８ｅから流出した冷
媒は次に微小冷媒通路９を通過した後、主熱交換部７の
入口側タンク部７ｃに流入し、ここから主熱交換部７の
各冷媒通路７ａをＵターン状に流れ、その後出口側タン
ク部７ｄに集合するようになっている。
【００３０】この出口側タンク部７ｄに集合した冷媒
は、副熱交換部８の金属薄板８ｃの下部に形成された、
出口側冷媒通路８ｂの入口側タンク部８ｆに流入するよ
うになっており、この入口側タンク部８ｆはそれ自身の
開口部にてコア奥行き方向に連通している。一方、金属
薄板８ｃの上部に出口側冷媒通路８ｂの出口側タンク部
８ｇが形成されており、この出口側タンク部８ｇもそれ
自身の開口部にてコア奥行き方向に連通している。そし
て、下部の入口側タンク部８ｆから上部の出口側タンク
部８ｇに向かって、出口側冷媒通路８ｂが蛇行状に形成
されている。
は、副熱交換部８の金属薄板８ｃの下部に形成された、
出口側冷媒通路８ｂの入口側タンク部８ｆに流入するよ
うになっており、この入口側タンク部８ｆはそれ自身の
開口部にてコア奥行き方向に連通している。一方、金属
薄板８ｃの上部に出口側冷媒通路８ｂの出口側タンク部
８ｇが形成されており、この出口側タンク部８ｇもそれ
自身の開口部にてコア奥行き方向に連通している。そし
て、下部の入口側タンク部８ｆから上部の出口側タンク
部８ｇに向かって、出口側冷媒通路８ｂが蛇行状に形成
されている。
【００３１】副熱交換部８において、入口側冷媒通路８
ａと出口側冷媒通路８ｂは多数枚積層された金属薄板８
ｃの表裏両側に交互に形成されている。冷媒は出口側冷
媒通路８ｂの出口側タンク部８ｇから配管コネクタ部材
１３の出口管１３ｂへ流出する。１５は主熱交換部７の
端板である。次に、冷媒蒸発器６の製造方法について説
明する。
ａと出口側冷媒通路８ｂは多数枚積層された金属薄板８
ｃの表裏両側に交互に形成されている。冷媒は出口側冷
媒通路８ｂの出口側タンク部８ｇから配管コネクタ部材
１３の出口管１３ｂへ流出する。１５は主熱交換部７の
端板である。次に、冷媒蒸発器６の製造方法について説
明する。
【００３２】本実施例では、蒸発器６をアルミニウムの
一体ろう付けで製造するようにしてあるので、冷間鍛
造、切削加工等の必要な厚肉部品であるブロックジョイ
ント１３を除く他の薄板形状の部品はすべてろう材を両
面クラッドしたアルミニウム両面クラッド材から成形さ
れている。以下製造方法を工程順に説明する。
一体ろう付けで製造するようにしてあるので、冷間鍛
造、切削加工等の必要な厚肉部品であるブロックジョイ
ント１３を除く他の薄板形状の部品はすべてろう材を両
面クラッドしたアルミニウム両面クラッド材から成形さ
れている。以下製造方法を工程順に説明する。
【００３３】（１）主熱交換部７及び副熱交換部８のそ
れぞれ個別の組付工程 主熱交換部７においては、まず、入口タンク部７ｃ、出
口タンク部７ｄのバーリング形状部（図示しない）をか
しめて口拡することによりコルゲートフィン１１を挟む
２つの金属薄板７ｂ、７ｂを一体化して、これらの三者
１１、７ｂ、７ｂを１ユニットにしておく。しかるの
ち、端板１５と、前記１ユニット化した金属薄板７ｂ、
７ｂ及びコルゲートフィン１１と、微小冷媒通路９を形
成する金属薄板７ｂを図２、３に示すごとき形態に積層
して、主熱交換部７の組付を終える。
れぞれ個別の組付工程 主熱交換部７においては、まず、入口タンク部７ｃ、出
口タンク部７ｄのバーリング形状部（図示しない）をか
しめて口拡することによりコルゲートフィン１１を挟む
２つの金属薄板７ｂ、７ｂを一体化して、これらの三者
１１、７ｂ、７ｂを１ユニットにしておく。しかるの
ち、端板１５と、前記１ユニット化した金属薄板７ｂ、
７ｂ及びコルゲートフィン１１と、微小冷媒通路９を形
成する金属薄板７ｂを図２、３に示すごとき形態に積層
して、主熱交換部７の組付を終える。
【００３４】副熱交換部８においては、冷媒入口穴（図
示しない）を予め加工した中間プレート１４、金属薄板
８ｃ、及び端板１２を図２、３に示す形態に積層すると
ともに、ブロックジョイント１３を端板１２に組付け
て、副熱交換部８の組付を終える。 （２）蒸発器６全体の組付工程 上記のように、それぞれ個別に組付けられた主熱交換部
７と副熱交換部８とを主熱交換部７が下方、その上方に
副熱交換部８が位置するように、この両者７、８を積層
して、この両者７、８の積層組付体を縦方向の組付治具
により保持して、蒸発器６全体の積層状態を維持する。
示しない）を予め加工した中間プレート１４、金属薄板
８ｃ、及び端板１２を図２、３に示す形態に積層すると
ともに、ブロックジョイント１３を端板１２に組付け
て、副熱交換部８の組付を終える。 （２）蒸発器６全体の組付工程 上記のように、それぞれ個別に組付けられた主熱交換部
７と副熱交換部８とを主熱交換部７が下方、その上方に
副熱交換部８が位置するように、この両者７、８を積層
して、この両者７、８の積層組付体を縦方向の組付治具
により保持して、蒸発器６全体の積層状態を維持する。
【００３５】（３）蒸発器６全体の一体ろう付け工程 縦方向の組付治具により上記両熱交換部７、８の積層状
態を維持しながら、この組付体を真空炉中に搬入して、
アルミニウムクラッド材のろう材融点以上（例えば５６
０℃〜５９０℃）に加熱して、組付体各部の接合部分を
ろう付けにより一体に接合し、蒸発器６全体を一体構造
にする。なお、上記炉中温度としては、アルミニウムの
溶融温度である６５０℃以下としなければならないこと
はいうまでもない。
態を維持しながら、この組付体を真空炉中に搬入して、
アルミニウムクラッド材のろう材融点以上（例えば５６
０℃〜５９０℃）に加熱して、組付体各部の接合部分を
ろう付けにより一体に接合し、蒸発器６全体を一体構造
にする。なお、上記炉中温度としては、アルミニウムの
溶融温度である６５０℃以下としなければならないこと
はいうまでもない。
【００３６】以上により蒸発器６の骨格構造の製造を終
了でき、この後は表面処理等の仕上げを行うことによ
り、蒸発器６の製造を完了できる。次に、上述した配管
ジョイントブロック５０とブロックジョイント１３との
結合状態について図４ないし図６を用いて説明する。こ
こで図４はブロックジョイント１３に配管ブロックジョ
イント５０を結合した状態での蒸発器６の側面図、図５
は配管ブロックジョイント５０のブロックジョイント１
３への結合方法を示すための蒸発器６の正面図、および
図６は図４のＢ−Ｂ矢視断面図である。
了でき、この後は表面処理等の仕上げを行うことによ
り、蒸発器６の製造を完了できる。次に、上述した配管
ジョイントブロック５０とブロックジョイント１３との
結合状態について図４ないし図６を用いて説明する。こ
こで図４はブロックジョイント１３に配管ブロックジョ
イント５０を結合した状態での蒸発器６の側面図、図５
は配管ブロックジョイント５０のブロックジョイント１
３への結合方法を示すための蒸発器６の正面図、および
図６は図４のＢ−Ｂ矢視断面図である。
【００３７】まず図５に示すように、ネジ山が形成され
ていない２つのボルト貫通孔５１（図５には一方の貫通
孔５１のみ図示）がネジ孔３０ａ，３０ｂと対向するよ
うに、図５の矢印Ａの方向に配管ブロックジョイント５
０をブロックジョイント１３に接合する。そしてボルト
５２を図５右側から貫通孔５１内に挿入し、さらにボル
ト５２をネジ孔３０ａ，３０ｂに螺合させることによっ
て、図６に示すように配管ブロックジョイント５０とブ
ロックジョイント１３とを結合する。
ていない２つのボルト貫通孔５１（図５には一方の貫通
孔５１のみ図示）がネジ孔３０ａ，３０ｂと対向するよ
うに、図５の矢印Ａの方向に配管ブロックジョイント５
０をブロックジョイント１３に接合する。そしてボルト
５２を図５右側から貫通孔５１内に挿入し、さらにボル
ト５２をネジ孔３０ａ，３０ｂに螺合させることによっ
て、図６に示すように配管ブロックジョイント５０とブ
ロックジョイント１３とを結合する。
【００３８】このように配管ブロックジョイント５０を
ブロックジョイント１３に結合することによって、膨張
弁５の下流側配管１９と入口管１３ａとが接合され、圧
縮機１の吸入側配管２０と出口管１３ｂとが接合され
る。次に、副熱交換部８の端板１２とブロックジョイン
ト１３との接続状態について図７ないし図１０を用いて
説明する。ここで図７はブロックジョイント１３に配管
ブロックジョイント５０を結合していない状態での蒸発
器６の側面図、図８はブロックジョイント１３に配管ブ
ロックジョイント５０を結合していない状態での蒸発器
６の正面図、図９は図７のＣ−Ｃ矢視断面図、および図
１０はブロックジョイント１３と端板１２とのろう付け
部分を示す斜視図である。
ブロックジョイント１３に結合することによって、膨張
弁５の下流側配管１９と入口管１３ａとが接合され、圧
縮機１の吸入側配管２０と出口管１３ｂとが接合され
る。次に、副熱交換部８の端板１２とブロックジョイン
ト１３との接続状態について図７ないし図１０を用いて
説明する。ここで図７はブロックジョイント１３に配管
ブロックジョイント５０を結合していない状態での蒸発
器６の側面図、図８はブロックジョイント１３に配管ブ
ロックジョイント５０を結合していない状態での蒸発器
６の正面図、図９は図７のＣ−Ｃ矢視断面図、および図
１０はブロックジョイント１３と端板１２とのろう付け
部分を示す斜視図である。
【００３９】図８、図９に示すように、ブロックジョイ
ント１３のうち端板１２と対向する面には、中空円柱状
の凸部３１、３２が形成されている。さらに前記凸部３
１，３２には中空円柱状の突起部３１ａ、３２ａが形成
されており、この突起部３１ａ，３２ａが副熱交換部８
の端板１２に形成された孔１２ａ，１２ｂの中に嵌まり
こんでいる。また前記端板１２と対向する面には、凸部
３１、３２が形成されることによって凹部３３が形成さ
れている。
ント１３のうち端板１２と対向する面には、中空円柱状
の凸部３１、３２が形成されている。さらに前記凸部３
１，３２には中空円柱状の突起部３１ａ、３２ａが形成
されており、この突起部３１ａ，３２ａが副熱交換部８
の端板１２に形成された孔１２ａ，１２ｂの中に嵌まり
こんでいる。また前記端板１２と対向する面には、凸部
３１、３２が形成されることによって凹部３３が形成さ
れている。
【００４０】これによって、凸部３１，３２と端板１２
のブロックジョイント１３側の面とが接触する部分が、
図１０の符号３４に示すようにリング状となる。この符
号３４に示す接触部分の幅（図１０中ａで示す）が５ｍ
ｍ以下となるように凸部３２が形成されており、この実
施例においては、上記幅ａは３ｍｍである。そして蒸発
器６をろう付けするとき、端板１２の表面にクラッドさ
れたろう材が毛細管現象によって接触部分３４に集ま
り、この接触部分３４がろう付け部分となるわけである
が、この実施例ではこのろう付け部分の幅ａが５ｍｍ以
下と小さいため、ろう付けの際にこのろう付け部分に気
泡は発生しない。
のブロックジョイント１３側の面とが接触する部分が、
図１０の符号３４に示すようにリング状となる。この符
号３４に示す接触部分の幅（図１０中ａで示す）が５ｍ
ｍ以下となるように凸部３２が形成されており、この実
施例においては、上記幅ａは３ｍｍである。そして蒸発
器６をろう付けするとき、端板１２の表面にクラッドさ
れたろう材が毛細管現象によって接触部分３４に集ま
り、この接触部分３４がろう付け部分となるわけである
が、この実施例ではこのろう付け部分の幅ａが５ｍｍ以
下と小さいため、ろう付けの際にこのろう付け部分に気
泡は発生しない。
【００４１】また上記凸部３１，３２によって、ブロッ
クジョイント１３と端板１２とが接触していない部分に
おいて、ブロックジョイント１３と端板１２との間に隙
間が形成されている。この隙間の寸法（図９中ｂで示
す）は０．５ｍｍ以上となるように凸部３１，３２（凹
部３３）が形成されており、この実施例においては、上
記寸法ｂは１ｍｍである。
クジョイント１３と端板１２とが接触していない部分に
おいて、ブロックジョイント１３と端板１２との間に隙
間が形成されている。この隙間の寸法（図９中ｂで示
す）は０．５ｍｍ以上となるように凸部３１，３２（凹
部３３）が形成されており、この実施例においては、上
記寸法ｂは１ｍｍである。
【００４２】このようにブロックジョイント１３と端板
１２とが接触していない部分においては、０．５ｍｍ以
上の隙間が形成されているので、空気とともにこのすき
まの中に入り込んできた水分は、空気とともに簡単に出
ていく。つまり、ブロックジョイント１３と端板１２と
の間に空気中の水分は滞留しない。またこの実施例で
は、上記ネジ孔の端部３００ａ（ネジ孔３０ｂの端部は
図示しない）が上記隙間と対向するように、上記ネジ孔
３０ａ，３０ｂが形成されている。このようにすること
によって、上記ろう付け部分３４のろう材が毛細管現象
によってネジ孔３０ａ，３０ｂに入り込んでくることが
なくなる。その結果、ネジ孔３０ａ，３０ｂのネジ山を
ろう材でつぶしてしまうことがなくなる。
１２とが接触していない部分においては、０．５ｍｍ以
上の隙間が形成されているので、空気とともにこのすき
まの中に入り込んできた水分は、空気とともに簡単に出
ていく。つまり、ブロックジョイント１３と端板１２と
の間に空気中の水分は滞留しない。またこの実施例で
は、上記ネジ孔の端部３００ａ（ネジ孔３０ｂの端部は
図示しない）が上記隙間と対向するように、上記ネジ孔
３０ａ，３０ｂが形成されている。このようにすること
によって、上記ろう付け部分３４のろう材が毛細管現象
によってネジ孔３０ａ，３０ｂに入り込んでくることが
なくなる。その結果、ネジ孔３０ａ，３０ｂのネジ山を
ろう材でつぶしてしまうことがなくなる。
【００４３】このように、ネジ孔３０ａ，３０ｂのネジ
山をろう材でつぶさないようにしたことによる効果をも
う少し詳しく説明する。本実施例では、ネジ孔の端部３
００ａと端板１２との間の隙間が１ｍｍと小さいため、
ボルト５２をネジ孔３０ａ，３０ｂに螺合させるのに、
この隙間側から螺合させることはできない。つまり、こ
の隙間の反対側からしか螺合させることができない。
山をろう材でつぶさないようにしたことによる効果をも
う少し詳しく説明する。本実施例では、ネジ孔の端部３
００ａと端板１２との間の隙間が１ｍｍと小さいため、
ボルト５２をネジ孔３０ａ，３０ｂに螺合させるのに、
この隙間側から螺合させることはできない。つまり、こ
の隙間の反対側からしか螺合させることができない。
【００４４】従って、ブロックジョイント１３と配管ブ
ロックジョイント５０とをボルト５２で結合する上で
も、配管ブロックジョイント５０側からボルト５２を螺
合しざるを得ない。従って、ブロックジョイント１３の
孔３０ａ，３０ｂにネジ山を形成しないと、ボルト５２
でブロックジョイント１３と配管ブロックジョイント５
０とを結合することはできない。
ロックジョイント５０とをボルト５２で結合する上で
も、配管ブロックジョイント５０側からボルト５２を螺
合しざるを得ない。従って、ブロックジョイント１３の
孔３０ａ，３０ｂにネジ山を形成しないと、ボルト５２
でブロックジョイント１３と配管ブロックジョイント５
０とを結合することはできない。
【００４５】このような制約があるもとで、上記のよう
にネジ孔３０ａ，３０ｂの端部を上記隙間と対向させる
ように構成すれば、ネジ孔３０ａ，３０ｂのネジ山がろ
う材によってつぶされることを免れることができ、ブロ
ックジョイント１３と配管ブロックジョイント５０とを
ボルト５２で結合することができるという、特有の効果
を発揮するものである。
にネジ孔３０ａ，３０ｂの端部を上記隙間と対向させる
ように構成すれば、ネジ孔３０ａ，３０ｂのネジ山がろ
う材によってつぶされることを免れることができ、ブロ
ックジョイント１３と配管ブロックジョイント５０とを
ボルト５２で結合することができるという、特有の効果
を発揮するものである。
【００４６】また本実施例では、主熱交換部７、副熱交
換部８、およびブロックジョイント１３の積層構造を、
アルミニウムクラッド材のろう材融点以上（例えば５６
０℃〜５９０℃）の温度に加熱された炉の中に入れて一
体ろう付けするわけだが、上述したように主熱交換部７
に比べて副熱交換部８の方が密度が大きい構造となって
いるため、主熱交換部７に比べて副熱交換部８の方が熱
伝導性が悪い。従って、上記温度でろう付けするにあた
って、主熱交換部７の金属薄板７ｂとフィン１１との間
のろう付け性に比べて、副熱交換部８とブロックジョイ
ント１３との間のろう付け性の方が悪い。
換部８、およびブロックジョイント１３の積層構造を、
アルミニウムクラッド材のろう材融点以上（例えば５６
０℃〜５９０℃）の温度に加熱された炉の中に入れて一
体ろう付けするわけだが、上述したように主熱交換部７
に比べて副熱交換部８の方が密度が大きい構造となって
いるため、主熱交換部７に比べて副熱交換部８の方が熱
伝導性が悪い。従って、上記温度でろう付けするにあた
って、主熱交換部７の金属薄板７ｂとフィン１１との間
のろう付け性に比べて、副熱交換部８とブロックジョイ
ント１３との間のろう付け性の方が悪い。
【００４７】しかし本実施例では、副熱交換部８の端板
１２とブロックジョイント１３の凸部３１，３２とのろ
う付け部分３４の幅ａが５ｍｍ以下に設定されているの
で、上記のように副熱交換部８とブロックジョイント１
３との間のろう付け性の方が悪くても、上記ろう付け部
分３４に気泡を発生させることなく両者を良好にろう付
けすることができる。
１２とブロックジョイント１３の凸部３１，３２とのろ
う付け部分３４の幅ａが５ｍｍ以下に設定されているの
で、上記のように副熱交換部８とブロックジョイント１
３との間のろう付け性の方が悪くても、上記ろう付け部
分３４に気泡を発生させることなく両者を良好にろう付
けすることができる。
【００４８】また本実施例では、端板１２とブロックジ
ョイント１３とが相対向する部分において、上記ろう付
け部分３４以外の部分については、０．５ｍｍ以上の隙
間をとるように設定したので、端板１２とブロックジョ
イント１３との間に水分が滞留することはない。次に本
発明の第２実施例を図１１に基づいて説明する。なお、
図１１（ａ）は図９に相当する断面図、図１１（ｂ）は
ブロックジョイント１３を結合していない状態での蒸発
器６の側面図である。また端板１２とブロックジョイン
ト１３以外の構成については第１実施例と同じである。
ョイント１３とが相対向する部分において、上記ろう付
け部分３４以外の部分については、０．５ｍｍ以上の隙
間をとるように設定したので、端板１２とブロックジョ
イント１３との間に水分が滞留することはない。次に本
発明の第２実施例を図１１に基づいて説明する。なお、
図１１（ａ）は図９に相当する断面図、図１１（ｂ）は
ブロックジョイント１３を結合していない状態での蒸発
器６の側面図である。また端板１２とブロックジョイン
ト１３以外の構成については第１実施例と同じである。
【００４９】本実施例では、図１１に示すように、凸部
３１，３２、凹部３３が副熱交換部８の端板１２に形成
されている。また、端板１２とブロックジョイント１３
とのろう付け部分（図中黒く塗りつぶした部分）３４の
幅は５ｍｍ以下（具体的には３ｍｍ）に設定されてい
る。また端板１２とブロックジョイント１３との隙間の
幅（図中ｂで示す）は０．５ｍｍ以上（具体的には１ｍ
ｍ）に設定されている。またこの実施例においても、端
板１２が両面クラッドされている。
３１，３２、凹部３３が副熱交換部８の端板１２に形成
されている。また、端板１２とブロックジョイント１３
とのろう付け部分（図中黒く塗りつぶした部分）３４の
幅は５ｍｍ以下（具体的には３ｍｍ）に設定されてい
る。また端板１２とブロックジョイント１３との隙間の
幅（図中ｂで示す）は０．５ｍｍ以上（具体的には１ｍ
ｍ）に設定されている。またこの実施例においても、端
板１２が両面クラッドされている。
【００５０】このように凸部３１，３２、凹部３３を端
板１２に形成しても、第１実施例と同様の効果を奏す
る。次に、本発明の第３実施例を図１２に基づいて説明
する。なお、図１２（ａ）は図９に相当する断面図、図
１２（ｂ）はブロックジョイント１３を結合していない
状態での蒸発器６の側面図である。また端板１２とブロ
ックジョイント１３以外の構成については第１実施例と
同じである。
板１２に形成しても、第１実施例と同様の効果を奏す
る。次に、本発明の第３実施例を図１２に基づいて説明
する。なお、図１２（ａ）は図９に相当する断面図、図
１２（ｂ）はブロックジョイント１３を結合していない
状態での蒸発器６の側面図である。また端板１２とブロ
ックジョイント１３以外の構成については第１実施例と
同じである。
【００５１】本実施例では、端板１２を、孔の周辺に円
筒状の打ち出し部３１，３２を形成したバーリング形状
とし、この打ち出し部３１，３２にて凸部を形成してい
る。また打ち出し部３１，３２にブロックジョイント１
３の入口管１３ａ、出口管１３ｂが嵌合する状態で両者
が結合されている。なお、この実施例においても、打ち
出し部３１，３２とブロックジョイント１３とのろう付
け部分（図中黒く塗りつぶした部分）３４の幅は５ｍｍ
以下（具体的には４ｍｍ）に設定されており、端板１２
とブロックジョイント１３との隙間の幅（図中ｂで示
す）は０．５ｍｍ以上（具体的には１ｍｍ）に設定され
ている。
筒状の打ち出し部３１，３２を形成したバーリング形状
とし、この打ち出し部３１，３２にて凸部を形成してい
る。また打ち出し部３１，３２にブロックジョイント１
３の入口管１３ａ、出口管１３ｂが嵌合する状態で両者
が結合されている。なお、この実施例においても、打ち
出し部３１，３２とブロックジョイント１３とのろう付
け部分（図中黒く塗りつぶした部分）３４の幅は５ｍｍ
以下（具体的には４ｍｍ）に設定されており、端板１２
とブロックジョイント１３との隙間の幅（図中ｂで示
す）は０．５ｍｍ以上（具体的には１ｍｍ）に設定され
ている。
【００５２】このように端板１２がブロックジョイント
１３の入口管１３ａ、出口管１３ｂの内側と接触するよ
うに構成しても、第１実施例と同様の効果を奏する。
１３の入口管１３ａ、出口管１３ｂの内側と接触するよ
うに構成しても、第１実施例と同様の効果を奏する。
【図１】本発明第１実施例の蒸発器を含む冷凍サイクル
図である。
図である。
【図２】上記蒸発器の斜視図である。
【図３】図２の蒸発器の分解斜視図である。
【図４】配管ブロックジョイントを結合した状態での上
記蒸発器の側面図である。
記蒸発器の側面図である。
【図５】上記蒸発器の正面図である。
【図６】図４のＢ−Ｂ矢視断面図である。
【図７】配管ブロックジョイントを結合していない状態
での上記蒸発器の側面図である。
での上記蒸発器の側面図である。
【図８】上記蒸発器の正面図である。
【図９】図７のＣ−Ｃ矢視断面図である。
【図１０】ブロックジョイントと端板とのろう付け部分
を示す斜視図である。
を示す斜視図である。
【図１１】図１１（ａ）は、本発明第２実施例の蒸発器
の図９に相当する断面図、図１１（ｂ）はブロックジョ
イントが結合されていない状態でのこの蒸発器の側面図
である。
の図９に相当する断面図、図１１（ｂ）はブロックジョ
イントが結合されていない状態でのこの蒸発器の側面図
である。
【図１２】図１２（ａ）は、本発明第３実施例の蒸発器
の図９に相当する断面図、図１２（ｂ）はブロックジョ
イントが結合されていない状態でのこの蒸発器の側面図
である。
の図９に相当する断面図、図１２（ｂ）はブロックジョ
イントが結合されていない状態でのこの蒸発器の側面図
である。
【図１３】比較例における蒸発器の図９に相当する断面
図である。
図である。
６ 蒸発器 ７ 主熱交換部 ８ 副熱交換部 １２ 端板 １３ ブロックジョイント（接続部材） １３ａ 入口管（第１の連通口） １３ｂ 出口管（第２の連通口） ３１，３２ 凸部 ３３ 凹部 ３４ ろう付け部分 ５０ 配管ブロックジョイント
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 真田 良一 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 冷凍サイクルの減圧手段の下流側でかつ
圧縮機の吸入側に設けられ、前記減圧手段によって減圧
された冷媒を蒸発させる蒸発器において、 内部に冷媒通路が形成され、前記冷媒通路内を流れる冷
媒と前記冷媒通路の外部を流れる被冷却流体とが熱交換
するように構成された主熱交換部と、 前記減圧手段側からの冷媒を前記主熱交換部の冷媒通路
の入口側まで導く入口側冷媒通路と、前記主熱交換部の
冷媒通路の出口側からの冷媒を前記圧縮機側に導く出口
側冷媒通路とが形成され、前記入口側冷媒通路を流れる
冷媒と前記出口側冷媒通路を流れる冷媒とが熱交換する
ように構成された副熱交換部と、 前記減圧手段の下流側配管と接合する第１の連通口、お
よび前記圧縮機の吸入側配管と接合する第２の連通口を
有し、前記第１の連通口が前記入口側冷媒通路と連通し
かつ前記第２の連通口が前記出口側冷媒通路と連通する
ように前記副熱交換器部に固定された接続部材とを有
し、 前記主熱交換部の前記冷媒通路は、一対の金属薄板が積
層されて形成される内部空間によって形成され、 前記主熱交換部には、前記一対の金属薄板が多数設けら
れるとともに、前記各一対の金属薄板間に、前記被冷却
流体の伝熱面積を増大させるためのフィン手段が設けら
れ、 前記副熱交換部の前記入口側冷媒通路および前記出口側
冷媒通路は、多数の金属薄板が互いに隣接して積層され
ることによって、前記各金属薄板の表裏に交互に形成さ
れ、 前記接続部材には凸部が形成されており、 この凸部と前記副熱交換部とが接触することによって、
前記接続部材と前記副熱交換部との間に所定寸法以上の
隙間が形成され、 前記接続部材と前記副熱交換部とが所定寸法以下の幅で
接触していることを特徴とする積層型蒸発器。 - 【請求項２】 冷凍サイクルの減圧手段の下流側でかつ
圧縮機の吸入側に設けられ、前記減圧手段によって減圧
された冷媒を蒸発させる蒸発器において、 内部に冷媒通路が形成され、前記冷媒通路内を流れる冷
媒と前記冷媒通路の外部を流れる被冷却流体とが熱交換
するように構成された主熱交換部と、 前記減圧手段側からの冷媒を前記主熱交換部の冷媒通路
の入口側まで導く入口側冷媒通路と、前記主熱交換部の
冷媒通路の出口側からの冷媒を前記圧縮機側に導く出口
側冷媒通路とが形成され、前記入口側冷媒通路を流れる
冷媒と前記出口側冷媒通路を流れる冷媒とが熱交換する
ように構成された副熱交換部と、 前記減圧手段の下流側配管と接合する第１の連通口、お
よび前記圧縮機の吸入側配管と接合する第２の連通口を
有し、前記第１の連通口が前記入口側冷媒通路と連通し
かつ前記第２の連通口が前記出口側冷媒通路と連通する
ように前記副熱交換器部に固定された接続部材とを有
し、 前記主熱交換部の前記冷媒通路は、一対の金属薄板が積
層されて形成される内部空間によって形成され、 前記主熱交換部には、前記一対の金属薄板が多数設けら
れるとともに、前記各一対の金属薄板間に、前記被冷却
流体の伝熱面積を増大させるためのフィン手段が設けら
れ、 前記副熱交換部の前記入口側冷媒通路および前記出口側
冷媒通路は、多数の金属薄板が互いに隣接して積層され
ることによって、前記各金属薄板の表裏に交互に形成さ
れ、 前記副熱交換部には凸部が形成されており、 この凸部と前記接続部材とが接触することによって、前
記副熱交換部と前記接続部材との間に所定寸法以上の隙
間が形成され、 前記副熱交換部と前記接続部材とが所定寸法以下の幅で
接触していることを特徴とする積層型蒸発器。 - 【請求項３】 前記副熱交換部と前記接続部材との間に
形成された前記隙間が、０．５ｍｍ以上であることを特
徴とする請求項１または２いずれか記載の積層型蒸発
器。 - 【請求項４】 前記副熱交換部と前記接続部材とが接触
している部分の前記幅が、５ｍｍ以下であることを特徴
とする請求項１ないし２いずれか記載の積層型蒸発器。 - 【請求項５】 前記接続部材にネジ孔が形成され、 このネジ孔が前記隙間と対向していることを特徴とする
請求項１ないし４いずれか記載の積層型蒸発器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6144509A JPH0814702A (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | 積層型蒸発器 |
| US08/494,397 US5632161A (en) | 1994-06-27 | 1995-06-26 | Laminated-type evaporator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6144509A JPH0814702A (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | 積層型蒸発器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0814702A true JPH0814702A (ja) | 1996-01-19 |
Family
ID=15364019
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6144509A Withdrawn JPH0814702A (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | 積層型蒸発器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5632161A (ja) |
| JP (1) | JPH0814702A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09273830A (ja) * | 1996-04-05 | 1997-10-21 | Showa Alum Corp | 蒸発器 |
| WO2011114952A1 (ja) * | 2010-03-17 | 2011-09-22 | サンデン株式会社 | 熱交換器およびその製造方法 |
| JP2014526415A (ja) * | 2011-09-16 | 2014-10-06 | ヴァレオ システム テルミク | 自動車の空調回路用の多層蒸発器 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11320085A (ja) * | 1998-05-12 | 1999-11-24 | Denso Corp | ろう付け製品及びその製造方法 |
| DE19821095B4 (de) * | 1998-05-12 | 2006-08-31 | Behr Gmbh & Co. Kg | Scheibenverdampfer |
| DE19838215B4 (de) * | 1998-08-22 | 2009-09-17 | Behr Gmbh & Co. Kg | Verdampfer |
| CN1275012C (zh) * | 2001-02-05 | 2006-09-13 | 昭和电工株式会社 | 双联型热交换器和配备有该热交换器的制冷系统 |
| KR100532053B1 (ko) * | 2002-12-31 | 2005-12-01 | 모딘코리아 유한회사 | 증발기 |
| US20060005571A1 (en) * | 2004-07-07 | 2006-01-12 | Alexander Lifson | Refrigerant system with reheat function provided by auxiliary heat exchanger |
| JP5351386B2 (ja) * | 2006-05-17 | 2013-11-27 | カルソニックカンセイ株式会社 | 熱交換器の配管コネクタ |
| WO2009062739A1 (en) * | 2007-11-14 | 2009-05-22 | Swep International Ab | Suction gas heat exchanger |
| FR2925664B1 (fr) * | 2007-12-20 | 2018-04-27 | Valeo Systemes Thermiques Branche Thermique Habitacle | Echangeur de chaleur unitaire pour un circuit de climatisation |
| EP2869004B1 (en) * | 2013-11-04 | 2019-05-01 | LG Electronics Inc. | Refrigerator and method for controlling the same |
| US11028947B2 (en) * | 2013-11-22 | 2021-06-08 | Ford Global Technologies, Llc | Coupling for electric vehicle battery pack |
| WO2016013869A1 (ko) * | 2014-07-24 | 2016-01-28 | 한온시스템 주식회사 | 차량용 에어컨시스템 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2646580B2 (ja) * | 1986-12-11 | 1997-08-27 | 株式会社デンソー | 冷媒蒸発器 |
| US4794765A (en) * | 1987-03-27 | 1989-01-03 | Carella Thomas J | Integral evaporator and accumulator for air conditioning system |
| EP0403267B1 (en) * | 1989-06-15 | 1996-11-27 | Matsushita Electronics Corporation | Semiconductor device |
| US5245843A (en) * | 1991-01-31 | 1993-09-21 | Nippondenso Co., Ltd. | Evaporator |
| US5390507A (en) * | 1992-09-17 | 1995-02-21 | Nippondenso Co., Ltd. | Refrigerant evaporator |
-
1994
- 1994-06-27 JP JP6144509A patent/JPH0814702A/ja not_active Withdrawn
-
1995
- 1995-06-26 US US08/494,397 patent/US5632161A/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2011114952A1 (ja) * | 2010-03-17 | 2011-09-22 | サンデン株式会社 | 熱交換器およびその製造方法 |
| JP2011196570A (ja) * | 2010-03-17 | 2011-10-06 | Sanden Corp | 熱交換器およびその製造方法 |
| JP2014526415A (ja) * | 2011-09-16 | 2014-10-06 | ヴァレオ システム テルミク | 自動車の空調回路用の多層蒸発器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5632161A (en) | 1997-05-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20040728 |