RU2066253C1 - Способ изготовления турбинных лопаток - Google Patents
Способ изготовления турбинных лопаток Download PDFInfo
- Publication number
- RU2066253C1 RU2066253C1 SU925011799A SU5011799A RU2066253C1 RU 2066253 C1 RU2066253 C1 RU 2066253C1 SU 925011799 A SU925011799 A SU 925011799A SU 5011799 A SU5011799 A SU 5011799A RU 2066253 C1 RU2066253 C1 RU 2066253C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hot
- plastic deformation
- heat treatment
- carried out
- turbine blade
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 15
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 8
- 229910000951 Aluminide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 5
- 210000003746 feather Anatomy 0.000 claims description 13
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 7
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 101000579646 Penaeus vannamei Penaeidin-1 Proteins 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 3
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N palladium Substances [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000002775 capsule Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- 210000001991 scapula Anatomy 0.000 description 2
- 241000191291 Abies alba Species 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 1
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910021384 soft carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49316—Impeller making
- Y10T29/49318—Repairing or disassembling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49316—Impeller making
- Y10T29/49336—Blade making
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Forging (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Сущность: способ изготовления турбинных лопаток, содержащих перо, хвостовик и, в случае необходимости, бандажную пластину осуществляют путем получения литьем заготовки по форме турбинной лопатки из сплава на основе гамма-алюминида титана с добавками в пределах 0,5-8 атомных процентов. Затем заготовку подвергают горячему изостатическому прессованию. Проводят горячую пластическую деформацию хвостовика и бандажной пластины с образованием материала с мелкозернистой структурой. Осуществляют термообработку, по меньшей мере, части литой заготовки. Термообработку ведут с помощью индукционного нагрева при температуре 1200oC-1400oC. Горячую пластическую деформацию ведут в заданном диапазоне температур и скорости деформации. Для этого возможно использовать ковочный пресс. Перед горячей пластической деформацией и термообработкой проводят гомогенизацию при заданной температуре. Горячее изостатическое прессование осуществляют при заданном давлении в определенном температурном диапазоне. 1 с.п. 8 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относится к обработке металла давлением, а именно, к способам изготовления турбинных лопаток.
Известен способ изготовления турбинных лопаток, содержащих перо, хвостовик и, в случае необходимости, бандажную пластину, путем получения заготовки из сплава, содержащего титан и добавки, ее формообразования горячей изотермической пластической деформацией с одно- или многократной обработкой части, соответствующей хвостовику, термообработки и удаления излишков металла с обработанной заготовки для получения готового изделия /1/.
Недостатком известного способа является относительно невысокое качество турбинных лопаток, обусловленное пониженной пластичностью материала лопаток, что отрицательно влияет на их срок службы.
Технический результат, достигаемый изобретением, состоит в повышении ресурса работы лопаток в условиях изгибающих нагрузок.
Это достигается тем, что в способе изготовления турбинных лопаток, содержащих перо, хвостовик и, в случае необходимости, бандажную пластику, путем получения заготовки из сплава, содержащего титан и добавки, ее формообразования горячей изотермической пластической деформацией с одно- или многократной обработкой части, соответствующей хвостовику, термообработки и удаления излишков металла с обработанной заготовки для получения готового изделия, согласно изобретению, заготовку изготавливают литьем по форме турбинной лопатки из сплава на основе гамма-алюминида титана, содержащего в качестве добавки от 0,5 до 8 атомных процентов, по меньшей мере, одного или нескольких элементов: B, Co, Cr, Gr, Hf, Mn, Mo, Nb, Pd, Si, Ta, а также затем полученную литую заготовку подвергают горячему изостатическому прессованию, проводят указанную горячую пластическую деформацию хвостовика и бандажной пластины с образованием материала мелкозернистой структурой, термообработку ведут, по меньшей мере, части отпрессованной горячим изостатическим способам литой заготовки, соответствующей перу турбинной лопатки перед или после горячей изотермической пластической деформации с образованием материала с крупнозернистой структурой.
Термообработку осуществляют с помощью индукционного нагрева. Термообработку осуществляют при температуре от 1200oС до 1400oС. Горячую пластическую деформацию производят в диапазоне от 1050oC до 1200oС при скорости деформации в пределах от 5.10-5c-1 до 10-2c-1 до степени высадки ε 1,6, причем
где h0 первоначальная высота изделий,
h высота изделия после обработки давлением.
где h0 первоначальная высота изделий,
h высота изделия после обработки давлением.
Горячую пластическую деформацию осуществляют в ковочном прессе. Горячедеформируемые части заготовки обрабатывают в конечном прессе высадкой в по меньшей мере двух направлениях поперечно продольной оси турбинной лопатки и затем отковывают до конечной формы.
Изостатически горячеотпрессованную заготовку перед горячей изотермической пластической деформацией охлаждают до комнатной температуры и затем нагревают со скоростью от 10oC/мин до 50oC/мин до температуры горячей пластической деформации. Заготовку перед горячей пластической деформацией и термообработкой гомогенизируют при температуре от 1000oC до 1100oC. Горячее изостатическое прессование осуществляют при температуре 1200oC-1300oC и давлении 100-150 МПа.
Особенно важным преимуществом является с технологической точки зрения то, что лопатка представляет собой цельную, пригодную для экономического изготовления отливку. Кроме того, этот способ может быть простым образом осуществлен в массовом производстве путем применения таких распространенных средств, как литейные формы, печи, прессы и механические и электрохимические виды оборудования.
Предпочтительные примеры исполнения данного изобретения и достигаемые с их помощью преимущества подробнее освещаются ниже с использованием чертежей.
На фиг.1 изображена отожженная изостатически горячепрессованная, подвергнутая горячей обработке давлением и прошедшая термообработку отливка, из которой путем обработки с удалением материала изготовляется турбинная лопатка согласно данному изобретению; на фиг.2 готовое изделие.
Cогласно способу, изготавливают литьем заготовку по форме турбинной лопатки. Отожженная изостатическая горячепрессованная, подвергнутая горячей обработке давлением и прошедшая термообработку отливка обладает основными свойствами материала и формы турбинной лопатки согласно данному изобретению. Она содержит простирающееся в длину перо 1, примыкающий к нему на одном конце хвостовик 2 и примыкающую на втором конце бандажную пластину 3. Из этой отливки путем незначительного удаления материала изготовляют турбинную лопатку согласно данному изобретению. Обработка с удалением материала состоит, в основном, в превращении размеров отливки в заданные размеры турбинной лопатки. Для хвостовика 2 и бандажной пластины 3 это с успехом производится путем шлифования и полирования. При этом можно также образовать крепежные пазы 4 елочного типа на хвостовике лопатки, изображенные на рисунке штриховыми линиями. Перу лопатки с успехом придают заданную форму путем электрохимической обработки.
Изображенная на рисунке отливка состоит в основном из сплава на базе гамма-алюминида титана с примесными веществами. По крайней мере, на некоторых частях пера 1 этот сплав присутствует в форме материала, обладающего крупнозернистой структурой и строением, приводящим к высокой прочности на растяжение и к высокой длительной прочности. По крайней мере на некоторых частях хвостовика 2 и бандажной пластины 3 этот сплав присутствует в форме материала, обладающего мелкозернистой структурой и повышенной пластичностью по сравнению с материалом, находящимся в пере 1. Благодаря этому достигается высокая долговечность турбинной лопатки. Это обусловлено, во-первых, тем, что перо лопатки, находящееся во время работы турбины под действием высоких температур, вследствие своей крупнозернистой структуры и своему строению обладает хорошей прочностью на растяжение и длительной прочностью, на которых не сказывается малая пластичность этой части при низких температурах. Во-вторых, это вызвано и тем, что во время работы турбины хвостовик лопатки и бандажная пластина находятся под действием сравнительно низких температур и поэтому вследствие своей мелкозернистой структуры и своего строения обладают повышенной пластичностью по сравнению с материалом, находящимся в пере лопатки. Следовательно, хвостовик лопатки и бандажная пластина могут в течение длительного периода времени воспринимать сравнительно большие крутильные и изгибающие силы без образования трещин, вызываемых внутренними напряжениями.
Турбинные лопатки, согласно данному изобретению, могут с успехом применяться при средних и высоких температурах, т.е. при температурах в диапазоне 200-1000oC, особенно в газовых турбинах и компрессорах. При этом в зависимости от формы исполнения газовой турбины или компрессора лопатка может иметь пластину 3 или не иметь ее.
Отливка согласно рисунку изготовляется описанным ниже образом. В атмосфере защитного газа, например, аргона, или в вакууме в индукционной печи выплавляется следующий сплав на базе гамма-алюминида титана с хромом в качестве примесного вещества:
Алюминий 48 ат.
Алюминий 48 ат.
Хром 3 ат.
Титан Остальное.
К другим пригодным сплавам относятся гамма-алюминиды титана, в которых в качестве примесных элементов содержатся один или несколько таких элементов, как бор, кобальт, хром, германий, гафний, марганец, молибден, ниобий, палладий, кремний, тантал, ванадий, иттрий, вольфрам, а также цирконий. Количество примесного вещества составляет предпочтительно 0,5-8 ат.
Расплав заливается в литейную форму, соответствующую изготовляемой лопатке. Затем полученную отливку целесообразно для гомогенизации отжечь примерно при 1100oС в течение приблизительно 10 часов в атмосфере аргона и охладить до комнатной температуры. После этого удаляют линейную корку и слой окалины, снимая, например, поверхностный слой толщиной ок.1 мм механическим или химическим способом. Отливку, очищенную от окалины, помещают в надлежащую капсулу из мягкой углеродистой стали и сваривают последнюю герметичным образом. Затем помещенную в капсулу отливку подвергают изостатическому горячему прессованию при температуре 120oС в течение 3 часов при давлении 120 Па.
Отжиг сплава следует в зависимости от химического состава производить при температуре 1000-1100oC в течение не менее полчаса и не более 30 часов. Это же относится и к изостатическому горячему прессованию, которое целесообразно производить при температурах в диапазоне 1200-1300oC и давлении 100-150 МПа в течение не менее 1 часа и не более 5 часов.
Затем следует одно- или многократная изотермическая горячая обработка давлением той части оттожженной и изостатически горячепрессованной отливки, которая соответствует хвостовику 2 и бандажной пластине 3 с образованием материала мелкозернистой структуры, и термообработка по крайней мере той части отожженной и изостатически горячепрессованной отливки, которая соответствует перу 1 перед изотермической обработкой или после нее с образованием материала крупнозернистой структуры.
При этом можно с успехом пойти по двум путям. Пойдя по первому пути, подвергают термообработке отожженную и изостатически горячепрессованную отливку перед изотермической горячей обработкой давлением с образованием материала крупнозернистой структуры, тогда как при выборе второго пути ту часть отожженной и изостатически горячепрессованной отливки, которая содержит перо турбинной лопатки, подвергают термообработке после изотермической горячей обработки давлением с образованием материала крупнозернистой структуры. Оказалось целесообразным перед изотермической горячей обработкой давлением подогреть отожженную и изостатически горячепрессованную отливку со скоростью 10-50oC в минуту до температуры, необходимой для горячей обработки давлением.
Пойдя по первому пути, нагревают отливку до температуры 1200-1400oС и в зависимости от температуры нагрева и химического состава сплава подвергают термообработке в течение 0,5-25 часов. При охлаждении можно производить термообработку в течение дальнейших 1-5 часов. После термообработки отливка обладает крупнозернистой структурой и строением, приводящим к высокой прочности на растяжение и к высокой длительной прочности. Прошедшую термообработку отливку нагревают до 1100oС и выдерживают при этой температуре. Затем изотермически выковывают хвостовик 2 и/или бандажную пластину 3 при 1100oС. Применяемым инструментом является ковочный боек из молибденового сплава марки ТZM следующего состава:
Титан 0,5 по массе
Цирконий 0,1% "
Углерод 0,02% "
Молибден Остальное
Предел текучести выковываемого материала составляет ок. 260 МПа при 1100oС. Ковка осуществляется путем высадки при степени высадки ε 1,3, причем
где h0 первоначальная высота изделия,
h высота изделия после обработки давлением.
Титан 0,5 по массе
Цирконий 0,1% "
Углерод 0,02% "
Молибден Остальное
Предел текучести выковываемого материала составляет ок. 260 МПа при 1100oС. Ковка осуществляется путем высадки при степени высадки ε 1,3, причем
где h0 первоначальная высота изделия,
h высота изделия после обработки давлением.
Линейная скорость деформации (скорость ползуна в ковочном прессе) составляет в начале процесса ковки 0,1 мм/с. Первоначальное давление в прессе ок. 300 МПа.
В зависимости от химического состава сплава горячую обработку давлением можно производить при температуре в диапазоне 1050-1200oС со скоростью деформирования 5•10-5- 10-2c-1 до степени высадки ε 1,6. При этом целесообразно получаемые путем горячей обработки давлением части, т.е. хвостовик 2 лопатки и (если таковая имеется) бандажную пластину 3, высаживать в ковочном прессе сначала по крайней мере в двух направлениях поперек продольной оси турбинной лопатки, а потом окончательно отковывать до конечной формы. Окончательно откованные части имеют мелкозернистую структуру повышенной пластичности по сравнению с материалом пера лопатки. У турбинной лопатки, изготовленной вышеописанным образом, прочность на растяжение и пластичность материала в пере 1 составляет 390 МПа и 0,3% соответственно, а в хвостовике 2 или в бандажной пластине 3 370 МПа и 1,3%
Пойдя по второму пути, отливку нагревают например, со скоростью нагрева 10-50oC в минуту до 1100oC и выдерживают при этой температуре. Затем изотермически выковывают хвостовик 2 и/или бандажную пластину 3 при температуре 1100oС в соответствии с ранее описанным способом. Окончательно откованные части обладают тоже мелкозернистой структурой с повышенной пластичностью по сравнению с материалом, находящимся в пере 1 лопатки.
Пойдя по второму пути, отливку нагревают например, со скоростью нагрева 10-50oC в минуту до 1100oC и выдерживают при этой температуре. Затем изотермически выковывают хвостовик 2 и/или бандажную пластину 3 при температуре 1100oС в соответствии с ранее описанным способом. Окончательно откованные части обладают тоже мелкозернистой структурой с повышенной пластичностью по сравнению с материалом, находящимся в пере 1 лопатки.
Затем при помощи индукционной катушки, помещенной вокруг пера 1 лопатки, нагревают перо до температуры 1200-1400oC и в зависимости от температуры нагрева и химического состава сплава подвергают термообработке в течение 0,5-25 часов. При охлаждении можно провести термообработку в течение дальнейших 1-5 часов. После такой термообработки перо лопатки обладает преимущественно крупнозернистой структурой и строением, приводящим к высокой прочности на растяжение и к высокой длительной прочности. У турбинной лопатки, изготовленной таким образом, прочность на растяжение и пластичность материала в пере 1 и в хвостовике 2, как и в бандажной пластине 3, имеют приблизительно такие же значения, как и в турбинной лопатке, изготовленной по ранее описанному способу.
Claims (9)
1. Способ изготовления турбинных лопаток, содержащих перо, хвостовик и при необходимости бандажную пластину, путем получения заготовки из сплава, содержащего титан и добавки, ее формообразования горячей изотермической пластической деформацией с одно- или многократной обработкой части, соответствующей хвостовику, термообработки и удаления излишков металла с обработанной заготовки для получения готового изделия, отличающийся тем, что заготовку изготавливают литьем по форме турбинной лопатки из сплава на основе гамма-алюминида титана, содержащего в качестве добавки 0,5 8,0 ат. по меньшей мере одного или нескольких элементов: B, Co, Cr, Ge, Hf, Mn, Mo, Nb, Pd, Si, Ta, V, Y, W, а также Zr, затем полученную литую заготовку подвергают горячему изостатическому прессованию, проводят горячую пластическую деформацию хвостовика и бандажной пластины с образованием материала с мелкозернистой структурой, термообработку ведут по меньшей мере части отпрессованной горячим изостатическим способом литой заготовки, соответствующей перу турбинной лопатки перед или после горячей изотермической пластической деформации с образованием материала с крупнозернистой структурой.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что термообработку осуществляют с помощью индукционного нагрева.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что термообработку осуществляют при 1200 1400oC.
4. Способ по п.1, 2 или 3, отличающийся тем, что горячую пластическую деформацию производят в диапазоне 1050 1200oC при скорости деформации в пределах 5•10-5 >10-2 с-1 до степени высадки ε= 1,6, причем 
где h0 первоначальная высота изделия, h высота изделия после обработки давлением.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что горячую пластическую деформацию осуществляют в ковочном прессе.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что горячедеформируемые части заготовки обрабатывают в ковочном прессе высадкой в по меньшей мере двух направлениях поперечно продольной оси турбинной лопатки и затем отковывают до конечной формы.
7. Способ по пп.1 6, отличающийся тем, что изостатически горячеотпрессованную заготовку перед горячей изотермической пластической деформацией охлаждают до комнатной температуры и затем нагревают со скоростью 10 50 град. /мин до температуры горячей пластической деформации.
8. Способ по одному из пп.1 7, отличающийся тем, что заготовку перед горячей пластической деформацией и термообработкой гомогенизируют при 1000 - 1100oC.
9. Способ по одному из пп.1 8, отличающийся тем, что горячее изостатическое прессование осуществляют при 1200 1300oC и 100 150 МПа.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP91107707.1 | 1991-05-13 | ||
| EP91107707A EP0513407B1 (de) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | Verfahren zur Herstellung einer Turbinenschaufel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2066253C1 true RU2066253C1 (ru) | 1996-09-10 |
Family
ID=8206718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU925011799A RU2066253C1 (ru) | 1991-05-13 | 1992-05-12 | Способ изготовления турбинных лопаток |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5299353A (ru) |
| EP (1) | EP0513407B1 (ru) |
| JP (1) | JPH07166802A (ru) |
| KR (1) | KR920021236A (ru) |
| CN (1) | CN1025358C (ru) |
| CA (1) | CA2068504A1 (ru) |
| DE (1) | DE59106047D1 (ru) |
| PL (1) | PL168950B1 (ru) |
| RU (1) | RU2066253C1 (ru) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001000888A2 (fr) * | 1999-06-17 | 2001-01-04 | Institut Problem Svekhplastichnosti Metallov Ran | PROCEDE DE TRAITEMENT D'EBAUCHES FAITES D'ALLIAGES HYPER-EUTECTOIDES η + α¿2? |
| WO2001000887A2 (fr) * | 1999-06-17 | 2001-01-04 | Institut Problem Sverkhplastichnosti Metallov Ran | PROCEDE DE LAMINAGE D'EBAUCHE EN ALLIAGES η + α2 HYPER-EUTECTOIDES ET PROCEDE DE PRODUCTION D'EBAUCHES PERMETTANT DE METTRE EN OEUVRE CE PROCEDE |
| RU2520250C1 (ru) * | 2013-03-14 | 2014-06-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Сплав на основе гамма алюминида титана |
| RU2550449C2 (ru) * | 2009-06-26 | 2015-05-10 | Снекма | Способ изготовления кованой детали с адаптивной шлифовкой |
| RU2640692C1 (ru) * | 2016-07-04 | 2018-01-11 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ изготовления полой лопатки газотурбинного двигателя |
| RU2706933C2 (ru) * | 2015-05-26 | 2019-11-21 | Сафран Эркрафт Энджинз | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЛОПАТКИ ГАЗОТУРБИННОГО ДВИГАТЕЛЯ ИЗ TiAl |
| RU2744005C1 (ru) * | 2020-05-09 | 2021-03-01 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования. "Юго-Западный государственный университет" (ЮЗГУ) | Способ электроискрового легирования лопаток из титановых сплавов паровых турбин ТЭЦ и АЭС |
Families Citing this family (61)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4219470A1 (de) * | 1992-06-13 | 1993-12-16 | Asea Brown Boveri | Bauteil für hohe Temperaturen, insbesondere Turbinenschaufel, und Verfahren zur Herstellung dieses Bauteils |
| DE4219469A1 (de) * | 1992-06-13 | 1993-12-16 | Asea Brown Boveri | Hohen Temperaturen aussetzbares Bauteil, insbesondere Turbinenschaufel, und Verfahren zur Herstellung dieses Bauteils |
| DE4301880A1 (de) * | 1993-01-25 | 1994-07-28 | Abb Research Ltd | Verfahren zur Herstellung eines Werkstoffes auf der Basis einer dotierten intermetallischen Verbindung |
| US5350466A (en) * | 1993-07-19 | 1994-09-27 | Howmet Corporation | Creep resistant titanium aluminide alloy |
| GB9413631D0 (en) * | 1994-07-06 | 1994-09-14 | Inco Engineered Prod Ltd | Manufacture of forged components |
| GB9419712D0 (en) * | 1994-09-30 | 1994-11-16 | Rolls Royce Plc | A turbomachine aerofoil and a method of production |
| JP3531677B2 (ja) * | 1995-09-13 | 2004-05-31 | 株式会社東芝 | チタン合金製タービンブレードの製造方法およびチタン合金製タービンブレード |
| US6551064B1 (en) * | 1996-07-24 | 2003-04-22 | General Electric Company | Laser shock peened gas turbine engine intermetallic parts |
| US5873703A (en) * | 1997-01-22 | 1999-02-23 | General Electric Company | Repair of gamma titanium aluminide articles |
| DE19756354B4 (de) | 1997-12-18 | 2007-03-01 | Alstom | Schaufel und Verfahren zur Herstellung der Schaufel |
| US6158961A (en) * | 1998-10-13 | 2000-12-12 | General Electric Compnay | Truncated chamfer turbine blade |
| US6115917A (en) * | 1998-10-20 | 2000-09-12 | General Electric Company | Single position turbine rotor repair method |
| KR100340806B1 (ko) * | 1999-10-27 | 2002-06-20 | 윤행순 | 고온등압 압축기술을 이용한 가스터빈 고온부품 수명연장방법 |
| DE10255346A1 (de) * | 2002-11-28 | 2004-06-09 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum Herstellen einer Turbinenschaufel |
| DE10305912B4 (de) | 2003-02-13 | 2014-01-30 | Alstom Technology Ltd. | Hybrid- Schaufel für thermische Turbomaschinen |
| US6910859B2 (en) * | 2003-03-12 | 2005-06-28 | Pcc Structurals, Inc. | Double-walled annular articles and apparatus and method for sizing the same |
| DE10313489A1 (de) * | 2003-03-26 | 2004-10-14 | Alstom Technology Ltd | Axial durchströmte thermische Turbomaschine |
| DE10313490A1 (de) * | 2003-03-26 | 2004-10-14 | Alstom Technology Ltd | Axial durchströmte thermische Turbomaschine |
| FR2867095B1 (fr) * | 2004-03-03 | 2007-04-20 | Snecma Moteurs | Procede de fabrication d'une aube creuse pour turbomachine. |
| DE102004062174A1 (de) * | 2004-12-17 | 2006-06-22 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Verfahren zur Herstellung von hoch belastbaren Bauteilen durch Präzisionsschmieden |
| US20060280610A1 (en) * | 2005-06-13 | 2006-12-14 | Heyward John P | Turbine blade and method of fabricating same |
| DE102005045839A1 (de) * | 2005-09-24 | 2007-04-12 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zum Reinigen von Hohlräumen an Gasturbinenbauteilen |
| GB0601662D0 (en) * | 2006-01-27 | 2006-03-08 | Rolls Royce Plc | A method for heat treating titanium aluminide |
| DE102007051838A1 (de) * | 2007-10-30 | 2009-05-07 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Gasturbinenschaufelfuß |
| CN101618499B (zh) * | 2008-07-04 | 2010-12-29 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种消除辊轧叶片咬口粗晶的方法 |
| JP2010196583A (ja) * | 2009-02-25 | 2010-09-09 | Ihi Corp | ノズルベーンの製造方法 |
| DE102009027019B4 (de) * | 2009-05-13 | 2011-01-05 | Manfred Renkel | Implantat aus intermetallischen Titan-Aluminid-Legierungen |
| AT508323B1 (de) * | 2009-06-05 | 2012-04-15 | Boehler Schmiedetechnik Gmbh & Co Kg | Verfahren zur herstellung eines schmiedestückes aus einer gamma-titan-aluminium-basislegierung |
| DE102009030398A1 (de) | 2009-06-25 | 2010-12-30 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zum Herstellen und/oder Reparieren einer Schaufel für eine Strömungsmaschine |
| CN102052342B (zh) * | 2009-10-29 | 2013-02-13 | 北京有色金属研究总院 | 一种钛合金整体叶片盘的制造方法 |
| DE102010009811B4 (de) * | 2010-03-02 | 2013-05-16 | Mtu Aero Engines Gmbh | Biegevorrichtung zum Biegen einer Schaufel eines Schaufelrings |
| CN101988393A (zh) * | 2010-08-24 | 2011-03-23 | 无锡透平叶片有限公司 | 一种叶片锻件的无余块结构 |
| DE102010042889A1 (de) * | 2010-10-25 | 2012-04-26 | Manfred Renkel | Turboladerbauteil |
| US8784066B2 (en) * | 2010-11-05 | 2014-07-22 | United Technologies Corporation | Die casting to produce a hybrid component |
| CN102649219A (zh) * | 2011-02-25 | 2012-08-29 | 温永林 | 一种仿形活刀架加工工艺 |
| ES2583756T3 (es) * | 2011-04-01 | 2016-09-22 | MTU Aero Engines AG | Disposición de álabes para una turbomáquina |
| US8734107B2 (en) * | 2011-05-31 | 2014-05-27 | General Electric Company | Ceramic-based tip cap for a turbine bucket |
| US20130084190A1 (en) * | 2011-09-30 | 2013-04-04 | General Electric Company | Titanium aluminide articles with improved surface finish and methods for their manufacture |
| GB201200360D0 (en) * | 2012-01-11 | 2012-02-22 | Rolls Royce Plc | Component production method |
| FR2997884B3 (fr) * | 2012-11-09 | 2015-06-26 | Mecachrome France | Procede et dispositif de fabrication d'aubes de turbines. |
| EP3772567B1 (en) * | 2012-11-19 | 2022-06-01 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine and corresponding method of designing a fan blade |
| EP2964807B1 (en) * | 2013-03-07 | 2019-08-07 | United Technologies Corporation | Turbine engine component comprising a lightweight and corrosion resistant abradable coating |
| WO2014158598A1 (en) * | 2013-03-14 | 2014-10-02 | United Technologies Corporation | Transient liquid phase bonded turbine rotor assembly |
| FR3003494B1 (fr) | 2013-03-19 | 2015-06-19 | Snecma | Brut de fonderie pour la realisation d'une aube de rotor de turbomachine et aube de rotor fabriquee a partir de ce brut |
| CN103736904B (zh) * | 2013-05-13 | 2016-01-27 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种钛合金双安装板静子叶片精锻成形方法 |
| US9849533B2 (en) | 2013-05-30 | 2017-12-26 | General Electric Company | Hybrid diffusion-brazing process and hybrid diffusion-brazed article |
| US20150345310A1 (en) * | 2014-05-29 | 2015-12-03 | General Electric Company | Turbine bucket assembly and turbine system |
| RU2589965C2 (ru) * | 2014-08-12 | 2016-07-10 | Акционерное общество "ОДК - Пермские моторы" | Способ получения изделия из заготовки, выполненной из труднодеформируемого металла или сплава |
| DE102014226805A1 (de) * | 2014-12-22 | 2016-06-23 | Robert Bosch Gmbh | Turbinenrad und Verfahren zu seiner Herstellung |
| DE102015103422B3 (de) | 2015-03-09 | 2016-07-14 | LEISTRITZ Turbinentechnik GmbH | Verfahren zur Herstellung eines hochbelastbaren Bauteils aus einer Alpha+Gamma-Titanaluminid-Legierung für Kolbenmaschinen und Gasturbinen, insbesondere Flugtriebwerke |
| EP3069802B1 (de) * | 2015-03-17 | 2018-11-07 | MTU Aero Engines GmbH | Verfahren zur herstellung eines bauteils aus einem verbund-werkstoff mit einer metall-matrix und eingelagerten intermetallischen phasen |
| CN106521235B (zh) * | 2015-09-11 | 2019-01-04 | 和昌精密股份有限公司 | 钛合金基材 |
| DE102015115683A1 (de) * | 2015-09-17 | 2017-03-23 | LEISTRITZ Turbinentechnik GmbH | Verfahren zur Herstellung einer Vorform aus einer Alpha+Gamma-Titanaluminid-Legierung zur Herstellung eines hochbelastbaren Bauteils für Kolbenmaschinen und Gasturbinen, insbesondere Flugtriebwerke |
| EP3168204B1 (en) * | 2015-11-12 | 2019-02-27 | Ansaldo Energia IP UK Limited | Method for manufacturing a gas turbine part |
| CN107497098A (zh) * | 2017-09-30 | 2017-12-22 | 徐州九鼎机电总厂 | 一种哑铃加工工艺 |
| DE102018209315A1 (de) * | 2018-06-12 | 2019-12-12 | MTU Aero Engines AG | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus Gamma - TiAl und entsprechend hergestelltes Bauteil |
| DE102018209881A1 (de) * | 2018-06-19 | 2019-12-19 | MTU Aero Engines AG | Verfahren zur Herstellung eines geschmiedeten Bauteils aus einer TiAl-Legierung |
| US11306595B2 (en) | 2018-09-14 | 2022-04-19 | Raytheon Technologies Corporation | Wrought root blade manufacture methods |
| CN109136646A (zh) * | 2018-10-06 | 2019-01-04 | 广州宇智科技有限公司 | 一种新型高强度低密度耐腐蚀双相钛合金及其工艺 |
| FR3106851B1 (fr) * | 2020-01-31 | 2022-03-25 | Safran Aircraft Engines | Traitement thermique à compression isostatique à chaud de barreaux en alliage d’aluminure de titane pour aubes de turbine basse pression de turbomachine |
| CN114160728A (zh) * | 2021-11-18 | 2022-03-11 | 王江明 | 一种航空零部件涡轮扇叶的加工工艺 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB696715A (en) * | 1951-02-07 | 1953-09-09 | Metro Cutanit Ltd | Improvements in blades for gas turbines and method of manufacture thereof |
| CH544217A (de) * | 1971-04-08 | 1973-11-15 | Bbc Sulzer Turbomaschinen | Gasturbinenschaufel |
| US3997640A (en) * | 1975-01-28 | 1976-12-14 | Ford Motor Company | Method of forming a silicon nitride article |
| JPS5857005A (ja) * | 1981-09-30 | 1983-04-05 | Hitachi Ltd | ガス接触翼 |
| US4631092A (en) * | 1984-10-18 | 1986-12-23 | The Garrett Corporation | Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties |
| EP0275391B1 (en) * | 1986-11-12 | 1992-08-26 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Titanium-aluminium alloy |
| US4746374A (en) * | 1987-02-12 | 1988-05-24 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method of producing titanium aluminide metal matrix composite articles |
| US4820360A (en) * | 1987-12-04 | 1989-04-11 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for developing ultrafine microstructures in titanium alloy castings |
| JPH01202389A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-08-15 | Hitachi Ltd | 蒸気タービン長翼の製造方法 |
| JPH0726629B2 (ja) * | 1989-04-28 | 1995-03-29 | 住友電気工業株式会社 | コンプレツサー用鉄基焼結羽根 |
| US5076858A (en) * | 1989-05-22 | 1991-12-31 | General Electric Company | Method of processing titanium aluminum alloys modified by chromium and niobium |
| US5028491A (en) * | 1989-07-03 | 1991-07-02 | General Electric Company | Gamma titanium aluminum alloys modified by chromium and tantalum and method of preparation |
| JPH03171862A (ja) * | 1989-11-29 | 1991-07-25 | Sharp Corp | ファクシミリ装置 |
| EP0464366B1 (de) * | 1990-07-04 | 1994-11-30 | Asea Brown Boveri Ag | Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks aus einer dotierstoffhaltigen Legierung auf der Basis Titanaluminid |
| US5082506A (en) * | 1990-09-26 | 1992-01-21 | General Electric Company | Process of forming niobium and boron containing titanium aluminide |
-
1991
- 1991-05-13 DE DE59106047T patent/DE59106047D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-05-13 EP EP91107707A patent/EP0513407B1/de not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-05-08 JP JP4116420A patent/JPH07166802A/ja active Pending
- 1992-05-08 CA CA002068504A patent/CA2068504A1/en not_active Abandoned
- 1992-05-08 US US07/880,036 patent/US5299353A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-05-11 PL PL92294502A patent/PL168950B1/pl unknown
- 1992-05-12 KR KR1019920008009A patent/KR920021236A/ko not_active Application Discontinuation
- 1992-05-12 CN CN92103469A patent/CN1025358C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1992-05-12 RU SU925011799A patent/RU2066253C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Атрошенко А.П. и др. Горячая штамповка труднодеформируемых материалов, Л., Машинсотроение, 1979, с.79, 87-89. * |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001000888A2 (fr) * | 1999-06-17 | 2001-01-04 | Institut Problem Svekhplastichnosti Metallov Ran | PROCEDE DE TRAITEMENT D'EBAUCHES FAITES D'ALLIAGES HYPER-EUTECTOIDES η + α¿2? |
| WO2001000887A2 (fr) * | 1999-06-17 | 2001-01-04 | Institut Problem Sverkhplastichnosti Metallov Ran | PROCEDE DE LAMINAGE D'EBAUCHE EN ALLIAGES η + α2 HYPER-EUTECTOIDES ET PROCEDE DE PRODUCTION D'EBAUCHES PERMETTANT DE METTRE EN OEUVRE CE PROCEDE |
| WO2001000888A3 (en) * | 1999-06-17 | 2001-07-26 | Inst Svekhplastichnosti Metall | Method for processing preforms of hyper-eutectoid $g(g)+$g(a)2 alloys |
| WO2001000887A3 (fr) * | 1999-06-17 | 2001-08-02 | Inst Sverkhplastichnosti Metal | PROCEDE DE LAMINAGE D'EBAUCHE EN ALLIAGES η + α2 HYPER-EUTECTOIDES ET PROCEDE DE PRODUCTION D'EBAUCHES PERMETTANT DE METTRE EN OEUVRE CE PROCEDE |
| RU2550449C2 (ru) * | 2009-06-26 | 2015-05-10 | Снекма | Способ изготовления кованой детали с адаптивной шлифовкой |
| RU2520250C1 (ru) * | 2013-03-14 | 2014-06-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Сплав на основе гамма алюминида титана |
| RU2706933C2 (ru) * | 2015-05-26 | 2019-11-21 | Сафран Эркрафт Энджинз | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЛОПАТКИ ГАЗОТУРБИННОГО ДВИГАТЕЛЯ ИЗ TiAl |
| RU2640692C1 (ru) * | 2016-07-04 | 2018-01-11 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ изготовления полой лопатки газотурбинного двигателя |
| RU2744005C1 (ru) * | 2020-05-09 | 2021-03-01 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования. "Юго-Западный государственный университет" (ЮЗГУ) | Способ электроискрового легирования лопаток из титановых сплавов паровых турбин ТЭЦ и АЭС |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR920021236A (ko) | 1992-12-18 |
| EP0513407A1 (de) | 1992-11-19 |
| CN1025358C (zh) | 1994-07-06 |
| PL168950B1 (pl) | 1996-05-31 |
| US5299353A (en) | 1994-04-05 |
| CA2068504A1 (en) | 1992-11-14 |
| CN1066706A (zh) | 1992-12-02 |
| PL294502A1 (en) | 1992-11-30 |
| DE59106047D1 (de) | 1995-08-24 |
| EP0513407B1 (de) | 1995-07-19 |
| JPH07166802A (ja) | 1995-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2066253C1 (ru) | Способ изготовления турбинных лопаток | |
| US5190603A (en) | Process for producing a workpiece from an alloy containing dopant and based on titanium aluminide | |
| RU2317174C2 (ru) | Изотермическая ковка на воздухе суперсплавов на основе никеля | |
| US10737314B2 (en) | Method for producing forged TiAl components | |
| JP6826766B1 (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法およびＮｉ基超耐熱合金 | |
| US6521059B1 (en) | Blade and method for producing the blade | |
| JP2022538131A (ja) | 高強度ステンレス鋼ローター及びその製造方法 | |
| JP2018154922A (ja) | α＋β型チタン合金押出形材 | |
| WO2020031579A1 (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法およびＮｉ基超耐熱合金 | |
| CN115011894A (zh) | 一种紧固件用tb3钛合金冷轧丝材的生产方法 | |
| EP1658389B1 (en) | Method for manufacturing thin sheets of high-strength titanium alloys | |
| KR101700680B1 (ko) | 철-코발트-몰리브덴/텅스텐-질소-합금으로 이루어진 물체들의 제조 방법 | |
| JP3369627B2 (ja) | 微細結晶粒超耐熱合金部材の製造方法 | |
| CN112708788B (zh) | 一种提高k403合金塑性的方法，模具材料和制品 | |
| CN112626431B (zh) | 一种医用超声换能器用预应力螺栓的制备方法 | |
| US3987658A (en) | Graphite forging die | |
| JPH093604A (ja) | 精密鋳造用高速度工具鋼 | |
| JP3911750B2 (ja) | 熱間加工用ダイスの製造方法 | |
| RU2250806C1 (ru) | Способ изготовления тонких листов из высокопрочных титановых сплавов | |
| JP4175823B2 (ja) | 金型用特殊鋼の製造方法 | |
| RU2807232C1 (ru) | Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой | |
| JP6795112B1 (ja) | 金型用工具鋼の製造方法 | |
| CN112899559B (zh) | 模具用钢以及模具 | |
| JPH1099930A (ja) | 高速度鋼の高速熱間鍛造方法 | |
| JPS6362854A (ja) | 耐食耐酸化性Ｎｉ−Ａｌ−Ｓｉ−Ｂ合金の加工品の製造方法 |