RS51167B - Cevovod - Google Patents

Cevovod

Info

Publication number
RS51167B
RS51167B RSP-2009/0334A RSP20090334A RS51167B RS 51167 B RS51167 B RS 51167B RS P20090334 A RSP20090334 A RS P20090334A RS 51167 B RS51167 B RS 51167B
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
tube
reactor
amplitude
helix
equal
Prior art date
Application number
RSP-2009/0334A
Other languages
English (en)
Inventor
Colin Gerald Caro
Philip Lloyd Birch
William Tallis
Original Assignee
Technip France S.A.S.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Technip France S.A.S. filed Critical Technip France S.A.S.
Publication of RS51167B publication Critical patent/RS51167B/sr

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15D—FLUID DYNAMICS, i.e. METHODS OR MEANS FOR INFLUENCING THE FLOW OF GASES OR LIQUIDS
    • F15D1/00—Influencing flow of fluids
    • F15D1/02—Influencing flow of fluids in pipes or conduits
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/08—Tubular elements crimped or corrugated in longitudinal section
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/40—Static mixers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/40—Static mixers
    • B01F25/42—Static mixers in which the mixing is affected by moving the components jointly in changing directions, e.g. in tubes provided with baffles or obstructions
    • B01F25/43—Mixing tubes, e.g. wherein the material is moved in a radial or partly reversed direction
    • B01F25/433—Mixing tubes wherein the shape of the tube influences the mixing, e.g. mixing tubes with varying cross-section or provided with inwardly extending profiles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/40—Static mixers
    • B01F25/42—Static mixers in which the mixing is affected by moving the components jointly in changing directions, e.g. in tubes provided with baffles or obstructions
    • B01F25/43—Mixing tubes, e.g. wherein the material is moved in a radial or partly reversed direction
    • B01F25/433—Mixing tubes wherein the shape of the tube influences the mixing, e.g. mixing tubes with varying cross-section or provided with inwardly extending profiles
    • B01F25/4331—Mixers with bended, curved, coiled, wounded mixing tubes or comprising elements for bending the flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B01J19/243—Tubular reactors spirally, concentrically or zigzag wound
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
    • E21B17/01—Risers
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
    • E21B17/22—Rods or pipes with helical structure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15D—FLUID DYNAMICS, i.e. METHODS OR MEANS FOR INFLUENCING THE FLOW OF GASES OR LIQUIDS
    • F15D1/00—Influencing flow of fluids
    • F15D1/02—Influencing flow of fluids in pipes or conduits
    • F15D1/06—Influencing flow of fluids in pipes or conduits by influencing the boundary layer
    • F15D1/065—Whereby an element is dispersed in a pipe over the whole length or whereby several elements are regularly distributed in a pipe
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/006—Rigid pipes specially profiled
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F28F13/12—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by creating turbulence, e.g. by stirring, by increasing the force of circulation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
    • B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
    • B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
    • B01J2219/1944—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped spiral
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/20—C2-C4 olefins
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24T—GEOTHERMAL COLLECTORS; GEOTHERMAL SYSTEMS
    • F24T10/00—Geothermal collectors
    • F24T10/10—Geothermal collectors with circulation of working fluids through underground channels, the working fluids not coming into direct contact with the ground
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/10—Geothermal energy
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
    • Y10S585/919—Apparatus considerations
    • Y10S585/921—Apparatus considerations using recited apparatus structure
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/206—Flow affected by fluid contact, energy field or coanda effect [e.g., pure fluid device or system]
    • Y10T137/2087—Means to cause rotational flow of fluid [e.g., vortex generator]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Pipeline Systems (AREA)

Abstract

Reaktor, koji sadrži peć za proizvodnju olefina, rektor dalje sadrži cev reaktora, naznačenu time što cev reaktora ima centralnu liniju (40) koja prati suštinski helikoidnu putanju, gde je amplituda (A) heliksa jednaka ili je manja od jedne polovine untrašnjeg prečnika (D1) cevi, kako bi se obezbedila linija pogleda duž lumena cevi.Prijava sadrži još 6 patentnih zahteva.

Description

Ovaj pronalazak se odnosi na cev reaktora, za korišćenje u reaktoru, gde cev reaktora ima posebnu geometriju.
Tečnost se može tretirati hemijskom reakcijom tokom svog prolaska kroz cevovod.
Cevi koje se koriste u ovom postupku su normalno prave, u tome što su im centralne linije prave linije i zidovi cevi su paralelni centralnim linijama.
Ipak, nađeno je da se za cevi mogu primeniti alternativne geometrije koje mogu obezbediti brojne prednosti nad pravim cevima. Naročito, cev formirana kao heliks sa niskom amplitudom pruža nekoliko značajnih prednosti nad pravom cevi.
Pod "heliks sa niskom amplitudom" se podrazumeva da je cev tako konstruisana da njena centralna linija prati suštinski helikoidnu putanju i da je amplituda heliksa jednaka ili manja od jedne polovine unutrašnjeg prečnika cevovoda.
WO 01/18406 i US 1,818,082 opisuju toplotno izmenjivačke cevi koje imaju ne-cirkularne unakrsne delove koji zakreću duž cevi tako da imaju pravu centralnu liniju. SU 531993 predlaže toplotnu izmenjivačku cev konstruisanu kao heliks sa niskom amplitudom. US 2004/134557 i US 2004/000350 izlažu helikoidne cevi sa niskom amplitudom koje se koriste kao statički mikseri u toku transporta žitkih smeša, naročito uljastih peskova. WO 2004/083705 (pod člankom 54(3) EPC) izlaže upotrebu nishodnog toka helikoidne cevi sa niskom amplitudom u rasprskavajućim pećima.
U skladu sa pronalskom, obezbeđen je reaktor koji sadrži peć za proizvodnju olefina, reaktor dalje sadrži cev reaktora, koja se karakteriše time da cev reaktora ima centralnu liniju koja prati suštinski helikoidnu putanju, gde je amplituda heliksa jednaka ili manja od jedne polovine unutrašnjeg prečnika cevi čime se obezbeđuje linija pogleda duž lumena cevi.
Kada tečnost uđe u deo ovako oblikovanog cevovoda u vidu heliksa, praktično odmah se uspostavlja vrtložni tok. Vrtložni tok ima brojne prednosti nad konvencionalnim tokom. Mogu se smanjiti turbulencije i pridruženi gubici pritiska (i gubici energije). Sem toga, kao rezultat mešanja kroz unakrsne delove, brzinski profil protoka kroz cev je jednoličniji (ili zatupljen) od protoka u konvencionalnoj cevi, sa vrtložnom tečnošću koja teži da deluje kao ronilac, spirajući zidove cevi.
Nađeno je da je vrtložni tok ustanovljen uzduž celokupne širine cevi unutar nekoliko prečnika cevi ulaska u heliks sa niskom amplitudom. Dalje, sekundarni pokret i mešanje kroz unakrsni deo u vezi sa vrtložnim protokom dovodi do značajnog transfera i mase i toplote u tečnosti unutar jezgra i između tečnosti pri zidovima cevi i tečnosti unutar centra.
Izraz "amplituda heliksa", kako je ovde korišćen, odnosi se na stepen izmeštanja centralne linije iz srednje pozicije do bočne kranje granice. Amplituda je tako polovina pune bočne širine helikoidne centralne linije. Oblast unakrsnih delova cevi je normalno suštinski konstantan duž svoje dužine ali može varirati zavisno od zahtevanih naročitih karakteristika.
U helikoidnom cevovodu sa niskom amplitudom ovog tipa, gde je amplituda heliksa manja od jedne polovine unutrašnjeg prečnika cevi, postoji "linija pogleda" duž lumena cevovoda. Čak iako bi tok mogao u liniji pogleda potencijalno pratiti pravu putanju, pokazano je da generalno ima vrtložnu komponentu.
Za svrhe ovog opisa patenta, izraz "relativna amplituda" helikoidnog cevovoda se definiše kao amplituda podeljena unutrašnjim prečnikom. Kako je amplituda helikoidnog cevovoda manja ili je jednaka jednoj polovini untrašnjeg prečnika cevi, to znači da je relativna amplituda manja od ili je jednaka 0.5. Mogu biti poželjne relativne amplitude manje od ili jednake: 0.45, 0.40, 0.35, 0.30, 0.25, 0.20, 0.15, 0.1 ili 0.05. Manje relativne amplitude obezbeđuju bolje korišćenje raspoloživog lateralnog prostora, u tome što cevovod nije mnogo širi ukupno od normalne prave cevi sa istom oblasti unakrsnih delova. Manje relativne amplitude, isto tako, dovode do šire "linije pogleda", obezbeđujući više prostora za ugrađivanje manometara pritiska i druge opreme duž cevovoda. Međutim, veoma male relativne amplitude mogu u nekim okolnostima dovesti do smanjenja sekundarnog kretanja i mešanja.
Sa višim Revnoldsovim brojevima, mogu se upotrebiti manje relativne amplitude, dok se vrtložni protok indukuje do zadovoljavajućeg stepena. To će uopšteno značiti da za dati unutrašnji prečnik, gde postoji visoka brzina protoka, niska relativna amplituda se može upotrebiti dok god bude dovoljna da indukuje vrtložni protok.
Ugao heliksa (ili nagiba, gde je nagib dužina jednog zavoja heliksa i, može biti definisana u smislu unutrašnjeg prečnika cevi) je, isto tako, važan faktor koji utiče na protok. Kao i sa relativnom amplitudom, ugao heliksa se može optimizovati u skladu sa usiovima i, posebno viskozitetom, gustinom i brzinom tečnosti koja protiče kroz cevovod. Ugao heliksa je poželjno manji od ili je jednak 65°, još bolje, manji od ili je jednak 55°, 45°, 35°, 25°, 20°, 15°, 10° ili 5°
Uopšteno govoreći, za više Reynoldsove brojeve ugao heliksa može biti manji uz postizavanje zadovoljavajućeg vrtložnog protoka, dok se uz niže Revnoldsove brojeve zahtevaju veći uglovi heliksa da bi se proizveo zadovoljavajući vrtlog. Upotreba većih uglova heliksa za brži protok (sa višim Revnoldsovim brojevima) generalno će biti nepoželjna jer, u blizini zida mogu postojati džepovi stagnirajuće tečnosti. Zato, za dati Revnoldsov broj (ili opseg Revnoldsovih brojeva), ugao heliksa će poželjno biti izabran da bude što je moguće manji kako bi se proizveo zadovoljavajući vrtlog. U izvesnim ostvarenjima, ugao heliksa je manji od 20°
Dužina cevovoda koja ima helikoidnu geometriju sa niskom amplitudom je prikazana na Slici 1. Ovaj cevovod 1 ima cirkularni unakrsni deo, spoljašnji prečnik De, unutrašnji prečnik D| i debljinu zidova T. Cev je izvijugana u heliks konstantne amplitude A (mereno od sredine do ekstrema), konstantni zavoj P, konstantni ugao heliksa B i širinu zamaha W heliksa. Cevovod 1 je u imaginarnom omotaču 20 koji se longitudinalno širi i ima širinu jednaku širini zamaha W heliksa. Omotač 20 se može posmatrati kao da ima centralnu longitudinalnu osu 30, koja se, takođe, može označiti kao osa rotacije heliksa. Ilustrovani cevovod 1 ima pravu osu 30, ali može se shvatiti i da centralna osa može biti zakrivljena ili, zaista može imati ma koji oblik u zavisnosti od zahteva. Cevovod ima centralnu liniju 40 koja prati helikoidnu putanju oko centralne longitudinalne ose 30.
Videće se da je amplituda A manja od polovine unutrašnjeg prečnika cevovoda D|. Držanjem amplitude ispod ove veličine, lateralni prostor zauzet cevovodom i ukupna dužina cevi može se očuvati relativno malom, dok u isto vreme helikoidna konfiguracija cevovoda zasniva vrtložni tok tečnosti duž cevovoda. Ovo, isto tako, obezbeđuje relativno širok lumen duž cevovoda, što omogućava instrumentima, aparatima i sličnom da budu smešteni u cevovodu.
Upotreba helikoidnog cevovoda sa niskom amplitudom može biti korisna za procese koji obuhvataju mešanje tečnosti unutar cevi, grejanje i prenos mase unutar ili iz tečnosti koja je unutar cevi, procese gde se odlaganje ili zagađenje dešava unutar cevi i procese gde se unutar cevi odigravaju hemijske reakcije. Upotreba ovakvog cevovoda može imati značajan ekonomski udar.
Kao primer, redukcija u turbulenciji i pridruženom padu sniženog prtiska koji obezbeđuje vrtložni tok, pod odgovarajućim uslovima, omogućava smanjenje troškova crpljenja pumpom.
Pad smanjenog pritiska je važan za izvođenje hemijskih reakcija gde pritisak treba održavati na najnižem mogućem nivou kako bi se poboljšali prinosi, uključujući procese koji se izvode pod vakuumom, kao što je proizvodnja olefina pirolizom i proizvodnja stirena iz etil benzena.
Mešanje je, isto tako, veoma važno tamo gde se zahteva da se spoje dve ili više širokih struja ili tečnosti i osigura da ne ostanu razdvojene.
Statički mikseri mogu koristiti helikoidnu geometriju sa niskom amplitudom. Koristi će obuhvatiti povećanje unakrsnog mešanja i snižavanje blokiranja sedimentom ili talogom. Sem toga, kao što je gore pomenuto, helikoidna geometrija sa niskom amplitudom će, isto tako, dati umanjenje gubitka pritiska mikseru. Dalje, s obzirom da postoji "linija pogleda" lumena duž helikoidnog dela sa niskom amplitudom, kao i da ne postoje poprečne ploče ili krila, kako se mogu uobičajeno naći u konvencionalnim mikserima, povećava se jednostavnost čišćenja. Ove koristi dovode do smanjenja potrebe održavanja i habanja.
Zahvaljujući helikoidnom cevovodu sa niskom amplitudom koji osigurava helikoidni (vrtložni) protok unutar cevi i stvara zatupljeni profil brzine, može se poboljšati brzina i jednolikost prenosa toplote u i iz tečnosti unutar cevi. U normalnom toku, tečnost u centru cevi se značajno brže kreće od tečnosti koja je bliže zidovima cevi i tako, kako se cev greje, tečnost bliže zidovima cevi će se grejati u većem stepenu u odnosu na tečnost bliže centru cevi.
Ipak, kako vrtložni tok ima zatupljen (i na taj način više ujednačen) brzinski profil, manje je verovatno da će delovi tečnosti biti pregrevani ili nedovoljno grejani što bi dovelo do neželjenih efekata. Helikoidni cevovod sa niskom amplitudom omogućava da se ista toplota prenosi sa nižom razlikom temperature između unutrašnjosti i spoljašnjosti cevi.
Ovo može biti ozbiljan ekonomski benefit u visokim pećima, kao što su visoke peći za olefinsko rasprskavanje.
Sem toga, "ronilački" aspekt vrtložnog toka stvorenog helikoidnim cevovodom sa niskom amplitudom može da obezbedi značajne ekonomske koristi onim procesima koji se odvijaju u cevima gde odlaganje sitnih ili drugih čvrstih čestica po unutrašnjosti zidiva cevi stvara prepreku za prenos toplote ili zagađuje tečnost koja protiče kroz nju, ili smanjuje protok tečnosti kroz cev. Takve sitne ili druge čvrste čestica mogu biti prisutne u tečnosti ili se mogu stvoriti hemijskom reakcijom između komponenti tečnosti.
Upotreba helikoidnog cevovoda sa niskom amplitudom predpostavlja značajno smanjivanje takvih depozita čvrstih materija po unutrašnjosti zidova cevi i, time mu proširuje operativni vek pre čišćenja, smanjujući količinu neophodne toplote, i smanjujući pad pritiska u poređenju sa zapušenom cevi. Ovaj efekat bi mogao biti ekonomski značajan u proizvodnji olefina pirolizom, gde taloženje koksa na unutrašnjost kalema peći zahteva njihovo skidanje iz upotrebe zbog čišćenja (obično svakih 20 do 60 dana).
Upotreba helikoidnog cevovoda sa niskom amplitudom, takođe, može imati materijalni ekonomski značaj gde se hemijske reakcije odvijaju u cevima ili tubama. Kombinacija poboljšanog mešanja i ujednačenijeg prenosa grejanja će unaprediti prinose i podstaknuti završetke reakcija (uključujući sagorevanje). Poboljšavanje prinosa će, takođe, smanjiti troškove nishodnog razdvajanja. Proces, primera radi, gde bi ovo moglo biti važno, obuhvata proizvodnju olefina i slčne reakcije gasne faze, kao što je rasprskavanje toluena kako bi se proizveo benzen i konverzija butena-1 u butadien. Gde takve reakcije upliću proizvodnju više od jednog molekula proizvoda po svakom molekulu rezervoarne smeše, niži pritisak pada u reaktoru i njegov nishodni tok u cevi se može postići putem upotrebe helikoidnog cevovoda sa niskom amlitudom obezbeđujući dodatni benefit od nižeg srednjeg pritiska jer će on smanjiti mogućnost rekombinovanja molekula proizvoda da formiraju rezervoarnu smešu ili druge neželjene nuz proizvode. Sem toga, upotreba nisko-amplitudne helikoidne geometrije u reaktorima za petrohemijske primene može voditi smanjenju depozicija ugljena u reaktornim cevima što je od posebnog značaja u petrohemijskoj industriji.
Poboljšano mešanje i ujednačeniji prenos grejanja će, isto tako, podstaknuti završetak reakcija sagorevanja bez velike količine viška vazduha (više nego što se zahteva stehiometrijom reakcija). Ovo je posebno važno za sagorevače ili visoke peći za otpad gde je neophodno osigurati komplentnu reakciju kako bi se sprečilo bežanje u atmosferu hemijskog zagađenja i/ili zagađenja česticama u životnu sredinu i na zdravlje ljudi. Ovo bi moglo biti sprečeno kao i osigurano potpuno sagorevanje, prolaskom gasova sagorevanja, dok su još vrući, kroz deo cevovoda koji je formiran u vidu heliksa sa niskom amplitudom pre nego se propuste u atmosferu. Stvaranje vrtložnog toka kroz visoku peć će povećati brzinu i efikasnost sagorevanja, kao i uklanjanje otpada.
Na taj način će stručnjaku biti jasno da cevovod sa geometrijom heliksa sa niskom amplitudom obezbeđuje mnoge prednosti.

Claims (7)

1. Reaktor, koji sadrži peć za proizvodnju olefina, rektor dalje sadrži cev reaktora, naznačenu time što cev reaktora ima centralnu liniju (40) koja prati suštinski helikoidnu putanju, gde je amplituda (A) heliksa jednaka ili je manja od jedne polovine untrašnjeg prečnika (D|) cevi, kako bi se obezbedila linija pogleda duž lumena cevi.
2. Reaktor, kao što se zahteva u patentnom zahtevu 1, gde cev ima suštinski cirkularni unakrsni deo i spoljašnji prečnik (DE) i gde je cev postavljena u imaginarni omotač (20) koji se širi longitudinalno i ima širinu (W) jednaku širini zamaha cevi, širina navedenog omotača definiše bočni prostor zauzet sa cevi i, koji je veći od spoljnog prečnika (DE) cevi.
3. Reaktor, kao što se zahteva u patentnom zahtevu 2, gde omotač ima centralnu longitudinalnu osu (30) oko čije helikoidne centralne linije (40) cevi prati helikoidnu putanju i, gde je centralna longitudinalna osa prava.
4. Reaktor, kao što se zahteva u patentnom zahtevu 2, gde omotač ima centralnu longitudinalnu osu (30) oko čije helikoidne centralne linije (40) cevi prati helikoidnu putanju i, gde je centralna longitudinalna osa kriva.
5. Reaktor, kao što se zahteva u ma kom od prethodnih patentnih zahteva, gde je amplituda (A) heliksa manja od ili je jednaka 0.4 unutrašnjeg prečnika (D|) cevi.
6. Reaktor, kao što se zahteva u ma kom od prethodnih patentnih zahteva, gde je ugao heliksa manji od ili je jednak 55°.
7. Upotreba rektora koji sadrži peć za proizvodnju olefina i, kao što se zahteva u ma kom od patentnih zahteva 1 do 6, za proizvodnju je olefina pirolizom.
RSP-2009/0334A 2004-09-21 2005-09-21 Cevovod RS51167B (sr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB0420971A GB0420971D0 (en) 2004-09-21 2004-09-21 Piping
PCT/GB2005/003632 WO2006032877A1 (en) 2004-09-21 2005-09-21 Piping

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RS51167B true RS51167B (sr) 2010-10-31

Family

ID=33306954

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RSP-2009/0334A RS51167B (sr) 2004-09-21 2005-09-21 Cevovod

Country Status (27)

Country Link
US (2) US8088345B2 (sr)
EP (4) EP2107258A1 (sr)
JP (2) JP5252684B2 (sr)
KR (2) KR101072978B1 (sr)
CN (2) CN101061321A (sr)
AP (1) AP2172A (sr)
AT (2) ATE468168T1 (sr)
AU (1) AU2005286233B2 (sr)
BR (1) BRPI0515521A (sr)
CA (1) CA2580956C (sr)
DE (2) DE602005021411D1 (sr)
DK (2) DK1802872T3 (sr)
EA (2) EA200900157A1 (sr)
EG (1) EG24712A (sr)
ES (2) ES2345306T3 (sr)
GB (1) GB0420971D0 (sr)
MA (1) MA28936B1 (sr)
MX (1) MX2007003328A (sr)
NO (1) NO332721B1 (sr)
PL (1) PL1802872T3 (sr)
PT (2) PT2082796E (sr)
RS (1) RS51167B (sr)
SG (1) SG155945A1 (sr)
TN (1) TNSN07102A1 (sr)
UA (1) UA96729C2 (sr)
WO (1) WO2006032877A1 (sr)
ZA (1) ZA200703164B (sr)

Families Citing this family (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB0420971D0 (en) 2004-09-21 2004-10-20 Imp College Innovations Ltd Piping
US8029749B2 (en) 2004-09-21 2011-10-04 Technip France S.A.S. Cracking furnace
US7749462B2 (en) 2004-09-21 2010-07-06 Technip France S.A.S. Piping
GB0604895D0 (en) * 2006-03-10 2006-04-19 Heliswirl Technologies Ltd Piping
US8436219B2 (en) * 2006-03-15 2013-05-07 Exxonmobil Upstream Research Company Method of generating a non-plugging hydrate slurry
US7727495B2 (en) * 2006-04-10 2010-06-01 United Technologies Corporation Catalytic reactor with swirl
US7857059B2 (en) * 2007-04-27 2010-12-28 Chevron U.S.A. Inc. Apparatus for mitigating slugging in flowline systems
WO2009042319A1 (en) 2007-09-25 2009-04-02 Exxonmobil Upstream Research Company Method for managing hydrates in subsea production line
US8376053B2 (en) 2007-10-01 2013-02-19 Premium Artificial Lift Systems Ltd. Fluid flow conduit, method and use
WO2011062720A1 (en) * 2009-11-18 2011-05-26 Exxonmobil Upstream Research Company Piggable static mixer apparatus and system for generating a hydrate slurry
GB0817219D0 (en) * 2008-09-19 2008-10-29 Heliswirl Petrochemicals Ltd Cracking furnace
CA2861893A1 (en) 2012-01-19 2013-07-25 Joseph Dugan Internally heated fluid transfer pipes with internal helical heating ribs
DE102012206399B4 (de) * 2012-04-18 2018-01-04 Egm-Holding-International Gmbh Verfahren zur Emulsionsbehandlung
KR101436079B1 (ko) * 2012-10-29 2014-09-02 조승범 열교환용 나선형 전열관
KR101507892B1 (ko) * 2013-06-07 2015-04-07 전영태 지열관의 제조 장치
US9970687B2 (en) * 2013-06-26 2018-05-15 Tai-Her Yang Heat-dissipating structure having embedded support tube to form internally recycling heat transfer fluid and application apparatus
US10113808B2 (en) * 2013-06-26 2018-10-30 Tai-Her Yang Heat-dissipating structure having suspended external tube and internally recycling heat transfer fluid and application apparatus
US9351889B2 (en) 2013-12-16 2016-05-31 Pride Mobility Products Corporation Elevated height wheelchair
CN104226135A (zh) * 2014-07-14 2014-12-24 杜海成 一种空芯管道混匀器
CN104279377A (zh) * 2014-09-26 2015-01-14 无锡金顶石油管材配件制造有限公司 石油管道
WO2016056918A1 (en) * 2014-10-10 2016-04-14 Maritime Promeco As A marine riser
CN104358937A (zh) * 2014-10-29 2015-02-18 无锡金顶石油管材配件制造有限公司 石油管道
WO2017147569A1 (en) 2016-02-27 2017-08-31 Pride Mobility Products Corporation Adjustable height wheelchair
GB201611573D0 (en) 2016-07-01 2016-08-17 Technip France Sas Cracking furnace
US10246983B2 (en) * 2016-07-28 2019-04-02 Exxonmobil Upstream Research Systems and methods for achieving three-phase separation and core annular flow in pipelines
EP3293466B1 (de) * 2016-09-13 2020-01-01 G.H.P.- e.K. Geothermie- Handel- und Produktion e.k. Erdwärmerohr mit rippen und erdwärmesonde
GB201703299D0 (en) * 2017-03-01 2017-04-12 Triple Line Tech Ltd Apparatus and method for generating a microfoam
CN107044146B (zh) * 2017-04-17 2019-04-02 武汉理工大学 管道输送泥浆装置
JP6835357B2 (ja) * 2017-04-25 2021-02-24 クラレプラスチックス株式会社 樹脂ダクト
JP6790329B2 (ja) * 2017-04-27 2020-11-25 クラレプラスチックス株式会社 ガス用可撓性ホース
CN107010744A (zh) * 2017-05-02 2017-08-04 浙江艾波特环保科技股份有限公司 一种微废水净水机
EP3661640B1 (en) 2017-07-31 2023-10-25 Corning Incorporated Improved process-intensified flow reactor
CN107321099A (zh) * 2017-08-15 2017-11-07 广西利升石业有限公司 人造石压制车间废气粉尘综合治理系统及使用方法
JP7211606B2 (ja) * 2017-10-24 2023-01-24 株式会社エスリア 凝縮器、冷房システム、及び管継手
CA3098092A1 (en) * 2018-04-26 2019-10-31 Technip France Burner system for a steam cracking furnace
CN109092088A (zh) * 2018-09-27 2018-12-28 嘉善佳佳豆制品有限公司 一种用于食品加工生产用的污水处理设备
CN109505830B (zh) * 2018-11-28 2021-12-03 中国核电工程有限公司 一种非能动非线性流体阻力元件
FR3096766B1 (fr) * 2019-05-31 2021-08-06 Manoir Pitres tube comprenant au moins un segment torsadé à section elliptique ou lobée pour un four de vapocraquage
CN111043406A (zh) * 2019-12-11 2020-04-21 宁波诺丁汉大学 一种涡旋流管
RU2731685C1 (ru) * 2020-03-03 2020-09-07 Александр Витальевич Барон Теплообменный элемент
RU2731504C1 (ru) * 2020-03-24 2020-09-03 Александр Витальевич Барон Теплообменный аппарат
CN111520561B (zh) * 2020-04-20 2021-12-17 杭州喜马拉雅信息科技有限公司 一种s型可变波长粉尘回收管道
CN112246791B (zh) * 2020-08-05 2022-02-08 宁波诺丁汉大学 一种原位清洗装置
DE102022103952A1 (de) * 2022-02-18 2023-08-24 Innovative Sensor Technology Ist Ag System und Manipulationsstrecke zum Kontrollieren des Strömungsprofils am Einlauf eines Strömungssensors
US11667728B1 (en) * 2022-03-02 2023-06-06 David T. Camp Reactor and processes for endothermic reactions at high temperatures

Family Cites Families (97)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
USRE24783E (en) 1960-02-16 Apparatus and method for making spirally corrugated metal tubes
US85149A (en) 1868-12-22 Improvement in tubes for steam-generators
US892919A (en) 1908-02-15 1908-07-07 Sulfosol Company Necktie maker or former.
US1363416A (en) 1918-09-24 1920-12-28 Ross B Hooker Method of making radiator-tubes
US1818082A (en) * 1928-08-10 1931-08-11 George T Mott Apparatus for heat exchanging
US1913417A (en) 1930-02-22 1933-06-13 Vereinigte Stahlwerke Ag Undulated tube and method of making the same
US2115769A (en) 1936-08-22 1938-05-03 Henry H Harris Radiant heating tube
GB499058A (en) 1936-10-29 1939-01-18 Max Mengeringhausen Improvements in or relating to pipe lines
US2246418A (en) 1938-03-14 1941-06-17 Union Oil Co Art of well drilling
US2613993A (en) 1946-11-04 1952-10-14 Holden James Robert Sprinkler
FR669635A (fr) 1947-07-19 1929-11-19 Nordberg Manufacturing Co Perfectionnements aux broyeurs
GB729618A (en) 1952-05-05 1955-05-11 Mannesmann Ag Improvements in or relating to swirl tubes
US2832374A (en) 1955-03-10 1958-04-29 Breeze Corp Flexible tube assemblies
NL272200A (sr) 1960-12-06
GB969796A (en) 1961-03-01 1964-09-16 Exxon Research Engineering Co Apparatus for heating fluids and tubes for disposal therein
US3117821A (en) 1962-02-06 1964-01-14 H Ind Inc As Apparatus for conveying powdered materials
US3201723A (en) 1963-05-14 1965-08-17 Hackethal Draht & Kabelwerk Ag Corrugated waveguides
US3188586A (en) 1963-05-14 1965-06-08 Hackethal Drabt Und Kabel Werk Helically corrugated waveguide transition section
DE1465643A1 (de) 1963-11-12 1969-10-02 Kabel Metallwerke Ghh Hohlrohrleiter
JPS4020630Y1 (sr) 1964-06-29 1965-07-17
GB1162431A (en) 1967-03-03 1969-08-27 Trevor Frederick Moss Improvements in or relating to Extensible Coiled Airlines
US3606780A (en) 1967-11-28 1971-09-21 Kichisaburo Nagahara Method for manufacturing helical pipe for heat exchangers
ES183753Y (es) 1969-01-15 1974-08-16 Un elemento de reactor para la conservacion de hidrocarbu- ros.
US3612175A (en) 1969-07-01 1971-10-12 Olin Corp Corrugated metal tubing
US3578075A (en) 1969-10-29 1971-05-11 Olin Corp Corrugated tubing
BE758739A (fr) 1969-11-13 1971-04-16 Fuji Photo Film Co Ltd Procede et appareil en vue de transporter un fluide
US3647187A (en) 1970-08-03 1972-03-07 Technicon Instr Static mixer and method of making same
US3779312A (en) 1972-03-07 1973-12-18 Universal Oil Prod Co Internally ridged heat transfer tube
SU531993A1 (ru) * 1973-07-13 1976-10-15 Предприятие П/Я А-3513 Труба с винтовым гофром
FR2248015A1 (en) 1973-10-17 1975-05-16 Rhone Poulenc Ind Artificial ureter or urethra - watertight flexible tube has helical rib in outside wall to prevent creasing
AU7771875A (en) * 1975-01-30 1976-08-05 Ici Ltd Olefines
US4061562A (en) * 1976-07-12 1977-12-06 Gulf Research & Development Company Thermal cracking of hydrodesulfurized residual petroleum oils
US4185900A (en) 1978-06-26 1980-01-29 Bell & Howell Company Roll film reader/printer with manually insertable discrete film
US4317353A (en) 1979-12-26 1982-03-02 Delta T Limited Tube twisting apparatus
JPS5727740A (en) 1980-07-28 1982-02-15 Kinugawa Rubber Ind Co Ltd Manufacture of curved hose
UST103901I4 (en) 1981-05-05 1984-02-07 Wave walled pipe
US4499055A (en) 1981-09-14 1985-02-12 Exxon Research & Engineering Co. Furnace having bent/single-pass tubes
US4595058A (en) 1984-08-28 1986-06-17 Shell Oil Company Turbulence cementing sub
NO850691L (no) 1985-02-21 1986-08-22 Raufoss Ammunisjonsfabrikker Boreroer.
JPS6316037A (ja) * 1986-07-05 1988-01-23 Ono Bankin Kogyosho:Kk 流体混合具
CA1328040C (en) 1986-07-25 1994-03-29 Carl Gottlieb Langner Fabricating helical flowline bundles
ES2028211T3 (es) 1987-09-01 1992-07-01 Abb Lummus Crest Inc. Calentador de pirolisis.
US4827074A (en) 1988-04-08 1989-05-02 Idemitsu Petrochemical Co., Ltd. Method of thermally decomposing hydrocarbon and thermal decomposition tube
JPH02129494A (ja) 1988-11-09 1990-05-17 Seiichi Konaka ３次元波行流路管又は、３次元波行棒並びに、その製造方法
JPH02221830A (ja) 1989-02-22 1990-09-04 Kubota Ltd 磁歪式トルクセンサ
US4995450A (en) 1989-08-18 1991-02-26 G.P. Industries, Inc. Heat pipe
US5167483A (en) 1990-12-24 1992-12-01 Gardiner Samuel W Method for utilizing angular momentum in energy conversion devices and an apparatus therefore
FR2671095B1 (fr) 1990-12-28 1994-08-05 Naphtachimie Sa Procede et four pour fabriquer sans depot des produits dans un tube.
US5383100A (en) 1991-08-02 1995-01-17 Kikos; J. Peter Multi-channel tubular display package
WO1995009585A1 (en) 1993-10-01 1995-04-13 Imperial College Of Science, Technology & Medicine Vascular prostheses
US5553976A (en) 1994-02-18 1996-09-10 Korsgaard; Jens Fluid riser between seabed and floating vessel
JP3001181B2 (ja) * 1994-07-11 2000-01-24 株式会社クボタ エチレン製造用反応管
GB2295349A (en) 1994-11-17 1996-05-29 Draftex Ind Ltd Extruding curved pipes
WO1997028232A1 (en) 1996-01-29 1997-08-07 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Cracking furnace and use thereof in thermal conversion
US5784443A (en) 1996-02-01 1998-07-21 Mci Corporation Integrated revenue domain for telecommunication networks
JPH09248445A (ja) 1996-03-18 1997-09-22 Toshiba Corp 螺旋状流体処理装置とその製造方法
US5711744A (en) 1996-06-05 1998-01-27 Soft Play, L.L.C Helical tube recreational component
DE19634450A1 (de) 1996-08-26 1998-03-05 Basf Ag Vorrichtung zur kontinuierlichen Durchführung chemischer Reaktionen
US5799623A (en) 1996-11-18 1998-09-01 Sidney L. Born Support system for feedstock coil within a pyrolysis furnace
GB9710905D0 (en) 1997-05-27 1997-07-23 Imperial College Stent for blood vessel
EP0993497B1 (en) 1997-06-10 2001-11-07 ExxonMobil Chemical Patents Inc. Pyrolysis furnace with an internally finned u-shaped radiant coil
RU2110554C1 (ru) 1997-06-30 1998-05-10 Бабаш Софрина Ефимовна Способ и устройство для термической переработки углеводородного сырья
US6343516B1 (en) 1998-01-16 2002-02-05 Texaco Inc. Multiphase flow sampling using an autotraversing sample probe
JP3399823B2 (ja) * 1998-01-20 2003-04-21 株式会社クボタ 熱交換用管
JP2000146482A (ja) 1998-09-16 2000-05-26 China Petrochem Corp 熱交換器チュ―ブ、その製造方法、及びその熱交換器チュ―ブを用いるクラッキング炉又は他の管状加熱炉
GB9828696D0 (en) 1998-12-29 1999-02-17 Houston J G Blood-flow tubing
JP2003515085A (ja) * 1999-09-09 2003-04-22 ブラウン・フィンチューブ 熱交換のための改良されたチューブ
JP3266591B2 (ja) * 1999-12-10 2002-03-18 アートセラミック株式会社 断続流動式熱分解装置
EP1127557A1 (en) 2000-02-25 2001-08-29 EndoArt S.A. Vascular graft
JP2001262159A (ja) 2000-03-22 2001-09-26 Kubota Corp クラッキングコイル
DE10042768A1 (de) 2000-08-31 2002-03-14 Hans Schuller Durchlaufmischeinheit
US6423279B1 (en) 2000-10-16 2002-07-23 Harvest Energy Technology, Inc. Compact endothermic catalytic reaction apparatus
US6380449B1 (en) * 2000-11-22 2002-04-30 Fina Technology, Inc. Dehydrogenation process
GB2371346B (en) 2000-12-14 2002-12-04 Tayside Flow Technologies Ltd Improving fluid flow in tubing
KR100419065B1 (ko) * 2001-03-07 2004-02-19 주식회사 엘지화학 열분해 반응관 및 이를 이용한 열분해 방법
US20040241058A1 (en) 2001-05-17 2004-12-02 Caro Colin G Production and processing plant with a rigid pipe portion curving in three dimensions
GB0112064D0 (en) 2001-05-17 2001-07-11 Imp College Innovations Ltd Turbines
US6852294B2 (en) 2001-06-01 2005-02-08 Conocophillips Company Alternate coke furnace tube arrangement
GB2379996B (en) 2001-06-05 2004-05-19 Tayside Flow Technologies Ltd Flow means
GB2386168A (en) 2002-02-13 2003-09-10 Imp College Innovations Ltd Pipe networks
US20040134557A1 (en) * 2002-06-28 2004-07-15 Cymbalisty Lubomyr M. Hydrodynamic static mixing apparatus and method for use thereof in transporting, conditioning and separating oil sands and the like
CA2411220C (en) 2002-06-28 2010-11-16 Lubomyr M. Cymbalisty Hydro-dynamic static mixing apparatus and method for use thereof in separating oil sands and the like
US20050131263A1 (en) 2002-07-25 2005-06-16 Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Kg, Process and finned tube for the thermal cracking of hydrocarbons
US20040163817A1 (en) 2002-08-07 2004-08-26 Deepwater Technologies, Inc. Offshore well production riser
DE10244150A1 (de) 2002-09-23 2004-04-08 Schmidt + Clemens Gmbh & Co. Kg Rohrabschnitt für eine Rohrschlange
JP4290123B2 (ja) 2002-11-15 2009-07-01 株式会社クボタ 螺旋状フィン付きクラッキングチューブ
EP1913898A3 (en) * 2003-03-18 2008-06-04 Imperial College Innovations Limited Helical tubing
GB0306176D0 (en) 2003-03-18 2003-04-23 Imp College Innovations Ltd Tubing
GB0306179D0 (en) * 2003-03-18 2003-04-23 Imp College Innovations Ltd Piping
US20070156078A1 (en) 2003-03-18 2007-07-05 Caro Colin G Device for placement externally of a body fluid flow conduit
EP1561796A1 (en) 2004-02-05 2005-08-10 Technip France Cracking furnace
US6997214B2 (en) 2004-07-07 2006-02-14 Lin Lin Kuo Intake tubing for engines
GB0604895D0 (en) 2006-03-10 2006-04-19 Heliswirl Technologies Ltd Piping
GB0420971D0 (en) 2004-09-21 2004-10-20 Imp College Innovations Ltd Piping
US7749462B2 (en) 2004-09-21 2010-07-06 Technip France S.A.S. Piping
GB2418362C (en) 2004-09-22 2010-05-05 Veryan Medical Ltd Stent
JP4864439B2 (ja) 2005-12-06 2012-02-01 株式会社デンソー 二重管、およびその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EA012508B1 (ru) 2009-10-30
AP2007003967A0 (en) 2007-04-30
ES2345306T3 (es) 2010-09-20
WO2006032877A1 (en) 2006-03-30
DE602005014129D1 (de) 2009-06-04
SG155945A1 (en) 2009-10-29
GB0420971D0 (en) 2004-10-20
EA200900157A1 (ru) 2009-12-30
ATE429585T1 (de) 2009-05-15
MX2007003328A (es) 2007-11-14
ATE468168T1 (de) 2010-06-15
CA2580956A1 (en) 2006-03-30
PL1802872T3 (pl) 2010-01-29
KR20070083733A (ko) 2007-08-24
JP2009138943A (ja) 2009-06-25
EG24712A (en) 2010-06-06
ZA200703164B (en) 2008-11-26
CN101061321A (zh) 2007-10-24
BRPI0515521A (pt) 2008-07-29
TNSN07102A1 (en) 2008-06-02
US20090235850A1 (en) 2009-09-24
AP2172A (en) 2010-11-19
CA2580956C (en) 2013-04-30
US20080257436A1 (en) 2008-10-23
UA96729C2 (ru) 2011-12-12
DK1802872T3 (da) 2009-08-17
MA28936B1 (fr) 2007-10-01
EP2107258A1 (en) 2009-10-07
JP5252684B2 (ja) 2013-07-31
NO20072012L (no) 2007-06-20
US8088345B2 (en) 2012-01-03
AU2005286233B2 (en) 2011-11-24
EP2082796B1 (en) 2010-05-19
ES2326328T3 (es) 2009-10-07
PT2082796E (pt) 2010-05-31
NO332721B1 (no) 2012-12-27
EP2206930A1 (en) 2010-07-14
CN101556047A (zh) 2009-10-14
EP2082796A1 (en) 2009-07-29
EP1802872A1 (en) 2007-07-04
EP1802872B1 (en) 2009-04-22
AU2005286233A1 (en) 2006-03-30
EA200700687A1 (ru) 2007-10-26
JP2008513709A (ja) 2008-05-01
DK2082796T3 (da) 2010-08-23
KR20080102327A (ko) 2008-11-24
KR101072978B1 (ko) 2011-10-12
DE602005021411D1 (de) 2010-07-01
PT1802872E (pt) 2009-07-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RS51167B (sr) Cevovod
EP2004320B1 (en) Helicoidal pyrolyse tube
USRE43650E1 (en) Piping
EP1173528B1 (en) Quenching apparatus
US7322317B2 (en) Heat-recovery boiler
EP4624041A1 (en) Modular agitation means for agitating a gaseous stream of hydrocarbons
CN114425280A (zh) 一种进料分布器及反应器
TWI364504B (en) Piping
WO2010091461A1 (en) Evaporator/flash vessel arrangements
HK1110104A (en) Piping
BRPI0515521B1 (pt) Reactor understanding an olefin production oven