PL125648B1 - Method of manufacturing desulfurizers for molten steel and pig iron - Google Patents
Method of manufacturing desulfurizers for molten steel and pig iron Download PDFInfo
- Publication number
- PL125648B1 PL125648B1 PL1980228751A PL22875180A PL125648B1 PL 125648 B1 PL125648 B1 PL 125648B1 PL 1980228751 A PL1980228751 A PL 1980228751A PL 22875180 A PL22875180 A PL 22875180A PL 125648 B1 PL125648 B1 PL 125648B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- mixture
- cao
- weight
- content
- calcium oxide
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
- C21C1/025—Agents used for dephosphorising or desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
- C21C7/0645—Agents used for dephosphorising or desulfurising
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania srodków odsiarczajacych o zawartosci 1—6°/o wa¬ gowych chemicznie zwiazanej wody na bazie zawie¬ rajacego tlenek wapnia weglika wapnia do plynnej surówki i cieklej stali. Ogólnie znany jes sposób od¬ siarczania plynnej surówki i cieklej stali za pomoca zawierajacego tlenek wapnia (okreslony dalej krót¬ ko jako wapno) weglika wapnia (okreslony dalej jako karbid) z opisów patentowych RFN nr 1 160 457 Przy wytwarzaniu takich srodków odsiarczaja¬ cych postepowano z reguly dotychczas tak, ze do stopionego karbidu wprowadzano potrzebna ilosc drobnoziarnistego wapna, aby wytworzyc w stopio¬ nej masie jednorodna mieszanine, która nastepnie pozostawiono do oziebienia i rozdrabniano.Korzystnie wprowadzano przy tym drobnoziarni¬ ste wapno do strumienia karbidu spuszczonego z pie¬ ca. Jakkolwiek ilosc wapna wprowadzana do sto¬ pionej masy karbidu jest ograniczona i praca.z ciek¬ lym karbidem polaczona jest z niebezpieczenstwa¬ mi, uwazano dotychczas wsród specjalistów, ze nie mozna zrezygnowac z tej metody, poniewaz sadzo¬ no, ze tylko wytworzona w masie stopionej miesza¬ nina CaC2 i CaO nadaje sie najlepiej do odsiarcza¬ nia metali w stanie stopionym.Srodki odsiarczajace na bazie weglika wapnia, za¬ wierajace substancje,, które w temperaturze plynne¬ go metalu odszczepiaja wode, sa juz znane z opisu wylazeniowego RFN nr 22 52 705. Srodki te, które stanowia mieszaniny handlowego karbidu np. z Ca(OH)2 jako substancja odszczepiajaca wode, maja te wade, ze stanowia zestaw wytworzony przez mechaniczne wymieszanie, w których czastki kar¬ bidu wystepuja oddzielnie obok czastek Ca(OH)2, co * przy zastosowaniu tych produktów prowadzi do wiekszego zuzycia, nierównomiernych i gwaltow¬ nych reakcji gazowych i duzego zakresu rozrzutu pod wzgledem dzialania odsiarczania, przez co utrudnione jest ukierunkowane stosowanie tych 1° srodków.Nieoczekiwanie stwierdzono obecnie, ze mozna uniknac wad znanych sposobów postepowania i uzy¬ skac wysokoskuteczny srodek odsiarczajacy do plyn¬ nej surówki i cieklej stali, jesli najpierw na drodze 15 termicznej z wapna i koksu wytwarza sie wyjsciowa mieszanine stopionej masy weglika wapnia i tlenku wapnia o dowolnej zawartosci CaO wynoszacej 20—80'%, która doprowadza sie do skrzepniecia w po¬ staci wlewka przez pozostawienie do ochlodzenia. 20 Podczas gdy skrzepniety wlewek ma jeszcze prze¬ cietna temperature powyzej 400°C, korzystnie mie¬ dzy 400°C goraca mieszanine podaje sie tlenek wap¬ nia w takiej ilosci, ze otrzymana w powstajacej mie¬ szaninie ogólna zawartosc CaO odpowiada zawar- 25 tosci CaO pozadanej w produkcie koncowym.Korzystnie podaje sie tak duzo tlenku wapnia, aby uzyskac w mieszaninie ogólna zawartosc CaO wynoszaca powyzej 45 do 90% wagowych. Nastepnie poddaje sie mieszanine zmieleniu przy intensywnym 30 wymieszaniu i w obecnosci powietrza albo azotu 125 648125 648 3 o zawartosci wilgoci wynoszacej 5—20 g/m* (przy 1,013' 105 Pa i 273,15 K) w temperaturze ponizej 100°C, korzystnie w temperaturze 10—50°C, do wiel¬ kosci ziarna ponizej 10 mm, korzystnie ponizej 100 ynn.Korzystnie stosuje sie wyjsciowa mieszanine sto¬ pionej masy weglika wapnia i tlenku wapnia o za¬ wartosci CaO wynoszacej 20—45% wagowych, otrzy¬ mana w znany sposób na drodze termicznej z wap¬ na i koksu. Mozna jednak równiez .postepowac tak, ze najpierw wytwarza sie wyjsciowa mieszanine stopionej masy weglika wapnia i tlenku wapnia o aawagtoaci CaO powyzej 45—80% wagowych, przy A t ki J Jzym ^o^atniejacej stopionej masy weglika wapnia, który wyMazuje zawartosc tlenku wapnia do 45% wagowychj wprowadza sie drobnoziarnisty tlenek ^^ap|uV..^z| do zawartosci CaO wynoszacej maksy- matoiie 'dur 80% wagowych i nastepnie calosc pozo¬ stawia sie do skrzepniecia w postaci wlewka, zanim rozkruszy sie go wstepnie w temperaturze 400°C.Poza tym, ze mozna uniknac wymieszania wapna ze stopiona masa karbidu i zwiazanych z tym trud¬ nosci, sposób wedlug wynalazku ma miedzy innymi te dalsze zalety, ze do wytwarzania stopionej masy karbidu nie musi byc kazdorazowo ustalony okreslo¬ ny sklad wsadu, i ze wapno nie musi byc uprzednio drobno zmielone do okreslonej wielkosci ziarna, lecz mozna wyjsc z wlewka, którego stosunek wagowy CaC2: CaO moze wahac sie w obrebie bardzo sze¬ rokiego zakresu, to znaczy moze byc dowolny i wap¬ no mozna równiez stosowac w postaci gruboziarni¬ stej, na przyklad w wielkosci ziarna 8—60 mm.Zaleta srodka wytworzonego sposobem wedlug wynalazku polega na tym, ze ma powierzchni kazde¬ go pojedynczego ziarna Ca obok CaCa przez co reakcja odsiarczania zostaje uruchomiona bardzo wczesnie i równomiernie. Dzie¬ ki temu przy porównywalnych wynikach odsiar¬ czania potrzebne sa mniejsze ilosci srodka odsiar¬ czajacego i mozliwe sa ukierunkowane wyniki.Przyklad I. Ze stopionej masy przyjetej dla wytwarzania technicznego karbidu o zawartosci CaC2 wynoszacej 80% wagowych i zawartosci CaO wynoszacej 20% wagowych wytwarza sie w tyglu przez pozostawienie do oziebienia stopionej masy w znany sposób wlewek karbidowy o odpowiednim skladzie.Gdy wlewek oziebi sie do przecietnej temperatury okolo -600°C, kruszy sie go wstepnie do wielkosci ziarna ponizej 150 mm i jeszcze goracy karbid o tem¬ peraturze 500°C przewarstwia sie taka iloscia wap¬ na o wielkosci ziarna 8—60 mim, ze otrzymana mie¬ szanina zawiera ogólem 50% CaO.Nastepnie mieszanine poddaje sie zmieleniu przy przedmuchiwaniu 1500 mtyh powietrza o zawartosci wilgoci 10 g/m* (w temperaturze 15°C) w mlynie orbotowym o przepustowosci 500 kg/h w tempera¬ turze 50°C do wielkosci ziarna ponizej 100 \*m.Za pomoca 1500 kg tego produktu poddaje sie przedzialke odsiarczaniu w znany sposób 300 000 kg plynnej surówki, która zawierala 0,03% wagowych siarki. Koncowa zawartosc tsiarki wyniosla ponizej 0„005% wagowych.Przyklad II. W znany sposób wytwarza sie z wapna i koksu termicznie weglik wapnia, przy ao czym dla mieszaniny wapna i koksu w calym wsa¬ dzie ustala sie stosunek wagowy wynoszacy okolo 110 :40, co odpowiada karbidowi o zawartosci okolo 45% wagowych CaO. 5 Do strumienia spustowego tego karbidu dozuje sie CaO o uziamieniu 3—8 mm w takiej ilosci, ze w tyglu spustowym przecietna zawartosc wynosi okolo 80% wagowych CaO (na 1 tone strumienia spusto¬ wego okolo 1,2—1,3 t CaO). 10 Po oziebieniu tygla do przecietnej temperatury nie nizszej niz 600°C, co ma miejsce juz po 4 godzi¬ nach, wlewek rozkrusza sie wstepnie do wielkosci ziarna ponizej 150 mm i na goraca mieszanine na¬ warstwia sie tak duzo, wapna o uziarnieniu 8— 15 60 mm, ze przecietna zawartosc CaO wynosi 90% wagowych. Nastepnie mieszanine poddaje sie zmiele¬ niu przy przedmuchu 1500 m*/h powietrza o za¬ wartosci wilgoci 10 g/m* (w temperaturze 15°C) w mlynie obrotowym o przepustowosci 500 kg/h 20 w temperaturze 50°C do wielkosci ziarna ponizej 100 jxm.Za pomoca tej mieszaniny, w odniesieniu do za¬ wartosci weglika wapnia, uzyskuje sie takie same wyniki odsiarczania, jakie przedstawiono w przy- 25 kladzie I.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania srodków odsiarczajacych o zawartosci 1—6% wagowych chemicznie zwiaza¬ nej wody na bazie zawierajacego tlenek wapnia we¬ glika wapnia, przeznaczonych do plynnej surówki i cieklej stali, znamienny tym, ze najpierw z wapna i koksu wytwarza sie mieszanine stopionej masy weglika wapnia i tlenku wapnia o zawartosci CaO 3* wynoszacej 20—80% wagowych, która doprowadza sie do krzepniecia przez pozostawienie do oziebienia w postaci wlewka; nastepnie, podczas gdy skrzep¬ niety wlewek ma jeszcze przecietna temperature wynoszaca powyzej 400°C, kruszy sie go wstepnie 40 do wielkosci ziarna ponizej 150 mm i na rozdrobnio¬ na i wykazujaca jeszcze temperature co najmniej 400°C mieszanine podaje sie tlenek wapnia w takiej ilosci, ze otrzymana w powstajacej mieszaninie ogól¬ na zawartosc CaO odpowiada zawartosci CaO poza- 15 danej w produkcie koncowym, nastepnie mieszani¬ ne poddaje sie zmieleniu przy intensywnym miesza¬ niu i w obecnosci powietrza albo azotu o zawartosci wilgoci wynoszacej przy cisnieniu 1,013 *105 Pa i temperaturze 273,15 K 5—20 gto*, w temperaturze w ponizej 100°C, do wielkosci ziarna ponizej 10 mm. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze na wstepnie rozkruszona mieszanine podaje sie grubo¬ ziarnisty CaO o wielkosci ziarna 8—60 mm. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze na 55 wstepnie rozkruszona mieszanine podaje sie CaO w takiej ilosci aby powstajaca mieszanina zawierala powyzej 45 do 90% wagowych CaO. 4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze kruszenie wstepne przeprowadza sie w temperatu- 60 rze od 400°C do temperatury krzepniecia. 5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze wyjsciowa mieszanine stopionej masy weglika wap¬ nia i tlenku wapnia o zawartosci CaO wynoszacej 20—45% wagowych otrzymuje sie w znany sposób 65 z wapna i koksu na drodze termicznej.125 648 5 6 6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze wy¬ twarza sie wyjsciowa mieszanine stopionej masy we¬ glika wapnia i tlenku wapnia o zawartosci CaO wy¬ noszacej powyzej 45 do 80% wagowych, przy czym do istniejacej stopionej masy weglika wapnia, która wykazuje zawartosc tlenku wapnia do 45% wago¬ wych, wprowadza sie drobnoziarnisty tlenek wapnia do zawartosci CaO wynoszacej maksymalnie do 80% wagowych i nastepnie pozostawia sie wytop do skrzepniecia w postaci wlewka. 7. Sposób wedlug zastirz. 1, znamienny tym, ze mieszanine poddaje sie zmieleniu w temperaturze 10—50°C, do wielkosci ziarna ponizej 10 mm. 8. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze mieszanine poddaje sie zmieleniu do wielkosci ziar¬ na ponizej 100 ^m. 5 PL PL PL
Claims (8)
1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania srodków odsiarczajacych o zawartosci 1—6% wagowych chemicznie zwiaza¬ nej wody na bazie zawierajacego tlenek wapnia we¬ glika wapnia, przeznaczonych do plynnej surówki i cieklej stali, znamienny tym, ze najpierw z wapna i koksu wytwarza sie mieszanine stopionej masy weglika wapnia i tlenku wapnia o zawartosci CaO 3* wynoszacej 20—80% wagowych, która doprowadza sie do krzepniecia przez pozostawienie do oziebienia w postaci wlewka; nastepnie, podczas gdy skrzep¬ niety wlewek ma jeszcze przecietna temperature wynoszaca powyzej 400°C, kruszy sie go wstepnie 40 do wielkosci ziarna ponizej 150 mm i na rozdrobnio¬ na i wykazujaca jeszcze temperature co najmniej 400°C mieszanine podaje sie tlenek wapnia w takiej ilosci, ze otrzymana w powstajacej mieszaninie ogól¬ na zawartosc CaO odpowiada zawartosci CaO poza- 15 danej w produkcie koncowym, nastepnie mieszani¬ ne poddaje sie zmieleniu przy intensywnym miesza¬ niu i w obecnosci powietrza albo azotu o zawartosci wilgoci wynoszacej przy cisnieniu 1,013 *105 Pa i temperaturze 273,15 K 5—20 gto*, w temperaturze w ponizej 100°C, do wielkosci ziarna ponizej 10 mm.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze na wstepnie rozkruszona mieszanine podaje sie grubo¬ ziarnisty CaO o wielkosci ziarna 8—60 mm.
3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze na 55 wstepnie rozkruszona mieszanine podaje sie CaO w takiej ilosci aby powstajaca mieszanina zawierala powyzej 45 do 90% wagowych CaO.
4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze kruszenie wstepne przeprowadza sie w temperatu- 60 rze od 400°C do temperatury krzepniecia.
5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze wyjsciowa mieszanine stopionej masy weglika wap¬ nia i tlenku wapnia o zawartosci CaO wynoszacej 20—45% wagowych otrzymuje sie w znany sposób 65 z wapna i koksu na drodze termicznej.125 648 5 6
6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze wy¬ twarza sie wyjsciowa mieszanine stopionej masy we¬ glika wapnia i tlenku wapnia o zawartosci CaO wy¬ noszacej powyzej 45 do 80% wagowych, przy czym do istniejacej stopionej masy weglika wapnia, która wykazuje zawartosc tlenku wapnia do 45% wago¬ wych, wprowadza sie drobnoziarnisty tlenek wapnia do zawartosci CaO wynoszacej maksymalnie do 80% wagowych i nastepnie pozostawia sie wytop do skrzepniecia w postaci wlewka.
7. Sposób wedlug zastirz. 1, znamienny tym, ze mieszanine poddaje sie zmieleniu w temperaturze 10—50°C, do wielkosci ziarna ponizej 10 mm.
8. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze mieszanine poddaje sie zmieleniu do wielkosci ziar¬ na ponizej 100 ^m. 5 PL PL PL
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19792952686 DE2952686A1 (de) | 1979-12-29 | 1979-12-29 | Verfahren zur herstellung von entschwefelungsmitteln fuer roheisen- oder stahlschmelzen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL228751A1 PL228751A1 (pl) | 1981-09-04 |
PL125648B1 true PL125648B1 (en) | 1983-06-30 |
Family
ID=6089830
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1980228751A PL125648B1 (en) | 1979-12-29 | 1980-12-23 | Method of manufacturing desulfurizers for molten steel and pig iron |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4368071A (pl) |
EP (1) | EP0031534B1 (pl) |
JP (1) | JPS5698413A (pl) |
AT (1) | ATE9101T1 (pl) |
AU (1) | AU532989B2 (pl) |
BR (1) | BR8008500A (pl) |
DD (1) | DD155527A5 (pl) |
DE (2) | DE2952686A1 (pl) |
DK (1) | DK151569C (pl) |
ES (1) | ES8200146A1 (pl) |
IN (1) | IN153342B (pl) |
MX (1) | MX154954A (pl) |
NO (1) | NO153500C (pl) |
PL (1) | PL125648B1 (pl) |
SU (1) | SU1269739A3 (pl) |
ZA (1) | ZA808064B (pl) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2213753A1 (en) | 2009-02-02 | 2010-08-04 | AKADEMIA GORNICZO-HUTNICZA im. Stanislawa Staszica | Method of production of a slag-forming compound for secondary steel refining in a ladle or ladle furnace |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES8200147A1 (es) * | 1979-12-29 | 1981-11-01 | Hoechst Ag | Procedimiento para la preparacion de un agente para la de- sulfuracion de masas fundidas metalicas |
DE3111510A1 (de) * | 1981-03-24 | 1982-10-07 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Entschwefelungsgemisch und verfahren zu seiner herstellung |
DE3111509A1 (de) * | 1981-03-24 | 1982-10-07 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur herstellung von entschwefelungsmitteln fuer roheisen- oder stahlschmelzen |
CA1243646A (en) * | 1984-12-04 | 1988-10-25 | William K. Kodatsky | Method for treating carbide-based desulfurizing reagents for injection into molten iron |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT264560B (de) * | 1966-08-25 | 1968-09-10 | Gustav Dipl Ing Wolfram | Basisches Stahlherstellungsverfahren |
DE1758250B1 (de) * | 1968-04-29 | 1971-10-28 | Sueddeutsche Kalkstickstoff | Mittel zum Entschwefeln von Eisenschmelzen |
DE1919414B2 (de) * | 1969-04-17 | 1977-07-14 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren und vorrichtung zum abkuehlen von in gefaesse abgestochenem calciumcarbid |
DE1935567B2 (de) * | 1969-07-12 | 1971-05-13 | Knapsack AG, 5033 Hurth Knapsack | Verfahren zur herstellung von calciumkarbid bestimmter qualitaet |
DE2037758C3 (de) * | 1970-07-30 | 1979-08-02 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Herstellung von CaIciumkarbid zur Entschwefelung von Metallschmelzen |
DE2252795C3 (de) * | 1972-10-27 | 1982-09-09 | Skw Trostberg Ag, 8223 Trostberg | Entschwefelungsmittel für Roheisen- und Ferrolegierungsschmelzen |
DE2326539C3 (de) * | 1973-05-24 | 1975-11-13 | Sueddeutsche Kalkstickstoff-Werke Ag, 8223 Trostberg | Verfahren zur Herstellung eines Entschwefelungsgemisches für Eisenschmelzen aus Calciumcarbid und mindestens einem wasserhaltigen Stoff |
FR2432550A1 (fr) * | 1978-08-04 | 1980-02-29 | Sueddeutsche Kalkstickstoff | Procede pour la fabrication d'un melange de desulfuration pulverulent facilement fluidifiable |
DE2907069C3 (de) * | 1979-02-23 | 1981-12-10 | Krupp Stahl Ag, 4630 Bochum | Mittel zur Entschwefelung von Metallschmelzen |
DE2919324A1 (de) * | 1979-05-14 | 1980-12-04 | Hoechst Ag | Entschweflungsmittel fuer roheisen- und stahlschmelzen sowie ein verfahren zu ihrer herstellung |
DE2920353A1 (de) * | 1979-05-19 | 1980-11-27 | Hoechst Ag | Verfahren zur herstellung von entschweflungsmitteln fuer roheisen- oder stahlschmelzen |
-
1979
- 1979-12-29 DE DE19792952686 patent/DE2952686A1/de not_active Withdrawn
-
1980
- 1980-12-12 ES ES497685A patent/ES8200146A1/es not_active Expired
- 1980-12-15 EP EP80107915A patent/EP0031534B1/de not_active Expired
- 1980-12-15 AT AT80107915T patent/ATE9101T1/de not_active IP Right Cessation
- 1980-12-15 DE DE8080107915T patent/DE3069043D1/de not_active Expired
- 1980-12-23 PL PL1980228751A patent/PL125648B1/pl unknown
- 1980-12-23 IN IN1420/CAL/80A patent/IN153342B/en unknown
- 1980-12-23 NO NO803924A patent/NO153500C/no unknown
- 1980-12-23 DK DK550880A patent/DK151569C/da not_active IP Right Cessation
- 1980-12-23 BR BR8008500A patent/BR8008500A/pt unknown
- 1980-12-24 AU AU65854/80A patent/AU532989B2/en not_active Ceased
- 1980-12-26 SU SU803221904A patent/SU1269739A3/ru active
- 1980-12-26 JP JP18417880A patent/JPS5698413A/ja active Granted
- 1980-12-29 DD DD80226699A patent/DD155527A5/de not_active IP Right Cessation
- 1980-12-29 ZA ZA00808064A patent/ZA808064B/xx unknown
-
1981
- 1981-01-02 US US06/222,086 patent/US4368071A/en not_active Expired - Fee Related
- 1981-01-05 MX MX185478A patent/MX154954A/es unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2213753A1 (en) | 2009-02-02 | 2010-08-04 | AKADEMIA GORNICZO-HUTNICZA im. Stanislawa Staszica | Method of production of a slag-forming compound for secondary steel refining in a ladle or ladle furnace |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0031534B1 (de) | 1984-08-22 |
BR8008500A (pt) | 1981-07-14 |
IN153342B (pl) | 1984-07-07 |
EP0031534A1 (de) | 1981-07-08 |
DK550880A (da) | 1981-06-30 |
MX154954A (es) | 1988-01-14 |
DE3069043D1 (en) | 1984-09-27 |
SU1269739A3 (ru) | 1986-11-07 |
ZA808064B (en) | 1982-01-27 |
US4368071A (en) | 1983-01-11 |
ATE9101T1 (de) | 1984-09-15 |
NO153500C (no) | 1986-04-02 |
AU532989B2 (en) | 1983-10-20 |
AU6585480A (en) | 1981-07-09 |
JPS6327406B2 (pl) | 1988-06-02 |
ES497685A0 (es) | 1981-11-01 |
NO803924L (no) | 1981-06-30 |
ES8200146A1 (es) | 1981-11-01 |
JPS5698413A (en) | 1981-08-07 |
DK151569B (da) | 1987-12-14 |
DD155527A5 (de) | 1982-06-16 |
DE2952686A1 (de) | 1981-07-02 |
NO153500B (no) | 1985-12-23 |
DK151569C (da) | 1988-05-30 |
PL228751A1 (pl) | 1981-09-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0125809B2 (pl) | ||
US4395282A (en) | Desulfurization mixture and process for making it | |
CN100543153C (zh) | 用于炉外精炼脱硫、去除细小夹杂物的复合球体及其制法 | |
PL125648B1 (en) | Method of manufacturing desulfurizers for molten steel and pig iron | |
US4358312A (en) | Desulfurizing agent and process for its manufacture | |
WO2012095471A2 (de) | Mittel zur behandlung von metallschmelzen, verfahren zur herstellung und verwendung desselben | |
Prakash et al. | Morphology and reduction kinetics of fluxed iron ore pellets | |
CA1141964A (en) | Agent for desulfurizing crude iron and steel melts, and process for making it | |
GB1582322A (en) | Method of granulating molten metallurgical slag | |
US4154605A (en) | Desulfurization of iron melts with fine particulate mixtures containing alkaline earth metal carbonates | |
PL89755B1 (pl) | ||
DE2504026A1 (de) | Verfahren zur behandlung von metallurgischen kraetzen und schlacken | |
US2198625A (en) | Method for the removal of sulphur compounds from iron | |
KR20050042021A (ko) | 규산질 비료용 원료 및 그 제조 방법 | |
JP2000226284A (ja) | ク溶性カリ肥料の製造方法 | |
JPH0483745A (ja) | 電気炉スラグを原料とするアルミナセメントの製造方法 | |
CA1149618A (en) | Process for the manufacture of desulfurizing agents for crude iron or steel melts | |
US4400292A (en) | Process for making agents for desulfurizing crude iron or steel melts | |
JPS5932535B2 (ja) | スラグの性状改良方法 | |
US1893499A (en) | Process of treating metals | |
GB2047677A (en) | Treatment of metallurgical slags | |
WO2016096178A1 (de) | MISCHUNG, VERWENDUNG DIESER MISCHUNG SOWIE VERFAHREN ZUR KONDITIONIERUNG EINER BEI DER EISEN- UND STAHLMETALLURGIE AUF EINER METALLSCHMELZE IN EINEM METALLURGISCHEN GEFÄß BEFINDLICHEN SCHLACKE | |
DE898759C (de) | Verfahren zur Reduktion von koernigen oder pulverfoermigen Erzen | |
KR100411283B1 (ko) | 열연오일슬러지를이용한용선탈규제제조방법 | |
AT360570B (de) | Masse fuer die entschwefelung von eisenmetall- schmelzen |