NO324410B1 - Kombinert avgassings- og flotasjonstank - Google Patents
Kombinert avgassings- og flotasjonstank Download PDFInfo
- Publication number
- NO324410B1 NO324410B1 NO20031021A NO20031021A NO324410B1 NO 324410 B1 NO324410 B1 NO 324410B1 NO 20031021 A NO20031021 A NO 20031021A NO 20031021 A NO20031021 A NO 20031021A NO 324410 B1 NO324410 B1 NO 324410B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- tank
- water
- gas
- oil
- outlet
- Prior art date
Links
- 238000005188 flotation Methods 0.000 title claims abstract description 59
- 238000007872 degassing Methods 0.000 title claims abstract description 53
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 104
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 78
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 57
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 17
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 12
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 9
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 9
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 7
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 7
- 239000008394 flocculating agent Substances 0.000 claims description 2
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 claims description 2
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 claims description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 claims 1
- 125000001183 hydrocarbyl group Chemical group 0.000 claims 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 claims 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 14
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 3
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 1
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000011086 high cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- -1 pressure Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/34—Arrangements for separating materials produced by the well
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0205—Separation of non-miscible liquids by gas bubbles or moving solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0208—Separation of non-miscible liquids by sedimentation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0217—Separation of non-miscible liquids by centrifugal force
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/08—Thickening liquid suspensions by filtration
- B01D17/10—Thickening liquid suspensions by filtration with stationary filtering elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0042—Degasification of liquids modifying the liquid flow
- B01D19/0052—Degasification of liquids modifying the liquid flow in rotating vessels, vessels containing movable parts or in which centrifugal movement is caused
- B01D19/0057—Degasification of liquids modifying the liquid flow in rotating vessels, vessels containing movable parts or in which centrifugal movement is caused the centrifugal movement being caused by a vortex, e.g. using a cyclone, or by a tangential inlet
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/0012—Settling tanks making use of filters, e.g. by floating layers of particulate material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/003—Sedimentation tanks provided with a plurality of compartments separated by a partition wall
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/0039—Settling tanks provided with contact surfaces, e.g. baffles, particles
- B01D21/0042—Baffles or guide plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/0039—Settling tanks provided with contact surfaces, e.g. baffles, particles
- B01D21/0066—Settling tanks provided with contact surfaces, e.g. baffles, particles with a meandering flow pattern of liquid or solid particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/02—Settling tanks with single outlets for the separated liquid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/10—Settling tanks with multiple outlets for the separated liquids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/24—Feed or discharge mechanisms for settling tanks
- B01D21/2405—Feed mechanisms for settling tanks
- B01D21/2411—Feed mechanisms for settling tanks having a tangential inlet
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/24—Feed or discharge mechanisms for settling tanks
- B01D21/2444—Discharge mechanisms for the classified liquid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/24—Feed or discharge mechanisms for settling tanks
- B01D21/2494—Feed or discharge mechanisms for settling tanks provided with means for the removal of gas, e.g. noxious gas, air
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/26—Separation of sediment aided by centrifugal force or centripetal force
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
- B03D1/00—Flotation
- B03D1/14—Flotation machines
- B03D1/1412—Flotation machines with baffles, e.g. at the wall for redirecting settling solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
- B03D1/00—Flotation
- B03D1/14—Flotation machines
- B03D1/1418—Flotation machines using centrifugal forces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
- B03D1/00—Flotation
- B03D1/14—Flotation machines
- B03D1/1493—Flotation machines with means for establishing a specified flow pattern
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0208—Separation of non-miscible liquids by sedimentation
- B01D17/0211—Separation of non-miscible liquids by sedimentation with baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/0039—Settling tanks provided with contact surfaces, e.g. baffles, particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2221/00—Applications of separation devices
- B01D2221/04—Separation devices for treating liquids from earth drilling, mining
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/40—Devices for separating or removing fatty or oily substances or similar floating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2201/00—Apparatus for treatment of water, waste water or sewage
- C02F2201/002—Construction details of the apparatus
- C02F2201/003—Coaxial constructions, e.g. a cartridge located coaxially within another
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Biotechnology (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Cyclones (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
En kombinert avgassings- og flotasjonstank for separasjon av innløpsvann inneholdende vesentlige mengder olje og gass. En roterende strøm dannes i tanken som tvinger de lettere komponentene som olje og gassdråper mot den indre konsentriske sylindriske veggen der de koaleserer og stiger til væskeoverflaten og fjernes via uttaket (3) og de tyngre delene tvinges ned der de tunge partiklene synker til nedre delen der de kan fjernes som slam. Vannet tømmes ut via ett uttak i den nedre delen av tanken. Den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken er spesielt egnet for anvendelse i oljeproduksjon til sjøs for fjerning av olje og gass fra vannstrømmer før vannet returneres til havet.
Description
Oppfinnelsen område
Foreliggende oppfinnelse omhandler separasjon av en blanding omfattende vann, et ikke-vannblandbart fluid med en lavere tetthet enn vann og en gass inn i disse bestanddelene.
Oppfinnelsen omfatter spesielt en kombinert avgassings- og flotasjonstank som er spesielt egnet for anvendelse i separasjonsprosesser der en vannfase inneholdende olje og gas separeres inn i disse bestanddelene.
Oppfinnelsen er anvendbar innen et bredt spekter av industrier omfattende petroleumsindustri, inklusiv oljeleting og -produksjon, raffinering, transport, lagring, tank- og eller utstyrsrensing, osv.
Oppfinnelsens bakfirunn
Fremstilling av råolje i oljeindustrien omfatter pumping av en blanding av olje, gass og vann fra underjordiske reservoarer. Den innledende separasjonen finner sted ved brønn-hodet og råoljen, som fremdeles inneholder noe gass og vann, behandles for å fjerne ytterligere vann og gass før råoljen er klar for raffinering.
Ved offshore oljeproduksjon tømmes vannfasen som kommer fra separasjonen ved brønnhodet eller etterfølgende separatorer, vanligvis til sjøs etter rensing som omfatter en delvis fjerning av gass, olje, kjemikalier og andre urenheter. For tiden utføres denne rensingen med utstyr som olje/gass separatorer, flotasjonstanker, hydrosykloner og avgassingstanker, hvilket opptar vesentlig plass ved produksjonsplattformene.
Volumet av vann som medfølger oljen øker ofte med levetiden til oljefeltet og følgelig må kapasiteten til vannbehandling ofte økes for å behandle de økte vannmengdene.
Videre er det en generell bekymring for forurensninger forårsaket av offshore oljeproduksjon, spesielt der oljeproduksjonen finner sted i områder som ansees som miljøømfintlig, som arktiske strøk eller fiskeplasser. Det er en bekymring i oljeindustrien at kravet om vesentlig lavere oljeutslippsgrenser vil gjøre oljeproduksjonen fra flere kjente reservoarer ulønnsomme hvis de må være avhengig av dagens utstyr. Dermed ytes stor innsats i industrien og hos myndighetene for å finne lønnsomme måter å redusere oljeutslipp ved oljeproduksjon.
Det er begrenset med plass på offshore oljeplattformer. Derfor er det svært strenge begrensninger på plassen tilgjengelig for installasjon av nytt utstyr som kan være nød-vendig for å håndtere økte vannmengder, spesielt hvis en skal møte den stigende bekymringen for miljøet samt redusere forurensningen. En enda strengere begrensning vil oppleves som følge av etablering av oljeproduksjon på havbunnen.
Flere olje-gass-vannseparatorer er kjent fra tidligere teknikk. I US 4.424.068 beskrives en separator og fremgangsmåte for å separere en blanding av olje, gass og vann, som kan oppstå fra en oljebrønn som beskrevet. Separatoren er i form av et kar delt inn i separasjonskamre og utstyrt med et antall ledeplater og en dynamisk separator der den innstrømmende blandingen forandrer retning flere ganger. På tross av at separatoren har vær kjent i flere år har den ikke vært allment anvendt. I tillegg vil vedlikehold være tidkrevende ettersom separatoren omfatter flere kamre med mange deler og kan føre til kostbar stans i oljeproduksjonen.
US 4.364.833 beskriver en separator som omfatter en del inneholdende flere plater plassert horisontalt og parallelt for å gi koalesens av små oljedråper til større oljedråper, samt en andre del som inneholder flere plater plassert vertikalt og parallelt for å la de dannete større oljedråpene stige til toppen der de danner et oljelag som oppsamles. Siden separatoren inneholder et antall smale passasjer mellom de parallelle platene er disse passasjene utsatt for tilstopping av faststoff inneholdt i den inngående strømmen, som kan føre til stans for rensing.
US 3.797.203 beskriver en separator som inneholder flere koniske nettinger på overflaten av hvilket små oljedråper koaleserer til store oljedråper som stiger til toppen av separatoren der de kan oppsamles som en oljefase.
WO 99/20873 beskriver en sandfelle som kan plasseres på en oljebrønn for å fjerne tyngre partikler forut for videre behandling av råoljen. Innretningen har en munn mot en relativ smal del av tanken med en delkobling til en relative bred del av tanken for bunnfall av sand og tunge partikler.
På tross av antallet kjente olje-gass-vannseparatorer er det fortsatt behov for en forbedret olje-gass-vannseparator med bedre separasjon av fasene, som ikke behøver et stort areal, som kan kjøres kontinuerlig med lave vedlikeholdsbehov og som kan produseres og drives til moderat pris.
Kort beskrivelse av oppfinnelsen
Det er nå funnet at disse behovene kan oppnås ved å anvende en kombinert avgassings-og flotasjonstank omfattende en vesentlig sylindrisk vertikal tank (1), et tangentielt plassert inntak (2), minst et uttak (3) for gass og olje plassert i den øvre delen av tanken, et uttak (4) for vann plassert i den nedre delen av tanken og en indre konsentrisk sylindrisk vegg som danner en flotasjons- og avgassingssone mellom den indre konsentriske veggen og veggen til tanken i den øvre delen av tanken.
Det viser seg at den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i henhold til foreliggende oppfinnelse kan utføre den ønskede separasjonen av en olje/gassfase fra en vannfase med overraskende høy effektivitet. Ved anvendelse for vannbehandling i oljeproduksjon kan resterende olje og gass fjernes fra den utgående vannfasen for å gi et utslipp med veldig lavt hydrokarboninnhold samtidig med behovet svært moderat i forhold til mengden vann behandlet ettersom kapasiteten til tanken er svært høy.
I en foretrukket utførelsesform er den indre konsentriske sylindriske veggen formet som en indre sylinder plassert i den øvre delen av tanken hvilket etterlater et åpent rom mellom sylinderen og toppen av tanken, og videre omfatter en indre ledeskinne (11) plassert mellom tanken (1) og den indre sylinderen (10) som etterlater et åpent rom mellom den indre sylinderen (10) og den indre ledeskinnen (11), og en anordning for å etablere rolig strømning rundt vannuttaket (4).
I en annen foretrukket utførelsesform omfatter den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen en vesentlig sylindrisk tank (1), et tangentielt plassert inntak (2), et uttak (3) for gass og olje plassert i den øvre delen av tanken, et uttak (4) for vann plassert i hovedsak i midten av bunnen og en vesentlig konsentrisk plassert vertikal første ledeplate (5) som strekker seg fra toppen av tanken og etterlater en passasje for vann i den nedre delen av tanken og en passasje for gass i den øvre delen av tanken og en vesentlig konsentrisk, sylindrisk vertikal indre ledeplate (6) med en mindre diameter enn den første ledeplaten (5) og som strekker seg ut fra bunnen av tanken og etterlater en passasje i den øvre delen av tanken.
I en annen foretrukket utførelsesform er en filtreringsenhet, som en adsorpsjonsfilterenhet, tilkoblet utløpet fra den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken, hvori utførelsesform fører til en svært effektiv og høy fjerning hydrokarbon fra vannet.
Den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen er spesielt egnet for å behandle vannfasen som stammer fra brønnhodet eller fra etterfølgende separatorer før vannfasen slippes ut til sjøen ved offshore produksjonsanlegg.
Dermed gir anvendelse av den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i oljeproduksjon et annet foretrukket aspekt av oppfinnelsen.
Kort beskrivelse av tegningene
Figur 1 er et skjematisk snitt gjennom en kombinert avgassings- og flotasjonstank i henhold til oppfinnelsen, Figur 2 er et skjematisk snitt gjennom en kombinert avgassings- og flotasjonstank i henhold til oppfinnelsen utstyrt med en sentral plassert netting (7) og et uttak for slam (8), som viser strømmen i tanken, Figur 3 er et skjematisk snitt gjennom en kombinert avgassings- og flotasjonstank i henhold til oppfinnelsen der en indre sylinder (10) er plassert vesentlig i den øvre delen av tanken, og etterlater et åpent rom mellom sylinderen og toppen av tanken, og strekker seg ca 2/3 nedover i tanken. Tanken er videre utstyrt med en inntaksledeskinne (11) og en horisontalt plassert plate (12) plassert i den nedre delen av tanken, som etterlater et åpent rom mellom platen og tankveggen, Figur 4 er en graf for forsøket som viser effektiviteten til den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen.
Detaljert beskrivelse av oppfinnelsen
Oppfinnelsen er basert på erkjennelse at flotasjon av oljedråper er vesentlig fremmet ved simultan stigning av gassbobler. Videre, mens det innstrømmende fluidet i tanken til foreliggende oppfinnelse føres inn i en oppadgående spiralbevegelse, antas det at de lettere bestanddelene, som olje dråper og gassbobler, tvinges til midten av tanken på grunn av rotasjonen inntil de møter den indre konsentriske sylindriske veggen der oljebobler og gassbobler koaleserer og stiger på grunn av lavere tetthet i forhold til det omkringliggende vannet.
Sand og andre tunge partikler som kan være fanget av innløpsblandingen tvinges samtidig mot tankveggen (1) og faller til bunnen.
Dermed dannes, i følge oppfinnelsen, en flotasjons og avgassingssone i rommet mellom tanken og den indre konsentriske sylindriske veggen i området fra inntaket og over.
Vanninntaket er plassert i hovedsak tangentielt for å sikre en roterende bevegelse av vannet i tanken.
Inntaket (2) for forurenset vann kan utstyres med en inntaksledeskinne (11). I denne forbindelse er en inntaksledeskinne en skinne plassert på tankveggen for å lede inntaksvannet inn i en oppadgående spiralstrøm. Inntaksledeskinnen kan være kort eller lang og strekke seg fra 30-330° av tankens omkrets, fortrinnsvis 90-300°, mer foretrukket 180-300°, og mest foretrukket ca 270°. Inntaksledeskinnen er plassert slik at det finnes et åpent rom mellom skinnen (11) og den indre konsentriske sylindriske veggen.
Inntaksvannet ledes langs skinnen til enden av skinnen der vannet fortsetter i et viftelignende mønster, der en del av vannet vil "resirkuleres" i en ny runde langs skinnen mens det resterende vannet unnslipper sirkuleringen. Resirkuleringsfraksjonen bestemmes i stor grad av skinnens helling. Gjennom eksperimenter er det bestemt at en egnet helling for skinnen er i området 5-15°, mer foretrukket 5-10°, og mest foretrukket ca 7°. Ved denne hellengen oppnås en egnet resirkulert fraksjon samtidig som strømmen ikke hindres i noen vesentlig grad.
Ved begrepet "inntaket utstyres med en ledeskinne" menes at inntaksledeskinnen plasseres slik at skinne møter inntaksvannet og fører inntaksvannet inn i en oppadgående spiralstrøm.
Vannuttaket plasseres i den nedre delen av tanken. Det foretrekkes å plassere uttaket på et sted der vannet strømmer rolig for å sikre at ingen olje- eller gassdråper fanges på grunn av høy strømningshastighet. En anordning for å etablere rolig strømning rundt uttaket kan besørges for å unngå fanging av oljedråper i den hurtige vannstrømmen. Der uttaket plasseres i hovedsak i midten av bunnen kan denne anordningen være utformet som en horisontal sirkelformet plate som etterlater et åpent rom mellom platen og tanken, eller den kan utformes som en nedadgående åpen ring som skjermer for uttaket der uttaket plasseres som et eller flere uttak i den nedre delen av tanksiden.
Avhengig av plasseringen av uttaket kan faststoff falle til bunn av tanken og danne bunnfall. Avsettingen av bunnfallet og faststoff i den nedre delen av tanken er lite fordelaktig ettersom separasjonskapasiteten til tanken kan bli redusert.
Hvis vannuttaket (4) plasseres på det laveste punktet i tanken kan det fallende faststoffet i hovedsaket fanges opp i vannet som strømmer ut og dermed fjernes, forutsatt at tanken ikke er utstyrt med ledeplater som strekker seg fra bunnen. Hvis vannuttaket er plassert på et sted som tillater avsetting av bunnfallet foretrekkes det at tanken utstyres med et uttak (8) for slam. Slamuttaket kan være utformet for kontinuerlig eller ikke-kontinuerlig fjerning av slam.
Et eller flere uttaket for olje og gass kan være tilstede. Hvis mer en et uttak for olje og gass er til stede fungerer et av disse uttakene som gassuttak og et annet som oljeuttak.
I forbindelse med foreliggende oppfinnelse betyr begrepet "vesentlig sylindrisk" at tanken er vesentlig sirkelformet og at toppen og bunnen av tanken er plant eller krummet. Ved anvendelse er tanken plassert slik at sylinderens akse er i hovedsak vertikal.
I en utførelsesform til oppfinnelsen som vist i figur 3, er den kombinerte flotasjons- og avgassingstanken utstyrt med en indre sylinder (10) plassert i den øvre delen av tanken hvilken gir et åpent rom mellom sylinderen og toppen av tanken, og videre omfatter en inntaksledeskinne (11) plassert mellom tanken (1) og den indre sylinderen (10) hvilken gir et åpent rom mellom inntaksledeskinnen og den indre sylinderen samt en horisontal sirkelformet plate (12) hvilket gir en passasje for vann mellom platen og tanken.
Den indre sylinderen (10) er plassert slik at det tillates passasje av olje, gass og vann over toppen av sylinderen. Sylinderen kan strekke seg ca halvveis til trefjerdedeler nedover i tanken, fortrinnsvis ca totredjedeler nedover tanken.
Forholdet mellom diameteren til den indre sylinderen og tanken kan velges mellom brede grenser slik at passasjen av vann ikke begrenses. Forholdet er fortrinnsvis valgt å være mellom 0,3 og 0,75, mer foretrukket 0,4 og 0,6 og mest foretrukket ca 0,5.
I en annen utførelsesform vist i figur 1 og figur 2 er tank (1) utstyrt med et inntak (2) plassert i den nedre delen av tanken. Inntaket (2) er plassert tangentielt, som forårsaker at inntaksvannet roterer i tanken som vist i figur 2. Denne rotasjonen danner en sentrifugalkraft som tvinger de lettere oljedråpene mot en ledeplate (5), hvor de koaleserer og danner større dråper som etter hvert stiger og samler seg på toppen av væsken mellom tankveggen og den første platen (5). Herfra fjernes oljen via et uttak for olje og gass (3).
Vannet tvinges ned under den første ledeplaten (5) og opp mellom den første ledeplaten og uttaket (4) og/eller den indre ledeplaten (6). Vannet stiger til et visst nivå, og utgår fra tanken via uttaket (4).
Ledeplatene er formet vesentlig som sylindere åpen i en ende og lukket i den andre enden ved tankens topp eller bunn.
Den første ledeplaten (5) strekker seg fra toppen av tanken og kan være plassert så den danner en åpning mellom den første ledeplaten (5) og toppen av tanken. Den første ledeplaten (5) kan være formet med en enhetlig diameter langs den totale høyden til ledeplaten, eller den kan være formet med en større diameter i den nedre enden for å gi væsken maksimal rotasjonshastighet i inntakssonen.
Den indre ledeplaten (6) strekker seg fra tankbunnen og er i en utførelsesform formet ved en forlengelse av vannuttaket (4). I den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen fungerer den indre ledeplaten (6) som et overløp for tanken og avgjør vannivået til tanken. Den indre ledeplaten (6) kan være formet av uttaksrøret (4) forlenget til det ønskete vannivået.
Det foretrekkes at vannivået er forutbestemt til samme nivå som uttaket for olje og gass (3) for å oppnå en kontinuerlig fjerning av olje og gass fra tanken og unngå akkumule-ringer som kan føre til redusert kapasitet for separasjon.
Ytterligere ledeplater kan settes inn mellom den første ledeplaten (5) og den indre ledeplaten (6), som fortrinnsvis er plassert for å strekke seg vekselvis fra toppen og bunnen av tanken. Slike ledeplater vil tvinge vannet til å gjennomgå ekstra omganger opp og ned tanken, som tillater større frigjøring av gass fra vannfasen.
Hver ledeplate er plassert i hovedsak konsentrisk med tanken, og bør utformes for å tillate passasje av gassen i den øvre enden.
Tanken kjøres ved lavt trykk for å frigjøre gassen fra vannfasen. Vel lavt trykk menes et trykk under 10 bar, som mindre enn 5 bar eller til og med ved atmosfærisk trykk. Ved slik lav trykk vil det meste av gassen danne bobler i sonen rundt inntaket (inntakssonen) og vil, slik som oljedråpene, tvinges til den første ledeplaten (5) der de stiger til toppen av tanken hvor gassen utgår via olje- og gassuttaket.
Dannelsen og stigning av gassbobler i inntakssonen etterligninger effekten fra tradisjonelle flotasjonstanker der stigning av bobler med tilsatt luft fører til en forbedring av separasjon av olje fra blandingen. Uten å ønske å være bundet ved teorien, antas det at bobledannelse og etterfølgende stigning av dannete bobler i inntakssonen til den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken ifølge oppfinnelsen bidrar til den observerte, overraskende høye, separasjonseffektiviteten.
På grunn av den gunstige effekten av de stigende boblene kan det til og med være gunstig å injisere ytterligere gass i det forurensede vannet før innføring i den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken, hvis mengden gass i vannet er lavt. Det ligger innenfor kompetansen til en fagperson å bestemme den optimale mengden gass i en gitt forurenset vannkilde og å bestemme om gassinjisering kan være gunstig for å oppnå ønsket opprensing.
Den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken kan utstyres med en netting for å fjerne finpartikler, som asfaltener, fra utløpet. Nettingen kan plasseres helt i tanken som en sentral sylindrisk netting (7) og danne en tube rundt uttaket (4), den kan monteres direkte på uttaket eller plasseres som en separat enhet utenfor tanken koblet til uttaket.
I en utførelsesform er den indre ledeplaten (6) formet av nettingen (7), hvori vannivået bestemmes ved strømningshastigheten gjennom nettingen (7).
Nettingen er fremstilt som konvensjonelle nettinger med kjente materialer og utforminger for nettinger, som kjent av fagpersoner.
I tilfeller der en kombinert avgassings- og flotasjonstank er utstyrt med en indre ledeplate (6) og en sentral sylindrisk netting (7), er tanken beleilig utstyrt met et uttak for fjerning av materialet som tilbakeholdes på nettingen (ikke vist i figurene) plassert i bunnen ved siden av utløpet (4).
Fagpersoner vil forstå at den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen kan anvendes for to-, tre- eller firefaseseparasjoner der fasene kan velges fra: vann, olje, gass og faststoff, der minst en av fasene er væske ved driftsbetingelsene.
Dimensjonene til den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken kan velges avhengig av mengden vann som skal behandles. Det er funnet under drift at oppholdstiden i tanken for en væske som skal behandles kan være mellom 5 og 300 sekunder, fortrinnsvis 5 til 150 sekunder, mer foretrukket 10 til 60 sekunder og enda mer foretrukket 10 til 40 sekunder. En spesielt foretrukket oppholdstid er ca 20 sekunder.
Et effektivt flotasjonsvolum for den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen kan beregnes som volumet av rommet definert av tanken (1) og høyden på væsken i tanken. Basert på oppholdstiden kan kapasiteten til tanken beregnes, for eksempel en tank med et effektivt flotasjonsvolum på 1 m<3> og en oppholdstid for væske på 20 sekunder har en kapasitet på 180 m<3> per time.
Forholdet mellom tankhøyden og -diameteren kan velges innen brede områder, fortrinnsvis i området 1:1 til 4:1, mer foretrukket fra 1:1 til 2:1.
Det ligger innenfor kompetansen til en fagperson å velge materialer for bygging av tanken basert på de faktiske betingelsene for den tiltenkte anvendelsen, som væskemengde som skal behandles, væskesammensetningen, trykk, væsketemperatur og tilstedeværelse av mulige korrosive kjemikalier i hvilke som helst av fasene i blandingen.
På grunn av utformingen av den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken er alle overflatene vertikale eller har minst en bratt helling eller er utsatt for en hurtig strøm-ning, som forhindrer avsetting av faststoff, med unntak av flatene i delene som har som formål å samle opp partikkelmaterie og slam, hvilke deler også fortrinnsvis har uttak for fjerning av disse materialene. Videre er finnes ingen smale passasjer i tanken. Følgelig er det ikke noe område i den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen som er utsatt for tilstopping ved faststoff. Derfor kan den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken kjøres kontinuerlig uten eller med kun et minimum behov for vedlikehold. Det nødvendige vedlikeholdet, som utbytting av en sylindrisk netting hvis til stede, kan lett utføres fra toppen av tanken, som fortrinnsvis er bygget for å være avtakbar. Dermed er den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen bemerkelsesverdi slitesterk, dvs. den kan kjøres over lengre perioder uten stans, og de få stansene som kan være nødvendig for vedlikeholde kan være korte.
Den høye kapasiteten kombinert med liten plassbehov og slitestyrken til den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen gjør den spesielt egnet for anvendelse ved offshore oljeanlegg som oljeplattformer. Den er videre også velegnet for anvendelse i oljeproduksjonsanlegg på havbunnen, da en slik plassering har plassbegrensninger som kan være enda strengere enn tradisjonelle oljeplattformer og kapasiteten for vedlikehold kan være lavere.
Tilsetningsstoffer som flokkuleringsmidler kan også tilsettes vannet før innføring til den kombinerte avgassings- flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen for å forbedre renseeffektiviteten.
Ved drift av den kombinerte avgassings- flotasjonstanken i henhold til oppfinnelsen er oljeinnholdet i en olje/vannblanding regelmessig redusert til 20 mg/l eller mindre når utgangspunktet er fra flere hundre mg/l, for eksempel 200 til 800 mg/l
Fullskalaforsøk (mer enn 150 m<3>/time) har vist at oljeinnholdet kan reduseres fra flere tusen ppm ned til ca 10 ppm og etterlate vannet vesentlig gassfri.
I en foretrukket utførelsesform anvendes den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken sammen med en filtreringsenhet, fortrinnsvis av typen adsorpsjon/absorpsjon, der filtreringsenheten kan ytterligere redusere oljeinnholdet i ut-løpsvannet. En spesielt godt egnet filtreringsenhet for en slik kombinasjon er filtreringsenheten bekjentgjort i European Patent Application No. 00610080.4. Ved å begynne med en olje/gass/vann-blanding som inneholder 400 til 800 mg hydrokarboner per liter, kan en reduksjon av hydrokarboner til mindre enn 20 mg/l etter den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken og en ytterligere reduksjon til 5 mg/l eller mindre etter filtreringsenheten regelmessig oppnås, mens høy gjennomstrømning holdes.
Selv om den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken er beskrevet i hovedsak med hensyn til anvendelser i oljeproduksjon er ikke oppfinnelsen begrenset til slike anvendelser, men kan også anvendes innen et bredt spekter av industrier der separasjon av en væskeblanding av vann, en væske uløselig i vann og en gass finner sted.
Oppfinnelsen beskrives ved eksempel som ikke bør anses som begrensende for oppfinnelsen.
Eksempler
Eksempel 1
En kombinert avgassings- og flotasjonstank i henhold til figur 2, med en diameter på 500 mm og en høyde på 1200 mm og et effektivt flotasjonsvolum på 125 liter, ble testet på et vannfaseutløp fra en annentrinnsoljeseparator fra en kommersiell oljeplattform. Prøvevannet inneholdt forskjellige mengder olje og gass i området ca 50 til 200 mg hydrokarbon per liter. Inntaket varierte mellom 1,8 og 9,5 m<3>/time.
Vannutløpet inneholdt ca 20 mg hydrokarbon per liter eller mindre, under 20 mg/l for mesteparten av forsøkene. Renseeffektiviteten beregnet som prosent hydrokarbon fjernet var mellom 80 og 90 % for mesteparten av forsøket.
De faktiske data vises i figur 4, som er en graf som viser konsentrasjoner av hydrokarboner i inntaks- og utløpsstrømmen til den kombinerte avgassings- og flotasjonstanken målt ved regelmessige intervaller under forsøket.
Eksempel 2
En kombinert avgassings- og flotasjonstank ble utformet i hovedsak som vist i figur 3 med følgende dimensjoner:
Og den indre sylinderen strekker seg ca to tredjedeler nedover tanken.
Denne kombinerte avgassings- og flotasjonstanken ble kjørt i fullskala med et inntak på 150m<3>/time.
Anlegget ble kjørt kontinuerlig uten stans i mer enn 6 måneder med et vanninntak forurenset med ca 200 til 600 ppm hydrokarbonholdig olje og gass og et uttak inneholdende 5 til 10 ppm.
Dette forsøket bekrefter den høye gjennomstrømningen med høy renseeffektivitet vesentlig uten behov for periodisk vedlikeholdsstans.
Claims (29)
1. Kombinert avgassings- og flotasjonstank omfattende en vesentlig sylindrisk vertikal tank (1) et tangentielt plassert inntak (2), minst et uttak (3) for gass og olje i den øvre delen av tanken, et uttak (4) for vann plassert i den nedre delen av tanken, og en indre konsentrisk sylindrisk vegg som danner en flotasjons- og avgassingssone mellom den indre konsentriske veggen og tankveggen i den øvre delen av tanken, hvor den konsentriske sylindriske veggen er formet som en indre sylinder (10) plassert i den øvre delen av tanken som etterlater et åpent rom mellom sylinderen og toppen av tanken, og videre omfatter en inntaksledeskinne (11) plassert mellom tanken (1) og den indre sylinderen (10) som etterlater et åpent rom mellom den indre sylinderen (10) og inntaksledeskinnen (11), og en anordning for å opprette en rolig strømning rundt vannuttaket (4).
2. Kombinert avgassings- og flotasjonstank ifølge krav 1 hvor den indre sylinderen strekker seg ca to tredjedeler nedover i tanken.
3. Kombinert avgassings- og flotasjonstank ifølge kravene 1-2 hvor inntaksledeskinnen har en oppadgående helling på ca 7°.
4. Kombinert avgassings- og flotasjonstank ifølge hvilke som helst av kravene 1-3, hvor anordningen for å opprette en rolig strømning rundt vannuttaket (4) er formet som en horisontal sirkelformet plate(12) eller som en nedadgående åpen ring rundt vannuttaket (4).
5. Kombinert avgassings- og flotasjonstank ifølge krav 1 omfattende en vesentlig sylindrisk vertikal tank (1) et tangentielt plassert inntak (2), et uttak (3) for gass og olje i den øvre delen av tanken, et uttak (4) for vann plassert vesentlig i midten av bunnen, og minst en vesentlig konsentrisk plassert vertikal første ledeplate (5) som strekker seg fra toppen av tanken og etterlater en passasje for vann i den nedre delen av tanken og en passasje for gass i den øvre delen av tanken og minst en vesentlig konsentrisk, sylindrisk vertikal ledeplate (6) med mindre diameter enn den minst ene ledeplaten (5) og som strekker seg fra bunnen av tanken og etterlater en passasje i den øvre delen av tanken, og som videre omfatter en inntaksledeskinne (11) plassert i forbindelse med inntaket (2) som etterlater et åpent rom mellom inntaksledeskinnen (11) og den første ledeplaten (5).
6. Kombinert avgassings- og flotasjonstank ifølge krav 5 hvori den indre ledeplaten (6) danner en forlengelse av vannuttaket (4).
7. Kombinert avgassings- og flotasjonstank ifølge kravene 5-6 som videre omfatter en netting for å holde igjen partikkelmaterie.
8. Kombinert avgassings- og flotasjonstank ifølge krav 7 hvori den indre ledeplaten (6) er formet som en vertikal sylindrisk netting (7).
9. Kombinert avgassings- og flotasjonstank ifølge kravene 7-8, som videre omfatter et uttak for faststoff gjenholdt av nettingen (7).
10. Kombinert avgassings- og flotasjonstank ifølge hvilke som helst av kravene 1-11, som videre omfatter et uttak (8) for slam plassert i den nederste delen av tanken.
11. Anvendelse av en kombinert avgassings- og flotasjonstank ifølge hvilke som helst av kravene 1 - 12 for separasjon av hydrokarbonholdig olje og gass fra vann.
12. Anvendelse ifølge krav 11 hvor ytterligere gass injiseres i inntaksvannet omfattende hydrokarbonholdig olje og gass før det føres inn i tanken.
13. Anvendelse ifølge kravene 11-12 hvor et flokkuleringsmiddel injiseres inn i inntaksvannet før det føres inn i tanken.
14. Anvendelse ifølge kravene 11 -13 i oljeproduksjon ved havnivå eller på havbunnen.
15. Anvendelse ifølge kravene 11 - 14 i kombinasjon med en filtreringsenhet koblet til tankens vannuttak (4).
16. Anvendelse ifølge kravene 14 eller 15 for behandling av vann hvorfra en hovedandel av olje og gass er tidligere blitt fjernet ved konvensjonelle teknikker.
17. Fremgangsmåte for faseseparasjon av en blanding av minst to faser omfattende trinnene: a) å føre blandingen til en tank gjennom et innløp; b) å lede den inngående blandingen inn i en vesentlig oppadgående spiralmessig bevegelse mellom tanken og en indre overveiende sylindrisk vegg; c) å separere fasene i en flotasjons- og avgassingssone dannet i rommet mellom tankveggen og den indre overveiende sylindriske vegg d) å ta ut minst en fase gjennom minst et utløp i en nedre del av tanken; e) å ta ut minst en andre fase gjennom minst et utløp over innløpet til
tanken; og
hvori tanken drives ved et lavt trykk på mindre enn 10 bar og fasene blir valgt ut fra en gruppe omfattende: vann, olje, gass og faststoffmaterialer, hvor minst en av fasene er væske under driftsbetingelsene.
18. Fremgangsmåte ifølge krav 17 hvori fasene er olje, vann og gass.
19. Fremgangsmåte ifølge krav 17 hvori minst en fase er vann og minst en annen fase er olje og gass.
20. Fremgangsmåte ifølge krav 17, hvori blandingen av minst to faser omfatter vann, et ikke vannblandbart fluid som har en lavere densitet enn vann og en gass, og hvori gass og fluid som har en lavere densitet enn vann er utløp i den øvre delen av tanken; og vann og eventuelt faststoffer er utløp i den nedre delen av tanken; nevnte lave trykk på mindre enn 10 bar tillater gass å unnslippe vannfasen og danne gassbobler, nevnte gassbobler forhøyer separasjonen fra ikke-vannblandbare fluid som har en lavere densitet enn vann fra blandingen.
21. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 17 til 20, hvori den oppadgående spiralmessige bevegelsen er regulert ved en innløps lederskovl.
22. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 17 til 21, hvori oppholdstiden i tanken er mellom 5 til 300 sek.
23. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 17 til 22, hvori trykket er under 5 bar.
24. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 17 til 23, hvori ytterligere gass blir injisert inn i blandingen.
25. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 17 til 24, hvori nevnte ikke-vannblandbare fluid som har en lavere densitet enn vann er et hydrokarbon, fortrinnsvis olje.
26. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 17 til 25, hvori tanken er en kombinert avgassings- og rotasjonstank omfattende en vesentlig sylinderisk vertikal tank (1), et tangensielt arrangert innløp (2), minst et utløp (3) for gass og olje i den øvre delen av tanken, et utløp (4) for vann plassert i den nedre delen av tanken, og en indre konsentrisk sylinderisk vegg som danner en flotasjons- og avgassingssone mellom nevnte indre konsentriske vegg og tankveggen i den øvre delen av tanken, hvor den konsentriske sylinderiske veggen blir dannet som en indre sylinder (10) plassert i den øvre delen av tanken, og lar bli igjen et åpent rom mellom nevnte sylinder og toppen av tanken, og videre omfattende en innløps ledeskovl (11) plassert mellom tanken (1) og den indre sylinder (10) og lar det være igjen et åpent rom mellom den indre sylinderen (10) og innløps ledeskovlen (11), og måter for å etablere en rolig strømming rundt vannutløpet (4) for vannet.
27. Bruk av fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 17 til 26 for rensing av vann.
28. Bruk ifølge krav 27 for rensing av vann for hydrokarboner, fortrinnsvis for olje.
29. Bruk av fremgangsmåten ifølge et hvilket som helst av kravene 17 til 26 for å rense vann fra et oljeproduserende anlegg.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP00610118A EP1208897A1 (en) | 2000-11-21 | 2000-11-21 | Combined degassing and flotation tank |
PCT/IB2001/001878 WO2002041965A2 (en) | 2000-11-21 | 2001-10-09 | Combined degassing and flotation tank |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20031021D0 NO20031021D0 (no) | 2003-03-05 |
NO20031021L NO20031021L (no) | 2003-03-31 |
NO324410B1 true NO324410B1 (no) | 2007-10-08 |
Family
ID=8174423
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20031021A NO324410B1 (no) | 2000-11-21 | 2003-03-05 | Kombinert avgassings- og flotasjonstank |
NO20064778A NO20064778L (no) | 2000-11-21 | 2006-10-18 | Kombinert avgassings- og flotasjonstank |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20064778A NO20064778L (no) | 2000-11-21 | 2006-10-18 | Kombinert avgassings- og flotasjonstank |
Country Status (23)
Country | Link |
---|---|
US (4) | US7144503B2 (no) |
EP (3) | EP1208897A1 (no) |
CN (1) | CN1246064C (no) |
AR (1) | AR031735A1 (no) |
AT (1) | ATE284258T1 (no) |
AU (2) | AU9408501A (no) |
BG (1) | BG65013B1 (no) |
BR (1) | BR0115499B1 (no) |
CA (1) | CA2427240C (no) |
DE (1) | DE60107714T2 (no) |
DK (2) | DK1335784T3 (no) |
EA (1) | EA005257B1 (no) |
EG (1) | EG22940A (no) |
ES (1) | ES2234893T3 (no) |
GC (1) | GC0000238A (no) |
IS (1) | IS2655B (no) |
MX (1) | MXPA03004467A (no) |
NO (2) | NO324410B1 (no) |
PA (1) | PA8533601A1 (no) |
PT (1) | PT1335784E (no) |
SK (1) | SK286611B6 (no) |
UA (1) | UA76437C2 (no) |
WO (1) | WO2002041965A2 (no) |
Families Citing this family (77)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1208897A1 (en) * | 2000-11-21 | 2002-05-29 | Epcon Norge AS | Combined degassing and flotation tank |
GB0216368D0 (en) * | 2002-07-12 | 2002-08-21 | Kvaerner Process Systems As | Well stream separation |
US20070012556A1 (en) * | 2003-12-02 | 2007-01-18 | Lum Gary W | Water processing apparatus |
EP1706190A1 (en) * | 2004-01-20 | 2006-10-04 | Epcon Norge AS | Separation of crude oil at the well head |
EP1783101A1 (en) | 2005-11-03 | 2007-05-09 | M-I Epcon As | Method and plant for purifying water |
WO2007021337A1 (en) * | 2005-08-09 | 2007-02-22 | Exxonmobil Upstream Research Company | Vertical annular separation and pumping system with outer annulus liquid discharge arrangement |
CN100395002C (zh) * | 2005-11-18 | 2008-06-18 | 中国科学院力学研究所 | 一种将互不相溶的气液两相或液液两相进行分离的装置 |
NO325190B1 (no) * | 2005-12-07 | 2008-02-18 | Brattested Engineering As | Fremgangsmate og anordning for separasjon av partikler fra et fluid. |
NO330765B1 (no) | 2006-03-15 | 2011-07-11 | Hamworthy Plc | Tank for behandling av fluider og system for prosessering av bronnfluider omfattende en slik tank |
NO326078B1 (no) * | 2006-07-07 | 2008-09-15 | Shell Int Research | Fluidseparasjonskar |
US7638062B2 (en) | 2006-07-10 | 2009-12-29 | Cameron International Corporation | Ultra compact cyclonic flotation system |
US7645330B2 (en) | 2006-10-27 | 2010-01-12 | Fu Zhun Precision Industry (Shen Zhen) Co., Ltd. | Gas-liquid separation apparatus |
KR20100016131A (ko) * | 2007-04-03 | 2010-02-12 | 지멘스 워터 테크놀로지스 코포레이션 | 액체 분리 시스템 및 방법 |
CN101575123B (zh) * | 2008-05-11 | 2011-12-28 | 新疆天业(集团)有限公司 | 乙炔生产工艺中含次氯酸钠的工业废水循环配制次氯酸钠溶液的方法 |
GB0809603D0 (en) * | 2008-05-28 | 2008-07-02 | Vws Westgarth Ltd | Fluid treatment apparatus |
US8771520B2 (en) | 2008-05-31 | 2014-07-08 | Vws Westgarth Limited | Fluid treatment apparatus |
US9808741B2 (en) | 2009-01-12 | 2017-11-07 | Cameron Systems As | Cleaning of oleaginous water III |
US9010440B2 (en) * | 2009-02-11 | 2015-04-21 | Weatherford/Lamb, Inc. | Method and apparatus for centrifugal separation |
MX2011011068A (es) * | 2009-04-20 | 2012-02-21 | Sorbwater Technology As | Aparato y metodo para separacion de fases en un flujo multifásico. |
EP2263768A1 (en) | 2009-06-17 | 2010-12-22 | M-I Epcon As | A separator tank for separating oil and gas from water |
EP2263766A1 (en) | 2009-06-17 | 2010-12-22 | M-I Epcon As | A separator tank for separating oil and gas from water |
US8323386B2 (en) * | 2009-10-16 | 2012-12-04 | Midwest Research Institute, Inc. | Apparatus and method for electrostatic particulate collector |
CN101856569B (zh) * | 2009-11-20 | 2012-09-05 | 山东金正大生态工程股份有限公司 | 控释肥生产中的溶剂提纯装置 |
CN102161519A (zh) * | 2010-02-19 | 2011-08-24 | 山东海吉雅环保设备有限公司 | 密闭涡流向心气浮除油方法 |
CN102198984A (zh) * | 2010-03-26 | 2011-09-28 | 北京石油化工学院 | 含油废水处理用多相分离方法与系统 |
US8337603B2 (en) | 2010-04-12 | 2012-12-25 | Saudi Arabian Oil Company | Apparatus for separation of gas-liquid mixtures and promoting coalescence of liquids |
US9038734B1 (en) * | 2010-07-02 | 2015-05-26 | Jeffrey L. Beck | Underwater oil and gas leak containment systems and methods |
US8887813B2 (en) * | 2010-07-02 | 2014-11-18 | Jeffrey L. Beck | Underwater oil and gas leak containment systems and methods |
CN101935081B (zh) * | 2010-09-19 | 2012-07-25 | 宁波威瑞泰默赛多相流仪器设备有限公司 | 一种压力式气浮分离装置 |
US8439999B2 (en) * | 2010-10-04 | 2013-05-14 | David A. Simpson | Device for capturing gas from a produced water stream |
AR078918A1 (es) * | 2010-11-05 | 2011-12-14 | Ota Tomio | Aspirador, separador y filtrador vertical de virutas, vapor y humo por cambio de direccion de aire, para centro mecanizado, torno u otras maquinas que generan vapor de aceite o refrigerante. |
CH704667A1 (fr) * | 2011-03-18 | 2012-09-28 | Hoppal R & D Sa | Séparateur de liquides non miscibles. |
WO2013017939A2 (en) * | 2011-08-02 | 2013-02-07 | Fmpb Co., Ltd. | Device and method for separating oil/fat from water |
CN104254377B (zh) * | 2011-08-29 | 2016-08-31 | Fl史密斯公司 | 除气装置 |
GB201115289D0 (en) * | 2011-09-03 | 2011-10-19 | Enhydra Ltd | Flotation apparatus |
US8597402B2 (en) * | 2011-09-23 | 2013-12-03 | David A. Simpson and Janet K. Simpson | Device for capturing gas from a produced water stream |
DE102012000975A1 (de) * | 2012-01-20 | 2013-07-25 | Ecotecfuel Llc | Verfahren zum Sedimentieren von Segmentpartikeln in einem Verfahren zur Gewinnung von Dieselöl |
US9909405B2 (en) * | 2012-02-13 | 2018-03-06 | Specialized Desanders Inc. | Desanding apparatus and a method of using same |
JP6242379B2 (ja) | 2012-03-20 | 2017-12-06 | サウジ アラビアン オイル カンパニー | 統合された気液分離を用いた、水蒸気分解処理及びシステム |
CN102642885A (zh) * | 2012-05-03 | 2012-08-22 | 无锡宏联电镀设备有限公司 | 电镀用气浮槽 |
FR2993513B1 (fr) * | 2012-07-19 | 2015-02-27 | Illinois Tool Works | Reservoir de degazage, et systeme de refroidissement de vehicule automobile equipe d'un tel reservoir de degazage |
CA2844330C (en) * | 2013-02-25 | 2019-10-15 | Bruce Lyon | Sand separator |
DK3089801T3 (en) | 2013-12-04 | 2022-10-24 | Schlumberger Norge As | Compact flotation unit having multiple vanes disposed around a cylinder used for waste collection |
CN103697328A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-04-02 | 浙江工业大学 | 油气混输泵用旋流式油气分离稳压罐 |
CN103867899A (zh) * | 2014-03-04 | 2014-06-18 | 浙江工业大学 | 气液固旋流式稳压混输器 |
US9308480B2 (en) * | 2014-03-25 | 2016-04-12 | Jenny Products, Incorporated | Centrifugal separator and method of separating liquids from gas |
CN104562082B (zh) * | 2014-11-21 | 2017-05-10 | 大连鑫恒环保科技有限公司 | 一种废铜溶解制备含铜溶液的方法 |
NO20150044A1 (en) | 2015-01-08 | 2016-07-11 | Stauper Offshore As | Hydrocarbon-water separator |
CN104740900B (zh) * | 2015-01-30 | 2016-08-24 | 中兴农谷湖北有限公司 | 一种高效的液液分离器 |
BR112017026060B1 (pt) | 2015-06-17 | 2021-06-22 | Gea Farm Technologies Gmbh | Dispositivo de separação de leite |
CN105327531A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-02-17 | 江苏华达环境工程有限公司 | 一种模块化旋流沉淀装置 |
CN105771415B (zh) * | 2016-03-04 | 2017-11-07 | 重庆文理学院 | 一体化沉淀池 |
CN105585072B (zh) * | 2016-03-11 | 2018-04-20 | 安徽天健环保股份有限公司 | 餐厨废弃物分离设备的油水分离室 |
CN105692781B (zh) * | 2016-03-11 | 2018-07-06 | 安徽天健环保股份有限公司 | 餐厨废弃物分离设备的流道防臭系统及该分离设备 |
WO2017164747A1 (en) | 2016-03-23 | 2017-09-28 | Stauper Offshore As | Hydrocarbon-water separator |
NO341434B1 (en) | 2016-03-23 | 2017-11-13 | Stauper Offshore As | Hydrocarbon-water separator |
CN105772239B (zh) * | 2016-04-05 | 2018-09-28 | 安徽理工大学 | 一种煤泥水微泡分级与脱泥装置 |
ITUA20163784A1 (it) * | 2016-05-25 | 2017-11-25 | Acqua&Co S R L | Unità per il trattamento di acqua |
US10287509B2 (en) | 2016-07-07 | 2019-05-14 | Hellervik Oilfield Technologies LLC | Oil conditioning unit and process |
CN106248438B (zh) * | 2016-08-26 | 2023-07-07 | 浙江横浦科技有限公司 | 污水处理控制系统用的取样检测装置 |
KR101720115B1 (ko) * | 2016-11-02 | 2017-03-27 | 주식회사 부강테크 | 선회식 기액용해장치 |
CN107082508A (zh) * | 2017-05-09 | 2017-08-22 | 江苏凌泰环境技术有限公司 | 模块化高效治污净水系统 |
CA2979916C (en) * | 2017-09-22 | 2020-09-08 | Exterran Water Solutions Ulc | Secondary-phase separation apparatus and a method thereof |
CN109847415B (zh) * | 2017-11-30 | 2021-06-08 | 中石化广州工程有限公司 | 一种螺旋消气器 |
CN109045769A (zh) * | 2018-08-24 | 2018-12-21 | 贺州市骏鑫矿产品有限责任公司 | 一种螺旋式尾矿污水快速沉淀浓缩罐 |
CN109200629B (zh) * | 2018-10-31 | 2021-04-27 | 东北石油大学 | 一种油水旋流沉降一体化分离装置 |
US20200354241A1 (en) * | 2019-05-10 | 2020-11-12 | Sugino Machine Limited | Liquid treatment apparatus and liquid treatment method |
CN112076694B (zh) * | 2019-06-12 | 2022-08-26 | 中国石油化工股份有限公司 | 安全卸料方法及其应用 |
CN110482794A (zh) * | 2019-08-28 | 2019-11-22 | 广州市人和清洗有限公司 | 一种油水处理系统及处理工艺 |
NO344801B1 (en) | 2019-09-06 | 2020-05-04 | Stauper Offshore As | A separation apparatus with insert |
CN110902758B (zh) * | 2019-10-18 | 2022-02-08 | 中国石油大学(华东) | 单级、多级与可变级数的旋流气浮含油污水处理装置 |
EP3834901A1 (de) * | 2019-12-13 | 2021-06-16 | ZeoSys Medical GmbH | Vorrichtung, system und verfahren zum trennen eines flüssigkeitsgemisches in eine erste phase und eine zweite phase |
CN111825233B (zh) * | 2020-08-24 | 2020-12-25 | 兰州交通大学 | 一种离心式净水给水装置 |
CN112023458B (zh) * | 2020-08-25 | 2021-10-29 | 长江勘测规划设计研究有限责任公司 | 基于双筒的竖流式沉淀池 |
CN112110509A (zh) * | 2020-09-03 | 2020-12-22 | 中科智寰(北京)科技有限公司 | 脱气罐及利用脱气罐进行水循环排气的控制方法 |
CN113546766A (zh) * | 2021-07-28 | 2021-10-26 | 太原钢铁(集团)有限公司 | 一种超大型浮选机防反吸矿控制方法 |
CN113510009B (zh) * | 2021-09-07 | 2021-11-19 | 徐州华鹏机械科技有限公司 | 一种矿山物料分选装置 |
Family Cites Families (52)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB161735A (en) * | 1920-01-28 | 1921-04-21 | Lucien Linden | Improved apparatus for treating effluent or other liquids and for the separation and recovery of matters of different densities |
GB217854A (en) * | 1923-12-29 | 1924-06-26 | Lucien Linden | Improvements in methods of and devices for the mechanical separation and recovering of liquids and solids of different densities |
US1970784A (en) | 1932-04-18 | 1934-08-21 | Guy O Marchant | Liquid and gas separation |
US2565343A (en) * | 1948-05-15 | 1951-08-21 | Benham Lessie Lee | Liquid separation |
BE503581A (no) * | 1950-05-30 | |||
GB848977A (en) * | 1957-06-27 | 1960-09-21 | Hopkinsons Ltd | Improvements relating to separators for liquids |
US3288286A (en) * | 1964-02-18 | 1966-11-29 | Prins Klaas | Centrifugal type separator |
US3452870A (en) | 1964-12-07 | 1969-07-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Apparatus for separating fluids by centrifugal and gravitational forces |
US3759324A (en) * | 1972-05-25 | 1973-09-18 | Kobe Inc | Cleaning apparatus for oil well production |
US3797203A (en) | 1972-10-10 | 1974-03-19 | Fishmaster Prod Inc | Means for separating heavier from lighter components of comingled fluid |
US3812655A (en) * | 1973-01-23 | 1974-05-28 | D Bennett | Gas-liquid separator |
NL177187C (nl) * | 1974-01-16 | 1985-08-16 | Nederlandse Gasunie Nv | Inrichting voor het afscheiden van verontreinigingen uit gassen. |
US3885933A (en) * | 1974-09-20 | 1975-05-27 | Stratford Eng Corp | Classifying centrifugal separator |
DE2540264B2 (de) * | 1975-09-10 | 1980-02-14 | Fritz 3096 Thedinghausen Schroeder | Vorrichtung zum Trennen zweier Flüssigkeiten |
DE2606673C2 (de) | 1976-02-19 | 1983-12-08 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Vorrichtung zum Ausscheiden von Gasen aus Flüssigkeiten |
US4094783A (en) * | 1977-09-29 | 1978-06-13 | Jackson George F | Centrifugal flotation separator |
DE2812105A1 (de) * | 1978-03-20 | 1979-09-27 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und vorrichtung zum trennen von stoffen durch flotation |
WO1980000423A1 (en) * | 1978-08-21 | 1980-03-20 | Feldmuehle Ag | Method and device for cleaning suspension fibres |
US4308134A (en) * | 1979-12-10 | 1981-12-29 | Simon-Carves Of Canada Ltd. | Cyclone classifiers |
US4428841A (en) * | 1981-01-27 | 1984-01-31 | Engineering Specialties, Inc. | Offshore pollution prevention |
US4364833A (en) | 1981-03-11 | 1982-12-21 | Conoco Inc. | Apparatus for removing substances from a mixture |
DE3127290C2 (de) * | 1981-07-10 | 1986-10-30 | J.M. Voith Gmbh, 7920 Heidenheim | Flotationseinrichtung zur Aufbereitung von Altpapier |
US4512888A (en) * | 1982-07-01 | 1985-04-23 | Bird Machine Company, Inc. | Apparatus for removal by flotation of solid particles from liquid |
US4424068A (en) | 1982-12-06 | 1984-01-03 | Mcmillan John F | Separator and method for separation of oil, gas and water |
FI66296C (fi) * | 1983-01-11 | 1984-10-10 | Linotek Oy | Kontinuerlig separationsanordning och foerfarande foer separering av i en vaetskeblandning ingaoende laetta och tunga vaetskeformiga fraktioner |
GB8515454D0 (en) * | 1985-06-19 | 1985-07-24 | Britoil Plc | Agitation/separation to dispersed gas flotation |
CA1286345C (en) | 1986-06-19 | 1991-07-16 | Llewellyn Ernest Depew | Feed and separation device |
US4800025A (en) * | 1986-08-20 | 1989-01-24 | Pony Industries, Inc. | Apparatus and process for the gas flotation purification of oil-contaminated water |
DE8809056U1 (de) * | 1988-07-14 | 1988-10-06 | Schröder, Heinrich, Dipl.-Ing., 2819 Thedinghausen | Ringkammer-Abscheider |
RU1769965C (ru) | 1988-12-14 | 1992-10-23 | Inst Nadezhnosti Dolgovechnost | Циkлohhый фильtp |
JPH0710384B2 (ja) * | 1989-02-06 | 1995-02-08 | 孝志 前 | 汚水類処理装置 |
US5236587A (en) | 1989-05-18 | 1993-08-17 | Josef Keuschnigg | Process and apparatus for the separation of materials from a medium |
NL8901429A (nl) | 1989-06-06 | 1991-01-02 | Nederlandse Gasunie Nv | Inrichting voor het afscheiden van vloeistoffen en/of vaste stoffen uit een hogedruk gasstroom. |
EP0483265B1 (de) * | 1989-07-17 | 1993-09-01 | Zander Aufbereitungstechnik GmbH | Schmutzwasseraufbereitungsanlage nach dem flotations-verfahren |
DE9002726U1 (de) * | 1990-03-08 | 1990-05-10 | Winkelhorst Trenntechnik GmbH, 5000 Köln | Ringkammer-Abscheider |
US5725764A (en) * | 1990-09-28 | 1998-03-10 | Paul C. Broussard, Sr. | Apparatus for clarifying contaminated fluids |
US5158678A (en) | 1990-09-28 | 1992-10-27 | Broussard Paul C Sr | Water clarification method and apparatus |
US5207920A (en) * | 1992-03-23 | 1993-05-04 | Raymond Jones | Centrifugal flotation separator |
US5300322A (en) * | 1992-03-10 | 1994-04-05 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Molybdenum enhanced low-temperature deposition of crystalline silicon nitride |
JPH06205917A (ja) * | 1993-01-08 | 1994-07-26 | Nkk Corp | 気水分離器 |
JP2792376B2 (ja) | 1993-02-02 | 1998-09-03 | 松下電器産業株式会社 | 画像ぼかし処理装置 |
US5622545A (en) * | 1995-04-21 | 1997-04-22 | Claude Laval Corporation | Separator for removing gases from water |
US5516434A (en) * | 1995-05-26 | 1996-05-14 | Unicel, Inc. | Single cell gas flotation separator with filter media |
US5958249A (en) * | 1995-10-31 | 1999-09-28 | Chicago Bridge & Iron Company | Method and apparatus for withdrawing effluent from a solids-contacting vessel |
GB2317351A (en) * | 1996-09-19 | 1998-03-25 | Patrick Todkill | A tangential flow separator with inner settlement chamber |
WO1998037941A1 (en) * | 1997-02-28 | 1998-09-03 | C. Tour A.S | Process for simultaneous extraction of dispersed and dissolved hydrocarbon contaminants from water |
DE19719798C1 (de) | 1997-05-10 | 1999-02-11 | Forschungszentrum Juelich Gmbh | Verfahren zum Entfernen von Biomasse aus einer Flüssigkeit mit Hilfe eines Flotationsreaktors |
EP0887096A1 (en) | 1997-06-27 | 1998-12-30 | Merpro Products Limited | Apparatus and method for separating a mixture of a less dense liquid and a more dense liquid |
NO305348B1 (no) | 1997-10-23 | 1999-05-18 | Norske Stats Oljeselskap | Anordning for utskilling av partikler fra en fluidstr°m |
DE29807564U1 (de) | 1998-04-25 | 1998-08-20 | AWAS-Ihne GmbH, 57234 Wilnsdorf | Waschwasser-Aufbereitungsanlage |
GB2338192A (en) * | 1998-06-11 | 1999-12-15 | Better Water Company Internati | Gravity separator with tangential inlet |
EP1208897A1 (en) * | 2000-11-21 | 2002-05-29 | Epcon Norge AS | Combined degassing and flotation tank |
-
2000
- 2000-11-21 EP EP00610118A patent/EP1208897A1/en not_active Withdrawn
-
2001
- 2001-09-10 UA UA2003065745A patent/UA76437C2/uk unknown
- 2001-10-09 MX MXPA03004467A patent/MXPA03004467A/es active IP Right Grant
- 2001-10-09 DK DK01974571T patent/DK1335784T3/da active
- 2001-10-09 EA EA200300599A patent/EA005257B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-10-09 AT AT01974571T patent/ATE284258T1/de active
- 2001-10-09 CA CA2427240A patent/CA2427240C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-10-09 CN CNB018191649A patent/CN1246064C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-10-09 AU AU9408501A patent/AU9408501A/xx active Pending
- 2001-10-09 EP EP04078137A patent/EP1504800A3/en not_active Withdrawn
- 2001-10-09 EP EP01974571A patent/EP1335784B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-10-09 US US10/363,127 patent/US7144503B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-10-09 SK SK786-2003A patent/SK286611B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2001-10-09 WO PCT/IB2001/001878 patent/WO2002041965A2/en active IP Right Grant
- 2001-10-09 ES ES01974571T patent/ES2234893T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-10-09 BR BRPI0115499-0A patent/BR0115499B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-10-09 AU AU2001294085A patent/AU2001294085B2/en not_active Ceased
- 2001-10-09 DE DE60107714T patent/DE60107714T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-10-09 PT PT01974571T patent/PT1335784E/pt unknown
- 2001-10-29 AR ARP010105054A patent/AR031735A1/es active IP Right Grant
- 2001-11-17 GC GCP20011726 patent/GC0000238A/en active
- 2001-11-20 EG EG20011244A patent/EG22940A/xx active
- 2001-11-21 PA PA20018533601A patent/PA8533601A1/es unknown
-
2003
- 2003-03-05 NO NO20031021A patent/NO324410B1/no not_active IP Right Cessation
- 2003-05-07 IS IS6808A patent/IS2655B/is unknown
- 2003-05-14 DK DK200300733A patent/DK176468B1/da not_active IP Right Cessation
- 2003-05-26 BG BG107846A patent/BG65013B1/bg unknown
-
2006
- 2006-08-30 US US11/512,196 patent/US7534354B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-10-18 NO NO20064778A patent/NO20064778L/no not_active Application Discontinuation
-
2009
- 2009-05-07 US US12/453,332 patent/US8119000B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2012
- 2012-02-21 US US13/401,426 patent/US8440077B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO324410B1 (no) | Kombinert avgassings- og flotasjonstank | |
AU2001294085A1 (en) | Combined degassing and flotation tank | |
KR101217363B1 (ko) | 수평 탱크들을 가스 부상 분리기들로 전환시키기 위한 방법 및 장치 | |
CN101330955B (zh) | 用于分离包括水、油以及气体的流体的分离罐、该分离罐的应用以及用于分离包括水、油以及气体的流体的方法 | |
US6214220B1 (en) | Combined process vessel apparatus | |
CN107522310A (zh) | 不加药处理含油污水回注工艺 | |
CN107473306A (zh) | 一种稳流筒可调节的单罐双级旋流气浮装置 | |
CN103787527A (zh) | 一种含油污水气浮悬浮层过滤装置 | |
RU2338574C1 (ru) | Способ разделения воды, нефтепродуктов и механических примесей и устройство для его осуществления | |
CN212222478U (zh) | 一种延迟焦化装置用旋流气浮除油装置 | |
US3426904A (en) | Separating apparatus for dispersed matter | |
CN203820565U (zh) | 一种含油污水气浮悬浮层过滤装置 | |
CN113023914B (zh) | 一种油田化学驱驱油采出水油水分离的处理系统及处理方法 | |
CN109734210A (zh) | 氮气减压浅层浮选过滤聚结分离工艺水处理设备 | |
KR102425651B1 (ko) | 비점오염 저감 기능을 갖는 와류 스크린 장치 | |
GB2385285A (en) | Oil/water separation utilising vortex and plate separators | |
RU2660875C2 (ru) | Фильтр | |
RU2101070C1 (ru) | Водоочистная установка | |
RU72721U1 (ru) | Сепарационная установка для подготовки воды | |
RU22432U1 (ru) | Горизонтальный отстойник | |
SU1433500A1 (ru) | Сепаратор дл очистки судовых нефтесодержащих вод | |
NO323790B1 (no) | Fremgangsmate og anordning for a fjerne partikler fra avlopsvann |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |