NO156697B - Amorft staal-legeringsbaand. - Google Patents
Amorft staal-legeringsbaand. Download PDFInfo
- Publication number
- NO156697B NO156697B NO811585A NO811585A NO156697B NO 156697 B NO156697 B NO 156697B NO 811585 A NO811585 A NO 811585A NO 811585 A NO811585 A NO 811585A NO 156697 B NO156697 B NO 156697B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- tape
- alloy
- less
- core loss
- kilogauss
- Prior art date
Links
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title claims description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 67
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 67
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims description 29
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 21
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 7
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 claims description 3
- 238000003878 thermal aging Methods 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 55
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 48
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 25
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 20
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- NFCWKPUNMWPHLM-UHFFFAOYSA-N [Si].[B].[Fe] Chemical compound [Si].[B].[Fe] NFCWKPUNMWPHLM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 6
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 6
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 5
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000808 amorphous metal alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- ZDVYABSQRRRIOJ-UHFFFAOYSA-N boron;iron Chemical compound [Fe]#B ZDVYABSQRRRIOJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 239000000374 eutectic mixture Substances 0.000 description 3
- 239000005300 metallic glass Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 3
- 229910000521 B alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical group [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 229910052614 beryl Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Chemical group 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical group [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 229910001004 magnetic alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 2
- 230000008707 rearrangement Effects 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000010902 straw Substances 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical group [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical group [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000212342 Sium Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RZQVDPZKOCEDCG-UHFFFAOYSA-N [B].[Fe].[Ni].[Co] Chemical compound [B].[Fe].[Ni].[Co] RZQVDPZKOCEDCG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NEIHULKJZQTQKJ-UHFFFAOYSA-N [Cu].[Ag] Chemical compound [Cu].[Ag] NEIHULKJZQTQKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BPYMJIZUWGOKJS-UHFFFAOYSA-N [Ge].[Ag] Chemical compound [Ge].[Ag] BPYMJIZUWGOKJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFLYIWITHZJFLS-UHFFFAOYSA-N [Si].[Au] Chemical compound [Si].[Au] OFLYIWITHZJFLS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Chemical group 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 1
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N indium atom Chemical compound [In] APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000007726 management method Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical group [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/153—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals
- H01F1/15308—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals based on Fe/Ni
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0611—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12431—Foil or filament smaller than 6 mils
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Tires In General (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører et nytt og forbedret amorft stållegeringsbårid. Nærmere bestemt har stållegerings-
båndet ifølge foreliggende oppfinnelse en større bredde enn 2,5 cm, en mindre tykkelse enn 0,075 mm og består vesentlig av 77-80% jern, 13-16% bor og 5-10% silisium basert på atomprosentdeler. Båndmaterialet ifølge forelig-
gende oppfinnelse har forbedrede magnetiske og fysikalske egenskaper.
Med øket forsknings- og utviklingsaktivitet på området amorft båndmateriale er det tydelig at visse amorfe båndmaterialer kan ha magnetiske og fysikalske egenskaper som ville øke bruken av slike materialer ved elektriske anvendelser slik som transformatorer, generatorer eller elektriske motorer.
Bruken av amorft båndmateriale i en laminert partikkel for elektriske anvendelser er beskrevet av søkeren i US patent nr. 4.277.530.
En innført legeringsblanding for båndmaterialer som brukes
i transformatorer er F6qqB2q. Det er imidlertid kjent at denne legeringen er vanskelig å støpe i amorf form og har tendens til å være ustabil. Tilsetningen av silisium og/eller karbon til slik jern-bor legering har muliggjort hurtig støping av båndmateriale som brukes for elektriske formål. Imidlertid er et fortsatt mål på dette området å finne en optimal legeringsblanding for amorfe bånd for elektriske anvendelser.
Små forskjeller i kjemisk sammensetning kan ha betydelig
virkning på støpbarheten av amorft båndmateriale og på de magnetiske, fysikalske og elektriske egenskapene til slikt bånd. Derfor ønskes en optimal leveringssammensetning for amorft båndmateriale for bruk til elektriske formål innenfor båndstøpningsteknikken.
Tallrike legeringer og legeringsområder for amorfe materialer
er tidligere beskrevet. For eksempel beskrives i US patent 3.297.436 amorfe legeringer av gull-silisium, sølv-kopper,
sølv-germanium og palladium-silisium bl.a. Patentinnehaveren, prof. Pol E. Duwez, fant at det amorfe produkt kan bl.
a. ha forbedrede egenskaper så som forbedrede elektron-iske magnetiske egenskaper sammenlignet med konvensjonelle legeringer. US pat. 3.856.513 beskriver en ekstremt bred blanding av amorfe metallegeringer under den generelle formel Mgo-90Y10-30Z0 1-15 <n>vor M er 3ern' nikkel, krom, kobolt,vanadium eller blandinger derav, Y er fosfor, karbon, bor eller blandinger derav og Z er aluminium, silisium, tinn, antimon, germanium, indium, beryl og blandinger derav.
Med hensyn til spesielle utviklinger innenfor området amorfe metallegeringer med forbedrede magnetiske egenskaper kan de følgende patenter også være av interesse.
US patent 4,056,411 vedrører legeringer for magnetiske an-ordninger med lav magnetostriksjon inneholdende 3-25% jern og 7-97% kobolt. US patent 4,134,779 beskriver en jern-bor ferromagnetisk legering med høy metningsmagnetisering.
US patent 4.150.981 vedrører en jern-nikkel-kobolt-bor-legering med høy metningsinduksjon og nær null magnetostriksjon. US patent 4,152,144 beskriver forskjellige legeringer hvorav ingen inneholder silisium, hvilke hevdes å ha høy permeabilitet, lav magnetostriksjon, lavt kjernetap og høy termisk stabilitet. US patent 4.15 2.147 beskriver en jern-bor glassaktig magnetisk legering som inneholder 2-10%
beryl og US patent 4.190.438 vedrører en jern-bor-silisium magnetisk legering som inneholder 2-20% ruten. US patent 4.197.146 beskriver et amorft metall bestående av innrettede flak av en spesiell legeringsblanding. US patent 4.217.135 vedrører en jern-bor-silisium legering med en høy krystalli-seringstemperatur og lav koersivitet. US patent 4.219.355
vedrører en FeQ0_ Q2B12 ^^^^ ^ C^ ^ legerings_ blanding. Slike utviklinger på området viser at, at optimalisering av legeringsblandinger av amorfe båndmaterialer, som får elektriske anvendelser, er stadig gjenstand på området forsterkning av amorfe båndmaterialer.
Foreliggende oppfinnelse kan sammenfattes som nytt amorft metallegeringsbånd med større bredde enn 2,5 cm og mindre tykkelse enn 0,075 mm. Legeringen i foreliggende oppfinnelse består vesentlig av 77-80 atomprosent jern, 13-16 atomprosent bor og 5-10 atomprosent silisium med intet annet enn tilfeldige forurensninger. Denne snevre sammensetningen av båndmateriale iføl-ge foreliggende oppfinnelse, som ikke er beskrevet eller fore-slått som en optimal legering tidligere, har ved 60 Hz et kjernetap på mindre enn 0,22 W/kg ved 12,6 kilogauss, metningsmagnetisering på minst 15 kilogauss og en koersitivkraft på mindre enn 0,04 Ørsted. En slik legering har også øket støpbarhet, og båndet som produseres fra denne viser i det minste singulær strekkbarhet som angitt nedenfor. Fremstilling av slikt strekk-bart båndmateriale er f.eks. hvor en kontinuerlig strøm av smeltet metall hovedsakelig bestående av 77-80 atomprosent jern, 13-16 atomprosent bor og 5-10 atomprosent silisium, avgis gjennom en spalte i et munnstykke, hvilken spalte har en bredde på minst 0,25 mm bg en støpeoverflate som er plassert innenfor 3 mm fra munnstykket og beveger seg forbi munnstykket med en hastighet på 60-3000 lineære overflatemeter pr. min., båndet størkner på støpeoverflaten og båndet skilles fra støpeover-flaten.
Blant fordelene ved foreliggende oppfinnelse er et amorft båndmateriale med et særpreget, smalt område av jern, bor og silisium, hvilket gjør båndmaterialet særlig egnet for elektriske anvendelser slik som fordelingstransformatorer og lignende .
Et spesielt formål med oppfinnelsen er en legeringsblanding
av dominerende amorft båndmateriale som har utmerkede magnetiske egenskaper, spesielt med hensyn til minimale kjerne-tapverdier, hvilket gjør slikt bånd anvendelig for
elektriske formål.
I tillegg til de fordelaktige magnetiske og elektriske egenskaper hos båndet ifølge foreliggende oppfinnelse, er et annet mål å tilveiebringe en legeringssammensetning som kan avkjøles raskt og størkne fra smeltet tilstand til båndform med en høy støpbarhetsgrad. Sprekkbarheten og den fysiske integritet hos det resulterende støpebåndet finnes å være særlig fordelaktig.
Disse og andre formål og fordeler ved foreliggende oppfinnelse vil fremgå klarere av den følgende detaljerte beskrivelse og tegningen. Fig. 1 er et ternært diagram som viser sammensetningsområdet for jern-bor-silisium legering ifølge foreliggende oppfinnelse . Fig. 2 er et eksempel på partialt fasediagram av jern-bor-silisiumlegeringsblandinger. Fig. 3 er en kurve som illustrerer fluiditeten til legerings-blandingene som vist i fig. 2.
Som forut nevnt er en konvensjonell blanding for transformator-legering 80% jern og 20% bor. En slik legeringsblanding er vanskelig å avkjøle raskt til amorft båndmateriale, og slike legeringer har tendens til å være ustabile. Man har funnet at små modifikasjoner i den.grunnleggende sammensetning ifølge foreliggende oppfinnelse fordelaktig påvirker legeringens evne til å støpes til båndmateriale, dvs. støpbar-het, og fordelaktig påvirker de magnetiske, elektriske og fysikalske egenskapene til slikt båndmateriale.
Legeringssammensetningen ifølge foreliggende oppfinnelse som illustrert i det ternære diagram i fig. 1 består hovedsakelig av:
Den totale sammensetningen av legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse må være lik 100 atomprosent. En slik legering kan ikke inneholde mer enn ubetydelige forurensninger. Båndet ifølge foreliggende oppfinnelse som har ovennevnte sammensetning må støpes raskt fra smeltet til fast tilstand for å oppnå den krevde amorfe tilstand. Dertil må legeringen støpes til båndmateriale med større bredde enn,eller lik, 2,5 cm og en mindre tykkelse enn 0,075 mm for bruk for elektriske formål så som transformatorer .Det følger at de nød-vendige magnetiske og elektriske egenskaper refererer seg til en båndform.
/Amorft metallbånd ifølge foreliggende oppfinnelse innbefatter hurtig avkjølt bånd som er minst 75% amorft. Multiple bånd med høyere grad av amorfe egenskaper så som 98% kan skjøtes ved en langsgående krystallinsk skjøt under dannelse av et bånd som totalt er minst 75% amorft. Evnen til å bibeholde den amorfe tilstand under støping av den smeltede legering i foreliggende oppfinnelse til båndmateriale: er selvfølgelig viktig. /Amorft båndmateriale støpes gjerne ved kontinuerlig avgivelse av en smeltet metallstrøm eller pool av metall gjennom et spaltet munnstykke som befinner seg innenfor ca. 3 mm fra støpeoverflaten, og på støpeoverflat-en som beveger seg med en hastighet på 60 - 3000 lineære overflatemeter pr. min. forbi munnstykket. Støpeoverflaten er den utvendige overflaten av et vannavkjølt kopperlegerings-hjul med en større omkrets enn 1,8 m. Hurtig bevegelse av støpeoverflaten har tendens til å trekke et kontinuerlig tynt sjikt av metall fra forrådet eller poolen. Dette sjiktet størkner raskt med en avkjølingshastighet som i begynnelsen er av størrelsesorden ca. 1 x 10 °c/sek. til båndmaterialet. Legeringen :støpes ved en temperatur over 1315°C på en stø<p>eoverflate med en begynnelsestemperatur
som normalt tilsvarer omgivelsestemperatur så som 15-32°C Det er forståelig at overflatetemperaturen øker etter begynnelsen av båndstøpingsoperasjonen. Båndet må størkne raskt på støpeoverflaten for å gi amorf tilstand. Ideelt sett avkjøles båndet til under størkningstemperaturen på. 1035-1150°C etter bare 2,5 mm's opphold på overflaten, og båndet bør avkjøles til krystallisasjonstemperaturen på 400-425wC etter mindre enn 37,5 mm oppholdslengde på støpeoverflaten. Båndet størkner på overflaten og ad-skilles fra dette etter størkning. En detaljert beskrivelse av et apparat for hurtig støping av båndmateriale foreligger i søkerens samtidige US patent nr. 4.475.583.
Legeringssammensetningen i foreliggende oppfinnelse ansees
å gi en optimalisering av de nødvendige egenskaper for båndmaterialet. Det er forståelig at visse egenskaper kan måtte ofres på bekostning av andre egenskaper, men sammensetningen i foreliggende oppfinnelse er funnet å utgjøre den ideelle belanse blant slike krevende egenskaper, spesielt for fremstilling av brede bånd for elektriske anvendelser. 1. Kjernetapet bør være så lavt som mulig. Maksimalt kjernetap settes til 0,22 W/kg ved 60 cykler pr. sek. ved 12,6 kilogauss. Fortrinnsvis er en slik kjernetapverdi lavere enn 0,2 w/kg, og signifikante verdier nærmer seg 0,13 W/kg oppnådi med legeringsbåndet i foreliggende oppfinnelse. I denne ansøkningen referer kjernetapverdien til en frekvens på 60 Hz.
2. Den magnetiske metning bør være så høy som mulig.
En metningsverdi på 15.000 gauss ansees som et minimum for legeringsbåndet i foreliggende oppfinnelse.
3. Båndet bør være overveiende, minst 75% amorft.
4. Båndet bør være formbart.
5. Den smeltede legering bør være lett å støpe til bånd. 6. Båndet bør være termisk stabilt for å muliggjøre spenningsledelser for å optimalisere magnetiske egenskaper og for å bibeholde slike egenskaper gjennom båndets bruks-tid.
Elementene i sammensetningen i foreliggende oppfinnelse bidrar til disse egenskaper, noen ganger i motsvarende forhold.
For å maksimalisere magnetisk metning bør mengden av jern være så stor som mulig. Spesielt må jernmengden være minst 77 atomprosent for å gi magnetisk metning på minst 15.000 gauss. Det er også funnet at jerninnholdet ikke behøver å overskride 80%, og likevel kan den nødvendige magnetiske metning oppnås. Tidligere mente man at jerninnholdet måtte overskride 80% for å gi riktige magnetiske metningsverdier for båndmateriale som brukes for elektriske formål. Ved å holde jerninnholdet lavere enn 80%, kan de andre viktigste bestanddeler, nemlig bor og silisium foreligge i større mengder.
For å oppnå et båndmateriale med øket termisk stabilitet,
bør silisiummengden maksimaliseres. Større mengder av silisium muliggjør at båndmaterialene kan varmebehandles ved høyere temperaturer uten å forårsake krystallisering, dvs. silisium øker krystalliseringstemperaturen til det amorfe båndmaterialet. Evnen til å varmebehandles ved høyere temperaturer er nyttig for å avhjelpe innvendige spenninger i båndet, hvilket stedvis er de magnetiske egenskaper. Imidlertid er silisum-mengden normalt av sekundær betydning og avhenger derfor av mengden jern og bor som må være tilstede i legeringen. Silisium har også tendens til å fremkalle amorf tilstand,
men silisium anses for å være av størrelsesorden ca. 1/5
så effektivt som bor ved frembringelse av amorf tilstand.
For å oppnå den nødvendige amorfe tilstand, bør mengden av bor i legeringen maksimaliseres forutsatt at støpeparametrene så som variasjoner under avkjølingshastigheten, forblir relativt konstante. Det må bemerkes at den påkrevde amorfe tilstand kan oppnås ved å bruke båndstøpingsmetoder med en relativt lav avkjølingshastighet så som av størrelsesorden 1 x 10 grader Celsius pr. sek. hvis bormehgden økes. I kon-flikt med ønsket om amorf tilstand er ønsket om å øke formbarheten til båndet. I en legering med 77-80 atomprosent jern, finnes lavere borverdier for å øke båndets formbarhet. Når borverdiene imidlertid faller under 13 atomprosent, i legeringen i foreliggende oppfinnelse, får båndet tendens til å bli mer krystallinsk. Området 13-16 atomprosent bor er funnet å gi de nødvendige egenskaper i båndet i foreliggende oppfinnelse. Spesielt kan alle småkrystallinske til-bøyeligheter som opptrer i den nedre del av dette borområdet fortsatt føre til akseptable magnetiske egenskaper i båndet. Tilsvarende er ethvert offer av formbarhet i den øvre del av dette borområdet mer enn kompensert ved en forbedring i magnetiske egenskaper. Det aktuelle punkt hvor man opererer innen området 13-16 atomprosent bor i foreliggende oppfinnelse , avhenger av de totale krav som er nødvendige ved den spesielle anvendelse av båndmaterialet.
Nedenunder er forskjellige minimale målsetningsverdier for båndmateriale innenfor legeringsområde i foreliggende oppfinnelse og faktiske verdier som oppnås med en foretrukket kjemisk sammensetning oppført:
Blanding
Gjennom båndmateriale i foreliggende oppfinnelse oppnås fak-tisk utmerkede egenskaper. Kjernetap på mindre enn 0,14 W/kg. anses å være usedvanlige for brede, sterkt mettede amorfe båndmaterialer. Det er intet som tyder på at andre kjente legeringssammensetninger for brede, sterkt mettede amorfe båndmaterialer kan gi slike signifikante magnetiske og elektriske egenskaper. Fastleggelse av legeringssammensetningen som kan gi slike lave kjernetapsverdier på mindre enn 0,22, fortrinnsvis mindre enn 0,2 og helst mindre enn 0,14 W/kg, gir den informasjon som betraktes som nødvendig for å frem-stille ideelt båndmateriale for elektriske formål så som 7,5 cm, 15 cm eller bredere bånd med en mindre tykkelse enn 0,075 mm for fordelingstransformatorer og lignende. Det må påpekes at båndbredder på 60,75 cm eller mer også ligger innenfor rammen av foreliggende oppfinnelse.
De følgende lggeringer ble støpt til bånd ifølge foreliggende oppfinnelse, ble utglødd ved 350°C og langsomt avkjølt i et magnetfelt på 10 ørsted med de følgende resultater:
Legeringer med sammensetninger utenfor det krevde område for foreliggende oppfinnelse ble også støpt til bånd ifølge fore-ligggende oppfinnelse, ble glødet ved 350°C og langsomt av-kjølt i et felt på 10 ørsted med følgende resultater:
Disse resultatene viser at selv om koersitiv styrke og magnet-metningsverdier kan tyde på at båndmaterialene er akseptable, garanterer ikke slike verdier akseptable kjernetapsverdier. Spesielt ville båndmateriale med ekstremt høye kjernetapsverdier som vist ovenfor, sannsynligvis på grunn av partiell krystallinitet, ikke være akseptable for elektriske formål så som i fordelingstransformatorer.
Legeringssammensetningen i foreliggende oppfinnelse skulle
gi et bånd som er formbart og ikke sprøtt. Slikt bånd må skilles fra støpeoverflaten, kveiles opp og gis forskjellig hjelpebehandlinger og behandlingsoperasjoner før det settes sammen til en transformatorkjerne eller lignende, og må derfor ha tilstrekkelig styrke og formbarhet til ikke å brek-ke eller sprekke under disse behandlinger.
Formbarheten av amorft bånd er dimensjonsavhengig, idet større dimensjoner har tendens til å være sprøere. Dette fenomen er velkjent fra K. Hoselitz, Magnetic Iron-Silicon-Boron Metallic Glasses, Conference on Rapidly Quenched Materials III, Volum 2, side 245-248 (1978). Hvis imidlertid betydelig krystallinitet opptrer, så som over 25%, er materialet sprøtt uavhengig av dimensjoner eller kjemisk sammensetning.
For foreliggende oppfinnelse kan formbarheten til det amorfe båndmaterialet bestemmes ved en relativt enkel, men like-
vel kvalitativ bøyeprøve. Hvis båndet sprekker når det bøyes på tvers i motsatt retning av seg selv, dvs. en 180° bøyning i hver retning, betraktes båndet å være sprøtt. Hvis båndet kan bendes mot seg selv til en ikke-tilbakevend-
ende, permanent bøy uten å sprekke i den retning som båndet størknet på støpeoverflaten, men båndet strekker når det bøyes i motsatt retning, sies båndet å være singulært formbart. For de fleste elektriske formål skulle singulær formbarhet være tilstrekkelig. Hvis båndet kan bøyes på tvers av seg selv i begge retninger til en ikke-tilbakevendende, permanent bøy uten sprekk, sies båndet å være dobbelt formbart. Dobbel formbarhet er den optimale tilstand for båndmaterialet. Imidlertid er singulær formbarhet en minimums-egenskap for båndet i foreliggende oppfinnelse. Slike bøye-forsøk kan lett utføres ved å presse båndet på tvers av bredden etterat båndet er brettet om seg selv. Den ikke-tilbakevendende permanente fold tilveiebringer lett formbart bånd ved manuell klemming av båndet ved folden.
Som forut forklart, finnes et amorft bånd å ha øket formbarhet ved lavere bormengder. Båndet i foreliggende oppfinnelse finnes å være singulært formbart i sammensetningsområde 77-80% jern, 13-16% bor og 5-10% silisium, basert på atomprosentdeler. For å oppnå den optimale doble formbarhet,
kan mengdene med hensyn til borinnhold be-
grenses. Ved f.eks. å holde alle mengder av jern til silisium på et forhold på ca. 13:1 og justere borinnholdet, er det resulterende bånd funnet å være dobbelt formbart i de følgende omtrentlige maksimale mengder:
Legeringssammensetningen i foreliggende oppfinnelse må støpes fra smeltet metalltilstand til amorft båndmateriale. Legeringene innenfor sammensetningsområdet i foreliggende oppfinnelse er på eller nær en eutektisk sammensetning, dvs. legeringen smelter ved en enkel temperatur eller over et relativt smalt temperaturområde så som innenfor et temperaturområde på 65°C. Smelting nær en eutektisk sammensetning er fordelaktig ved støping av amorft båndmateriale. Fig. 2 illusterer et fasediagram som eksempel på jern-bor-silisiumlegeringer. Fasediagrammet er basert på legeringer med et silisiuminnhold fra 5-7 atomprosent, og fasediagrammet er illustrert som en funksjon av borinnholdet. Resten av blandingen er jern.
Som vist i fig. 2 er den eutektiske temperatur ca. 1149°C,
og legeringene i foreliggende oppfinnelse som har 13-16 atomprosent bor smeltet ved en temperatur nær den eutektiske temperatur.
Tilstrekkelig flyteevne er også viktig for å støpe smeltete legeringer til brede, amorfe båndmaterialer. Dette understøt-ter forslaget om at blandinger i nærheten av den eutektiske blanding ville være reelle for støpeformål. Fluiditetsdata uttrykt som cm fra standard sugerørsprøve/ er illustrert i fig. 3 for legeringen som er angitt i fig. 2. Slike fluiditets-data ble erholdt ved en legeringstemperatur på ca. 1250°C. Fluiditeten til den smeltede legeringen kan påvirke legeringens evne til å støpes til amorft bånd. Legeringssammensetningen i foreliggende oppfinnelse er funnet å være passende flytende for båndstøpningsforhold når den holdes i smeltet tilstand, gjerne ved en temperatur over 1145°C. Det er forståelig at flyteevnen til den smeltede legering i noen grad avhenger av legeringens sammensetning. En eutektisk blanding er funnet å ha et borinnhold på 13-16 atomprosent. Fluiditeten til det smeltede metallet bestemt som høyden den smeltede legering stiger i et glassrør under sugerørsdata-forsøk, er funnet være størst ved eller nær slik eutektisk sammensetning som inneholder 13-16 atomprosent bor.
De ideelle egenskaper for brede bånd i foreliggende oppfinnelse uttrykt som formbarhet og andre fysikalske samt magnetiske egenskaper, har man oppnådd ved å støpe legeringen ved eller nær den eutektiske blanding. Slik foretrukket legeringssammensetning består hovedsakelig av 77-79 atomprosent jern, 13-16 atomprosent bor og 5-7 atomprosent silisium.
I praksis helles legeringen gjerne i en trakt ved en temperatur på 1425-1480°C og avgis til den bevegede støpeoverflaten ved en temperatur på 1315-1370°C. Som ovenfor nevnt er en av betraktningene for legeringssammensetningen i foreliggende oppfinnelse stabiliteten til båndene, dvs. bestandighet overfor termisk elding. Et transformatorkjernemateriale må bibeholde sine egenskaper gjennom transformatorens levetid, gjerne 20-25 år. Da transformatorer opererer ved høyere temperatur enn omgivelsestemperatur, er det en mulighet at gjennom et lengre tidsrom kan en termisk aktivert nedbrytning av transformator-materialenes egenskaper oppstå. Ved vanlig silisium-stål skyldes slik nedbrytning utfelling av karbon fra løsningen under dannelse av karbider som på ufordelaktig måte øker kjernetapet i transformatoren. Båndet av legeringsblandingen i foreliggende oppfinnelse er funnet med hell å gå gjennom termiske eldingsforsøk og viser å bibeholde lave kjernetap-verdier som detaljert forklart nedenunder.
Aksellererte eldingsforsøk er utviklet for silisium stålbåndmaterialer. Som angitt i ASTM del 44, A340, 1980, side 7, er disse forsøk:
(a) forsøksmateriale utsettes for en temperatur på 100°C i
i 6 00 timer
b) forsøksmateriale utsettes for en temperatur på 150°C i
100 timer.
Det vanlige kriterium for akseptabel virkning er mindre enn
5% økning av kjernetap ved 15.000 gauss etter elding.
Mekanismen for enhver elding eller nedbrytning som opptrer i amorfe materialer ventes å være forskjellig fra den i konven-sjonelt silisiumstål. Forandringer kan opptre gjennom hendel-ser som varierer fra små atomomleiringer i frossen væsketil-stand til store omleiringer som innbefatter begynnelse av krystallisasjonen. Det er kjent at krystallisasjonen av amorft båndmateriale blir katastrofalt ødeleggende for magnetiske og elektriske egenskaper. For å gi en riktig indikasjon på virkningene av elding på amorfe båndmaterialer, ble forsøks-tiden som er angitt ovenfor øket og magnetiske egenskaper i tillegg til kjernetapet ble målt som omtalt nedenunder.
De følgende legeringer ble støpt til amorft båndmateriale, med en bredde på 2,5 cm og en tykkelse mindre enn 0,075 mm.
Sammensetning ( atomprosent)
Båndet i eksempel I ble glødet magnetisk ved 350°C i 4 timer og avkjølt ved en hastighet på 50°C pr. time med et magnetfelt på 10 ørsted i prøven. Legeringsbåndprøven i eksempel I ble anbragt i en ovn med en temperatur på 100°C. Det ble funnet at ovnen stabiliserte seg på en temperatur på 96°C. Ca. en gang om uken i løpet en 14 dagers forsøksperiode ble prøvene fjernet fra ovnen og ble avkjølt til romtempe-ratur og ble undersøkt. Prøveresultatene foreligger i tabell I som følger:
Basert på godtagbarhetskriteriene for konvensjonelle sili-
sium stålbåndmaterialer, dvs. mindre enn en 5% forandring i W/0,4 5 k"? kjernetap ved 15 kilogauss, ansees båndmaterialet i
eksempel 1 å være akseptabelt stabilt. Bemerk spesielt stabiliteten til kjernetapverdiene som er vist i tabell I.
Båndet fra eksemplene II-IV ble utsatt for eldingsforsøk i
likhet med det som er beskrevet ovenfor, for eksempel I
med en temperatur på 100°C over 20 dager. Som ved bånd i eksempel I, tabell II nedenunder vises at stabiliteten basert på et 15 kG W/0,45 kg kjerneta<p>, er tilfredsstillende.
I legeringen i foreliggende oppfinnelse kan visse tilfeldige urenheter eller rester foreligge. Slike tilfeldige urenheter bør ikke overskride totalt 0,2 atomprosent av hele legeringsblandingen, og fortrinnsvis være under 0,1 atomprosent. Spesielt er de følgende maksimale restmengder tillatelige tilfeldige forurensninger for forskjellige elementer i legeringsbåndet i foreliggende oppfinnelse:
Enkelte av de ovenfor nevnte små mengder av restelementer og kombinasjoner av restelementer kan forsterke de forskjellige magnetiske, elektriske og/eller fysikalske egenskapene til båndet i foreliggende oppfinnelse uten skadelige bivirkninger.
Claims (9)
1. Amorft stål-legeringsbånd med relativt høy metning og lavt kjernetap med en bredde på minst 2,5 cm og en tykkelse på mindre enn 0,075 mm og med karakteristiske magnetiske egenskaper ved.60 HZ, kjernetap på mindre enn 0,22 W/kg ved 12,6 kilogauss, metningsmagnetisering på minst 15 kilogauss og en koersivkraft på mindre enn 0,04 ørsted, hvor båndet er minst singulært formbart og oppviser god termisk stabilitet basert på kjernetap, karakterisert ved at legeringen i hoved-sak består av 77 til mindre enn 80 atomprosent jern, 13 til 16 atomprosent bor og 5 til 10 atomprosent silisium og uten mer enn tilfeldige urenheter.
2. Bånd ifølge krav 1, karakterisert ved at legeringen vesentlig består av 77-79 atomprosent jern, 13-16 atomprosent bor, 5-7 atomprosent silisium og med tilfeldige urenheter.
3. Bånd ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at båndet har et kjernetap på mindre enn 0,2 W/kg ved 12,6 kilogauss.
4. Bånd ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at båndet har et kjernetap på mindre enn 0,15 W/kg ved 12,6 kilogauss.
5. Bånd ifølge krav 2, karakterisert ved at båndet har en koersiv kraft på mindre enn 0,035 ørsted.
6. Bånd ifølge krav 1, karakterisert ved at det har en tykkelse på mindre enn 0,05 mm.
7. Bånd ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at båndet er dobbelt formbart.
8. Bånd ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at båndet viser mer enn 5% økning i watt pr. kg kjernetap målt ved 15 kilogauss etter termisk elding ved en temperatur på 100°C i 20 dager.
9. Amorft stål-legeringsbånd ifølge krav 1, 2 og/eller 7, karakterisert ved at det har en tykkelse som er større enn 0,05 mm, tilfeldige urenheter innenfor de følgende atomprosentmengder:
kjernetap på mindre enn 0,14 W/kg ved 12,6 kilogauss, magnetisk metning på minst 16 kilogauss og som viser mindre enn 5% økning i watt pr. kg kjernetap målt ved 15 kilogauss etter termisk elding ved en temperatur på 100°C i 20 dager.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/235,064 US6296948B1 (en) | 1981-02-17 | 1981-02-17 | Amorphous metal alloy strip and method of making such strip |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO811585L NO811585L (no) | 1982-08-18 |
| NO156697B true NO156697B (no) | 1987-07-27 |
| NO156697C NO156697C (no) | 1987-11-04 |
Family
ID=22883953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO811585A NO156697C (no) | 1981-02-17 | 1981-05-08 | Amorft staal-legeringsbaand. |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (4) | US6296948B1 (no) |
| EP (1) | EP0058269B1 (no) |
| JP (1) | JPS57137451A (no) |
| KR (1) | KR850001155B1 (no) |
| AT (1) | AT388942B (no) |
| AU (1) | AU545624B2 (no) |
| BR (1) | BR8102817A (no) |
| CA (1) | CA1174081A (no) |
| DE (1) | DE3175331D1 (no) |
| ES (1) | ES8306041A1 (no) |
| MX (1) | MX155861A (no) |
| NO (1) | NO156697C (no) |
| PL (1) | PL131127B1 (no) |
| RO (1) | RO82807B (no) |
| SU (1) | SU1184436A3 (no) |
| YU (1) | YU96981A (no) |
Families Citing this family (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6296948B1 (en) | 1981-02-17 | 2001-10-02 | Ati Properties, Inc. | Amorphous metal alloy strip and method of making such strip |
| US5035755A (en) * | 1984-05-23 | 1991-07-30 | Allied-Signal Inc. | Amorphous metal alloys having enhanced AC magnetic properties at elevated temperatures |
| EP0177669B1 (en) * | 1984-05-23 | 1992-03-04 | AlliedSignal Inc. | Amorphous metal alloys having enhanced ac magnetic properties at elevated temperatures |
| JPS6286146A (ja) * | 1985-10-14 | 1987-04-20 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 高耐食性，高強度，高耐摩耗性に優れる高透磁率非晶質合金とその合金の磁気特性の改質方法 |
| JPH0310052A (ja) * | 1990-01-16 | 1991-01-17 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 高耐食性，高強度，高耐摩耗性に優れる高透磁率非晶質合金とその合金の磁気特性の改善方法 |
| KR100227923B1 (ko) * | 1990-02-13 | 1999-11-01 | 크리스 로저 에이치 | 향상된 AC 자성 및 취급성을 나타내는 Fe-B-Si합금 |
| JP2534166B2 (ja) * | 1991-04-05 | 1996-09-11 | 株式会社不二越 | 高周波磁気特性に優れた非晶質合金薄帯の製造方法 |
| JPH05222494A (ja) * | 1992-02-13 | 1993-08-31 | Nippon Steel Corp | 磁束密度の大きなトランス鉄心用非晶質合金薄帯 |
| US5641421A (en) * | 1994-08-18 | 1997-06-24 | Advanced Metal Tech Ltd | Amorphous metallic alloy electrical heater systems |
| US5466304A (en) * | 1994-11-22 | 1995-11-14 | Kawasaki Steel Corporation | Amorphous iron based alloy and method of manufacture |
| US5958153A (en) * | 1995-04-11 | 1999-09-28 | Nippon Steel Corporation | Fe-system amorphous metal alloy strip having enhanced AC magnetic properties and method for making the same |
| US6273967B1 (en) | 1996-01-31 | 2001-08-14 | Kawasaki Steel Corporation | Low boron amorphous alloy and process for producing same |
| US6457464B1 (en) * | 1996-04-29 | 2002-10-01 | Honeywell International Inc. | High pulse rate spark ignition system |
| WO1998007890A1 (en) * | 1996-08-20 | 1998-02-26 | Alliedsignal Inc. | Thick amorphous alloy ribbon having improved ductility and magnetic properties |
| US5873954A (en) * | 1997-02-05 | 1999-02-23 | Alliedsignal Inc. | Amorphous alloy with increased operating induction |
| US6462456B1 (en) | 1998-11-06 | 2002-10-08 | Honeywell International Inc. | Bulk amorphous metal magnetic components for electric motors |
| US6803694B2 (en) | 1998-11-06 | 2004-10-12 | Metglas, Inc. | Unitary amorphous metal component for an axial flux electric machine |
| US6737784B2 (en) | 2000-10-16 | 2004-05-18 | Scott M. Lindquist | Laminated amorphous metal component for an electric machine |
| US6623566B1 (en) * | 2001-07-30 | 2003-09-23 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method of selection of alloy compositions for bulk metallic glasses |
| US7144468B2 (en) | 2002-09-05 | 2006-12-05 | Metglas, Inc. | Method of constructing a unitary amorphous metal component for an electric machine |
| US6784588B2 (en) * | 2003-02-03 | 2004-08-31 | Metglas, Inc. | Low core loss amorphous metal magnetic components for electric motors |
| US7235910B2 (en) | 2003-04-25 | 2007-06-26 | Metglas, Inc. | Selective etching process for cutting amorphous metal shapes and components made thereof |
| DE10339595A1 (de) * | 2003-08-26 | 2005-04-07 | Siemens Ag | Verfahren zur Vorhersage und Steuerung der Vergießbarkeit von Flüssigstahl |
| US7479299B2 (en) * | 2005-01-26 | 2009-01-20 | Honeywell International Inc. | Methods of forming high strength coatings |
| US7205893B2 (en) * | 2005-04-01 | 2007-04-17 | Metglas, Inc. | Marker for mechanically resonant article surveillance system |
| KR101014396B1 (ko) | 2005-04-08 | 2011-02-15 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | Ｆｅ계 비정질 합금 박대 |
| KR100779365B1 (ko) | 2006-03-27 | 2007-11-23 | 홍순진 | 절전형 외부 전원용 아답타 |
| JP5316921B2 (ja) * | 2007-03-16 | 2013-10-16 | 日立金属株式会社 | Ｆｅ基軟磁性合金、およびこれを用いた磁性部品 |
| CN102509603B (zh) * | 2011-12-31 | 2015-10-07 | 青岛云路新能源科技有限公司 | 铁基非晶态软磁材料及其制备方法 |
| KR20160020500A (ko) | 2013-07-30 | 2016-02-23 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 철계 비정질 합금 박대 |
| US20160172087A1 (en) | 2014-12-11 | 2016-06-16 | Metglas, Inc. | Fe-Si-B-C-BASED AMORPHOUS ALLOY RIBBON AND TRANSFORMER CORE FORMED THEREBY |
| KR20160126751A (ko) * | 2015-04-24 | 2016-11-02 | 삼성전기주식회사 | 코일 전자부품 및 그 제조방법 |
| JP6478061B2 (ja) | 2016-04-04 | 2019-03-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 非晶質合金薄帯 |
| PL236193B1 (pl) | 2020-01-28 | 2020-12-14 | Politechnika Czestochowska | Masywny nanokrystaliczny stop żelaza |
Family Cites Families (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3297436A (en) | 1965-06-03 | 1967-01-10 | California Inst Res Found | Method for making a novel solid metal alloy and products produced thereby |
| US3871836A (en) | 1972-12-20 | 1975-03-18 | Allied Chem | Cutting blades made of or coated with an amorphous metal |
| US3856513A (en) | 1972-12-26 | 1974-12-24 | Allied Chem | Novel amorphous metals and amorphous metal articles |
| JPS5194211A (no) | 1975-02-15 | 1976-08-18 | ||
| US4056411A (en) | 1976-05-14 | 1977-11-01 | Ho Sou Chen | Method of making magnetic devices including amorphous alloys |
| JPS581183B2 (ja) * | 1976-09-16 | 1983-01-10 | 東北大学金属材料研究所長 | 磁束密度が高く角形比の大きい高透磁率非晶質合金 |
| AU503857B2 (en) * | 1976-10-22 | 1979-09-20 | Allied Chemical Corp. | Continuous casting of metal strip |
| US4142571A (en) | 1976-10-22 | 1979-03-06 | Allied Chemical Corporation | Continuous casting method for metallic strips |
| US4152144A (en) | 1976-12-29 | 1979-05-01 | Allied Chemical Corporation | Metallic glasses having a combination of high permeability, low magnetostriction, low ac core loss and high thermal stability |
| JPS53133505A (en) * | 1977-04-27 | 1978-11-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Noncrystalline alloy material |
| US4134779A (en) * | 1977-06-21 | 1979-01-16 | Allied Chemical Corporation | Iron-boron solid solution alloys having high saturation magnetization |
| US4150981A (en) | 1977-08-15 | 1979-04-24 | Allied Chemical Corporation | Glassy alloys containing cobalt, nickel and iron having near-zero magnetostriction and high saturation induction |
| JPS5949299B2 (ja) | 1977-09-12 | 1984-12-01 | ソニー株式会社 | 非晶質磁性合金 |
| JPS5456919A (en) * | 1977-10-15 | 1979-05-08 | Sony Corp | Amorphous magnetic alloy |
| US4152147A (en) | 1978-04-10 | 1979-05-01 | Allied Chemical Corporation | Beryllium-containing iron-boron glassy magnetic alloys |
| US4300950A (en) * | 1978-04-20 | 1981-11-17 | General Electric Company | Amorphous metal alloys and ribbons thereof |
| GB2023173B (en) | 1978-04-20 | 1982-06-23 | Gen Electric | Amorphous alloys |
| GB2023653A (en) | 1978-04-20 | 1980-01-03 | Gen Electric | Zero Magnetostriction Amorphous Alloys |
| US4197146A (en) | 1978-10-24 | 1980-04-08 | General Electric Company | Molded amorphous metal electrical magnetic components |
| US4201837A (en) | 1978-11-16 | 1980-05-06 | General Electric Company | Bonded amorphous metal electromagnetic components |
| US4217135A (en) | 1979-05-04 | 1980-08-12 | General Electric Company | Iron-boron-silicon ternary amorphous alloys |
| GB2038358B (en) * | 1978-11-29 | 1982-12-08 | Gen Electric | Amorphous fe-b-si alloys |
| JPS5576041A (en) * | 1978-11-30 | 1980-06-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Amorphous alloy |
| JPS6016512B2 (ja) * | 1979-01-30 | 1985-04-25 | 東北金属工業株式会社 | 耐食性，耐応力腐食割れに優れた非晶質磁性合金 |
| US4219355A (en) | 1979-05-25 | 1980-08-26 | Allied Chemical Corporation | Iron-metalloid amorphous alloys for electromagnetic devices |
| US4298409A (en) | 1979-12-10 | 1981-11-03 | Allied Chemical Corporation | Method for making iron-metalloid amorphous alloys for electromagnetic devices |
| US4249969A (en) * | 1979-12-10 | 1981-02-10 | Allied Chemical Corporation | Method of enhancing the magnetic properties of an Fea Bb Sic d amorphous alloy |
| JPS56127749A (en) * | 1980-03-12 | 1981-10-06 | Nippon Steel Corp | Amorphous thin alloy strip |
| US4409041A (en) | 1980-09-26 | 1983-10-11 | Allied Corporation | Amorphous alloys for electromagnetic devices |
| DE3165416D1 (en) * | 1980-12-29 | 1984-09-13 | Allied Corp | Amorphous metal alloys having enhanced ac magnetic properties |
| US6296948B1 (en) * | 1981-02-17 | 2001-10-02 | Ati Properties, Inc. | Amorphous metal alloy strip and method of making such strip |
| JPS6034620B2 (ja) | 1981-03-06 | 1985-08-09 | 新日本製鐵株式会社 | 鉄損が極めて低く熱的安定性とよい非晶質合金 |
| US5035755A (en) | 1984-05-23 | 1991-07-30 | Allied-Signal Inc. | Amorphous metal alloys having enhanced AC magnetic properties at elevated temperatures |
-
1981
- 1981-02-17 US US06/235,064 patent/US6296948B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-04-14 YU YU00969/81A patent/YU96981A/xx unknown
- 1981-04-29 AU AU69977/81A patent/AU545624B2/en not_active Ceased
- 1981-05-04 KR KR1019810001550A patent/KR850001155B1/ko active
- 1981-05-07 RO RO104225A patent/RO82807B/ro unknown
- 1981-05-07 BR BR8102817A patent/BR8102817A/pt not_active IP Right Cessation
- 1981-05-08 JP JP56068444A patent/JPS57137451A/ja active Granted
- 1981-05-08 MX MX187193A patent/MX155861A/es unknown
- 1981-05-08 EP EP81302058A patent/EP0058269B1/en not_active Expired
- 1981-05-08 NO NO811585A patent/NO156697C/no unknown
- 1981-05-08 PL PL1981231042A patent/PL131127B1/pl unknown
- 1981-05-08 SU SU813280699A patent/SU1184436A3/ru active
- 1981-05-08 CA CA000377137A patent/CA1174081A/en not_active Expired
- 1981-05-08 AT AT0206181A patent/AT388942B/de not_active IP Right Cessation
- 1981-05-08 DE DE8181302058T patent/DE3175331D1/de not_active Expired
- 1981-05-08 ES ES502059A patent/ES8306041A1/es not_active Expired
-
1982
- 1982-09-27 US US06/425,143 patent/US6277212B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-07-30 US US07/922,459 patent/US5370749A/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-05-18 US US08/440,575 patent/US6471789B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3175331D1 (en) | 1986-10-23 |
| YU96981A (en) | 1983-10-31 |
| KR850001155B1 (ko) | 1985-08-16 |
| MX155861A (es) | 1988-05-13 |
| KR830005916A (ko) | 1983-09-14 |
| RO82807B (ro) | 1984-10-30 |
| SU1184436A3 (ru) | 1985-10-07 |
| US6296948B1 (en) | 2001-10-02 |
| JPS57137451A (en) | 1982-08-25 |
| NO811585L (no) | 1982-08-18 |
| AU545624B2 (en) | 1985-07-25 |
| EP0058269B1 (en) | 1986-09-17 |
| EP0058269A1 (en) | 1982-08-25 |
| US6277212B1 (en) | 2001-08-21 |
| US6471789B1 (en) | 2002-10-29 |
| ES502059A0 (es) | 1983-05-01 |
| RO82807A (ro) | 1984-01-14 |
| ATA206181A (de) | 1989-02-15 |
| ES8306041A1 (es) | 1983-05-01 |
| BR8102817A (pt) | 1982-11-30 |
| NO156697C (no) | 1987-11-04 |
| CA1174081A (en) | 1984-09-11 |
| AU6997781A (en) | 1983-03-17 |
| AT388942B (de) | 1989-09-25 |
| PL231042A1 (no) | 1982-08-30 |
| JPH0368108B2 (no) | 1991-10-25 |
| PL131127B1 (en) | 1984-10-31 |
| US5370749A (en) | 1994-12-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO156697B (no) | Amorft staal-legeringsbaand. | |
| KR101014396B1 (ko) | Ｆｅ계 비정질 합금 박대 | |
| US4221592A (en) | Glassy alloys which include iron group elements and boron | |
| US6077367A (en) | Method of production glassy alloy | |
| WO2014027601A1 (ja) | 磁気記録用軟磁性合金及びスパッタリングターゲット材並びに磁気記録媒体 | |
| JP2778719B2 (ja) | コバルトを含有する鉄基非晶質磁性合金 | |
| EP0161393A1 (en) | Low magnetostriction amorphous metal alloys | |
| JP5714397B2 (ja) | 磁気記録用軟磁性合金およびスパッタリングターゲット材並びに磁気記録媒体 | |
| KR870002021B1 (ko) | 비결정질 금속 합금 | |
| US4663242A (en) | Method for producing a metal alloy strip | |
| US4483724A (en) | Iron-boron solid solution alloys having high saturation magnetization and low magnetostriction | |
| US4473400A (en) | Magnetic metallic glass alloy | |
| Shirakawa et al. | Electrical resistivity minima of Fe-(Ni, Co)-Zr amorphous alloys | |
| US4152147A (en) | Beryllium-containing iron-boron glassy magnetic alloys | |
| US4259109A (en) | Beryllium-containing iron-boron glassy magnetic alloys | |
| JPS5916947A (ja) | 鉄心用非晶質合金薄帯の製造方法 | |
| JPS5959862A (ja) | 非晶質合金 | |
| US4532979A (en) | Iron-boron solid solution alloys having high saturation magnetization and low magnetostriction | |
| JPS58210150A (ja) | アモルフアス金属およびその製品 | |
| JPH04229604A (ja) | 低周波トランス | |
| US2105656A (en) | Nickel, titanium, cobalt, iron, and manganese permanent magnet | |
| JPS62120454A (ja) | 非晶質合金 | |
| Masumoto et al. | Thermal Expansion and Elastic Properties of Mn–Ge–Fe Alloys | |
| JPS6130405B2 (no) | ||
| Raghavan | Fe-Nd-Sb (iron-neodymium-antimony) |