JPS6016512B2 - 耐食性，耐応力腐食割れに優れた非晶質磁性合金 - Google Patents
耐食性，耐応力腐食割れに優れた非晶質磁性合金Info
- Publication number
- JPS6016512B2 JPS6016512B2 JP54008691A JP869179A JPS6016512B2 JP S6016512 B2 JPS6016512 B2 JP S6016512B2 JP 54008691 A JP54008691 A JP 54008691A JP 869179 A JP869179 A JP 869179A JP S6016512 B2 JPS6016512 B2 JP S6016512B2
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- Japan
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- stress corrosion
- amorphous
- magnetic
- corrosion cracking
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐食性が良く、かつ、耐応力腐食割れに優れた
非晶質磁性合金に関するものである。
非晶質磁性合金に関するものである。
近年、腐食性の強い産業排水の処理及び資源の有効利用
の面から排水中の重金属イオン等の回収が重要な課題と
なっている。この手段の１つとして高勾配磁場を利用し
て、金属微粒子等を分離及び回収する高勾配磁気分離（
日．○．Ｍ．Ｓ．と呼ぶ）技術が注目されている。まず
この方式の原理を説明する。
の面から排水中の重金属イオン等の回収が重要な課題と
なっている。この手段の１つとして高勾配磁場を利用し
て、金属微粒子等を分離及び回収する高勾配磁気分離（
日．○．Ｍ．Ｓ．と呼ぶ）技術が注目されている。まず
この方式の原理を説明する。
磁場の強さ日、磁場勾配ｄＨ左支中では、体積Ｖ、磁化
Ｍの磁性粒子に作用する力ＦはＦ比Ｍ．Ｖ．ｄＨ左史で
示される。
Ｍの磁性粒子に作用する力ＦはＦ比Ｍ．Ｖ．ｄＨ左史で
示される。
従って、磁場勾配ｄＨ／ｄｘを大きくすることによって
強磁性粒子はもちろんのこと常磁性粒子までも吸着分離
が可能である。
強磁性粒子はもちろんのこと常磁性粒子までも吸着分離
が可能である。
この方法で排水処理を行うと、力が排水中の微粒子に直
接作用するため、従来方式（沈殿、炉週など）に比較し
て排水処理の高速化が期待できるとともに、サブミクロ
ン程度の極めて細かい或いは低濃度の金属や適当な前処
理を施すことによっては重金属イオン、有機系の微粒子
及び非磁性金属までも効率よく分離し得る可能性を有す
るものである。
接作用するため、従来方式（沈殿、炉週など）に比較し
て排水処理の高速化が期待できるとともに、サブミクロ
ン程度の極めて細かい或いは低濃度の金属や適当な前処
理を施すことによっては重金属イオン、有機系の微粒子
及び非磁性金属までも効率よく分離し得る可能性を有す
るものである。
そして日．Ｇ．Ｍ．Ｓには磁気分離用炉材を用いるが磁
界内で高勾配磁場を発生させる磁気分離用炉材は、腐食
性の強い産業排水の処理を対象とすることから耐食性の
良いこと、それから排水の処理速度を高めることから強
度が大きく耐応力腐食割れに優れた磁性合金が望まれる
。
界内で高勾配磁場を発生させる磁気分離用炉材は、腐食
性の強い産業排水の処理を対象とすることから耐食性の
良いこと、それから排水の処理速度を高めることから強
度が大きく耐応力腐食割れに優れた磁性合金が望まれる
。
従来、磁気分離用炉材としては、ステンレス磁性線（Ｓ
ＵＳ４１０など）が使用されている。
ＵＳ４１０など）が使用されている。
しかしこの磁性線は、腐食性の強い環境では、結晶粒界
に基づく粒界腐食により、損傷及び破断が起る。このた
め長時間の使用には耐え得なかった。そこで磁気分離用
炉材として強度が大きく、耐食性、耐応力腐食割れに優
れた磁性合金の開発が望まれている。本発明はかかる要
望に沿って鋭意研究した結果なされたもので‘１’鉄と
ニッケル及び半金属元素（Ｘ）で構成され、組成式（Ｆ
ｅ，−ａＮｉａ）側−ｙ×ｙ （ただし、ＸはＳｉおよびＢであり、０．３Ｓａミ０．
６５で、１５くｙ≦３０である。
に基づく粒界腐食により、損傷及び破断が起る。このた
め長時間の使用には耐え得なかった。そこで磁気分離用
炉材として強度が大きく、耐食性、耐応力腐食割れに優
れた磁性合金の開発が望まれている。本発明はかかる要
望に沿って鋭意研究した結果なされたもので‘１’鉄と
ニッケル及び半金属元素（Ｘ）で構成され、組成式（Ｆ
ｅ，−ａＮｉａ）側−ｙ×ｙ （ただし、ＸはＳｉおよびＢであり、０．３Ｓａミ０．
６５で、１５くｙ≦３０である。
）で表わされる組成で耐食が良く、かつ耐応力腐食割れ
に優れていることを特徴とする非晶質磁性合金。
に優れていることを特徴とする非晶質磁性合金。
｛２｝ 鉄とニッケル及び半金属元素（Ｘ）で構成され
る特許請求の範囲第１項記載の合金にＭｏ，Ｃｒおよび
Ｎｂから選ばれた少くとも１種を０．２〜４．＆ｔ％（
原子％）添加することで耐食性が良くかつ耐応力腐食割
れに優れていることを特徴とする非晶質磁性合金。
る特許請求の範囲第１項記載の合金にＭｏ，Ｃｒおよび
Ｎｂから選ばれた少くとも１種を０．２〜４．＆ｔ％（
原子％）添加することで耐食性が良くかつ耐応力腐食割
れに優れていることを特徴とする非晶質磁性合金。
を提供するものである。
次に本発明を詳細に説明する。
非晶質合金は、共晶付近の組成を持つ融溶金属を超急冷
し、結晶化がおこる前に凝固させてガラス状の固体とす
ることによって得られるもので、一般にアモルファス合
金またはガラス化金属と称され、長い原子配列を実質上
全く欠く物質である。
し、結晶化がおこる前に凝固させてガラス状の固体とす
ることによって得られるもので、一般にアモルファス合
金またはガラス化金属と称され、長い原子配列を実質上
全く欠く物質である。
本発明者は、本発明の前記特定成分組成を有する非晶質
合金が、強度が大きく耐食性が良く、特に耐応力腐食割
れに優れた非非晶質合金で、磁気分離用炉材としての特
性をバランス良く兼ね備えていることを知見した。
合金が、強度が大きく耐食性が良く、特に耐応力腐食割
れに優れた非非晶質合金で、磁気分離用炉材としての特
性をバランス良く兼ね備えていることを知見した。
第１表は、本発明の非晶質合金と本発明の成分組成の範
囲外の非晶質合金及び従来一般に利用されているステン
レス磁性線（ＳＵＳ４１０）についてそれらの成分組成
ならびに磁気特性，強度，腐食量、応力腐食割れに要す
る時間について第１表に示す。
囲外の非晶質合金及び従来一般に利用されているステン
レス磁性線（ＳＵＳ４１０）についてそれらの成分組成
ならびに磁気特性，強度，腐食量、応力腐食割れに要す
る時間について第１表に示す。
但しＢ血は測定磁場１００（０ｅ）のときの磁束密度で
ある。
ある。
腐食量は３２０でＩＮ−ＨＣ１（１規定の塩酸）に、１
０畑時間潰し、その重量変化より算出して求めた。
０畑時間潰し、その重量変化より算出して求めた。
また応力腐食割れに要する時間測定には、非晶質合金の
試料の寸法は中約１．仇収、厚み約２５〃ｍとし、又ス
テンレス磁性線（ＳＵＥ４１０）では径１００ｒｍの市
販品を用い、それらのテープ及び線を石英綾（直径：１
８０柳）にスパイラル状に巻つけ、各々の先端を接着し
、３ぞ○で瓜一日ＣＩに浸潰し合金テープの破断に到る
時間を求めた。
試料の寸法は中約１．仇収、厚み約２５〃ｍとし、又ス
テンレス磁性線（ＳＵＥ４１０）では径１００ｒｍの市
販品を用い、それらのテープ及び線を石英綾（直径：１
８０柳）にスパイラル状に巻つけ、各々の先端を接着し
、３ぞ○で瓜一日ＣＩに浸潰し合金テープの破断に到る
時間を求めた。
なお、石葵棒に巻いた非晶質合金テープの表面と内側で
はそれぞれ、張力と圧縮力を受けるその最大応力〇は約
１５０ｋ９／桝と推定される。第１表において試料Ｍ．
１〜５は本発明による非晶質合金の代表例であり、これ
らの非晶質合金は耐食性が良く、特に応力腐食割れに要
する時間の長いことから耐応力腐食割れに優れているこ
とがわかる。
はそれぞれ、張力と圧縮力を受けるその最大応力〇は約
１５０ｋ９／桝と推定される。第１表において試料Ｍ．
１〜５は本発明による非晶質合金の代表例であり、これ
らの非晶質合金は耐食性が良く、特に応力腐食割れに要
する時間の長いことから耐応力腐食割れに優れているこ
とがわかる。
本発明による非晶質合金は、本発明以外の非晶質合金に
比し耐応力腐食割れに対し格段に優れており、又、ステ
ンレス磁性線に比しては腐食量において格段に優れてい
ることが分る。
比し耐応力腐食割れに対し格段に優れており、又、ステ
ンレス磁性線に比しては腐食量において格段に優れてい
ることが分る。
第１図は（Ｆｅ，ＩＮｉａ）７８Ｓｉ，ｏＢ２非晶質合
金で、ａ値即ちＦｅとＮｉの組成比を変えた際の、磁束
密度（Ｂ側）、応力腐食割れにより破断するまでの時間
（分）及び腐食による重さの減量率（△Ｗ／Ｗ×１００
）を示す。
金で、ａ値即ちＦｅとＮｉの組成比を変えた際の、磁束
密度（Ｂ側）、応力腐食割れにより破断するまでの時間
（分）及び腐食による重さの減量率（△Ｗ／Ｗ×１００
）を示す。
なお、これらの試験方法は前述と同様である。
この図から明らかな如く、応力腐食割れは、ａ＝０．２
の成分組成の非晶質合金で著しく極めて短時間（１び分
程度）で破断すること、更にはａ＝０．４の非晶質合金
では応力腐食割れを受け難いことから特異な成分組成範
囲が存在することを、本発明者は新規に知見した。非晶
質合金細線を炉村として磁気分離用ェレメントを構成す
る際に、溶接する手段（非晶質合金はそれぞれの成分組
成に応じてある温度で結晶合金に変化する。
の成分組成の非晶質合金で著しく極めて短時間（１び分
程度）で破断すること、更にはａ＝０．４の非晶質合金
では応力腐食割れを受け難いことから特異な成分組成範
囲が存在することを、本発明者は新規に知見した。非晶
質合金細線を炉村として磁気分離用ェレメントを構成す
る際に、溶接する手段（非晶質合金はそれぞれの成分組
成に応じてある温度で結晶合金に変化する。
このとき、非晶質合金としての特性が失われる。この温
度は結晶化温度と称されている。本発明の非晶質合金の
結晶化温度は約４００ｏ 〜５１０こ○の範囲内にある
）を用いることが難しいので、細線を支柱に巻きつける
か或は炉過槽に紬線をすめこむなどの方法で磁気分離ェ
レメントを持つ炉過槽を作ることになるので非晶質合金
紙線に加わる応力を避けることが困難である。従って、
炉材としての合金細線の耐応力腐食割れの改善はきわめ
て重要である。前記した如く、本発明の非晶質合金は耐
食性が良く、特に耐応力割れに優れた特徴を有するもの
である。
度は結晶化温度と称されている。本発明の非晶質合金の
結晶化温度は約４００ｏ 〜５１０こ○の範囲内にある
）を用いることが難しいので、細線を支柱に巻きつける
か或は炉過槽に紬線をすめこむなどの方法で磁気分離ェ
レメントを持つ炉過槽を作ることになるので非晶質合金
紙線に加わる応力を避けることが困難である。従って、
炉材としての合金細線の耐応力腐食割れの改善はきわめ
て重要である。前記した如く、本発明の非晶質合金は耐
食性が良く、特に耐応力割れに優れた特徴を有するもの
である。
次に本発明の非晶質合金の製造方法を説明する。
本発明の非晶質合金は前記の非晶質合金の組成範囲の溶
融金属を例えば少くとも１び。
融金属を例えば少くとも１び。
Ｃ／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷凝固させて非晶質状態
が得られる方法によって製造することができる。具体的
には、すでに公知の遠心急冷法、単ロール法等で製造さ
れる。これらの製造方法によって造られる本発明の非晶
質合金テープ又はリボン状細線は単に紬線を編んで組む
のみならず機械的打抜き、電気的化学的エッチングなど
で所望の形状に加工し磁気分離用フルタェレメントに仕
上げることができる。次に本発明の非晶質合金で成分組
成を限定する理由を説明する。
が得られる方法によって製造することができる。具体的
には、すでに公知の遠心急冷法、単ロール法等で製造さ
れる。これらの製造方法によって造られる本発明の非晶
質合金テープ又はリボン状細線は単に紬線を編んで組む
のみならず機械的打抜き、電気的化学的エッチングなど
で所望の形状に加工し磁気分離用フルタェレメントに仕
上げることができる。次に本発明の非晶質合金で成分組
成を限定する理由を説明する。
鉄とニッケル及び半金属元素（Ｘ）で構成され、これを
組成式（Ｆｅ，十ぶｉａ），ｏｏ‐ｙ×ｙで表わすとき
鉄・ニッケル比ａを０．３Ｓａミ０．６５に限定する理
由は、ａが０．３以下では耐食性、特に応力腐食割れが
著しく起こり、磁気分離用炉材として用いることができ
ない。
組成式（Ｆｅ，十ぶｉａ），ｏｏ‐ｙ×ｙで表わすとき
鉄・ニッケル比ａを０．３Ｓａミ０．６５に限定する理
由は、ａが０．３以下では耐食性、特に応力腐食割れが
著しく起こり、磁気分離用炉材として用いることができ
ない。
又、０．６５以上では磁束密度（Ｂ側）が減少としての
十分な特性が得られにくいので、鉄・ニッケル比ａを前
記範囲に限定する必要がある。半金属元素ＸをＳｊおよ
びＢの和を１５〜３のｔ％に限定する理由は、１＄ｔ％
以下では非晶質化しにくく非晶質合金を得ることが困難
である。
十分な特性が得られにくいので、鉄・ニッケル比ａを前
記範囲に限定する必要がある。半金属元素ＸをＳｊおよ
びＢの和を１５〜３のｔ％に限定する理由は、１＄ｔ％
以下では非晶質化しにくく非晶質合金を得ることが困難
である。
又、３山ｔ％以上でも非晶質化しにくくしかも磁束密度
（Ｂ，。。）が著しく減少し炉材としての十分な特性が
得られないことによる。次に、添加物としてＭｏ，Ｃｒ
およびＮｂから選ばれた少くとも１種の金属を０．２〜
４．＄ｔ％の添加量に限定した理由は０．松ｔ％以下で
は耐食性、耐応力腐食割れについての改善効果が得られ
にくく、４．＆ｔ％以上の添加量では磁束密度（ＢＯＯ
）が減少し、炉材としての十分な特性が得られ難にこと
によるものである。
（Ｂ，。。）が著しく減少し炉材としての十分な特性が
得られないことによる。次に、添加物としてＭｏ，Ｃｒ
およびＮｂから選ばれた少くとも１種の金属を０．２〜
４．＄ｔ％の添加量に限定した理由は０．松ｔ％以下で
は耐食性、耐応力腐食割れについての改善効果が得られ
にくく、４．＆ｔ％以上の添加量では磁束密度（ＢＯＯ
）が減少し、炉材としての十分な特性が得られ難にこと
によるものである。
次に本発明を実施例によってその効果をさらに明らかに
する。
する。
実施例 １
鉄とニッケルの組成比の効果を明らかにするため組成式
（Ｆｅ，‐Ｎｉａ）７ぶｉ，ｏＢ位でａ＝０，０．１，
０．２，０．３，０．４，０．６，０．８の成分組成を
有する非晶質合金を作製した。
（Ｆｅ，‐Ｎｉａ）７ぶｉ，ｏＢ位でａ＝０，０．１，
０．２，０．３，０．４，０．６，０．８の成分組成を
有する非晶質合金を作製した。
その製造方法について説明すると前記組成の合金を先端
に０．５０脚の円孔を有する石英ガラス管内に押入し、
加熱して溶解した。
に０．５０脚の円孔を有する石英ガラス管内に押入し、
加熱して溶解した。
この溶融合金をアルゴンガスの加圧（０．４ｋ９′の）
下で、石英ガラス管より１５０伍ｐｍで回転する鋼製ロ
ール（単ロールで直径３０００肌）の表面に噴出せしめ
ることにより急冷し、中約１．仇収、厚み約０．０２５
凧の非晶質合金細線を作製した。これらの紬線をＸ線回
折で調べたところ、いずれも非晶質化されていることが
確認された。こられの非晶質合金紐線を前記した腐食試
験の方法で調べた結果が第１図ａ，ｂ，ｃである。
下で、石英ガラス管より１５０伍ｐｍで回転する鋼製ロ
ール（単ロールで直径３０００肌）の表面に噴出せしめ
ることにより急冷し、中約１．仇収、厚み約０．０２５
凧の非晶質合金細線を作製した。これらの紬線をＸ線回
折で調べたところ、いずれも非晶質化されていることが
確認された。こられの非晶質合金紐線を前記した腐食試
験の方法で調べた結果が第１図ａ，ｂ，ｃである。
この図から明らかな如く、ａが０．３０以上では応力腐
食割れを受け難いこと、さらには耐食性の目安である重
さ軽減率も改善されていることから磁気分離用炉材とし
て好適であるとが分る実施例 ２ （Ｆｅｏ．６Ｎｉｏ．４）７８Ｓｉ，ｏＢ２の成分組成
を有する非晶質合金細線を用いて磁気分離による炉過装
置を作つた。
食割れを受け難いこと、さらには耐食性の目安である重
さ軽減率も改善されていることから磁気分離用炉材とし
て好適であるとが分る実施例 ２ （Ｆｅｏ．６Ｎｉｏ．４）７８Ｓｉ，ｏＢ２の成分組成
を有する非晶質合金細線を用いて磁気分離による炉過装
置を作つた。
第２図において炉４を内包せる槽の大きさが直径１３０
肋で高さ７５側の円筒の枠体１を用い、炉材４として、
総量量約１ｇの非晶質合金紬線（中０．１〜１．仇吻、
厚み７〜３５山ｍ）を充填した炉過槽（充填率約１．３
％）で印加磁界（コイル６）１０のｅのものとで平均粒
径０．１８〃ｍの酸化鉄粉末約０．２肌ｔ％を含む水溶
液を供給パイプ２から０．３夕／分の割合で流通せた結
果酸化鉄粒子の炉材に対する吸着率は９％であった。
肋で高さ７５側の円筒の枠体１を用い、炉材４として、
総量量約１ｇの非晶質合金紬線（中０．１〜１．仇吻、
厚み７〜３５山ｍ）を充填した炉過槽（充填率約１．３
％）で印加磁界（コイル６）１０のｅのものとで平均粒
径０．１８〃ｍの酸化鉄粉末約０．２肌ｔ％を含む水溶
液を供給パイプ２から０．３夕／分の割合で流通せた結
果酸化鉄粒子の炉材に対する吸着率は９％であった。
さらにこの後炉村炉過槽を洗浄し、炉材を充填した炉過
槽をＩＮ一日ＣＩ（３が０にて）に１０畑時間浸積さた
後に前記と同様な方法で酸化鉄の水溶液を流し酸化粒子
の吸着率を調べたところ吸着率は９９％を示した。
槽をＩＮ一日ＣＩ（３が０にて）に１０畑時間浸積さた
後に前記と同様な方法で酸化鉄の水溶液を流し酸化粒子
の吸着率を調べたところ吸着率は９９％を示した。
また、酸澄による炉過槽の中の炉材は総重量に対して６
％程度減少したのみで、紬線の破断はみられなかった。
％程度減少したのみで、紬線の破断はみられなかった。
なお吸着率は、炉過前の水に含まれる酸化鉄の濃度Ｗ，
と、コイル６により１００（０ｅ）の印加磁界のもとで
、流通させて、吸着分離した後の水に含まれている酸化
鉄濃度Ｗ２とすると、（Ｗ，一Ｗ２）／Ｗ，×１００（
％）により求めた。
と、コイル６により１００（０ｅ）の印加磁界のもとで
、流通させて、吸着分離した後の水に含まれている酸化
鉄濃度Ｗ２とすると、（Ｗ，一Ｗ２）／Ｗ，×１００（
％）により求めた。
以上の様に、本発明の非晶質合金は耐食性が良く、特に
耐応力腐食割れに優れた特徴を有することから腐食性の
強い産業排水などの処理を対象とした磁気分離装置の炉
材として好適であり、しかも寿命が長い為操業時間が長
くできる。或いは、磁気特性が良好である為に高速処理
が行なえるなど、きわめて産業上有効なものである。
耐応力腐食割れに優れた特徴を有することから腐食性の
強い産業排水などの処理を対象とした磁気分離装置の炉
材として好適であり、しかも寿命が長い為操業時間が長
くできる。或いは、磁気特性が良好である為に高速処理
が行なえるなど、きわめて産業上有効なものである。
第１図は（Ｆｅ，〜Ｎｉａ）７８Ｓｉ，ｏＢ２非晶質合
金で、ＦｅとＮｉの組成比を変えた際のａ図は磁束密度
（Ｂｏｏ）、ｂ図は応力腐食割れにより破断するまでの
時間（分）及びｃ図は腐食による重さの減量率（△Ｗ／
Ｗ×１００）を示す図である。 第２図は炉材として本発明の非晶質合金を用いた磁気分
離装置の一実施例の概略を示す断面図である。１…枠体
、２・・・供給パイプ、３・・・排出パイプ、４・・・
炉材、５・・・金網、６・・・コイル、７…微粒子等含
む処理前流体、８・・・炉過処理された流体。 溝丁図第１図 第２図
金で、ＦｅとＮｉの組成比を変えた際のａ図は磁束密度
（Ｂｏｏ）、ｂ図は応力腐食割れにより破断するまでの
時間（分）及びｃ図は腐食による重さの減量率（△Ｗ／
Ｗ×１００）を示す図である。 第２図は炉材として本発明の非晶質合金を用いた磁気分
離装置の一実施例の概略を示す断面図である。１…枠体
、２・・・供給パイプ、３・・・排出パイプ、４・・・
炉材、５・・・金網、６・・・コイル、７…微粒子等含
む処理前流体、８・・・炉過処理された流体。 溝丁図第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鉄とニツケル及び半金属元素（Ｘ）で構成され、組
成式 （Ｆｅ＿１＿−＿ａＮｉ＿ａ）１００−ｙＸ＿ｙ
（ただし、ＸはＳｉおよびＢであり、０．３≦ａ≦０
．６５で１５＜ｙ≦３０である。 ）で表わされる組成で、耐食性が良く、かつ、耐応力腐
食割に優れていることを特徴とする非晶質磁性合金。 ２ 鉄とニツケル及び半金属元素（Ｘ）で構成され、組
成式 （Ｆｅ＿１＿−＿ａＮｉ＿ａ）＿１＿０＿０＿−
＿ｙＸ＿ｙ （ただし、ＸはＳｉおよびＢであり、０．
３≦ａ≦０．６５で１５＜ｙ≦３０である。 ）で表わされる組成の合金にＭｏ，ＣｒおよびＮｂから
選ばれた少くとも１種を０．２〜４．５ａｔ％（原子％
）添加してなる耐食性が良くかつ耐応力腐食割れに優れ
ていることを特徴とする非晶質磁性合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54008691A JPS6016512B2 (ja) | 1979-01-30 | 1979-01-30 | 耐食性，耐応力腐食割れに優れた非晶質磁性合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54008691A JPS6016512B2 (ja) | 1979-01-30 | 1979-01-30 | 耐食性，耐応力腐食割れに優れた非晶質磁性合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55104450A JPS55104450A (en) | 1980-08-09 |
| JPS6016512B2 true JPS6016512B2 (ja) | 1985-04-25 |
Family
ID=11699938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54008691A Expired JPS6016512B2 (ja) | 1979-01-30 | 1979-01-30 | 耐食性，耐応力腐食割れに優れた非晶質磁性合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6016512B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6296948B1 (en) * | 1981-02-17 | 2001-10-02 | Ati Properties, Inc. | Amorphous metal alloy strip and method of making such strip |
| CN1036667C (zh) * | 1995-07-11 | 1997-12-10 | 冶金工业部钢铁研究总院 | 铁基部分晶化合金及制造方法 |
| US7553382B2 (en) * | 2005-02-11 | 2009-06-30 | The Nanosteel Company, Inc. | Glass stability, glass forming ability, and microstructural refinement |
| US7935198B2 (en) | 2005-02-11 | 2011-05-03 | The Nanosteel Company, Inc. | Glass stability, glass forming ability, and microstructural refinement |
| US8704134B2 (en) | 2005-02-11 | 2014-04-22 | The Nanosteel Company, Inc. | High hardness/high wear resistant iron based weld overlay materials |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3856513A (en) * | 1972-12-26 | 1974-12-24 | Allied Chem | Novel amorphous metals and amorphous metal articles |
-
1979
- 1979-01-30 JP JP54008691A patent/JPS6016512B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55104450A (en) | 1980-08-09 |
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