JPH07126817A - 非晶質金属細線 - Google Patents
非晶質金属細線Info
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- JPH07126817A JPH07126817A JP5297293A JP29729393A JPH07126817A JP H07126817 A JPH07126817 A JP H07126817A JP 5297293 A JP5297293 A JP 5297293A JP 29729393 A JP29729393 A JP 29729393A JP H07126817 A JPH07126817 A JP H07126817A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/02—Amorphous alloys with iron as the major constituent
-
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- C22C45/04—Amorphous alloys with nickel or cobalt as the major constituent
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 大バルクハウゼン効果を示し，かつパルス電
圧発生素子として有用な優れた磁気特性を有し，かつ伸
線加工や伸線加工後の張力下熱処理が容易に行える優れ
た靭性を有する非晶質金属細線を提供する。 【構成】 原子％による組成式が， ( Fea Cob )100-(y+z)Siy Ｂz [0.4 ≦ａ≦0.6 ，a+b=１， 6≦ｙ≦8 ，13≦ｚ≦16]
で示される組成からなり，大バルクハウゼン効果を示
し，かつパルス電圧発生特性と靱性に優れた非晶質金属
細線。
圧発生素子として有用な優れた磁気特性を有し，かつ伸
線加工や伸線加工後の張力下熱処理が容易に行える優れ
た靭性を有する非晶質金属細線を提供する。 【構成】 原子％による組成式が， ( Fea Cob )100-(y+z)Siy Ｂz [0.4 ≦ａ≦0.6 ，a+b=１， 6≦ｙ≦8 ，13≦ｚ≦16]
で示される組成からなり，大バルクハウゼン効果を示
し，かつパルス電圧発生特性と靱性に優れた非晶質金属
細線。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，大バルクハウゼン効果
を示し，かつパルス電圧発生素子として有用な優れた磁
気特性と靭性とを有する非晶質金属細線に関するもので
ある。
を示し，かつパルス電圧発生素子として有用な優れた磁
気特性と靭性とを有する非晶質金属細線に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来より，溶融状態の合金を急冷するこ
とにより薄帯状，フィラメント状，粉粒体状など種々の
形状と特性とを有する非晶質金属材料が得られることは
よく知られている。なかでも，特開昭５６−１６５０１
６号公報ならびに特開昭５７−７９０５２号公報によっ
て開示されたFe及びCo基の急冷凝固非晶質金属細線は，
磁化過程において，ある特定の励磁磁界値で急速に磁化
反転を生じる大バルクハウゼン効果を有する磁性材料と
して知られており，パルス電圧発生素子として各種磁気
マーカや磁気コアに広く応用されている。
とにより薄帯状，フィラメント状，粉粒体状など種々の
形状と特性とを有する非晶質金属材料が得られることは
よく知られている。なかでも，特開昭５６−１６５０１
６号公報ならびに特開昭５７−７９０５２号公報によっ
て開示されたFe及びCo基の急冷凝固非晶質金属細線は，
磁化過程において，ある特定の励磁磁界値で急速に磁化
反転を生じる大バルクハウゼン効果を有する磁性材料と
して知られており，パルス電圧発生素子として各種磁気
マーカや磁気コアに広く応用されている。
【０００３】また，特開昭６３−２４００３号公報に
は、Fe系の急冷凝固非晶質金属細線を伸線加工した後，
張力下で熱処理を施し，次いで急冷することにより，10
0 μｍ以下の種々の線径からなる大バルクハウゼン効果
を有するFe系非晶質金属細線が得られることが開示され
ている。
は、Fe系の急冷凝固非晶質金属細線を伸線加工した後，
張力下で熱処理を施し，次いで急冷することにより，10
0 μｍ以下の種々の線径からなる大バルクハウゼン効果
を有するFe系非晶質金属細線が得られることが開示され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら，特開昭
６３−２４００３号公報に記載された製造方法で得られ
たFe系非晶質金属細線は，パルス電圧発生特性が十分で
なくパルス電圧発生素子として不十分なものであるか，
あるいは，Fe系非晶質金属細線の靭性が十分でなく伸線
加工時に切断が生じたり，熱処理時に切断が生じるなど
という問題があった。本発明は，大バルクハウゼン効果
を示し，かつパルス電圧発生素子として有用な優れた磁
気特性と，伸線加工や伸線加工後の張力下熱処理が容易
に行える優れた靭性を有する非晶質金属細線を提供する
ことを目的とするものである。
６３−２４００３号公報に記載された製造方法で得られ
たFe系非晶質金属細線は，パルス電圧発生特性が十分で
なくパルス電圧発生素子として不十分なものであるか，
あるいは，Fe系非晶質金属細線の靭性が十分でなく伸線
加工時に切断が生じたり，熱処理時に切断が生じるなど
という問題があった。本発明は，大バルクハウゼン効果
を示し，かつパルス電圧発生素子として有用な優れた磁
気特性と，伸線加工や伸線加工後の張力下熱処理が容易
に行える優れた靭性を有する非晶質金属細線を提供する
ことを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは，このよう
な課題を解決するために鋭意検討の結果，磁歪を有する
Fe-Co-Si-Bからなり，特定の組成範囲からなる非晶質金
属細線が大バルクハウゼン効果を示し，かつパルス電圧
発生素子として有用な優れた磁気特性と，伸線加工や伸
線加工後の張力下熱処理も容易に行うことができる優れ
た靭性を有することを見出し，本発明に到達した。
な課題を解決するために鋭意検討の結果，磁歪を有する
Fe-Co-Si-Bからなり，特定の組成範囲からなる非晶質金
属細線が大バルクハウゼン効果を示し，かつパルス電圧
発生素子として有用な優れた磁気特性と，伸線加工や伸
線加工後の張力下熱処理も容易に行うことができる優れ
た靭性を有することを見出し，本発明に到達した。
【０００６】すなわち，本発明は，原子％による組成式
が， ( Fea Cob )100-(y+z)Siy Ｂz [0.4 ≦ａ≦0.6 ，a+b=１， 6≦ｙ≦8 ，13≦ｚ≦16]
で示される組成からなり，大バルクハウゼン効果を示
し，かつパルス電圧発生特性と靱性に優れた非晶質金属
細線を要旨とするものである。
が， ( Fea Cob )100-(y+z)Siy Ｂz [0.4 ≦ａ≦0.6 ，a+b=１， 6≦ｙ≦8 ，13≦ｚ≦16]
で示される組成からなり，大バルクハウゼン効果を示
し，かつパルス電圧発生特性と靱性に優れた非晶質金属
細線を要旨とするものである。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
非晶質金属細線の合金組成は，大バルクハウゼン効果を
示し，かつ優れたパルス電圧発生特性と靱性とを有する
非晶質金属細線を得るために，以下のように限定するこ
とが必要である。すなわち，本発明の非晶質金属細線の
Siの含有量は，６〜８原子％であることが必要であり，
特に6.5 〜８原子％であることが好ましい。Siの含有量
が６原子％未満あるいは８原子％を超える場合には，得
られた非晶質金属細線は脆くなり，伸線性が劣化して実
用に供することができなくなる。
非晶質金属細線の合金組成は，大バルクハウゼン効果を
示し，かつ優れたパルス電圧発生特性と靱性とを有する
非晶質金属細線を得るために，以下のように限定するこ
とが必要である。すなわち，本発明の非晶質金属細線の
Siの含有量は，６〜８原子％であることが必要であり，
特に6.5 〜８原子％であることが好ましい。Siの含有量
が６原子％未満あるいは８原子％を超える場合には，得
られた非晶質金属細線は脆くなり，伸線性が劣化して実
用に供することができなくなる。
【０００８】また，本発明の非晶質金属細線のＢの含有
量は，13〜16原子％であることが必要であり，特に，13
〜15原子％であることが好ましい。Ｂの含有量が13原子
％未満あるいは16原子％を越える場合には，得られた非
晶質金属細線は脆くなり，伸線性が劣化して実用に供す
ることができなくなる。
量は，13〜16原子％であることが必要であり，特に，13
〜15原子％であることが好ましい。Ｂの含有量が13原子
％未満あるいは16原子％を越える場合には，得られた非
晶質金属細線は脆くなり，伸線性が劣化して実用に供す
ることができなくなる。
【０００９】さらに，本発明において，Fe及びCoは，大
バルクハウゼン効果による優れた磁気特性ならびに優れ
た靭性を有する非晶質金属細線を得るために必要不可欠
な元素であり，Si，Ｂ，Fe，Coの量の合計が100 原子％
になることが必要である。また，大バルクハウゼン効果
に基づく優れたパルス電圧発生特性を得るには，Fe量と
Co量との和において，Feが40〜60％の比率で含まれるこ
とが必要であり，特に，Feが45〜55％の比率で含まれる
ことが好ましい。Fe量とCo量との和において，Feの比率
が40％未満あるいは60％を越える場合には，大バルクハ
ウゼン効果を示すものの，検出コイルに発生するパルス
電圧が低くなり，磁気特性の劣るものとなる。
バルクハウゼン効果による優れた磁気特性ならびに優れ
た靭性を有する非晶質金属細線を得るために必要不可欠
な元素であり，Si，Ｂ，Fe，Coの量の合計が100 原子％
になることが必要である。また，大バルクハウゼン効果
に基づく優れたパルス電圧発生特性を得るには，Fe量と
Co量との和において，Feが40〜60％の比率で含まれるこ
とが必要であり，特に，Feが45〜55％の比率で含まれる
ことが好ましい。Fe量とCo量との和において，Feの比率
が40％未満あるいは60％を越える場合には，大バルクハ
ウゼン効果を示すものの，検出コイルに発生するパルス
電圧が低くなり，磁気特性の劣るものとなる。
【００１０】本発明の非晶質金属細線は，上記組成の合
金を溶融し，冷却液体中で急冷凝固させることより得る
ことができる。凝固させる方法としては，種々の方法が
あげられるが，好ましい方法としては，例えば，特開昭
５６−１６５０１６号公報又は特開昭５７−７９０５２
号公報に記載の，いわゆる回転液中紡糸法があげられ
る。この方法は，回転ドラム中に冷却液体を入れて遠心
力でドラム内壁に冷却体膜を形成させ，その冷却液体膜
中に溶融した上記組成を有する合金を紡糸ノズルより噴
出させて急冷凝固させるものである。
金を溶融し，冷却液体中で急冷凝固させることより得る
ことができる。凝固させる方法としては，種々の方法が
あげられるが，好ましい方法としては，例えば，特開昭
５６−１６５０１６号公報又は特開昭５７−７９０５２
号公報に記載の，いわゆる回転液中紡糸法があげられ
る。この方法は，回転ドラム中に冷却液体を入れて遠心
力でドラム内壁に冷却体膜を形成させ，その冷却液体膜
中に溶融した上記組成を有する合金を紡糸ノズルより噴
出させて急冷凝固させるものである。
【００１１】特に，真円度が高く，線径斑が少ない連続
細線を得るには，回転ドラムの周速度を紡糸ノズルより
噴出される溶融金属流の速度よりも５〜30％速くするこ
と，さらに，紡糸ノズルより噴出される溶融金属流とド
ラム内壁に形成された冷却液体膜とのなす角度を20〜70
゜にすることが好ましい。また，紡糸ノズルの孔径は，
50〜200 μｍφであることが好ましく，さらに好ましく
は，80〜180 μｍφである。孔径が50μｍφ未満の場合
では, 溶湯がノズルより噴出しにくくなり，急冷された
線材が得られにくくなる傾向がある。一方，紡糸ノズル
の孔径が200 μｍφを越える場合では，真円度が低く線
径斑が大きくなり，高品質な金属細線が得られにくくな
る傾向がある。
細線を得るには，回転ドラムの周速度を紡糸ノズルより
噴出される溶融金属流の速度よりも５〜30％速くするこ
と，さらに，紡糸ノズルより噴出される溶融金属流とド
ラム内壁に形成された冷却液体膜とのなす角度を20〜70
゜にすることが好ましい。また，紡糸ノズルの孔径は，
50〜200 μｍφであることが好ましく，さらに好ましく
は，80〜180 μｍφである。孔径が50μｍφ未満の場合
では, 溶湯がノズルより噴出しにくくなり，急冷された
線材が得られにくくなる傾向がある。一方，紡糸ノズル
の孔径が200 μｍφを越える場合では，真円度が低く線
径斑が大きくなり，高品質な金属細線が得られにくくな
る傾向がある。
【００１２】また，本発明の非晶質金属細線は，特開昭
５８−１７３０５９号公報に記載の，いわゆるコンベア
ー法を用いて製造することもできる。この方法は，溶融
金属を紡糸ノズルより噴出させ，走行している溝付コン
ベアーベルト上に形成された冷却液体層に接触させて急
冷凝固させるものである。特に，真円度が高く，線径斑
が少ない連続細線を得るには，コンベアー上の走行冷却
液体の速度を300m／分以上とし，溶融金属噴出流と走行
冷却液体との速度比を１を越えて1.3 以下として走行冷
却液体を速くすることが好ましい。さらに，紡糸ノズル
より噴出される溶融金属流と走行冷却液体相とのなす角
度を30゜より大きくし，紡糸ノズルの孔径を0.2mm φ以
下にすることが好ましい。
５８−１７３０５９号公報に記載の，いわゆるコンベア
ー法を用いて製造することもできる。この方法は，溶融
金属を紡糸ノズルより噴出させ，走行している溝付コン
ベアーベルト上に形成された冷却液体層に接触させて急
冷凝固させるものである。特に，真円度が高く，線径斑
が少ない連続細線を得るには，コンベアー上の走行冷却
液体の速度を300m／分以上とし，溶融金属噴出流と走行
冷却液体との速度比を１を越えて1.3 以下として走行冷
却液体を速くすることが好ましい。さらに，紡糸ノズル
より噴出される溶融金属流と走行冷却液体相とのなす角
度を30゜より大きくし，紡糸ノズルの孔径を0.2mm φ以
下にすることが好ましい。
【００１３】本発明の非晶質金属細線は，靭性に富んで
いるので，通常の金属細線の伸線工程により，破断を生
じることなく冷間加工を連続して行うことができ，任意
の線径を有する非晶質金属細線を得ることができる。伸
線加工においては，１つのダイスにおける減面率が５〜
15％の範囲で行うことができ，複数のダイスを用いて任
意の線径まで伸線加工を行うことができる。
いるので，通常の金属細線の伸線工程により，破断を生
じることなく冷間加工を連続して行うことができ，任意
の線径を有する非晶質金属細線を得ることができる。伸
線加工においては，１つのダイスにおける減面率が５〜
15％の範囲で行うことができ，複数のダイスを用いて任
意の線径まで伸線加工を行うことができる。
【００１４】また，特開昭６３−２４００３号公報など
に開示されているように，伸線加工後，張力下において
熱処理を行うことにより，大バルクハウゼン効果を有
し，パルス電圧発生特性に優れた，任意の線径の非晶質
金属細線を得ることができる。張力下での熱処理として
は，張力が30〜200 kg/mm2で，300 〜580 ℃の温度範囲
にて，0.05〜300 秒間行うことが好ましい。
に開示されているように，伸線加工後，張力下において
熱処理を行うことにより，大バルクハウゼン効果を有
し，パルス電圧発生特性に優れた，任意の線径の非晶質
金属細線を得ることができる。張力下での熱処理として
は，張力が30〜200 kg/mm2で，300 〜580 ℃の温度範囲
にて，0.05〜300 秒間行うことが好ましい。
【００１５】本発明の非晶質金属細線は，伸線後，熱処
理や張力下熱処理を施すことにより，残留磁束密度が約
14000 〜15000 ガウス，残留磁束密度／飽和磁束密度が
0.9〜１，逆磁区形成限界磁界が0.1 〜10エルステッド
の大バルクハウゼン効果を示す。
理や張力下熱処理を施すことにより，残留磁束密度が約
14000 〜15000 ガウス，残留磁束密度／飽和磁束密度が
0.9〜１，逆磁区形成限界磁界が0.1 〜10エルステッド
の大バルクハウゼン効果を示す。
【００１６】本発明の非晶質金属細線の真円度は，60％
以上，好ましくは80％以上，さらに好ましくは90％以上
であり，線径斑が６％以下の均一な形状を有している。
また，本発明の金属細線は，実質的に非晶質金属細線で
あり，磁気特性ならびに靱性を損なわない程度の結晶質
相を含んでいてもよい。
以上，好ましくは80％以上，さらに好ましくは90％以上
であり，線径斑が６％以下の均一な形状を有している。
また，本発明の金属細線は，実質的に非晶質金属細線で
あり，磁気特性ならびに靱性を損なわない程度の結晶質
相を含んでいてもよい。
【００１７】
【実施例】以下，本発明を実施例及び比較例によって具
体的に説明する。 実施例１〜５，比較例１〜６ 表１に示す各種組成からなる合金を，石英管中でアルゴ
ン雰囲気下にて溶融した後，孔径125 μｍφの石英製紡
糸ノズルを用い，約280 〜350rpmで回転している内径50
0mm φの円筒ドラム内に形成された温度４℃，深さ2.5c
m の冷却水の膜中にアルゴンガス噴出圧4.4kg/cm2 で溶
融金属を噴出させて急冷凝固させ，各組成につき500mの
連続した非晶質急冷凝固細線を得た。このときの紡糸ノ
ズルと回転冷却液面との距離は１mm以下であり，紡糸ノ
ズルより噴出された溶融金属流とその回転冷却液面との
なす角は45°であった。作製された急冷凝固細線の平均
線径を表１に示す。なお，非晶質層の判定は，Ｘ線回析
法を用い，非晶質特有のハローパターンが得られること
により判別した。
体的に説明する。 実施例１〜５，比較例１〜６ 表１に示す各種組成からなる合金を，石英管中でアルゴ
ン雰囲気下にて溶融した後，孔径125 μｍφの石英製紡
糸ノズルを用い，約280 〜350rpmで回転している内径50
0mm φの円筒ドラム内に形成された温度４℃，深さ2.5c
m の冷却水の膜中にアルゴンガス噴出圧4.4kg/cm2 で溶
融金属を噴出させて急冷凝固させ，各組成につき500mの
連続した非晶質急冷凝固細線を得た。このときの紡糸ノ
ズルと回転冷却液面との距離は１mm以下であり，紡糸ノ
ズルより噴出された溶融金属流とその回転冷却液面との
なす角は45°であった。作製された急冷凝固細線の平均
線径を表１に示す。なお，非晶質層の判定は，Ｘ線回析
法を用い，非晶質特有のハローパターンが得られること
により判別した。
【００１８】次いでおのおのの急冷凝固細線を，ダイス
径が135,130,125,120,115,110,105,100 μｍのダイヤモ
ンドダイスを順に通し，冷間伸線を行って線径100 μｍ
の伸線材を作製した。また，この伸線工程において発生
する切断数を数え，各組成の靭性を評価した。伸線工程
時の各伸線材の100mあたりの切断数を表１に示す。
径が135,130,125,120,115,110,105,100 μｍのダイヤモ
ンドダイスを順に通し，冷間伸線を行って線径100 μｍ
の伸線材を作製した。また，この伸線工程において発生
する切断数を数え，各組成の靭性を評価した。伸線工程
時の各伸線材の100mあたりの切断数を表１に示す。
【００１９】さらに，各組成の線径100 μｍの伸線材
を，温度390 ℃，張力140 kg/mm2の下で，１分間熱処理
することにより逆磁区形成限界磁界が約0.20エルステッ
ドの大バルクハウゼン効果を有する非晶質金属細線をそ
れぞれ得た。そして，周波数50Hz，印加最大磁界１エル
ステッドの三角波で試料長20cmの非晶質金属細線を励磁
し，非晶質金属細線の周囲に巻かれた長さ3.5cm ，590
ターン，内径３cmの検出コイルにて発生するパルス電圧
を測定した。それぞれの非晶質金属細線で発生するパル
ス電圧を表１に示す。
を，温度390 ℃，張力140 kg/mm2の下で，１分間熱処理
することにより逆磁区形成限界磁界が約0.20エルステッ
ドの大バルクハウゼン効果を有する非晶質金属細線をそ
れぞれ得た。そして，周波数50Hz，印加最大磁界１エル
ステッドの三角波で試料長20cmの非晶質金属細線を励磁
し，非晶質金属細線の周囲に巻かれた長さ3.5cm ，590
ターン，内径３cmの検出コイルにて発生するパルス電圧
を測定した。それぞれの非晶質金属細線で発生するパル
ス電圧を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１の結果より明らかなように，比較例
１，２の非晶質金属細線は，Fe量及びCo量が本発明の範
囲外であるため，大バルクハウゼン効果を有する非晶質
金属細線であっても，検出コイルに発生するパルス電圧
が低く，また靱性にも劣る材料であった。また，比較例
３〜６の非晶質金属細線は，Si量又はＢ量が本発明の範
囲外であるため，靱性が十分ではなく，伸線工程で頻繁
に破断が生じ，工業材料と実用性の非常に乏しいもので
あった。それに対し，実施例１〜５の非晶質金属細線
は，いずれも大バルクハウゼン効果を示し，かつ発生す
るパルス電圧が100mV 以上と高く，さらに優れた靭性を
有しているため，伸線工程においてほとんど切断を生じ
なかった。
１，２の非晶質金属細線は，Fe量及びCo量が本発明の範
囲外であるため，大バルクハウゼン効果を有する非晶質
金属細線であっても，検出コイルに発生するパルス電圧
が低く，また靱性にも劣る材料であった。また，比較例
３〜６の非晶質金属細線は，Si量又はＢ量が本発明の範
囲外であるため，靱性が十分ではなく，伸線工程で頻繁
に破断が生じ，工業材料と実用性の非常に乏しいもので
あった。それに対し，実施例１〜５の非晶質金属細線
は，いずれも大バルクハウゼン効果を示し，かつ発生す
るパルス電圧が100mV 以上と高く，さらに優れた靭性を
有しているため，伸線工程においてほとんど切断を生じ
なかった。
【００２２】
【発明の効果】本発明の非晶質金属細線は，大バルクハ
ウゼン効果を示し，かつパルス電圧発生特性と靭性に優
れているので，パルス発生素子や各種磁気マーカとして
広く用いることができる。
ウゼン効果を示し，かつパルス電圧発生特性と靭性に優
れているので，パルス発生素子や各種磁気マーカとして
広く用いることができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 原子％による組成式が， ( Fea Cob )100-(y+z)Siy Ｂz [0.4 ≦ａ≦0.6 ，a+b=１， 6≦ｙ≦8 ，13≦ｚ≦16]
で示される組成からなり，大バルクハウゼン効果を示
し，かつパルス電圧発生特性と靱性に優れた非晶質金属
細線。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29729393A JP3364299B2 (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | 非晶質金属細線 |
| CA002134851A CA2134851A1 (en) | 1993-11-02 | 1994-11-01 | Amorphous metal wire |
| DE69420810T DE69420810T2 (de) | 1993-11-02 | 1994-11-02 | Amorpher Metalldraht |
| EP94117274A EP0651068B1 (en) | 1993-11-02 | 1994-11-02 | Amorphous metal wire |
| US08/333,989 US5554232A (en) | 1993-11-02 | 1994-11-02 | Amorphous metal wire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29729393A JP3364299B2 (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | 非晶質金属細線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07126817A true JPH07126817A (ja) | 1995-05-16 |
| JP3364299B2 JP3364299B2 (ja) | 2003-01-08 |
Family
ID=17844640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29729393A Expired - Lifetime JP3364299B2 (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | 非晶質金属細線 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5554232A (ja) |
| EP (1) | EP0651068B1 (ja) |
| JP (1) | JP3364299B2 (ja) |
| CA (1) | CA2134851A1 (ja) |
| DE (1) | DE69420810T2 (ja) |
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| US6093261A (en) * | 1995-04-13 | 2000-07-25 | Alliedsignals Inc. | Metallic glass alloys for mechanically resonant marker surveillance systems |
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| US5731649A (en) * | 1996-12-27 | 1998-03-24 | Caama+E,Otl N+Ee O; Ramon A. | Electric motor or generator |
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| JP2008020579A (ja) * | 2006-07-12 | 2008-01-31 | Fuji Xerox Co Ltd | 磁性体ワイヤー及び記録媒体 |
| US7589266B2 (en) * | 2006-08-21 | 2009-09-15 | Zuli Holdings, Ltd. | Musical instrument string |
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| JPWO2013129611A1 (ja) * | 2012-02-29 | 2015-07-30 | 昭和電工株式会社 | エレクトロルミネッセント素子の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60106949A (ja) * | 1983-11-15 | 1985-06-12 | Unitika Ltd | 疲労特性と靭性に優れた非晶質鉄基合金 |
| KR900007666B1 (ko) * | 1984-11-12 | 1990-10-18 | 알프스 덴기 가부시기가이샤 | 자기헤드용 비정질 합금 |
| EP0253580B1 (en) * | 1986-07-11 | 1992-03-18 | Unitika Ltd. | Fine amorphous metal wire |
| JPH07103439B2 (ja) * | 1986-07-11 | 1995-11-08 | ユニチカ株式会社 | 非晶質金属細線 |
-
1993
- 1993-11-02 JP JP29729393A patent/JP3364299B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-11-01 CA CA002134851A patent/CA2134851A1/en not_active Abandoned
- 1994-11-02 EP EP94117274A patent/EP0651068B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-11-02 DE DE69420810T patent/DE69420810T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-11-02 US US08/333,989 patent/US5554232A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3364299B2 (ja) | 2003-01-08 |
| DE69420810D1 (de) | 1999-10-28 |
| DE69420810T2 (de) | 2000-02-03 |
| US5554232A (en) | 1996-09-10 |
| EP0651068B1 (en) | 1999-09-22 |
| EP0651068A1 (en) | 1995-05-03 |
| CA2134851A1 (en) | 1995-05-03 |
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