JP3364299B2 - 非晶質金属細線 - Google Patents
非晶質金属細線Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/02—Amorphous alloys with iron as the major constituent
-
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- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/04—Amorphous alloys with nickel or cobalt as the major constituent
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，大バルクハウゼン効果
を示し，かつパルス電圧発生素子として有用な優れた磁
気特性と靭性とを有する非晶質金属細線に関するもので
ある。 【０００２】 【従来の技術】従来より，溶融状態の合金を急冷するこ
とにより薄帯状，フィラメント状，粉粒体状など種々の
形状と特性とを有する非晶質金属材料が得られることは
よく知られている。なかでも，特開昭５６−１６５０１
６号公報ならびに特開昭５７−７９０５２号公報によっ
て開示されたFe及びCo基の急冷凝固非晶質金属細線は，
磁化過程において，ある特定の励磁磁界値で急速に磁化
反転を生じる大バルクハウゼン効果を有する磁性材料と
して知られており，パルス電圧発生素子として各種磁気
マーカや磁気コアに広く応用されている。 【０００３】また、特開昭６３−２４０００３号公報に
は、Ｆｅ系の急冷凝固非晶質金属細線を伸線加工した
後、張力下で熱処理を施し、次いで急冷することによ
り、１００μｍ以下の種々の線径からなる大バルクハウ
ゼン効果を有するＦｅ系非晶質金属細線が得られること
が開示されている。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６３−２４０００３号公報に記載された製造方法で得ら
れたＦｅ系非晶質金属細線は、パルス電圧発生特性が十
分でなくパルス電圧発生素子として不十分なものである
か、あるいは、Ｆｅ系非晶質金属細線の靭性が十分でな
く伸線加工時に切断が生じたり、熱処理時に切断が生じ
るなどという問題があった。本発明は、大バルクハウゼ
ン効果を示し、かつパルス電圧発生素子として有用な優
れた磁気特性と、伸線加工や伸線加工後の張力下熱処理
が容易に行える優れた靭性を有する非晶質金属細線を提
供することを目的とするものである。 【０００５】 【課題を解決するための手段】本発明者らは，このよう
な課題を解決するために鋭意検討の結果，磁歪を有する
Fe-Co-Si-Bからなり，特定の組成範囲からなる非晶質金
属細線が大バルクハウゼン効果を示し，かつパルス電圧
発生素子として有用な優れた磁気特性と，伸線加工や伸
線加工後の張力下熱処理も容易に行うことができる優れ
た靭性を有することを見出し，本発明に到達した。 【０００６】すなわち、本発明は、原子％による組成式
が、 （ＦｅaＣｏb）100-(y+z)ＳｉyＢz [０．４５≦ａ≦０．５５、ａ＋ｂ＝１、６≦ｙ≦８、
１３≦ｚ≦１６]で示される組成からなり、大バルクハ
ウゼン効果を示し、かつパルス電圧発生特性と靭性に優
れた非晶質金属細線を要旨とするものである。 【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
非晶質金属細線の合金組成は，大バルクハウゼン効果を
示し，かつ優れたパルス電圧発生特性と靱性とを有する
非晶質金属細線を得るために，以下のように限定するこ
とが必要である。すなわち，本発明の非晶質金属細線の
Siの含有量は，６〜８原子％であることが必要であり，
特に6.5 〜８原子％であることが好ましい。Siの含有量
が６原子％未満あるいは８原子％を超える場合には，得
られた非晶質金属細線は脆くなり，伸線性が劣化して実
用に供することができなくなる。 【０００８】また，本発明の非晶質金属細線のＢの含有
量は，13〜16原子％であることが必要であり，特に，13
〜15原子％であることが好ましい。Ｂの含有量が13原子
％未満あるいは16原子％を越える場合には，得られた非
晶質金属細線は脆くなり，伸線性が劣化して実用に供す
ることができなくなる。 【０００９】さらに、本発明において、Ｆｅ及びＣｏ
は、大バルクハウゼン効果による優れた磁気特性ならび
に優れた靭性を有する非晶質金属細線を得るために必要
不可欠な元素であり、Ｓｉ、Ｂ、Ｆｅ、Ｃｏの量の合計
が１００原子％になることが必要である。また、大バル
クハウゼン効果に基づく優れたパルス電圧発生特性を得
るには、Ｆｅ量とＣｏ量との和において、Ｆｅが４５〜
５５％の比率で含まれることが必要である。Ｆｅの比率
が４５％未満あるいは５５％を越える場合には、大バル
クハウゼン効果を示すものの、検出コイルに発生するパ
ルス電圧が低くなり、磁気特性の劣るものとなる。 【００１０】本発明の非晶質金属細線は，上記組成の合
金を溶融し，冷却液体中で急冷凝固させることより得る
ことができる。凝固させる方法としては，種々の方法が
あげられるが，好ましい方法としては，例えば，特開昭
５６−１６５０１６号公報又は特開昭５７−７９０５２
号公報に記載の，いわゆる回転液中紡糸法があげられ
る。この方法は，回転ドラム中に冷却液体を入れて遠心
力でドラム内壁に冷却体膜を形成させ，その冷却液体膜
中に溶融した上記組成を有する合金を紡糸ノズルより噴
出させて急冷凝固させるものである。 【００１１】特に，真円度が高く，線径斑が少ない連続
細線を得るには，回転ドラムの周速度を紡糸ノズルより
噴出される溶融金属流の速度よりも５〜30％速くするこ
と，さらに，紡糸ノズルより噴出される溶融金属流とド
ラム内壁に形成された冷却液体膜とのなす角度を20〜70
゜にすることが好ましい。また，紡糸ノズルの孔径は，
50〜200 μｍφであることが好ましく，さらに好ましく
は，80〜180 μｍφである。孔径が50μｍφ未満の場合
では, 溶湯がノズルより噴出しにくくなり，急冷された
線材が得られにくくなる傾向がある。一方，紡糸ノズル
の孔径が200 μｍφを越える場合では，真円度が低く線
径斑が大きくなり，高品質な金属細線が得られにくくな
る傾向がある。 【００１２】また，本発明の非晶質金属細線は，特開昭
５８−１７３０５９号公報に記載の，いわゆるコンベア
ー法を用いて製造することもできる。この方法は，溶融
金属を紡糸ノズルより噴出させ，走行している溝付コン
ベアーベルト上に形成された冷却液体層に接触させて急
冷凝固させるものである。特に，真円度が高く，線径斑
が少ない連続細線を得るには，コンベアー上の走行冷却
液体の速度を300m／分以上とし，溶融金属噴出流と走行
冷却液体との速度比を１を越えて1.3 以下として走行冷
却液体を速くすることが好ましい。さらに，紡糸ノズル
より噴出される溶融金属流と走行冷却液体相とのなす角
度を30゜より大きくし，紡糸ノズルの孔径を0.2mm φ以
下にすることが好ましい。 【００１３】本発明の非晶質金属細線は，靭性に富んで
いるので，通常の金属細線の伸線工程により，破断を生
じることなく冷間加工を連続して行うことができ，任意
の線径を有する非晶質金属細線を得ることができる。伸
線加工においては，１つのダイスにおける減面率が５〜
15％の範囲で行うことができ，複数のダイスを用いて任
意の線径まで伸線加工を行うことができる。 【００１４】また、特開昭６３−２４０００３号公報な
どに開示されているような、伸線加工後、張力下におい
て熱処理を行うことにより、大バルクハウゼン効果を有
し、かつパルス電圧発生特性に優れた、任意の線径の非
晶質金属細線を得ることができる。張力下での熱処理と
しては、張力が３０〜２００ｋｇ／ｍｍ2で、３００〜
５８０℃の温度範囲にて、０．０５〜３００秒間行うこ
とが好ましい。 【００１５】本発明の非晶質金属細線は，伸線後，熱処
理や張力下熱処理を施すことにより，残留磁束密度が約
14000 〜15000 ガウス，残留磁束密度／飽和磁束密度が
0.9〜１，逆磁区形成限界磁界が0.1 〜10エルステッド
の大バルクハウゼン効果を示す。 【００１６】本発明の非晶質金属細線の真円度は，60％
以上，好ましくは80％以上，さらに好ましくは90％以上
であり，線径斑が６％以下の均一な形状を有している。
また，本発明の金属細線は，実質的に非晶質金属細線で
あり，磁気特性ならびに靱性を損なわない程度の結晶質
相を含んでいてもよい。 【００１７】 【実施例】以下、本発明を実施例及び比較例によって具
体的に説明する。 実施例１〜５、比較例１〜６ 表１に示す各種組成からなる合金を、石英管中でアルゴ
ン雰囲気下にて溶融した後、孔径１２５μｍφの石英製
紡糸ノズルを用い、約２８０〜３５０ｒｐｍで回転して
いる内径５００ｍｍφの円筒ドラム内に形成された温度
４℃、深さ２．５ｃｍの冷却水の膜中にアルゴンガス噴
出圧４．４ｋｇ／ｃｍ2で溶融金属を噴出させて急冷凝
固させ、各組成につき５００ｍの連続した非晶質急冷凝
固細線を得た。このときの紡糸ノズルと回転冷却液面と
の距離は１ｍｍ以下であり、紡糸ノズルより噴出された
溶融金属流とその回転冷却液面とのなす角は４５°であ
った。作製された急冷凝固細線の平均線径を表１に示
す。なお、非晶質相の判定は、Ｘ線回析法を用い、非晶
質特有のハローパターンが得られることにより判別し
た。 【００１８】次いでおのおのの急冷凝固細線を，ダイス
径が135,130,125,120,115,110,105,100 μｍのダイヤモ
ンドダイスを順に通し，冷間伸線を行って線径100 μｍ
の伸線材を作製した。また，この伸線工程において発生
する切断数を数え，各組成の靭性を評価した。伸線工程
時の各伸線材の100mあたりの切断数を表１に示す。 【００１９】さらに，各組成の線径100 μｍの伸線材
を，温度390 ℃，張力140 kg/mm2の下で，１分間熱処理
することにより逆磁区形成限界磁界が約0.20エルステッ
ドの大バルクハウゼン効果を有する非晶質金属細線をそ
れぞれ得た。そして，周波数50Hz，印加最大磁界１エル
ステッドの三角波で試料長20cmの非晶質金属細線を励磁
し，非晶質金属細線の周囲に巻かれた長さ3.5cm ，590
ターン，内径３cmの検出コイルにて発生するパルス電圧
を測定した。それぞれの非晶質金属細線で発生するパル
ス電圧を表１に示す。 【００２０】 【表１】 【００２１】表１の結果より明らかなように，比較例
１，２の非晶質金属細線は，Fe量及びCo量が本発明の範
囲外であるため，大バルクハウゼン効果を有する非晶質
金属細線であっても，検出コイルに発生するパルス電圧
が低く，また靱性にも劣る材料であった。また，比較例
３〜６の非晶質金属細線は，Si量又はＢ量が本発明の範
囲外であるため，靱性が十分ではなく，伸線工程で頻繁
に破断が生じ，工業材料と実用性の非常に乏しいもので
あった。それに対し，実施例１〜５の非晶質金属細線
は，いずれも大バルクハウゼン効果を示し，かつ発生す
るパルス電圧が100mV 以上と高く，さらに優れた靭性を
有しているため，伸線工程においてほとんど切断を生じ
なかった。 【００２２】 【発明の効果】本発明の非晶質金属細線は，大バルクハ
ウゼン効果を示し，かつパルス電圧発生特性と靭性に優
れているので，パルス発生素子や各種磁気マーカとして
広く用いることができる。
を示し，かつパルス電圧発生素子として有用な優れた磁
気特性と靭性とを有する非晶質金属細線に関するもので
ある。 【０００２】 【従来の技術】従来より，溶融状態の合金を急冷するこ
とにより薄帯状，フィラメント状，粉粒体状など種々の
形状と特性とを有する非晶質金属材料が得られることは
よく知られている。なかでも，特開昭５６−１６５０１
６号公報ならびに特開昭５７−７９０５２号公報によっ
て開示されたFe及びCo基の急冷凝固非晶質金属細線は，
磁化過程において，ある特定の励磁磁界値で急速に磁化
反転を生じる大バルクハウゼン効果を有する磁性材料と
して知られており，パルス電圧発生素子として各種磁気
マーカや磁気コアに広く応用されている。 【０００３】また、特開昭６３−２４０００３号公報に
は、Ｆｅ系の急冷凝固非晶質金属細線を伸線加工した
後、張力下で熱処理を施し、次いで急冷することによ
り、１００μｍ以下の種々の線径からなる大バルクハウ
ゼン効果を有するＦｅ系非晶質金属細線が得られること
が開示されている。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６３−２４０００３号公報に記載された製造方法で得ら
れたＦｅ系非晶質金属細線は、パルス電圧発生特性が十
分でなくパルス電圧発生素子として不十分なものである
か、あるいは、Ｆｅ系非晶質金属細線の靭性が十分でな
く伸線加工時に切断が生じたり、熱処理時に切断が生じ
るなどという問題があった。本発明は、大バルクハウゼ
ン効果を示し、かつパルス電圧発生素子として有用な優
れた磁気特性と、伸線加工や伸線加工後の張力下熱処理
が容易に行える優れた靭性を有する非晶質金属細線を提
供することを目的とするものである。 【０００５】 【課題を解決するための手段】本発明者らは，このよう
な課題を解決するために鋭意検討の結果，磁歪を有する
Fe-Co-Si-Bからなり，特定の組成範囲からなる非晶質金
属細線が大バルクハウゼン効果を示し，かつパルス電圧
発生素子として有用な優れた磁気特性と，伸線加工や伸
線加工後の張力下熱処理も容易に行うことができる優れ
た靭性を有することを見出し，本発明に到達した。 【０００６】すなわち、本発明は、原子％による組成式
が、 （ＦｅaＣｏb）100-(y+z)ＳｉyＢz [０．４５≦ａ≦０．５５、ａ＋ｂ＝１、６≦ｙ≦８、
１３≦ｚ≦１６]で示される組成からなり、大バルクハ
ウゼン効果を示し、かつパルス電圧発生特性と靭性に優
れた非晶質金属細線を要旨とするものである。 【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
非晶質金属細線の合金組成は，大バルクハウゼン効果を
示し，かつ優れたパルス電圧発生特性と靱性とを有する
非晶質金属細線を得るために，以下のように限定するこ
とが必要である。すなわち，本発明の非晶質金属細線の
Siの含有量は，６〜８原子％であることが必要であり，
特に6.5 〜８原子％であることが好ましい。Siの含有量
が６原子％未満あるいは８原子％を超える場合には，得
られた非晶質金属細線は脆くなり，伸線性が劣化して実
用に供することができなくなる。 【０００８】また，本発明の非晶質金属細線のＢの含有
量は，13〜16原子％であることが必要であり，特に，13
〜15原子％であることが好ましい。Ｂの含有量が13原子
％未満あるいは16原子％を越える場合には，得られた非
晶質金属細線は脆くなり，伸線性が劣化して実用に供す
ることができなくなる。 【０００９】さらに、本発明において、Ｆｅ及びＣｏ
は、大バルクハウゼン効果による優れた磁気特性ならび
に優れた靭性を有する非晶質金属細線を得るために必要
不可欠な元素であり、Ｓｉ、Ｂ、Ｆｅ、Ｃｏの量の合計
が１００原子％になることが必要である。また、大バル
クハウゼン効果に基づく優れたパルス電圧発生特性を得
るには、Ｆｅ量とＣｏ量との和において、Ｆｅが４５〜
５５％の比率で含まれることが必要である。Ｆｅの比率
が４５％未満あるいは５５％を越える場合には、大バル
クハウゼン効果を示すものの、検出コイルに発生するパ
ルス電圧が低くなり、磁気特性の劣るものとなる。 【００１０】本発明の非晶質金属細線は，上記組成の合
金を溶融し，冷却液体中で急冷凝固させることより得る
ことができる。凝固させる方法としては，種々の方法が
あげられるが，好ましい方法としては，例えば，特開昭
５６−１６５０１６号公報又は特開昭５７−７９０５２
号公報に記載の，いわゆる回転液中紡糸法があげられ
る。この方法は，回転ドラム中に冷却液体を入れて遠心
力でドラム内壁に冷却体膜を形成させ，その冷却液体膜
中に溶融した上記組成を有する合金を紡糸ノズルより噴
出させて急冷凝固させるものである。 【００１１】特に，真円度が高く，線径斑が少ない連続
細線を得るには，回転ドラムの周速度を紡糸ノズルより
噴出される溶融金属流の速度よりも５〜30％速くするこ
と，さらに，紡糸ノズルより噴出される溶融金属流とド
ラム内壁に形成された冷却液体膜とのなす角度を20〜70
゜にすることが好ましい。また，紡糸ノズルの孔径は，
50〜200 μｍφであることが好ましく，さらに好ましく
は，80〜180 μｍφである。孔径が50μｍφ未満の場合
では, 溶湯がノズルより噴出しにくくなり，急冷された
線材が得られにくくなる傾向がある。一方，紡糸ノズル
の孔径が200 μｍφを越える場合では，真円度が低く線
径斑が大きくなり，高品質な金属細線が得られにくくな
る傾向がある。 【００１２】また，本発明の非晶質金属細線は，特開昭
５８−１７３０５９号公報に記載の，いわゆるコンベア
ー法を用いて製造することもできる。この方法は，溶融
金属を紡糸ノズルより噴出させ，走行している溝付コン
ベアーベルト上に形成された冷却液体層に接触させて急
冷凝固させるものである。特に，真円度が高く，線径斑
が少ない連続細線を得るには，コンベアー上の走行冷却
液体の速度を300m／分以上とし，溶融金属噴出流と走行
冷却液体との速度比を１を越えて1.3 以下として走行冷
却液体を速くすることが好ましい。さらに，紡糸ノズル
より噴出される溶融金属流と走行冷却液体相とのなす角
度を30゜より大きくし，紡糸ノズルの孔径を0.2mm φ以
下にすることが好ましい。 【００１３】本発明の非晶質金属細線は，靭性に富んで
いるので，通常の金属細線の伸線工程により，破断を生
じることなく冷間加工を連続して行うことができ，任意
の線径を有する非晶質金属細線を得ることができる。伸
線加工においては，１つのダイスにおける減面率が５〜
15％の範囲で行うことができ，複数のダイスを用いて任
意の線径まで伸線加工を行うことができる。 【００１４】また、特開昭６３−２４０００３号公報な
どに開示されているような、伸線加工後、張力下におい
て熱処理を行うことにより、大バルクハウゼン効果を有
し、かつパルス電圧発生特性に優れた、任意の線径の非
晶質金属細線を得ることができる。張力下での熱処理と
しては、張力が３０〜２００ｋｇ／ｍｍ2で、３００〜
５８０℃の温度範囲にて、０．０５〜３００秒間行うこ
とが好ましい。 【００１５】本発明の非晶質金属細線は，伸線後，熱処
理や張力下熱処理を施すことにより，残留磁束密度が約
14000 〜15000 ガウス，残留磁束密度／飽和磁束密度が
0.9〜１，逆磁区形成限界磁界が0.1 〜10エルステッド
の大バルクハウゼン効果を示す。 【００１６】本発明の非晶質金属細線の真円度は，60％
以上，好ましくは80％以上，さらに好ましくは90％以上
であり，線径斑が６％以下の均一な形状を有している。
また，本発明の金属細線は，実質的に非晶質金属細線で
あり，磁気特性ならびに靱性を損なわない程度の結晶質
相を含んでいてもよい。 【００１７】 【実施例】以下、本発明を実施例及び比較例によって具
体的に説明する。 実施例１〜５、比較例１〜６ 表１に示す各種組成からなる合金を、石英管中でアルゴ
ン雰囲気下にて溶融した後、孔径１２５μｍφの石英製
紡糸ノズルを用い、約２８０〜３５０ｒｐｍで回転して
いる内径５００ｍｍφの円筒ドラム内に形成された温度
４℃、深さ２．５ｃｍの冷却水の膜中にアルゴンガス噴
出圧４．４ｋｇ／ｃｍ2で溶融金属を噴出させて急冷凝
固させ、各組成につき５００ｍの連続した非晶質急冷凝
固細線を得た。このときの紡糸ノズルと回転冷却液面と
の距離は１ｍｍ以下であり、紡糸ノズルより噴出された
溶融金属流とその回転冷却液面とのなす角は４５°であ
った。作製された急冷凝固細線の平均線径を表１に示
す。なお、非晶質相の判定は、Ｘ線回析法を用い、非晶
質特有のハローパターンが得られることにより判別し
た。 【００１８】次いでおのおのの急冷凝固細線を，ダイス
径が135,130,125,120,115,110,105,100 μｍのダイヤモ
ンドダイスを順に通し，冷間伸線を行って線径100 μｍ
の伸線材を作製した。また，この伸線工程において発生
する切断数を数え，各組成の靭性を評価した。伸線工程
時の各伸線材の100mあたりの切断数を表１に示す。 【００１９】さらに，各組成の線径100 μｍの伸線材
を，温度390 ℃，張力140 kg/mm2の下で，１分間熱処理
することにより逆磁区形成限界磁界が約0.20エルステッ
ドの大バルクハウゼン効果を有する非晶質金属細線をそ
れぞれ得た。そして，周波数50Hz，印加最大磁界１エル
ステッドの三角波で試料長20cmの非晶質金属細線を励磁
し，非晶質金属細線の周囲に巻かれた長さ3.5cm ，590
ターン，内径３cmの検出コイルにて発生するパルス電圧
を測定した。それぞれの非晶質金属細線で発生するパル
ス電圧を表１に示す。 【００２０】 【表１】 【００２１】表１の結果より明らかなように，比較例
１，２の非晶質金属細線は，Fe量及びCo量が本発明の範
囲外であるため，大バルクハウゼン効果を有する非晶質
金属細線であっても，検出コイルに発生するパルス電圧
が低く，また靱性にも劣る材料であった。また，比較例
３〜６の非晶質金属細線は，Si量又はＢ量が本発明の範
囲外であるため，靱性が十分ではなく，伸線工程で頻繁
に破断が生じ，工業材料と実用性の非常に乏しいもので
あった。それに対し，実施例１〜５の非晶質金属細線
は，いずれも大バルクハウゼン効果を示し，かつ発生す
るパルス電圧が100mV 以上と高く，さらに優れた靭性を
有しているため，伸線工程においてほとんど切断を生じ
なかった。 【００２２】 【発明の効果】本発明の非晶質金属細線は，大バルクハ
ウゼン効果を示し，かつパルス電圧発生特性と靭性に優
れているので，パルス発生素子や各種磁気マーカとして
広く用いることができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平５−195170（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−240003（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−232383（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−145742（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−97717（ＪＰ，Ａ)
特開 昭64−25941（ＪＰ，Ａ)
Ｙ．Ｃ．Ｋｕｏ，Ｌ．Ｓ．Ｚｈａｎ
ｇ，Ｗ．Ｋ．Ｚｈａｎｇ，Ｔｈｅ Ｃｒ
ｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｋｉｎｅ
ｔｉｃｓ ｏｆ ａｍｏｒｐｈｏｕｓ
Ｃｏ78−ｘＦｅｘＳｉ８Ｂ14 ｒｉｂｂ
ｏｎｓ，Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ａｐｐ
ｌｉｅｄ ｐｈｙｓｉｃｓ，米国，1996
年６月17日，Ｖｏｌ．52 Ｎｏ．３ Ｐ
ｔ．２，Ｐ．1889−1891
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 19/07
C22C 30/00 - 30/06
C22C 38/00 - 38/60
C22C 45/00 - 45/10
H03K 3/45
H01K 1/00 - 1/14
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 原子％による組成式が、 （ＦｅaＣｏb）100-(y+z)ＳｉyＢz [０．４５≦ａ≦０．５５、ａ＋ｂ＝１、６≦ｙ≦８、
１３≦ｚ≦１６]で示される組成からなり、大バルクハ
ウゼン効果を示し、かつパルス電圧発生特性と靭性に優
れた非晶質金属細線。
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- 1994-11-02 EP EP94117274A patent/EP0651068B1/en not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
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| Ｙ．Ｃ．Ｋｕｏ，Ｌ．Ｓ．Ｚｈａｎｇ，Ｗ．Ｋ．Ｚｈａｎｇ，Ｔｈｅ Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｏｆ ａｍｏｒｐｈｏｕｓ Ｃｏ７８−ｘＦｅｘＳｉ８Ｂ１４ ｒｉｂｂｏｎｓ，Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ａｐｐｌｉｅｄ ｐｈｙｓｉｃｓ，米国，１９９６年６月１７日，Ｖｏｌ．５２ Ｎｏ．３ Ｐｔ．２，Ｐ．１８８９−１８９１ |
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