JPH08269647A - Ｎｉ基非晶質金属フィラメント - Google Patents
Ｎｉ基非晶質金属フィラメントInfo
- Publication number
- JPH08269647A JPH08269647A JP7791095A JP7791095A JPH08269647A JP H08269647 A JPH08269647 A JP H08269647A JP 7791095 A JP7791095 A JP 7791095A JP 7791095 A JP7791095 A JP 7791095A JP H08269647 A JPH08269647 A JP H08269647A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- filament
- alloy
- section
- amorphous metal
- cross
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 断面が実質的に円形であり、加工性に優れた
Ｎｉ基非晶質金属フィラメントを提供する。 【構成】 下記組成式 Ｎｉ1-a-b Ｓｉa Ｂb （ただし、０．０３≦ａ≦０．１７、０．１０≦ｂ≦
０．２７である。）で示される組成を有する合金からな
り、かつ断面が実質的に円形であるＮｉ基非晶質金属フ
ィラメント。
Ｎｉ基非晶質金属フィラメントを提供する。 【構成】 下記組成式 Ｎｉ1-a-b Ｓｉa Ｂb （ただし、０．０３≦ａ≦０．１７、０．１０≦ｂ≦
０．２７である。）で示される組成を有する合金からな
り、かつ断面が実質的に円形であるＮｉ基非晶質金属フ
ィラメント。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は断面が実質的に円形のＮ
ｉ基非晶質金属フィラメントに関する。
ｉ基非晶質金属フィラメントに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、種々の方法で溶融状態の合金
を急冷することにより、薄帯状、粉粒状、フィラメント
状など種々の形状を有する非晶質金属材料が得られるこ
とはよく知られている。実際に、Ｆｅ基、Ｃｏ基、Ｎｉ
基、Ａｌ基、Ｔｉ基などの合金系について数多くの非晶
質金属材料が製造されている。このなかでも、特にＮｉ
−Ｓｉ−Ｂ系非晶質金属は、耐食性、耐熱脆化に優れ、
キューリ点が低いため室温で常磁性であり、さらに半金
属を適当に選択することにより電気抵抗の小さい材料を
得ることができるなどユニークな特性を有している。
を急冷することにより、薄帯状、粉粒状、フィラメント
状など種々の形状を有する非晶質金属材料が得られるこ
とはよく知られている。実際に、Ｆｅ基、Ｃｏ基、Ｎｉ
基、Ａｌ基、Ｔｉ基などの合金系について数多くの非晶
質金属材料が製造されている。このなかでも、特にＮｉ
−Ｓｉ−Ｂ系非晶質金属は、耐食性、耐熱脆化に優れ、
キューリ点が低いため室温で常磁性であり、さらに半金
属を適当に選択することにより電気抵抗の小さい材料を
得ることができるなどユニークな特性を有している。
【０００３】ここで、非晶質金属材料の工業的用途を考
慮した場合、その形状が重要になってくる。例えば、非
晶質金属薄帯は単ロール法、双ロール法などの方法によ
って容易に製造できるが、厚さ２０〜４０μｍの薄帯形
状では工業的用途が制約される。また、粉粒状非晶質合
金はガスアトマイズ法などによって作製できるが、粒径
が２０〜６０μｍの粉末形状の場合にも工業的用途はか
なり限定される。
慮した場合、その形状が重要になってくる。例えば、非
晶質金属薄帯は単ロール法、双ロール法などの方法によ
って容易に製造できるが、厚さ２０〜４０μｍの薄帯形
状では工業的用途が制約される。また、粉粒状非晶質合
金はガスアトマイズ法などによって作製できるが、粒径
が２０〜６０μｍの粉末形状の場合にも工業的用途はか
なり限定される。
【０００４】これに対して、非晶質金属フィラメントは
折り曲げ力に対して強い反発力を有するとともに捻り力
が加わったときに大きなトルクを発生させることがで
き、さらに金網状に編んだり織布にすることができるな
どの利点を有するため、工業的には薄帯や粉末に比べて
有用である。なかでも円形断面を有する非晶質金属フィ
ラメントは工業的価値が高いとされている。
折り曲げ力に対して強い反発力を有するとともに捻り力
が加わったときに大きなトルクを発生させることがで
き、さらに金網状に編んだり織布にすることができるな
どの利点を有するため、工業的には薄帯や粉末に比べて
有用である。なかでも円形断面を有する非晶質金属フィ
ラメントは工業的価値が高いとされている。
【０００５】このような円形断面を有する非晶質金属フ
ィラメントを製造するには、薄帯や粉末を製造する場合
に比べて高度な技術が必要とされている。例えば特開昭
５６−１６５０１６号公報および特開昭５７−７９０５
２号公報には、回転液中紡糸法により円形断面を有する
非晶質金属フィラメントを製造する方法が開示されてお
り、Ｆｅ基またはＣｏ基合金からなる非晶質金属フィラ
メントが得られている。しかし、この回転液中紡糸法を
適用してＮｉ基合金からなる非晶質金属フィラメントを
製造しようとすると、冷却液体中で溶湯が分断されて噴
流状となり連続線を得ることが困難であった。
ィラメントを製造するには、薄帯や粉末を製造する場合
に比べて高度な技術が必要とされている。例えば特開昭
５６−１６５０１６号公報および特開昭５７−７９０５
２号公報には、回転液中紡糸法により円形断面を有する
非晶質金属フィラメントを製造する方法が開示されてお
り、Ｆｅ基またはＣｏ基合金からなる非晶質金属フィラ
メントが得られている。しかし、この回転液中紡糸法を
適用してＮｉ基合金からなる非晶質金属フィラメントを
製造しようとすると、冷却液体中で溶湯が分断されて噴
流状となり連続線を得ることが困難であった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記従来の課
題を解決するためになされたものであり、断面が実質的
に円形であり、加工性に優れたＮｉ基非晶質金属フィラ
メントを提供することを目的とする。
題を解決するためになされたものであり、断面が実質的
に円形であり、加工性に優れたＮｉ基非晶質金属フィラ
メントを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のＮｉ基非晶質金
属フィラメントは、下記組成式 Ｎｉ1-a-b Ｓｉa Ｂb （ただし、０．０３≦ａ≦０．１７、０．１０≦ｂ≦
０．２７である。）で示される組成を有する合金からな
り、かつ断面が実質的に円形であることを特徴とするも
のである。
属フィラメントは、下記組成式 Ｎｉ1-a-b Ｓｉa Ｂb （ただし、０．０３≦ａ≦０．１７、０．１０≦ｂ≦
０．２７である。）で示される組成を有する合金からな
り、かつ断面が実質的に円形であることを特徴とするも
のである。
【０００８】本発明のＮｉ基非晶質金属フィラメントを
構成する合金の組成は、非晶質相を得るために、上記の
ように限定することが必要である。
構成する合金の組成は、非晶質相を得るために、上記の
ように限定することが必要である。
【０００９】すなわち、Ｓｉの含有率は、原子比でＮ
ｉ、ＳｉおよびＢの総和１に対して、０．０３〜０．１
７であることが必要であり、さらに０．０５〜０．１２
であることがより好ましい。Ｓｉの含有率が０．０３未
満であるか、または０．１７を超えると、得られるフィ
ラメントが結晶化して脆くなり、実用に供することがで
きなくなる。
ｉ、ＳｉおよびＢの総和１に対して、０．０３〜０．１
７であることが必要であり、さらに０．０５〜０．１２
であることがより好ましい。Ｓｉの含有率が０．０３未
満であるか、または０．１７を超えると、得られるフィ
ラメントが結晶化して脆くなり、実用に供することがで
きなくなる。
【００１０】また、Ｂの含有率は、原子比でＮｉ、Ｓｉ
およびＢの総和１に対して、０．１０〜０．２７である
ことが必要であり、さらに０．１５〜０．２２であるこ
とがより好ましい。Ｂの含有率が０．１０未満である
か、または０．２７を超えると、得られるフィラメント
が結晶化して脆くなり、実用に供することができなくな
る。
およびＢの総和１に対して、０．１０〜０．２７である
ことが必要であり、さらに０．１５〜０．２２であるこ
とがより好ましい。Ｂの含有率が０．１０未満である
か、または０．２７を超えると、得られるフィラメント
が結晶化して脆くなり、実用に供することができなくな
る。
【００１１】本発明のＮｉ基非晶質金属フィラメントを
構成する合金には、非晶質状態を保持し優れた加工性を
損なわない範囲内で、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、
Ｖ、Ｗ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｐ、ＣおよびＧｅからなる
群より選択された１種または２種以上の元素を含有させ
ることができる。これらの添加元素の具体的な含有率
は、原子比でＮｉ、ＳｉおよびＢならびに添加元素の総
和１に対して、ＦｅおよびＣｏの場合０．２５以下、Ｃ
ｒの場合０．１５以下、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、ＶおよびＷ
の場合０．１０以下、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｐ、ＣおよびＧｅの
場合０．０３以下に設定される。これらの添加元素を含
有させることにより、フィラメントの引っ張り強度など
の機械的性質や耐熱性、耐食性を向上させることができ
る。
構成する合金には、非晶質状態を保持し優れた加工性を
損なわない範囲内で、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、
Ｖ、Ｗ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｐ、ＣおよびＧｅからなる
群より選択された１種または２種以上の元素を含有させ
ることができる。これらの添加元素の具体的な含有率
は、原子比でＮｉ、ＳｉおよびＢならびに添加元素の総
和１に対して、ＦｅおよびＣｏの場合０．２５以下、Ｃ
ｒの場合０．１５以下、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、ＶおよびＷ
の場合０．１０以下、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｐ、ＣおよびＧｅの
場合０．０３以下に設定される。これらの添加元素を含
有させることにより、フィラメントの引っ張り強度など
の機械的性質や耐熱性、耐食性を向上させることができ
る。
【００１２】本発明のＮｉ基非晶質金属フィラメントは
断面が実質的に円形である。このことを真円度で規定す
ると８０％以上を意味する。さらに、真円度は９０％以
上であることがより好ましい。また、線径斑（断面積変
動）は３０％以下であることが好ましく、さらに２５％
以下であることがより好ましい。これらの範囲をはずれ
ると、得られるフィラメントの加工性が低下し、伸線加
工の際に破断する頻度が高くなる。
断面が実質的に円形である。このことを真円度で規定す
ると８０％以上を意味する。さらに、真円度は９０％以
上であることがより好ましい。また、線径斑（断面積変
動）は３０％以下であることが好ましく、さらに２５％
以下であることがより好ましい。これらの範囲をはずれ
ると、得られるフィラメントの加工性が低下し、伸線加
工の際に破断する頻度が高くなる。
【００１３】本発明のＮｉ基非晶質金属フィラメントの
線径は、２００μｍ以下であることが好ましく、さらに
１００μｍ以下であることがより好ましい。これは、線
径が２００μｍを超えると、結晶質相が析出して加工性
が悪化するためである。
線径は、２００μｍ以下であることが好ましく、さらに
１００μｍ以下であることがより好ましい。これは、線
径が２００μｍを超えると、結晶質相が析出して加工性
が悪化するためである。
【００１４】本発明のＮｉ基非晶質金属フィラメントを
製造するにあたっては、上記組成の合金を溶融し、その
溶湯を高速運動している固体冷媒に接触させると同時
に、または接触させた後に、溶融合金の表面張力を利用
して円形断面を形成させる液体急冷法などを利用するこ
とができる。
製造するにあたっては、上記組成の合金を溶融し、その
溶湯を高速運動している固体冷媒に接触させると同時
に、または接触させた後に、溶融合金の表面張力を利用
して円形断面を形成させる液体急冷法などを利用するこ
とができる。
【００１５】このような液体急冷法の具体例としては、
例えば特開昭４８−４３４０号公報、特開昭５２−２２
８９７号公報、Ｊ．Ｖａｃ．Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈｎｏ
ｌ．，Ｖｏｌ．１１，Ｎｏ．６（１９７４）１０６７−
１０７１などに記載されている方法が挙げられる。例え
ば特開昭４８−４３４０号公報に記載されている方法
は、真空中またはアルゴンなどの不活性ガス雰囲気下で
合金をセラミックス製のルツボ中で溶融した後に、これ
を１０００〜８０００ｒｐｍで回転しているＣｕ、Ｆ
ｅ、Ｍｏ、Ｗなどの金属またはこれらの合金からなる直
径１０〜１００ｃｍの周面の断面形状がＶ字形をなし先
端の鋭利なロールの周面先端部と接触させ、ロール回転
方向にフィラメントを連続して紡糸するものである。こ
のような方法により、本発明に係る断面が実質的に円形
であるＮｉ基非晶質金属フィラメントを得ることができ
る。
例えば特開昭４８−４３４０号公報、特開昭５２−２２
８９７号公報、Ｊ．Ｖａｃ．Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈｎｏ
ｌ．，Ｖｏｌ．１１，Ｎｏ．６（１９７４）１０６７−
１０７１などに記載されている方法が挙げられる。例え
ば特開昭４８−４３４０号公報に記載されている方法
は、真空中またはアルゴンなどの不活性ガス雰囲気下で
合金をセラミックス製のルツボ中で溶融した後に、これ
を１０００〜８０００ｒｐｍで回転しているＣｕ、Ｆ
ｅ、Ｍｏ、Ｗなどの金属またはこれらの合金からなる直
径１０〜１００ｃｍの周面の断面形状がＶ字形をなし先
端の鋭利なロールの周面先端部と接触させ、ロール回転
方向にフィラメントを連続して紡糸するものである。こ
のような方法により、本発明に係る断面が実質的に円形
であるＮｉ基非晶質金属フィラメントを得ることができ
る。
【００１６】
【実施例】以下、実施例および比較例を示し本発明につ
いてさらに具体的に説明する。
いてさらに具体的に説明する。
【００１７】（実施例１〜６および比較例１〜４）表１
に示す各種組成の合金原料をセラミックスルツボ中で溶
融し、この融液をアルゴン雰囲気中において２０００ｒ
ｐｍで回転している直径２０ｃｍの先端の鋭利なロール
と接触させ、ロール回転方向に溶融合金を連続して紡糸
することにより非晶質金属フィラメントを作製した。な
お、比較例１〜４は合金組成が本発明の範囲からはずれ
ているものである。
に示す各種組成の合金原料をセラミックスルツボ中で溶
融し、この融液をアルゴン雰囲気中において２０００ｒ
ｐｍで回転している直径２０ｃｍの先端の鋭利なロール
と接触させ、ロール回転方向に溶融合金を連続して紡糸
することにより非晶質金属フィラメントを作製した。な
お、比較例１〜４は合金組成が本発明の範囲からはずれ
ているものである。
【００１８】（比較例５、単ロール法）表１に示す組成
の合金原料を石英管中に入れてアルゴン雰囲気下におい
て溶融した後、この融液をアルゴン雰囲気中において孔
径０．３ｍｍの石英ノズルからアルゴンガス噴出圧０．
８ｋｇ／ｃｍ2 の条件で４０００ｒｐｍで回転している
直径２０ｃｍの銅ロール上に噴出させ、幅約１ｍｍ、厚
さ約２０μｍの非晶質金属薄帯を作製した。このときの
ノズルと回転ロールとの距離は１ｍｍ以下に設定した。
の合金原料を石英管中に入れてアルゴン雰囲気下におい
て溶融した後、この融液をアルゴン雰囲気中において孔
径０．３ｍｍの石英ノズルからアルゴンガス噴出圧０．
８ｋｇ／ｃｍ2 の条件で４０００ｒｐｍで回転している
直径２０ｃｍの銅ロール上に噴出させ、幅約１ｍｍ、厚
さ約２０μｍの非晶質金属薄帯を作製した。このときの
ノズルと回転ロールとの距離は１ｍｍ以下に設定した。
【００１９】作製した各試料（フィラメントおよび薄
帯）について、組織、延性（密着曲げ）、真円度、平均
線径、線径斑（断面積変動）および加工性を以下のよう
にして評価した結果を表１に示す。
帯）について、組織、延性（密着曲げ）、真円度、平均
線径、線径斑（断面積変動）および加工性を以下のよう
にして評価した結果を表１に示す。
【００２０】［組織］各試料についてＸ線回折を測定
し、非晶質特有のハローパターンを観測することにより
組織を判定した。表１では、結晶質相からの回折線が観
測されなかった場合に非晶質と表示し、結晶質相からの
回折線が観測された場合には非晶質相を含んでいても結
晶質と表示している。
し、非晶質特有のハローパターンを観測することにより
組織を判定した。表１では、結晶質相からの回折線が観
測されなかった場合に非晶質と表示し、結晶質相からの
回折線が観測された場合には非晶質相を含んでいても結
晶質と表示している。
【００２１】［延性］密着曲げの可否により判定した。
【００２２】［真円度］１ｍの長さに切り出した各試料
について、その任意の１０点において断面を光学顕微鏡
により観察し、それぞれの断面の長径（Ｒ）および短径
（ｒ）を求め、観察した１０点でのｒ／Ｒ×１００
（％）の平均値を真円度とした。上述したように本発明
において断面が実質的に円形であるということは、真円
度が８０％以上であることを意味する。
について、その任意の１０点において断面を光学顕微鏡
により観察し、それぞれの断面の長径（Ｒ）および短径
（ｒ）を求め、観察した１０点でのｒ／Ｒ×１００
（％）の平均値を真円度とした。上述したように本発明
において断面が実質的に円形であるということは、真円
度が８０％以上であることを意味する。
【００２３】［平均線径］各試料について、上記１０点
における断面の長径（Ｒ）の平均値を平均線径とした。
なお、薄帯（比較例５）に関しては、観察した断面の面
積と同じ面積を有する円の直径を相当線径として評価し
た。
における断面の長径（Ｒ）の平均値を平均線径とした。
なお、薄帯（比較例５）に関しては、観察した断面の面
積と同じ面積を有する円の直径を相当線径として評価し
た。
【００２４】［線径斑（断面積変動）］各試料につい
て、上記１０点における断面の長径（Ｒ）の最大値と最
小値との差を平均線径で除算し、その値を１００倍して
線径斑とした。
て、上記１０点における断面の長径（Ｒ）の最大値と最
小値との差を平均線径で除算し、その値を１００倍して
線径斑とした。
【００２５】［加工性］１ｍの長さに切り出した各試料
について、１回の減面率が約１０％となるようなダイヤ
モンドダイスを複数枚用いて室温において伸線加工し、
合計の減面率が５０％以上になるまで伸線加工を行った
際に発生する破断回数により加工性を評価した。なお、
伸線時に破断回数が５０回を超えた場合には、伸線加工
性に乏しいと判定して伸線を中止した。
について、１回の減面率が約１０％となるようなダイヤ
モンドダイスを複数枚用いて室温において伸線加工し、
合計の減面率が５０％以上になるまで伸線加工を行った
際に発生する破断回数により加工性を評価した。なお、
伸線時に破断回数が５０回を超えた場合には、伸線加工
性に乏しいと判定して伸線を中止した。
【００２６】
【表１】
【００２７】表１から明らかなように、本発明に係る断
面が実質的に円形である実施例１〜６のＮｉ基非晶質金
属フィラメントは、密着曲げが可能で延性に富んでお
り、減面率５０％以上の伸線加工に際してもほとんど破
断を生じず、優れた加工性を示した。
面が実質的に円形である実施例１〜６のＮｉ基非晶質金
属フィラメントは、密着曲げが可能で延性に富んでお
り、減面率５０％以上の伸線加工に際してもほとんど破
断を生じず、優れた加工性を示した。
【００２８】一方、比較例１〜４のフィラメントはその
合金組成が本発明の範囲を逸脱しているため結晶質相を
生じ、延性に乏しい。これらのフィラメントは伸線加工
時に破断が頻繁に発生することからわかるように加工性
に乏しい材料であった。また、単ロール法により作製さ
れた比較例５の薄帯はかなり幅が狭いが、真円度が２％
と非常に低い。このためこの薄帯は、線径斑が少なく、
かつ延性に優れているにもかかわらず、伸線加工を行な
った際には破断を生じやすく、加工性に乏しい材料であ
った。このように比較例１〜５は加工性に乏しく、いず
れも実用的に使用することはできないものであった。
合金組成が本発明の範囲を逸脱しているため結晶質相を
生じ、延性に乏しい。これらのフィラメントは伸線加工
時に破断が頻繁に発生することからわかるように加工性
に乏しい材料であった。また、単ロール法により作製さ
れた比較例５の薄帯はかなり幅が狭いが、真円度が２％
と非常に低い。このためこの薄帯は、線径斑が少なく、
かつ延性に優れているにもかかわらず、伸線加工を行な
った際には破断を生じやすく、加工性に乏しい材料であ
った。このように比較例１〜５は加工性に乏しく、いず
れも実用的に使用することはできないものであった。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、断
面が実質的に円形であり、加工性に優れたＮｉ基非晶質
金属フィラメントを提供できる。
面が実質的に円形であり、加工性に優れたＮｉ基非晶質
金属フィラメントを提供できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 000004503 ユニチカ株式会社 兵庫県尼崎市東本町１丁目50番地 (72)発明者 増本 健 宮城県仙台市青葉区上杉３丁目８番22号 (72)発明者 井上 明久 宮城県仙台市青葉区川内無番地 川内住宅 11−806 (72)発明者 勝矢 晃弘 神奈川県横浜市中区本牧原４−１−206 (72)発明者 網谷 健児 京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ株 式会社中央研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 下記組成式 Ｎｉ1-a-b Ｓｉa Ｂb （ただし、０．０３≦ａ≦０．１７、０．１０≦ｂ≦
０．２７である。）で示される組成を有する合金からな
り、かつ断面が実質的に円形であることを特徴とするＮ
ｉ基非晶質金属フィラメント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7791095A JPH08269647A (ja) | 1995-04-03 | 1995-04-03 | Ｎｉ基非晶質金属フィラメント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7791095A JPH08269647A (ja) | 1995-04-03 | 1995-04-03 | Ｎｉ基非晶質金属フィラメント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269647A true JPH08269647A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=13647238
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7791095A Pending JPH08269647A (ja) | 1995-04-03 | 1995-04-03 | Ｎｉ基非晶質金属フィラメント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08269647A (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100389219C (zh) * | 2006-06-22 | 2008-05-21 | 山东大学 | 一种镍-硅-硼中间合金及其制备方法 |
| WO2012053570A1 (ja) * | 2010-10-20 | 2012-04-26 | 株式会社中山製鋼所 | 高延性、高耐食性で耐遅れ破壊性に優れたＮｉ基アモルファス合金 |
| WO2014043722A2 (en) | 2012-09-17 | 2014-03-20 | Glassimetal Technology Inc., | Bulk nickel-silicon-boron glasses bearing chromium |
| US9085814B2 (en) | 2011-08-22 | 2015-07-21 | California Institute Of Technology | Bulk nickel-based chromium and phosphorous bearing metallic glasses |
| US9365916B2 (en) | 2012-11-12 | 2016-06-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk iron-nickel glasses bearing phosphorus-boron and germanium |
| US9534283B2 (en) | 2013-01-07 | 2017-01-03 | Glassimental Technology, Inc. | Bulk nickel—silicon—boron glasses bearing iron |
| US9556504B2 (en) | 2012-11-15 | 2017-01-31 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing chromium and tantalum |
| US9816166B2 (en) | 2013-02-26 | 2017-11-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing manganese |
| US9863024B2 (en) | 2012-10-30 | 2018-01-09 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-based chromium and phosphorus bearing metallic glasses with high toughness |
| US9863025B2 (en) | 2013-08-16 | 2018-01-09 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing manganese, niobium and tantalum |
| US9920400B2 (en) | 2013-12-09 | 2018-03-20 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-based glasses bearing chromium, niobium, phosphorus and silicon |
| US9957596B2 (en) | 2013-12-23 | 2018-05-01 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-iron-based, nickel-cobalt-based and nickel-copper based glasses bearing chromium, niobium, phosphorus and boron |
| US10000834B2 (en) | 2014-02-25 | 2018-06-19 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-chromium-phosphorus glasses bearing niobium and boron exhibiting high strength and/or high thermal stability of the supercooled liquid |
| US10287663B2 (en) | 2014-08-12 | 2019-05-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-silicon glasses bearing manganese |
| US10458008B2 (en) | 2017-04-27 | 2019-10-29 | Glassimetal Technology, Inc. | Zirconium-cobalt-nickel-aluminum glasses with high glass forming ability and high reflectivity |
| US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
| US11905582B2 (en) | 2017-03-09 | 2024-02-20 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-niobium-phosphorus-boron glasses bearing low fractions of chromium and exhibiting high toughness |
-
1995
- 1995-04-03 JP JP7791095A patent/JPH08269647A/ja active Pending
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100389219C (zh) * | 2006-06-22 | 2008-05-21 | 山东大学 | 一种镍-硅-硼中间合金及其制备方法 |
| WO2012053570A1 (ja) * | 2010-10-20 | 2012-04-26 | 株式会社中山製鋼所 | 高延性、高耐食性で耐遅れ破壊性に優れたＮｉ基アモルファス合金 |
| US9085814B2 (en) | 2011-08-22 | 2015-07-21 | California Institute Of Technology | Bulk nickel-based chromium and phosphorous bearing metallic glasses |
| US9920410B2 (en) | 2011-08-22 | 2018-03-20 | California Institute Of Technology | Bulk nickel-based chromium and phosphorous bearing metallic glasses |
| WO2014043722A2 (en) | 2012-09-17 | 2014-03-20 | Glassimetal Technology Inc., | Bulk nickel-silicon-boron glasses bearing chromium |
| US11377720B2 (en) | 2012-09-17 | 2022-07-05 | Glassimetal Technology Inc. | Bulk nickel-silicon-boron glasses bearing chromium |
| US9863024B2 (en) | 2012-10-30 | 2018-01-09 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-based chromium and phosphorus bearing metallic glasses with high toughness |
| US9365916B2 (en) | 2012-11-12 | 2016-06-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk iron-nickel glasses bearing phosphorus-boron and germanium |
| US9556504B2 (en) | 2012-11-15 | 2017-01-31 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing chromium and tantalum |
| US9534283B2 (en) | 2013-01-07 | 2017-01-03 | Glassimental Technology, Inc. | Bulk nickel—silicon—boron glasses bearing iron |
| US9816166B2 (en) | 2013-02-26 | 2017-11-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing manganese |
| US9863025B2 (en) | 2013-08-16 | 2018-01-09 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing manganese, niobium and tantalum |
| US9920400B2 (en) | 2013-12-09 | 2018-03-20 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-based glasses bearing chromium, niobium, phosphorus and silicon |
| US9957596B2 (en) | 2013-12-23 | 2018-05-01 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-iron-based, nickel-cobalt-based and nickel-copper based glasses bearing chromium, niobium, phosphorus and boron |
| US10000834B2 (en) | 2014-02-25 | 2018-06-19 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-chromium-phosphorus glasses bearing niobium and boron exhibiting high strength and/or high thermal stability of the supercooled liquid |
| US10287663B2 (en) | 2014-08-12 | 2019-05-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-silicon glasses bearing manganese |
| US11905582B2 (en) | 2017-03-09 | 2024-02-20 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-niobium-phosphorus-boron glasses bearing low fractions of chromium and exhibiting high toughness |
| US10458008B2 (en) | 2017-04-27 | 2019-10-29 | Glassimetal Technology, Inc. | Zirconium-cobalt-nickel-aluminum glasses with high glass forming ability and high reflectivity |
| US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4144058A (en) | Amorphous metal alloys composed of iron, nickel, phosphorus, boron and, optionally carbon | |
| USRE32925E (en) | Novel amorphous metals and amorphous metal articles | |
| JPH08269647A (ja) | Ｎｉ基非晶質金属フィラメント | |
| US3856513A (en) | Novel amorphous metals and amorphous metal articles | |
| EP0018096B1 (en) | Boron containing transistion metal alloys comprising a dispersion of an ultrafine crystalline metallic phase and method for making said alloys, method of making an article from a metallic glass body | |
| US4495691A (en) | Process for the production of fine amorphous metallic wires | |
| JP5837824B2 (ja) | 材料を切断する方法および製品 | |
| EP0110268A2 (en) | Method for imparting strength and ductility to intermetallic phases | |
| JPH1171660A (ja) | 高強度非晶質合金およびその製造方法 | |
| JPH07122119B2 (ja) | 機械的強度、耐食性、加工性に優れた非晶質合金 | |
| US4584034A (en) | Iron-base amorphous alloys having improved fatigue and toughness characteristics | |
| JPH08253847A (ja) | Ｔｉ−Ｚｒ系非晶質金属フィラメント | |
| CA1222893A (en) | Nickel-based alloy | |
| JPH09143642A (ja) | Ｎｉ基非晶質金属フィラメント | |
| EP0132371B1 (en) | Process for making alloys having a coarse elongated grain structure | |
| JPH07316755A (ja) | Ａｌ基非晶質金属フィラメント | |
| JP3364299B2 (ja) | 非晶質金属細線 | |
| JP2708410B2 (ja) | 非晶質金属細線 | |
| JPH09256124A (ja) | Ｆｅ基非晶質金属フィラメント | |
| JPH09256123A (ja) | Ｆｅ基非晶質金属フィラメント | |
| JPH11269620A (ja) | Ａｌ基非晶質合金フィラメント | |
| JPH07252561A (ja) | Ｔｉ−Ｚｒ系合金 | |
| JP2002080949A (ja) | アモルファス鉄族合金 | |
| JPH0147540B2 (ja) | ||
| EP0077611B1 (en) | Mn based alloy of nonequilibrium austenite phase |