JPH09143642A - Ｎｉ基非晶質金属フィラメント - Google Patents
Ｎｉ基非晶質金属フィラメントInfo
- Publication number
- JPH09143642A JPH09143642A JP31069295A JP31069295A JPH09143642A JP H09143642 A JPH09143642 A JP H09143642A JP 31069295 A JP31069295 A JP 31069295A JP 31069295 A JP31069295 A JP 31069295A JP H09143642 A JPH09143642 A JP H09143642A
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- metal filament
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 断面が実質的に円形であり、加工性に優れた
Ｎｉ基非晶質金属フィラメントを提供する。 【解決手段】 下記組成式 Ｎｉ100-a-b Ｐa Ｂb （ただし、ａ≦２２．５、ｂ≦４５、１８≦２ａ＋ｂ≦
４５である。）で示される組成を有する合金からなり、
かつ断面が実質的に円形であるＮｉ基非晶質金属フィラ
メント。
Ｎｉ基非晶質金属フィラメントを提供する。 【解決手段】 下記組成式 Ｎｉ100-a-b Ｐa Ｂb （ただし、ａ≦２２．５、ｂ≦４５、１８≦２ａ＋ｂ≦
４５である。）で示される組成を有する合金からなり、
かつ断面が実質的に円形であるＮｉ基非晶質金属フィラ
メント。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は断面が実質的に円形のＮ
ｉ基非晶質金属フィラメントに関する。
ｉ基非晶質金属フィラメントに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、種々の方法で溶融状態の合金
を急冷することにより、薄帯状、粉粒状、フィラメント
状など種々の形状を有する非晶質金属材料が得られるこ
とはよく知られている。実際に、Ｆｅ基、Ｃｏ基、Ｎｉ
基、Ａｌ基、Ｔｉ基などの合金系について数多くの非晶
質金属材料が製造されている。このなかでも、特にＮｉ
−Ｐ−Ｂ系非晶質金属は、耐食性、耐熱脆化に優れ、キ
ューリ点が低いため室温で常磁性であり、さらに半金属
を適当に選択することにより電気抵抗の小さい材料を得
ることができるなどユニークな特性を有している。
を急冷することにより、薄帯状、粉粒状、フィラメント
状など種々の形状を有する非晶質金属材料が得られるこ
とはよく知られている。実際に、Ｆｅ基、Ｃｏ基、Ｎｉ
基、Ａｌ基、Ｔｉ基などの合金系について数多くの非晶
質金属材料が製造されている。このなかでも、特にＮｉ
−Ｐ−Ｂ系非晶質金属は、耐食性、耐熱脆化に優れ、キ
ューリ点が低いため室温で常磁性であり、さらに半金属
を適当に選択することにより電気抵抗の小さい材料を得
ることができるなどユニークな特性を有している。
【０００３】ここで、非晶質金属材料の工業的用途を考
慮した場合、その形状が重要になってくる。例えば、非
晶質金属薄帯は単ロール法、双ロール法などの方法によ
って容易に製造できるが、厚さ２０〜４０μｍの薄帯形
状では工業的用途が制約される。また、粉粒状非晶質合
金はガスアトマイズ法などによって作製できるが、粒径
が２０〜６０μｍの粉末形状の場合にも工業的用途はか
なり限定される。
慮した場合、その形状が重要になってくる。例えば、非
晶質金属薄帯は単ロール法、双ロール法などの方法によ
って容易に製造できるが、厚さ２０〜４０μｍの薄帯形
状では工業的用途が制約される。また、粉粒状非晶質合
金はガスアトマイズ法などによって作製できるが、粒径
が２０〜６０μｍの粉末形状の場合にも工業的用途はか
なり限定される。
【０００４】これに対して、非晶質金属フィラメントは
折り曲げ力に対して強い反発力を有するとともに捻り力
が加わったときに大きなトルクを発生させることがで
き、さらに金網状に編んだり織布にすることができるな
どの利点を有するため、工業的には薄帯や粉末に比べて
有用である。なかでも円形断面を有する非晶質金属フィ
ラメントは工業的価値が高いとされている。
折り曲げ力に対して強い反発力を有するとともに捻り力
が加わったときに大きなトルクを発生させることがで
き、さらに金網状に編んだり織布にすることができるな
どの利点を有するため、工業的には薄帯や粉末に比べて
有用である。なかでも円形断面を有する非晶質金属フィ
ラメントは工業的価値が高いとされている。
【０００５】このような円形断面を有する非晶質金属フ
ィラメントを製造するには、薄帯や粉末を製造する場合
に比べて高度な技術が必要とされている。例えば特開昭
５６−１６５０１６号公報および特開昭５７−７９０５
２号公報には、回転液中紡糸法により円形断面を有する
非晶質金属フィラメントを製造する方法が開示されてお
り、Ｆｅ基またはＣｏ基合金からなる非晶質金属フィラ
メントが得られている。しかし、この回転液中紡糸法を
適用してＮｉ基合金からなる非晶質金属フィラメントを
製造しようとすると、冷却液体中で溶湯が分断されて連
続線を得ることが困難であった。
ィラメントを製造するには、薄帯や粉末を製造する場合
に比べて高度な技術が必要とされている。例えば特開昭
５６−１６５０１６号公報および特開昭５７−７９０５
２号公報には、回転液中紡糸法により円形断面を有する
非晶質金属フィラメントを製造する方法が開示されてお
り、Ｆｅ基またはＣｏ基合金からなる非晶質金属フィラ
メントが得られている。しかし、この回転液中紡糸法を
適用してＮｉ基合金からなる非晶質金属フィラメントを
製造しようとすると、冷却液体中で溶湯が分断されて連
続線を得ることが困難であった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記従来の課
題を解決するためになされたものであり、断面が実質的
に円形であり、加工性に優れたＮｉ基非晶質金属フィラ
メントを提供することを目的とする。
題を解決するためになされたものであり、断面が実質的
に円形であり、加工性に優れたＮｉ基非晶質金属フィラ
メントを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のＮｉ基非晶質金
属フィラメントは、下記組成式 Ｎｉ100-a-b Ｐa Ｂb （ただし、ａ≦２２．５、ｂ≦４５、１８≦２ａ＋ｂ≦
４５である。）で示される組成を有する合金からなり、
かつ断面が実質的に円形であることを特徴とするもので
ある。
属フィラメントは、下記組成式 Ｎｉ100-a-b Ｐa Ｂb （ただし、ａ≦２２．５、ｂ≦４５、１８≦２ａ＋ｂ≦
４５である。）で示される組成を有する合金からなり、
かつ断面が実質的に円形であることを特徴とするもので
ある。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明のＮｉ基非晶質金属フィラ
メントを構成する合金の組成は、非晶質相を得るため
に、上記のように限定することが必要である。すなわ
ち、Ｐの含有率は、Ｎｉ、ＰおよびＢの総和に対して、
２２．５原子％以下であることが必要である。Ｐの含有
率が２２．５原子％を超えると、得られるフィラメント
が結晶化して脆くなり、実用に供することが困難にな
る。
メントを構成する合金の組成は、非晶質相を得るため
に、上記のように限定することが必要である。すなわ
ち、Ｐの含有率は、Ｎｉ、ＰおよびＢの総和に対して、
２２．５原子％以下であることが必要である。Ｐの含有
率が２２．５原子％を超えると、得られるフィラメント
が結晶化して脆くなり、実用に供することが困難にな
る。
【０００９】また、Ｂの含有率は、Ｎｉ、ＰおよびＢの
総和に対して、４５原子％以下であることが必要であ
る。Ｂの含有率が４５原子％を超えると、得られるフィ
ラメントが結晶化して脆くなり、実用に供することが困
難になる。
総和に対して、４５原子％以下であることが必要であ
る。Ｂの含有率が４５原子％を超えると、得られるフィ
ラメントが結晶化して脆くなり、実用に供することが困
難になる。
【００１０】また、Ｐの原子％（ａ）とＢの原子％
（ｂ）から算出される２ａ＋ｂの値は、１８以上４５以
下であることが必要である。２ａ＋ｂの値が１８未満で
あるか、または４５を超えると、得られるフィラメント
が結晶化して脆くなり、実用に供することが困難にな
る。
（ｂ）から算出される２ａ＋ｂの値は、１８以上４５以
下であることが必要である。２ａ＋ｂの値が１８未満で
あるか、または４５を超えると、得られるフィラメント
が結晶化して脆くなり、実用に供することが困難にな
る。
【００１１】本発明のＮｉ基非晶質金属フィラメントを
構成する合金には、非晶質状態を保持し優れた加工性を
損なわない範囲内で、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、
Ｖ、Ｗ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉ、ＣおよびＧｅからな
る群より選択された１種または２種以上の元素を含有さ
せることができる。これらの添加元素の具体的な含有率
は、Ｎｉ、ＰおよびＢならびに添加元素の総和に対し
て、ＦｅおよびＣｏの場合２５原子％以下、Ｃｒの場合
１５原子％以下、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、ＶおよびＷの場合
１０原子％以下、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉ、ＣおよびＧｅの場
合３原子％以下に設定される。これらの添加元素を含有
させることにより、フィラメントの引張り強度などの機
械的性質や耐熱性、耐食性を向上させることができる。
構成する合金には、非晶質状態を保持し優れた加工性を
損なわない範囲内で、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、
Ｖ、Ｗ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉ、ＣおよびＧｅからな
る群より選択された１種または２種以上の元素を含有さ
せることができる。これらの添加元素の具体的な含有率
は、Ｎｉ、ＰおよびＢならびに添加元素の総和に対し
て、ＦｅおよびＣｏの場合２５原子％以下、Ｃｒの場合
１５原子％以下、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、ＶおよびＷの場合
１０原子％以下、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉ、ＣおよびＧｅの場
合３原子％以下に設定される。これらの添加元素を含有
させることにより、フィラメントの引張り強度などの機
械的性質や耐熱性、耐食性を向上させることができる。
【００１２】本発明のＮｉ基非晶質金属フィラメントは
断面が実質的に円形である。このことを真円度で規定す
ると８０％以上を意味する。さらに、真円度は９０％以
上であることがより好ましい。また、線径斑（断面積変
動）は３０％以下であることが好ましく、さらに２５％
以下であることがより好ましい。これらの範囲をはずれ
ると、得られるフィラメントの加工性が低下し、伸線加
工の際に破断する頻度が高くなる。
断面が実質的に円形である。このことを真円度で規定す
ると８０％以上を意味する。さらに、真円度は９０％以
上であることがより好ましい。また、線径斑（断面積変
動）は３０％以下であることが好ましく、さらに２５％
以下であることがより好ましい。これらの範囲をはずれ
ると、得られるフィラメントの加工性が低下し、伸線加
工の際に破断する頻度が高くなる。
【００１３】本発明のＮｉ基非晶質金属フィラメントの
線径は、２００μｍ以下であることが好ましく、さらに
１００μｍ以下であることがより好ましい。これは、線
径が２００μｍを超えると、結晶質相が析出して加工性
が悪化するためである。
線径は、２００μｍ以下であることが好ましく、さらに
１００μｍ以下であることがより好ましい。これは、線
径が２００μｍを超えると、結晶質相が析出して加工性
が悪化するためである。
【００１４】本発明のＮｉ基非晶質金属フィラメントを
製造するにあたっては、上記組成の合金を溶融し、その
溶湯を高速運動している固体冷媒に接触させると同時
に、または接触させた後に、溶融合金の表面張力を利用
して円形断面を形成させる液体急冷法などを利用するこ
とができる。
製造するにあたっては、上記組成の合金を溶融し、その
溶湯を高速運動している固体冷媒に接触させると同時
に、または接触させた後に、溶融合金の表面張力を利用
して円形断面を形成させる液体急冷法などを利用するこ
とができる。
【００１５】このような液体急冷法の具体例としては、
例えば特開昭４８−４３４０号公報、特開昭５２−２２
８９７号公報、Ｊ．Ｖａｃ．Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈｎｏ
ｌ．，Ｖｏｌ．１１，Ｎｏ．６（１９７４）１０６７−
１０７１などに記載されている方法が挙げられる。例え
ば特開昭４８−４３４０号公報に記載されている方法
は、以下のようなものである。真空中またはアルゴンな
どの不活性ガス雰囲気下において、合金原料をセラミッ
クス製のルツボ中で溶融する。一方、固体冷媒としてＣ
ｕ、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｗなどの金属またはこれらの合金から
なり、１０〜１００ｃｍの直径を有し、周面の断面形状
がＶ字形をなし先端の鋭利なロールを用いる。このロー
ルを１０００〜８０００ｒｐｍで回転させながら、合金
融液をロールの周面先端部と接触させ、ロール回転方向
にフィラメントを連続して紡糸する。このような方法に
より、本発明に係る断面が実質的に円形であるＮｉ基非
晶質金属フィラメントを得ることができる。
例えば特開昭４８−４３４０号公報、特開昭５２−２２
８９７号公報、Ｊ．Ｖａｃ．Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈｎｏ
ｌ．，Ｖｏｌ．１１，Ｎｏ．６（１９７４）１０６７−
１０７１などに記載されている方法が挙げられる。例え
ば特開昭４８−４３４０号公報に記載されている方法
は、以下のようなものである。真空中またはアルゴンな
どの不活性ガス雰囲気下において、合金原料をセラミッ
クス製のルツボ中で溶融する。一方、固体冷媒としてＣ
ｕ、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｗなどの金属またはこれらの合金から
なり、１０〜１００ｃｍの直径を有し、周面の断面形状
がＶ字形をなし先端の鋭利なロールを用いる。このロー
ルを１０００〜８０００ｒｐｍで回転させながら、合金
融液をロールの周面先端部と接触させ、ロール回転方向
にフィラメントを連続して紡糸する。このような方法に
より、本発明に係る断面が実質的に円形であるＮｉ基非
晶質金属フィラメントを得ることができる。
【００１６】
【実施例】以下、実施例および比較例を示し本発明につ
いてさらに具体的に説明する。 （実施例１〜６および比較例１〜５）表１に示す各種組
成の合金原料をセラミックスルツボ中で溶融した。アル
ゴン雰囲気中において、この融液を２０００ｒｐｍで回
転している直径２０ｃｍの先端の鋭利なロールと接触さ
せ、ロール回転方向に溶融合金を連続して紡糸すること
により非晶質金属フィラメントを作製した。
いてさらに具体的に説明する。 （実施例１〜６および比較例１〜５）表１に示す各種組
成の合金原料をセラミックスルツボ中で溶融した。アル
ゴン雰囲気中において、この融液を２０００ｒｐｍで回
転している直径２０ｃｍの先端の鋭利なロールと接触さ
せ、ロール回転方向に溶融合金を連続して紡糸すること
により非晶質金属フィラメントを作製した。
【００１７】（比較例６）表１に示す組成の合金原料を
石英管に入れ、アルゴン雰囲気下において溶融した。ア
ルゴン雰囲気中において、この融液を孔径０．３ｍｍの
石英ノズルからアルゴンガス噴出圧０．８ｋｇ／ｃｍ2
の条件で噴出させ、４０００ｒｐｍで回転している直径
２０ｃｍの銅ロール表面に接触させ、幅約１ｍｍ、厚さ
約２０μｍの非晶質金属薄帯を作製した。このときのノ
ズルと回転ロールとの距離は１ｍｍ以下に設定した。
石英管に入れ、アルゴン雰囲気下において溶融した。ア
ルゴン雰囲気中において、この融液を孔径０．３ｍｍの
石英ノズルからアルゴンガス噴出圧０．８ｋｇ／ｃｍ2
の条件で噴出させ、４０００ｒｐｍで回転している直径
２０ｃｍの銅ロール表面に接触させ、幅約１ｍｍ、厚さ
約２０μｍの非晶質金属薄帯を作製した。このときのノ
ズルと回転ロールとの距離は１ｍｍ以下に設定した。
【００１８】作製した各試料（フィラメントおよび薄
帯）について、組織、延性（密着曲げ）、真円度、平均
線径、線径斑（断面積変動）および加工性を以下のよう
にして評価した結果を表１に示す。
帯）について、組織、延性（密着曲げ）、真円度、平均
線径、線径斑（断面積変動）および加工性を以下のよう
にして評価した結果を表１に示す。
【００１９】［組織］各試料についてＸ線回折を測定
し、非晶質特有のハローパターンを観測することにより
組織を判定した。表１では、結晶質相からの回折線が観
測されなかった場合に非晶質と表示し、結晶質相からの
回折線が観測された場合には非晶質相を含んでいても結
晶質と表示している。
し、非晶質特有のハローパターンを観測することにより
組織を判定した。表１では、結晶質相からの回折線が観
測されなかった場合に非晶質と表示し、結晶質相からの
回折線が観測された場合には非晶質相を含んでいても結
晶質と表示している。
【００２０】［延性］密着曲げの可否により判定した。 ［真円度］１ｍの長さに切り出した各試料について、光
学顕微鏡により任意の１０点で断面を観察し、それぞれ
の断面の長径（Ｒ）および短径（ｒ）を求めた。そし
て、観察した１０点での（ｒ／Ｒ）×１００（％）の平
均値を真円度とした。上述したように本発明において断
面が実質的に円形であるということは、真円度が８０％
以上であることを意味する。
学顕微鏡により任意の１０点で断面を観察し、それぞれ
の断面の長径（Ｒ）および短径（ｒ）を求めた。そし
て、観察した１０点での（ｒ／Ｒ）×１００（％）の平
均値を真円度とした。上述したように本発明において断
面が実質的に円形であるということは、真円度が８０％
以上であることを意味する。
【００２１】［平均線径］各試料について、上記１０点
における断面の長径（Ｒ）の平均値を平均線径とした。
なお、薄帯（比較例６）に関しては、観察した断面の面
積と同じ面積を有する円の直径を相当線径として評価し
た。
における断面の長径（Ｒ）の平均値を平均線径とした。
なお、薄帯（比較例６）に関しては、観察した断面の面
積と同じ面積を有する円の直径を相当線径として評価し
た。
【００２２】［線径斑（断面積変動）］各試料につい
て、上記１０点における断面の長径（Ｒ）の最大値と最
小値との差を平均線径で除算し、その値を１００倍して
線径斑とした。
て、上記１０点における断面の長径（Ｒ）の最大値と最
小値との差を平均線径で除算し、その値を１００倍して
線径斑とした。
【００２３】［加工性］１ｍの長さに切り出した各試料
について、１回の減面率が約１０％となるようなダイヤ
モンドダイスを複数枚用いて室温において伸線加工し、
合計の減面率が５０％以上になるまで伸線加工を行った
際に発生する破断回数により加工性を評価した。なお、
伸線時に破断回数が５０回を超えた場合には、伸線加工
性に乏しいと判定して伸線を中止した。
について、１回の減面率が約１０％となるようなダイヤ
モンドダイスを複数枚用いて室温において伸線加工し、
合計の減面率が５０％以上になるまで伸線加工を行った
際に発生する破断回数により加工性を評価した。なお、
伸線時に破断回数が５０回を超えた場合には、伸線加工
性に乏しいと判定して伸線を中止した。
【００２４】
【表１】
【００２５】表１から明らかなように、本発明に係る断
面が実質的に円形である実施例１〜６のＮｉ基非晶質金
属フィラメントは、密着曲げが可能で延性に富んでお
り、減面率５０％以上の伸線加工に際してもほとんど破
断を生じず、優れた加工性を示した。
面が実質的に円形である実施例１〜６のＮｉ基非晶質金
属フィラメントは、密着曲げが可能で延性に富んでお
り、減面率５０％以上の伸線加工に際してもほとんど破
断を生じず、優れた加工性を示した。
【００２６】一方、比較例１〜５のフィラメントはその
合金組成が本発明の範囲を逸脱しているため結晶質相を
生じ、延性に乏しい。これらのフィラメントは伸線加工
時に破断が頻繁に発生することからわかるように加工性
に乏しい材料であった。また、単ロール法により作製さ
れた比較例６の薄帯はかなり幅が狭いが、真円度が２％
と非常に低い。このためこの薄帯は、線径斑が少なく、
かつ延性に優れているにもかかわらず、伸線加工を行な
った際には破断を生じやすく、加工性に乏しい材料であ
った。このように比較例１〜６は加工性に乏しく、いず
れも実用的に使用することはできないものであった。
合金組成が本発明の範囲を逸脱しているため結晶質相を
生じ、延性に乏しい。これらのフィラメントは伸線加工
時に破断が頻繁に発生することからわかるように加工性
に乏しい材料であった。また、単ロール法により作製さ
れた比較例６の薄帯はかなり幅が狭いが、真円度が２％
と非常に低い。このためこの薄帯は、線径斑が少なく、
かつ延性に優れているにもかかわらず、伸線加工を行な
った際には破断を生じやすく、加工性に乏しい材料であ
った。このように比較例１〜６は加工性に乏しく、いず
れも実用的に使用することはできないものであった。
【００２７】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、断
面が実質的に円形であり、加工性に優れたＮｉ基非晶質
金属フィラメントを提供できる。
面が実質的に円形であり、加工性に優れたＮｉ基非晶質
金属フィラメントを提供できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 000004503 ユニチカ株式会社 兵庫県尼崎市東本町１丁目50番地 (72)発明者 増本 健 宮城県仙台市青葉区上杉３丁目８番22号 (72)発明者 井上 明久 宮城県仙台市青葉区川内無番地 川内住宅 11−806 (72)発明者 勝矢 晃弘 神奈川県横浜市中区本牧原４−１−206 (72)発明者 村上 亮 京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ株 式会社中央研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 下記組成式 Ｎｉ100-a-b Ｐa Ｂb （ただし、ａ≦２２．５、ｂ≦４５、１８≦２ａ＋ｂ≦
４５である。）で示される組成を有する合金からなり、
かつ断面が実質的に円形であることを特徴とするＮｉ基
非晶質金属フィラメント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31069295A JPH09143642A (ja) | 1995-11-29 | 1995-11-29 | Ｎｉ基非晶質金属フィラメント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31069295A JPH09143642A (ja) | 1995-11-29 | 1995-11-29 | Ｎｉ基非晶質金属フィラメント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09143642A true JPH09143642A (ja) | 1997-06-03 |
Family
ID=18008322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31069295A Pending JPH09143642A (ja) | 1995-11-29 | 1995-11-29 | Ｎｉ基非晶質金属フィラメント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09143642A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012157712A1 (ja) * | 2011-05-19 | 2012-11-22 | 株式会社中山製鋼所 | 耐食性、通電性に優れたアモルファス合金およびその用途 |
| CN102877009A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-01-16 | 河北工业大学 | 一种制备多孔镍基非晶态合金材料的方法 |
| JP2014162997A (ja) * | 2013-02-26 | 2014-09-08 | Glassimetal Technology Inc | マンガンを含有するバルクニッケル−リン−ホウ素ガラス |
| JP2014529013A (ja) * | 2011-08-22 | 2014-10-30 | カリフォルニア インスティテュート オブ テクノロジー | バルクニッケルベースクロム及びリン含有金属ガラス |
| US10458008B2 (en) | 2017-04-27 | 2019-10-29 | Glassimetal Technology, Inc. | Zirconium-cobalt-nickel-aluminum glasses with high glass forming ability and high reflectivity |
| US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
-
1995
- 1995-11-29 JP JP31069295A patent/JPH09143642A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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