JPH06264200A - Ｔｉ系非晶質合金 - Google Patents
Ｔｉ系非晶質合金Info
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- JPH06264200A JPH06264200A JP5196593A JP5196593A JPH06264200A JP H06264200 A JPH06264200 A JP H06264200A JP 5196593 A JP5196593 A JP 5196593A JP 5196593 A JP5196593 A JP 5196593A JP H06264200 A JPH06264200 A JP H06264200A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 非晶質形成能に優れた高強度Ｔｉ系非晶質合
金を提供する。 【構成】 式：Ｔi100-x-y-zＣuxＮiyＭz ［式中、ＭはＺrおよびＨfよりなる群から選択される１
種または２種の元素、ｘ、ｙおよびｚは、それぞれ、原
子％を表し、１５≦ｘ≦４０、０≦ｙ≦３０、５≦ｚ≦
４０および３０≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦７０を満足する］で示さ
れる組成を有するＴi系非晶質合金。
金を提供する。 【構成】 式：Ｔi100-x-y-zＣuxＮiyＭz ［式中、ＭはＺrおよびＨfよりなる群から選択される１
種または２種の元素、ｘ、ｙおよびｚは、それぞれ、原
子％を表し、１５≦ｘ≦４０、０≦ｙ≦３０、５≦ｚ≦
４０および３０≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦７０を満足する］で示さ
れる組成を有するＴi系非晶質合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた非晶質形成能を
有する高強度Ｔi系非晶質合金に関するものである。
有する高強度Ｔi系非晶質合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶融状態の合金を急冷することにより種
々の組成および形状を有する非晶質合金材料が得られる
ことが知られている。非晶質合金は、容易に高い冷却速
度が実現される単ロール法によって製造される場合が多
く、これまでにＦe系、Ｎi系、Ｃo系、Ａl系、Ｚr系あ
るいはＴi系合金について数多くの非晶質合金材料が得
られている。なかでも、Ｔi系非晶質合金はＦe族系の非
晶質合金に比べて格段に優れた耐食性を有し、人体への
適用性（安全性）も高く、Ａl系非晶質合金に比べて１
５０℃以上も高い結晶化温度を有しかつ高い熱的安定性
を示すことから、従来のＦe族系やＡl系非晶質合金とは
異なった新しいタイプの非晶質合金材料として種々の分
野への応用が期待されている。
々の組成および形状を有する非晶質合金材料が得られる
ことが知られている。非晶質合金は、容易に高い冷却速
度が実現される単ロール法によって製造される場合が多
く、これまでにＦe系、Ｎi系、Ｃo系、Ａl系、Ｚr系あ
るいはＴi系合金について数多くの非晶質合金材料が得
られている。なかでも、Ｔi系非晶質合金はＦe族系の非
晶質合金に比べて格段に優れた耐食性を有し、人体への
適用性（安全性）も高く、Ａl系非晶質合金に比べて１
５０℃以上も高い結晶化温度を有しかつ高い熱的安定性
を示すことから、従来のＦe族系やＡl系非晶質合金とは
異なった新しいタイプの非晶質合金材料として種々の分
野への応用が期待されている。
【０００３】しかし、単ロール法によって作製できるＴ
i系非晶質合金の形状は薄帯に限られており、薄帯形状
のままでは応用範囲が限定されるため、種々の固化技術
によってバルク材料へと成形加工することが求められて
いる。また、薄帯状非晶質合金では固化技術を適用する
ことが容易ではなく、工業的に固化技術の適用が容易な
粉末状のＴi系非晶質合金が求められている。
i系非晶質合金の形状は薄帯に限られており、薄帯形状
のままでは応用範囲が限定されるため、種々の固化技術
によってバルク材料へと成形加工することが求められて
いる。また、薄帯状非晶質合金では固化技術を適用する
ことが容易ではなく、工業的に固化技術の適用が容易な
粉末状のＴi系非晶質合金が求められている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般に固化技術の適応
が容易な粉末状の非晶質合金は、アトマイズ法により製
造され、Ａl、Ｔiや希土類等の活性金属元素を含む合金
系の場合は、清浄なＡr、Ｈe等の不活性ガスを用いる高
圧ガスアトマイズ法により製造されている。しかし、気
体冷媒を用いる高圧ガスアトマイズ法は、清浄な表面を
有した球状粉末を容易に作製しうるが、前述した単ロー
ル法に比べて冷却速度が小さく、単ロール法によって厚
さ３０μm程度のＴi系非晶質合金が作製できる合金組成
を用いてアトマイズを行っても、非晶質単相からなるＴ
i系非晶質合金粉末が得られないという問題点を有して
いた。したがって、冷却速度が遅いガスアトマイズ法の
場合でも、容易に非晶質合金が得られる非晶質形成能に
優れた高強度Ｔi系非晶質合金の開発が強く望まれてい
た。
が容易な粉末状の非晶質合金は、アトマイズ法により製
造され、Ａl、Ｔiや希土類等の活性金属元素を含む合金
系の場合は、清浄なＡr、Ｈe等の不活性ガスを用いる高
圧ガスアトマイズ法により製造されている。しかし、気
体冷媒を用いる高圧ガスアトマイズ法は、清浄な表面を
有した球状粉末を容易に作製しうるが、前述した単ロー
ル法に比べて冷却速度が小さく、単ロール法によって厚
さ３０μm程度のＴi系非晶質合金が作製できる合金組成
を用いてアトマイズを行っても、非晶質単相からなるＴ
i系非晶質合金粉末が得られないという問題点を有して
いた。したがって、冷却速度が遅いガスアトマイズ法の
場合でも、容易に非晶質合金が得られる非晶質形成能に
優れた高強度Ｔi系非晶質合金の開発が強く望まれてい
た。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、これらの
現状に鑑みて、冷却速度が遅いガスアトマイズ法の場合
でも容易に非晶質合金が得られる非晶質形成能に優れた
Ｔi系非晶質合金を提供することを目的として鋭意検討
を行った。その結果、Ｔi−Ｃu−Ｎi-Ｚr,Ｈf系合金に
おいて、その組成を特定することにより、非晶質形成能
に優れた高強度Ｔi系非晶質合金が得られることを見い
出し、本発明を完成するに至った。
現状に鑑みて、冷却速度が遅いガスアトマイズ法の場合
でも容易に非晶質合金が得られる非晶質形成能に優れた
Ｔi系非晶質合金を提供することを目的として鋭意検討
を行った。その結果、Ｔi−Ｃu−Ｎi-Ｚr,Ｈf系合金に
おいて、その組成を特定することにより、非晶質形成能
に優れた高強度Ｔi系非晶質合金が得られることを見い
出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】 すなわち、本発明は、式：Ｔi100-x-y-zＣuxＮiyＭz ［式中、ＭはＺrおよびＨfよりなる群から選択される１
種または２種の元素、ｘ、ｙおよびｚは、それぞれ、原
子％を表し、１５≦ｘ≦４０、０≦ｙ≦３０、５≦ｚ≦
４０および３０≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦７０を満足する］で示さ
れる組成を有するＴi系非晶質合金を要旨とするもので
ある。
種または２種の元素、ｘ、ｙおよびｚは、それぞれ、原
子％を表し、１５≦ｘ≦４０、０≦ｙ≦３０、５≦ｚ≦
４０および３０≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦７０を満足する］で示さ
れる組成を有するＴi系非晶質合金を要旨とするもので
ある。
【０００７】本発明のＴi系非晶質合金において、Ｃuの
含有量は１５原子％以上４０原子％以下、好ましくは２
０原子％以上３５原子％以下である。Ｃu含有量が１５
原子％未満あるいは４０原子％を越えると、非晶質形成
能が低下し、ガスアトマイズ法の中でも比較的高い冷却
速度が得られる高圧ガスアトマイズ法を用いて粒径２５
μm以下の微粉末を作製しても、非晶質単相の合金粉末
が得られない。
含有量は１５原子％以上４０原子％以下、好ましくは２
０原子％以上３５原子％以下である。Ｃu含有量が１５
原子％未満あるいは４０原子％を越えると、非晶質形成
能が低下し、ガスアトマイズ法の中でも比較的高い冷却
速度が得られる高圧ガスアトマイズ法を用いて粒径２５
μm以下の微粉末を作製しても、非晶質単相の合金粉末
が得られない。
【０００８】Ｎiの含有量は３０原子％以下、好ましく
は２５原子％以下である。Ｎi含有量が３０原子％を越
えると、非晶質形成能が低下し、高圧ガスアトマイズ法
を用いて粒径２５μm以下の球状微粉末を作製しても、
非晶質単相の合金粉末が得られない。
は２５原子％以下である。Ｎi含有量が３０原子％を越
えると、非晶質形成能が低下し、高圧ガスアトマイズ法
を用いて粒径２５μm以下の球状微粉末を作製しても、
非晶質単相の合金粉末が得られない。
【０００９】ＺrおよびＨfよりなる群から選択される１
種または２種の元素の含有量は５原子％以上４０原子％
以下、好ましくは１０原子％以上３０原子％以下であ
る。この元素の含有量が５原子％未満あるいは４０原子
％を越えると、非晶質形成能が低下し、高圧ガスアトマ
イズ法を用いて粒径２５μm以下の球状微粉末を作製し
ても、非晶質単相の合金粉末が得られない。
種または２種の元素の含有量は５原子％以上４０原子％
以下、好ましくは１０原子％以上３０原子％以下であ
る。この元素の含有量が５原子％未満あるいは４０原子
％を越えると、非晶質形成能が低下し、高圧ガスアトマ
イズ法を用いて粒径２５μm以下の球状微粉末を作製し
ても、非晶質単相の合金粉末が得られない。
【００１０】さらに、本発明においてはＣu、ＮiとＺr
およびＨfよりなる群から選択される１種または２種の
元素の合計の含有量は３０原子％以上７０原子％以下で
あることが必要である。これらの元素の合計含有量が３
０原子％未満あるいは７０原子％を越える場合には、非
晶質形成能が低下し、高圧ガスアトマイズ法を用いて液
体状態から急冷固化しても、球状のＴi系非晶質合金粉
末が得られない。
およびＨfよりなる群から選択される１種または２種の
元素の合計の含有量は３０原子％以上７０原子％以下で
あることが必要である。これらの元素の合計含有量が３
０原子％未満あるいは７０原子％を越える場合には、非
晶質形成能が低下し、高圧ガスアトマイズ法を用いて液
体状態から急冷固化しても、球状のＴi系非晶質合金粉
末が得られない。
【００１１】本発明のＴi系非晶質合金は、例えば、ア
トマイズ法を用いて溶融状態から種々の液体や気体の冷
媒で冷却固化させることにより、非晶質単相からなる球
状粉末を得ることができるが、そのような球状粉末の作
製には清浄なＡr、Ｈe等の不活性ガスを用いる高圧ガス
アトマイズ法が特に適している。また、種々の焼き入れ
オイルやシリコンオイルを冷媒に用いた液体アトマイズ
法、および回転液中噴霧法などによっても本発明のＴi
系非晶質合金粉末が得られる。なお、本発明において、
これらのアトマイズ法を用いる場合、従来公知の各製造
法で用いられている製造条件により容易に作製すること
ができる。例えば、高圧ガスアトマイズ法においては、
合金を、アルゴン雰囲気下、ストッパーおよび孔径０.
５mm〜５.０mmのセラミックスノズルを備えたセラミッ
クスルツボ中で溶融した後、アルゴン雰囲気下、噴出圧
０.２〜５.０kg／cm2で溶湯をノズルから押し出し、３
０〜２００kg／cm2の圧力で噴出させたＡr等の不活性ガ
スでアトマイズすることにより、球状のＴi系非晶質合
金粉末を得ることができる。
トマイズ法を用いて溶融状態から種々の液体や気体の冷
媒で冷却固化させることにより、非晶質単相からなる球
状粉末を得ることができるが、そのような球状粉末の作
製には清浄なＡr、Ｈe等の不活性ガスを用いる高圧ガス
アトマイズ法が特に適している。また、種々の焼き入れ
オイルやシリコンオイルを冷媒に用いた液体アトマイズ
法、および回転液中噴霧法などによっても本発明のＴi
系非晶質合金粉末が得られる。なお、本発明において、
これらのアトマイズ法を用いる場合、従来公知の各製造
法で用いられている製造条件により容易に作製すること
ができる。例えば、高圧ガスアトマイズ法においては、
合金を、アルゴン雰囲気下、ストッパーおよび孔径０.
５mm〜５.０mmのセラミックスノズルを備えたセラミッ
クスルツボ中で溶融した後、アルゴン雰囲気下、噴出圧
０.２〜５.０kg／cm2で溶湯をノズルから押し出し、３
０〜２００kg／cm2の圧力で噴出させたＡr等の不活性ガ
スでアトマイズすることにより、球状のＴi系非晶質合
金粉末を得ることができる。
【００１２】さらに、本発明のTｉ系非晶質合金は非晶
質形成能に優れるため、前記以外の液体急冷法である単
ロール法、双ロール法、回転液中紡糸法等を用いても、
薄帯状やフィラメント状等の種々の形状を有するＴi系
非晶質合金材料が容易に得られる。
質形成能に優れるため、前記以外の液体急冷法である単
ロール法、双ロール法、回転液中紡糸法等を用いても、
薄帯状やフィラメント状等の種々の形状を有するＴi系
非晶質合金材料が容易に得られる。
【００１３】
【実施例】次に、実施例および比較例により本発明をさ
らに具体的に説明する。実施例１〜２２および比較例１〜１３ 表１に示す各種組成を有する合金３００ｇを、アルゴン
雰囲気中下、ＢＮ製のストッパーおよび孔径２.０mmの
ＢＮノズルを下部に備えたＢＮルツボ中で溶融した後、
１６００℃でストッパーを上げると同時に、アルゴン雰
囲気下、噴出圧０.５kg／cm2でノズルから溶湯を押し出
し、溶湯に対して４５度の角度で配置された１８個の直
径１mmの高圧ガスアトマイズノズルから１００kg／cm2
の圧力で噴出させた４ＮのＡrガスによりアトマイズを
行って、表１および表２に示す各種組成を有する平均粒
径３５μmの球状のＴｉ系合金粉末を作製した。
らに具体的に説明する。実施例１〜２２および比較例１〜１３ 表１に示す各種組成を有する合金３００ｇを、アルゴン
雰囲気中下、ＢＮ製のストッパーおよび孔径２.０mmの
ＢＮノズルを下部に備えたＢＮルツボ中で溶融した後、
１６００℃でストッパーを上げると同時に、アルゴン雰
囲気下、噴出圧０.５kg／cm2でノズルから溶湯を押し出
し、溶湯に対して４５度の角度で配置された１８個の直
径１mmの高圧ガスアトマイズノズルから１００kg／cm2
の圧力で噴出させた４ＮのＡrガスによりアトマイズを
行って、表１および表２に示す各種組成を有する平均粒
径３５μmの球状のＴｉ系合金粉末を作製した。
【００１４】次に、作製したこれらの粉末を２５μm以
下、２５〜４４μm、４４〜６３μm、６３〜９０μmお
よび９0μm以上の各粒度に分級し、それぞれの粒度の粉
末についてＸ線回析法により非晶質相の同定を行った。
組織の判定は、非晶質相単相が得られた状態を非晶質と
判定し、非晶質と結晶質が混在する状態を結晶質と判定
した。その結果を表１および表２に示す。
下、２５〜４４μm、４４〜６３μm、６３〜９０μmお
よび９0μm以上の各粒度に分級し、それぞれの粒度の粉
末についてＸ線回析法により非晶質相の同定を行った。
組織の判定は、非晶質相単相が得られた状態を非晶質と
判定し、非晶質と結晶質が混在する状態を結晶質と判定
した。その結果を表１および表２に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】表１および表２より明らかなように、実施
例１〜２２の合金粉末は、６３μｍ以下の球状粉末にお
いていずれも非晶質単相からなるTi系非晶質合金粉末で
あった。これに対して、比較例１、２および８はＺrま
たはＨfの含有量が、比較例３、４、９および１０はＣu
含有量が、比較例５および１１はＮi含有量がそれぞれ
本発明の組成範囲から逸脱し、２５μmの微粉末におい
ても非晶質単相が得られず、非晶質形成能が劣ってい
た。さらに比較例６、７、１２および１３はＣu、Ｎiと
ＺrまたはＨfの合計含有量が本発明の組成範囲から逸脱
し、５μmの微粉末においても非晶質単相が得られなか
った。
例１〜２２の合金粉末は、６３μｍ以下の球状粉末にお
いていずれも非晶質単相からなるTi系非晶質合金粉末で
あった。これに対して、比較例１、２および８はＺrま
たはＨfの含有量が、比較例３、４、９および１０はＣu
含有量が、比較例５および１１はＮi含有量がそれぞれ
本発明の組成範囲から逸脱し、２５μmの微粉末におい
ても非晶質単相が得られず、非晶質形成能が劣ってい
た。さらに比較例６、７、１２および１３はＣu、Ｎiと
ＺrまたはＨfの合計含有量が本発明の組成範囲から逸脱
し、５μmの微粉末においても非晶質単相が得られなか
った。
【００１８】実施例２３〜２８および比較例１４ 表３に示す各種組成からなる合金を、石英管中、アルゴ
ン雰囲気下で溶解した後、孔径０.５mmの石英製ノズル
を用いて、アルゴン雰囲気下、３０００rpmで回転して
いる直径２０cm程度の銅ロール上に噴出圧０.３kg／cm2
で噴出し、急冷凝固させて、幅３mm、厚さ３０μmの連
続した急冷薄帯を作製した。次に作製したこれらの薄帯
の組織（非晶質相の同定）および強度を測定した。その
結果を表３に示す。なお、強度については、インストロ
ン型引張試験機により長さ３０mmの急冷薄帯について
４.２×１０-4の歪速度で引張試験を行って求めた。
ン雰囲気下で溶解した後、孔径０.５mmの石英製ノズル
を用いて、アルゴン雰囲気下、３０００rpmで回転して
いる直径２０cm程度の銅ロール上に噴出圧０.３kg／cm2
で噴出し、急冷凝固させて、幅３mm、厚さ３０μmの連
続した急冷薄帯を作製した。次に作製したこれらの薄帯
の組織（非晶質相の同定）および強度を測定した。その
結果を表３に示す。なお、強度については、インストロ
ン型引張試験機により長さ３０mmの急冷薄帯について
４.２×１０-4の歪速度で引張試験を行って求めた。
【００１９】
【表３】
【００２０】表３より明らかなごとく、比較例１４はＺ
rまたはＨfを含有しないため、たとえ冷却速度の高い単
ロール法を用いて非晶質合金を作製しても、１０００Ｍ
Ｐa以下の強度しか得られず、実用Ｔi系合金の強度１２
００ＭＰaに比べて強度が低く、実用に供せない。これ
に対し、実施例２３〜２８の非晶質合金は１２００ＭＰ
aを越える強度が得られ、従来のＴi系非晶質合金に比べ
て優れた強度を有している。
rまたはＨfを含有しないため、たとえ冷却速度の高い単
ロール法を用いて非晶質合金を作製しても、１０００Ｍ
Ｐa以下の強度しか得られず、実用Ｔi系合金の強度１２
００ＭＰaに比べて強度が低く、実用に供せない。これ
に対し、実施例２３〜２８の非晶質合金は１２００ＭＰ
aを越える強度が得られ、従来のＴi系非晶質合金に比べ
て優れた強度を有している。
【００２１】
【発明の効果】本発明のＴi系非晶質合金は非晶質形成
能に優れ、単ロール法に比べて冷却速度の遅いガスアト
マイズ法を用いても容易に非晶質単相の球状粉末を高収
率で得ることができる。また、容易に球状非晶質粉末を
得ることができるため、種々の固化技術を用いてバルク
状に成形加工でき、種々の形状のＴｉ系非晶質合金を提
供することができる。さらに、本発明のＴi系非晶質合
金は、従来のＴi系非晶質合金に比べて優れた強度を有
し、実用Ｔi系結晶質合金並の強度を示すため、種々の
工業用材料に利用できる。
能に優れ、単ロール法に比べて冷却速度の遅いガスアト
マイズ法を用いても容易に非晶質単相の球状粉末を高収
率で得ることができる。また、容易に球状非晶質粉末を
得ることができるため、種々の固化技術を用いてバルク
状に成形加工でき、種々の形状のＴｉ系非晶質合金を提
供することができる。さらに、本発明のＴi系非晶質合
金は、従来のＴi系非晶質合金に比べて優れた強度を有
し、実用Ｔi系結晶質合金並の強度を示すため、種々の
工業用材料に利用できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 000215785 帝国ピストンリング株式会社 東京都中央区八重洲１丁目９番９号 (72)発明者 増本 健 宮城県仙台市青葉区片平２丁目１−１ 東 北大学金属材料研究所内 (72)発明者 井上 明久 宮城県仙台市青葉区片平２丁目１−１ 東 北大学金属材料研究所内 (72)発明者 網谷 健児 京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ株 式会社中央研究所内 (72)発明者 西山 信行 東京都中央区八重洲１丁目９番９号 帝国 ピストンリング株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 式：Ｔi100-x-y-zＣuxＮiyＭz ［式中、ＭはＺrおよびＨfよりなる群から選択される１
種または２種の元素、ｘ、ｙおよびｚは、それぞれ、原
子％を表し、１５≦ｘ≦４０、０≦ｙ≦３０、５≦ｚ≦
４０および３０≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦７０を満足する］で示さ
れる組成を有するＴi系非晶質合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5196593A JPH06264200A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | Ｔｉ系非晶質合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5196593A JPH06264200A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | Ｔｉ系非晶質合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06264200A true JPH06264200A (ja) | 1994-09-20 |
Family
ID=12901586
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5196593A Pending JPH06264200A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | Ｔｉ系非晶質合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06264200A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996024702A1 (en) * | 1995-02-08 | 1996-08-15 | California Institute Of Technology | METALLIC GLASS ALLOYS OF Zr, Ti, Cu AND Ni |
| WO2004106575A1 (en) * | 2003-05-30 | 2004-12-09 | Korea Institute Of Industrial Technology | Cu-based amorphous alloy composition |
| WO2003101697A3 (de) * | 2002-05-30 | 2005-01-20 | Leibniz Inst Fuer Festkoerper | Hochfeste, plastisch verformbare formkörper aus titanlegierungen |
| US7412848B2 (en) | 2002-11-22 | 2008-08-19 | Johnson William L | Jewelry made of precious a morphous metal and method of making such articles |
| US7500987B2 (en) | 2002-11-18 | 2009-03-10 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Amorphous alloy stents |
| US7575040B2 (en) | 2003-04-14 | 2009-08-18 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Continuous casting of bulk solidifying amorphous alloys |
| WO2009062196A3 (en) * | 2007-11-09 | 2009-08-20 | Univ California | Amorphous alloy materials |
| US7588071B2 (en) | 2003-04-14 | 2009-09-15 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Continuous casting of foamed bulk amorphous alloys |
| US7862957B2 (en) | 2003-03-18 | 2011-01-04 | Apple Inc. | Current collector plates of bulk-solidifying amorphous alloys |
| US8063843B2 (en) | 2005-02-17 | 2011-11-22 | Crucible Intellectual Property, Llc | Antenna structures made of bulk-solidifying amorphous alloys |
| US8501087B2 (en) | 2004-10-15 | 2013-08-06 | Crucible Intellectual Property, Llc | Au-base bulk solidifying amorphous alloys |
| US9724450B2 (en) | 2002-08-19 | 2017-08-08 | Crucible Intellectual Property, Llc | Medical implants |
| CN108070800A (zh) * | 2016-11-14 | 2018-05-25 | 中国科学院金属研究所 | 一种具有新型微观组织的Ti基非晶合金复合材料及其制备方法 |
| US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
-
1993
- 1993-03-12 JP JP5196593A patent/JPH06264200A/ja active Pending
Cited By (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996024702A1 (en) * | 1995-02-08 | 1996-08-15 | California Institute Of Technology | METALLIC GLASS ALLOYS OF Zr, Ti, Cu AND Ni |
| US5618359A (en) * | 1995-02-08 | 1997-04-08 | California Institute Of Technology | Metallic glass alloys of Zr, Ti, Cu and Ni |
| WO2003101697A3 (de) * | 2002-05-30 | 2005-01-20 | Leibniz Inst Fuer Festkoerper | Hochfeste, plastisch verformbare formkörper aus titanlegierungen |
| US9795712B2 (en) | 2002-08-19 | 2017-10-24 | Crucible Intellectual Property, Llc | Medical implants |
| US9724450B2 (en) | 2002-08-19 | 2017-08-08 | Crucible Intellectual Property, Llc | Medical implants |
| US7500987B2 (en) | 2002-11-18 | 2009-03-10 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Amorphous alloy stents |
| US7412848B2 (en) | 2002-11-22 | 2008-08-19 | Johnson William L | Jewelry made of precious a morphous metal and method of making such articles |
| US8927176B2 (en) | 2003-03-18 | 2015-01-06 | Crucible Intellectual Property, Llc | Current collector plates of bulk-solidifying amorphous alloys |
| US8431288B2 (en) | 2003-03-18 | 2013-04-30 | Crucible Intellectual Property, Llc | Current collector plates of bulk-solidifying amorphous alloys |
| US7862957B2 (en) | 2003-03-18 | 2011-01-04 | Apple Inc. | Current collector plates of bulk-solidifying amorphous alloys |
| US8445161B2 (en) | 2003-03-18 | 2013-05-21 | Crucible Intellectual Property, Llc | Current collector plates of bulk-solidifying amorphous alloys |
| USRE44425E1 (en) | 2003-04-14 | 2013-08-13 | Crucible Intellectual Property, Llc | Continuous casting of bulk solidifying amorphous alloys |
| US7575040B2 (en) | 2003-04-14 | 2009-08-18 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Continuous casting of bulk solidifying amorphous alloys |
| USRE45414E1 (en) | 2003-04-14 | 2015-03-17 | Crucible Intellectual Property, Llc | Continuous casting of bulk solidifying amorphous alloys |
| US7588071B2 (en) | 2003-04-14 | 2009-09-15 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Continuous casting of foamed bulk amorphous alloys |
| USRE44426E1 (en) | 2003-04-14 | 2013-08-13 | Crucible Intellectual Property, Llc | Continuous casting of foamed bulk amorphous alloys |
| WO2004106575A1 (en) * | 2003-05-30 | 2004-12-09 | Korea Institute Of Industrial Technology | Cu-based amorphous alloy composition |
| US8501087B2 (en) | 2004-10-15 | 2013-08-06 | Crucible Intellectual Property, Llc | Au-base bulk solidifying amorphous alloys |
| US9695494B2 (en) | 2004-10-15 | 2017-07-04 | Crucible Intellectual Property, Llc | Au-base bulk solidifying amorphous alloys |
| US8830134B2 (en) | 2005-02-17 | 2014-09-09 | Crucible Intellectual Property, Llc | Antenna structures made of bulk-solidifying amorphous alloys |
| US8063843B2 (en) | 2005-02-17 | 2011-11-22 | Crucible Intellectual Property, Llc | Antenna structures made of bulk-solidifying amorphous alloys |
| US8325100B2 (en) | 2005-02-17 | 2012-12-04 | Crucible Intellectual Property, Llc | Antenna structures made of bulk-solidifying amorphous alloys |
| WO2009062196A3 (en) * | 2007-11-09 | 2009-08-20 | Univ California | Amorphous alloy materials |
| CN108070800A (zh) * | 2016-11-14 | 2018-05-25 | 中国科学院金属研究所 | 一种具有新型微观组织的Ti基非晶合金复合材料及其制备方法 |
| US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
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