NO156114B - Fremgangsmaate og anordning for avrunding av kornformede faste partikler. - Google Patents
Fremgangsmaate og anordning for avrunding av kornformede faste partikler. Download PDFInfo
- Publication number
- NO156114B NO156114B NO824296A NO824296A NO156114B NO 156114 B NO156114 B NO 156114B NO 824296 A NO824296 A NO 824296A NO 824296 A NO824296 A NO 824296A NO 156114 B NO156114 B NO 156114B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- container
- funnel
- liquid
- particles
- rounding
- Prior art date
Links
- 239000002245 particle Substances 0.000 title claims description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 32
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 28
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 5
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 claims description 5
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 3
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 claims description 2
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 claims description 2
- 230000002459 sustained effect Effects 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 3
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 description 2
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 2
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003980 solgel method Methods 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000005480 shot peening Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B11/00—Machines or devices designed for grinding spherical surfaces or parts of spherical surfaces on work; Accessories therefor
- B24B11/02—Machines or devices designed for grinding spherical surfaces or parts of spherical surfaces on work; Accessories therefor for grinding balls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B31/00—Machines or devices designed for polishing or abrading surfaces on work by means of tumbling apparatus or other apparatus in which the work and/or the abrasive material is loose; Accessories therefor
- B24B31/10—Machines or devices designed for polishing or abrading surfaces on work by means of tumbling apparatus or other apparatus in which the work and/or the abrasive material is loose; Accessories therefor involving other means for tumbling of work
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Glanulating (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Confectionery (AREA)
- Seeds, Soups, And Other Foods (AREA)
- Cereal-Derived Products (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse gjelder en fremgangsmåte og anordning for avrunding av kornformede faste partikler, særlig av hårdt knust granulat. Avrundende partikler fremstilles allerede ved hjelp av forskjellige fremgangsmåter.
En meget utbredt fremgangsmåte er innsprøytning av smeltet material i en gasstrøm. Denne fremgangsmåte anvendes hovedsakelig for fremstilling av kuleformet metallpulver, men benyttes også for fremstilling av pulver av ildfast material. Denne fremgangsmåte har imidlertid den ulempe at den vanlig-vis ikke kan anvendes for særlig hårde materialer, slik som oksyder, karbider, borider og nitrider eller ildfaste materialer som har en hardhet lik eller >7 i Mohs hårdhetsskala. Grunnen til dette er at mange av disse materialer har meget høyt smeltepunkt og ikke alle forblir kjemisk stabile i smeltet tilstand. Det er heller ikke alltid mulig å hindre dannelse av innhule kulepartikler ved innsprøyting i gass-strømmen.
En annen kjent fremgangsmåte for fremstilling av avrundede partikler er såkalt overflatesmelting og dermed avrunding av partiklene i en høyenergistrøm, f.eks. i en plasmastrøm. Også i dette tilfellet kan fremgangsmåten bare anvendes for materialer som er stabile i smeltet tilstand, og er dessuten begrenset til partikkelstørrelser av størrelsesorden 10-200
Ved agglomerering eller kompaktering av passende fint pulver og påfølgende sintring kan det videre i henhold til DE-OS 2.948.584 fremstilles avrundede formlegemer. En sådan fremgangsmåte er imidlertid også ufordelaktig, da materialet på forhånd må males ned til 1/100 til 1/1000 av den endelig til-siktede partikkelstørrelse for i det hele tatt å oppnå et pulver som kan sintres, og diameteren av sluttproduktet er derfor begrenset til området fra ca. 0,4 til 5 mm.
Andre prosesser som kan komme på tale, slik som sol-gel-prosessen og sprøytegranulering, er også beheftet med ulemper. Sol-gel-prosessen kan bare anvendes for visse spesielle materialer, og anvendes hovedsakelig for fremstilling av små oksydkuler i størrelsesområdet <500 ^um.
Det oppnådde partikkelprodukt ved sprøytegranuleringen har ikke tilfredsstillende kvalitet. Bare partikler med lav densitet kan fremstilles på denne måte, p.g.a. den løse strukturoppbygning.
Det er derfor et formål for foreliggende oppfinnelse å angi en fremgangsmåte å frembringe en tilsvarende anordning for avrunding av kornformede faste partikler av hvilken som helst form, og særlig av hårdt knust granulatmaterial, og som ikke oppviser de ulemper som foreligger ved de ovenfor angitte fremstillingsprosesser. Denne fremgangsmåte i henhold til oppfinnelsen er angitt i det etterfølgende krav 1, mens den tilsvarende anordning er angitt i krav 4.
Utgangsmaterialets partikkelstørrelse ligger hensiktsmessig i området 100 ^um til 5 mm. Det valgte væskemedium må naturligvis være slik at det verken oppløser eller oppløses i utgangsmaterialet. Av økonomiske og praktiske grunner foretrekkes vann for dette formål. Væskestrømmen må være tilstrekkelig kraftig til at gjensidig slitasje opptrer mellom partiklene ved anslag mot hverandre.
Ytterligere fordeler, særtrekk og detaljer ved foreliggende oppfinnelse er angitt i etterfølgende underkrav og i den følgende beskrivelse av foretrukkede utførelser av oppfinn-elsesgjenstanden, samt ved hjelp av den vedføyde tegning som skjematisk viser et snitt gjennom en anordning i henhold til oppfinnelsen og som er egnet for utførelse av foreliggende fremgangsmåte.
Et munnstykke 2 for tilførsel av det flytende medium er an-bragt i den nedre ende av en konusformet trakt 1, som er utstyrt med et utløpsrør 11, mens et overløp er anordnet ved den øvre ende av trakten 1. I sin enkleste utførelsesform er munnstykket 2 et sylinderformet rør. Dette rør rager hensiktsmessig inn i det indre av trakten 1 for derved å oppnå en mer effektiv partikkelavrunding. Ved denne anordning deles den kjegleformede del av trakten 1 over sin høyde H i en nedre sone A og en øvre sone B. Den nedre sone A er begrenset til en høyde h, som tilsvarer lengden av den del 22 av munnstykket 2 som rager inn i den kjegleformede del av trakten 1. Fortrinnsvis er høyden h omkring 1/10 av høyden H. For at de partikler som befinner seg i den nedre sone A også skal kunne ta del i avrundingsprosessen, tilføres med mellomrom ekstra væske ved hjelp av et rørformet hjelpemunnstykke, som bringer stillestående material i den nedre sone A til å trenge opp i den øvre sone B av trakten 1, hvilket vil si inn i den aktive sone. Pulserende inn- og utkobling av ekstramunnstykket 4 oppnås på enklest måte ved hjelp av en magnetventil 5. Overløpet 3 er utformet som en renne og har på et sted et utløp 6, hvorigjennom væsken sammen med det fine slitasjeavrevne material ved avrundingen føres ut av trakten. Etter at dette avrevne material er skilt fra væsken på i og for seg kjent måte, kan den rensede væske atter til-føres munnstykket 2. (Skilleanordningen og væskens kretsløp er ikke angitt på tegningen). Når utgangsmaterialet er avrundet i tilstrekkelig grad, avbrytes væsketilførselen for en kort tid, og ventilen 7, som fortrinnsvis er en trykkluft-membranventil, blir åpnet, således at det avrundede partikkelmaterial kan strømme ut og i en skilleanordning (ikke inn-tegnet) befries for den medfølgende væske, som kan pumpes tilbake til trakten.
For å hindre at de avrundede partikler skylles ut av trakten I, er det funnet at den midlere synkehastighet for de avrundede partikler i den anvendte væske må være minst 10 ganger væskens hastighet i det øvre området b av den øvre sone B i trakten 1, nemlig området i nærheten av overløpet 3.
For at mengden av avrundede partikler som fremstilles pr. tidsenhet skal bli så stor som mulig, samtidig som det sørges for at alle partikler avrundes i samme grad, hvilket vil si homogent, er det funnet fordelaktig at traktens halve åpningsvinkelcCligger mellom 14 og 22°. Hvis åpnings-vinkelen er for stor, vil en del av det avrundede material ha en tendens til å holde seg ubevegelig ved traktveggen, mens på den annen side materialgjennomløpet vil avta hvis denne vinkel er for liten. En optima1-verdi oppnås når vinkelencc er 18-19°. For å sikre at de partikler som skal avrundes ikke kan forlate trakten gjennom overstrømningen 3, er det også fordelaktig å velge høyden H av trakten 1, slik at den er minst 2,5 ganger høyden av det stillestående utgangsmaterial før avrundingsprosessen settes i gang. For en høyde H på 150 cm, oppnås optimal arbeidsfunksjon hvis material-mengden i trakten på dette tidspunkt er omkring 50 kg, og væskens volumstrøm er 30 liter/minutt. Når væskens volum-strøm er 50 liter/minutt, vil omkring 75 kg utgangsmaterial være optimalt, hvilket vil si at en økning av væskens volum-strøm til 50 liter/minutt medføre en tilnærmet proporsjonal økning av materialgjennomløpet, eller at omkring 1,6 kg utgangsmaterial kan behandles pr. liter/minutt volumstrøm. Dette forhold er nesten uavhengig av det material som skal behandles, hvis dets densitet er minst 2 g/crn"^. Væskens hastighet i den øvre sone B fastlegges i området b ved hjelp av munnstykket 2 med fordel til en sådan verdi at denne hastighet ikke beløper seg til mer enn 1/20 av den midlere synkehastighet for de partikler som skal. behandles i den anvendte væskemengde.
Væskemengden gjennom hjelpemunnstykket 4 bør fortrinnsvis være i det minste dobbelt så stor som væskegjennomløpet gjennom munnstykket 2.
Ved behandling av materialmengder på 50 kg utgangsmaterial i en trakt med høyde H på 150 cm, og en åpningsvinkel cC på 18,5° kunne en rundhet (sfærisitet) i henhold til Krummbein på over 0,6 oppnås etter 55 timer (W. Krummbein: Measurement and Geological Significance of Shape and Roundness of Sedimentary Particles, Journal of Sedimentary Petrology, 2, 64-72, 1941).
EKSEMPEL 1
50 kg silisiumkarbid-slipekorn av kornstørrelse F 14 (etter FEPA - Fédération europeenne des fabricants de produits abrasifs) tilsvarende et størrelsesområde på 1,19-1,68 mm ble innført i en vannfylt trakt 1 med høyde 150 cm og største diameter 100 cm (oC = 18,5°). Vann ble innført i trakten 1 med en volumstrøm på 30 liter/minutt gjennom det sylinder-formede munnstykke 2, hvis innerdiameter var 5 mm og som raget 12 cm inn i trakten 1. Ekstramunnstykket 4, som hadde en innerdiameter på 4 mm, ble innstilt til å være virksomt i 20 sekunder for hvert 10. minutt, og hver gang avgi væske med en volumstrøm på 60 liter/minutt. Etter 48 timers behandling ble det gjenværende partikkelmaterial, som tilsvarte 60% av den opprinnelige rna terialmengde, fjernet fra trakten. Disse partikler hadde en rundhet på 0,6-0,7 etter Krummbeins skala. Den midlere kornstørrelse var 1,2 mm.
EKSEMPEL 2
Ved anvendelse av samme utstyr og ved samme driftsforhold som i det første eksempel ble en materialmengde på 50 kg corundum, kornstørrelse SN 24 (i henhold til FEPA), tilsvarende størrelsesområdet 0,64-0,84, behandlet i 138 timer. Det material som ble fjernet etter denne behandling hadde en rundhet på 0,6 og en overflateglatthet på 0,9. Utbyttet av avrundet partikkelmaterial var 68% av den opprinnelige materialmengde.
Høyere utbytte kan oppnås hvis det anvendes hensiktsmessig størrelsesavpasset utgangsmaterial.
Det avslipte fine material som føres ut gjennom overløpet, ble oppfanget i en sedimenteringstank og anvendt for fremstilling av mikro-partikkelmaterial. Anvendelse av oppfinnelsens fremgangsmåte fører til at selv etter kort be-handlingstid på mindre enn 1 time kan massedensiteten av, granulært material økes i vesentlig grad. Etter behandling av silisiumkarbid av kornstørrelse SN 8 i henhold til FEPA, tilsvarende et størrelsesområde på 2,0-2,8 mm, var det f.eks. mulig å øke materialets massedensitet med 15% etter 1 times behandling, samt med 27% etter 3 timers behandling, sammen-lignet med massedensiteten for det ubehandlede material. Materialer som er behandlet på denne måte, kan hensiktsmessig anvendes som ildfaste eller varmebestandige materialer, da de oppviser høyere bestandighet overfor oksydasjon enn det ubehandlede material. Ved anvendelse som slipekorn oppviser de også fordeler, da seigheten av de avrundede partikler er meget større enn for ikke avrundede partikler. Hårde materialer som er avrundet ved oppfinnelsens fremgangsmåte er også egnet for overflatebehandling av metaller (shot peening). Det avrundede partikkelmaterial kan også utnyttes som proppmaterialer for spaltefylling i oljeindustrien.
De hårde partikkelmaterialer som er fremstilt ved oppfinnelsens fremgangsmåte kan også benyttes for tilvirkning av slitasje-bestandige deler eller sjikt, f.eks. i kverner, separatorer, sykloner eller mateledninger, hvis de utnyttes som fyllmaterial i plast- og harpiksmasser, eller i klebe-midler.
EKSEMPLER 3
Deler som utsettes for slitasje i en kulekvern ble belagt med et omtrent 1,5 mm tykt sjikt av epoksy-harpiks som inneholdt som fyllmiddel 55 volum% SiC-partikler som hadde blitt avrundet ved foreliggende fremgangsmåte i henhold til oppfinnelsen og hadde en midlere diameter på 355 ^um. Etter de første 500 driftstimer kunne nesten ingen tegn på slitasje påvises for slitasjesjiktene.
Claims (6)
1. Fremgangsmåte for avrunding av kornformede, faste partikler, særlig av hårdt knust granulat, ved at partikler av vilkårlig kornform settes i vedvarende relativ bevegelse i en traktformet beholder (1) ved hjelp av en væskestråle som tilføres gjennom den nederste og smaleste ende av beholderen, karakterisert ved at væskens bevegelses-hastighet innenfor et øverste område (b) av beholderen nær-mest dens overløpskant innstilles til høyst 1/10 og fortrinnsvis ikke mer enn 1/20 av partiklenes midlere synkehastighet i den anvendte væske.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, i det tilfelle væskestrålen ledes inn i beholderen gjennom et rør (2) som rager en viss avstand (h) inn i beholderen, således at beholderen derved deles inn i en nedre sone (A) nedenfor rørets munning og en øvre sone (B) ovenfor rørmunningen, karakterisert ved at det material som befinner seg i den nedre sone (A) av trakten (1) overføres til den øvre sone (B) av trakten (1) ved at ytterligere væske tilføres den nedre sone gjennom et hjelpemunnstykke (4).
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at væskestrømningen gjennom hjelpemunnstykket (4) er minst dobbelt så stor som væske-strømningen gjennom røret (2).
4. Anordning for avrunding av kornformede faste partikler, særlig av hårdt knust granulat, og som omfatter en traktformet beholder (1) hvor partiklene settes i vedvarende relativ bevegelse ved hjelp av en væskestråle gjennom beholderens nederste og smaleste ende,
karakterisert ved at den traktformede beholder (1), hvis halve åpningsvinkel (oc) ligger mellom 14 og 22°, fortrinnsvis mellom 17 og 20°, er utstyrt med et overløp (3), et innløpsrør (2) for væskestrålen i traktens
lengdeakse og hvis øvre del (22) rager inn i beholderen (1) i en avstand (h) som høyst er lik 1/10 av beholderens høyde (H), samt et hjelpemunnstykke (4) i beholderens utløp (11).
5. Anordning som angitt i krav 4, karakterisert ved at høyden (H) av den traktformede beholder (1) er minst 2,5 ganger høyden av leiet av partikkelmaterial i stillestående tilstand.
6. Anvendelse av material som er avrundet i samsvar med fremgangsmåten i krav 1-3 som fyllmaterial i slitasjebe-standinge sjikt, særlig i masser av epoksy-harpiks.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH8244/81A CH667223A5 (de) | 1981-12-23 | 1981-12-23 | Verfahren und vorrichtung zum abrunden koerniger feststoffpartikel. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO824296L NO824296L (no) | 1983-06-24 |
NO156114B true NO156114B (no) | 1987-04-21 |
NO156114C NO156114C (no) | 1987-08-05 |
Family
ID=4337364
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO824296A NO156114C (no) | 1981-12-23 | 1982-12-21 | Fremgangsmaate og anordning for avrunding av kornformede faste partikler. |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4476071A (no) |
EP (1) | EP0082816B1 (no) |
JP (1) | JPS58122032A (no) |
CA (1) | CA1231928A (no) |
CH (1) | CH667223A5 (no) |
DE (2) | DE3241459C1 (no) |
ES (1) | ES8503526A1 (no) |
NO (1) | NO156114C (no) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3345983C2 (de) * | 1983-12-20 | 1986-09-04 | Wolfgang 4600 Dortmund Seidler | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von kugelförmigen metallischen Partikeln |
JPH0657310B2 (ja) * | 1987-03-24 | 1994-08-03 | ホソカワミクロン株式会社 | 無機質結晶体粒子の整粒方法 |
IE911504A1 (en) * | 1990-05-31 | 1991-12-04 | Lonza Ag | A composite material comprising mechanically resistant¹particles |
FR2732674B1 (fr) * | 1995-04-10 | 1997-05-09 | Alcatel Fibres Optiques | Procede et dispositif de spheroidisation de granules de silice |
FR2902767B1 (fr) * | 2006-06-22 | 2008-09-19 | J P B Creations Sa | Dispositif de conditionnement d'un produit a base de colle |
CN103302563B (zh) * | 2012-03-14 | 2015-11-25 | 富泰华工业(深圳)有限公司 | 打磨装置及使用该打磨装置的机械手 |
DE102019112791B3 (de) * | 2019-05-15 | 2020-06-18 | Netzsch Trockenmahltechnik Gmbh | Schleifvorrichtung zum verrunden von partikeln |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE459595C (de) * | 1924-12-23 | 1928-05-08 | Hartstoff Metall A G Hametag | Abrunden von Metallpulverteilchen |
US1601898A (en) * | 1925-07-09 | 1926-10-05 | Roy E Wiley | Granular product and method of producing same |
US2186659A (en) * | 1936-07-17 | 1940-01-09 | Micro Products Corp | Magnetic powder for iron dust cores |
US2304221A (en) * | 1940-03-27 | 1942-12-08 | Celanese Corp | Drying apparatus |
US2460918A (en) * | 1942-12-12 | 1949-02-08 | Jr Albert G Bodine | Method-of and apparatus for cutting and the like |
US2874950A (en) * | 1954-03-16 | 1959-02-24 | Pyzel Fitzpatrick Inc | Hydraulic cement process |
DE1202171B (de) * | 1959-07-03 | 1965-09-30 | Dr Guenter Friese | Verfahren zur Oberflaechenbearbeitung von Werkstuecken |
DE1427553A1 (de) * | 1960-02-19 | 1969-08-28 | Ajem Lab Inc | Verfahren und Apparatur zur Oberflaechenumwandlung mittels Kornsuspension |
US3207818A (en) * | 1963-12-27 | 1965-09-21 | Western Electric Co | Methods of forming spherical particles of crystallizable thermoplastic polymers |
US3436868A (en) * | 1965-03-19 | 1969-04-08 | Christensen Diamond Prod Co | Rounding and polishing apparatus for crystalline carbon bodies |
BE790404A (fr) * | 1971-10-21 | 1973-02-15 | Metallgesellschaft Ag | Procede et dispositif de traitement superficiel de |
AU464396B2 (en) * | 1972-05-25 | 1975-08-28 | Alcronite New Zealand | Improvements in and relating to protective surfaces |
DD102108A1 (no) * | 1972-07-20 | 1973-12-12 | ||
JPS518876B2 (no) * | 1972-10-03 | 1976-03-22 | ||
JPS5535062Y2 (no) * | 1976-01-09 | 1980-08-19 | ||
US4165473A (en) * | 1976-06-21 | 1979-08-21 | Varian Associates, Inc. | Electron tube with dispenser cathode |
JPS5542734A (en) * | 1978-09-19 | 1980-03-26 | Inoue Japax Res Inc | Barrel grinding method |
CA1117987A (en) * | 1978-12-13 | 1982-02-09 | Robert J. Seider | Sintered high density spherical ceramic pellets for gas and oil well proppants and their process of manufacture |
US4246208A (en) * | 1979-03-22 | 1981-01-20 | Xerox Corporation | Dust-free plasma spheroidization |
JPS5626975A (en) * | 1979-08-14 | 1981-03-16 | Asahi Glass Co Ltd | Display element |
-
1981
- 1981-12-23 CH CH8244/81A patent/CH667223A5/de not_active IP Right Cessation
-
1982
- 1982-11-10 DE DE3241459A patent/DE3241459C1/de not_active Expired
- 1982-12-02 US US06/446,328 patent/US4476071A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-12-09 EP EP82810535A patent/EP0082816B1/de not_active Expired
- 1982-12-09 DE DE8282810535T patent/DE3278460D1/de not_active Expired
- 1982-12-09 ES ES518042A patent/ES8503526A1/es not_active Expired
- 1982-12-21 NO NO824296A patent/NO156114C/no unknown
- 1982-12-22 CA CA000418352A patent/CA1231928A/en not_active Expired
- 1982-12-23 JP JP57235129A patent/JPS58122032A/ja active Granted
-
1984
- 1984-04-12 US US06/599,698 patent/US4592707A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO824296L (no) | 1983-06-24 |
JPS58122032A (ja) | 1983-07-20 |
US4592707A (en) | 1986-06-03 |
NO156114C (no) | 1987-08-05 |
DE3278460D1 (en) | 1988-06-16 |
ES518042A0 (es) | 1985-03-16 |
ES8503526A1 (es) | 1985-03-16 |
EP0082816A3 (en) | 1985-05-22 |
EP0082816B1 (de) | 1988-05-11 |
CA1231928A (en) | 1988-01-26 |
CH667223A5 (de) | 1988-09-30 |
US4476071A (en) | 1984-10-09 |
JPS6359735B2 (no) | 1988-11-21 |
DE3241459C1 (de) | 1983-07-21 |
EP0082816A2 (de) | 1983-06-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR940006017B1 (ko) | 실리콘 입자의 제트분쇄방법 | |
FI88707B (fi) | Kornformig, direkt komprimerbar mannitol och foerfarande foer framstaellning av denna | |
JPH05333B2 (no) | ||
NO156114B (no) | Fremgangsmaate og anordning for avrunding av kornformede faste partikler. | |
US5325639A (en) | Method for dressing a grinding wheel | |
CN201046415Y (zh) | 水渣渣铁分离及回收利用装置 | |
KR20170015510A (ko) | 유동층 반응기에서 다결정 실리콘 그래뉼의 제조를 위한 실리콘 시드 입자 | |
CN109225484A (zh) | 一种立式磨机 | |
JPWO2013046854A1 (ja) | ブラスト加工装置及びブラスト加工方法 | |
WO2001062683A1 (fr) | Laitier granule de haut fourneau, granulat fin prepare a partir de ce dernier et procede de production | |
JPH06298527A (ja) | シアン化アルカリ顆粒及びその製法 | |
EP0198608B1 (en) | Vibratory grinding of silicon carbide | |
JP2002126547A (ja) | 延性材料の粉砕・混合方法 | |
CN219559905U (zh) | 超硬磨料整形容器及整形设备 | |
RU2619622C1 (ru) | Способ получения тонкодисперсного глинистого материала | |
JP4388259B2 (ja) | 高炉スラグ細骨材の製造方法 | |
JP2507571B2 (ja) | 研磨材の製造方法 | |
US3371448A (en) | Apparatus for shaping crystalline carbon bodies | |
JP2607050B2 (ja) | 微細中空ガラス球状体の製造方法 | |
JPH0378145B2 (no) | ||
JPS5811256B2 (ja) | 粒状スラグによる細骨材製造方法 | |
JP5289686B2 (ja) | アダマンタン粉粒体の貯蔵サイロ及びアダマンタン粉粒体の排出方法 | |
JPH0366361B2 (no) | ||
JP2001048603A (ja) | 高炉スラグ細骨材の製造方法 | |
RU1796286C (ru) | Способ очистки длинномерного цилиндрического издели от окалины и ржавчины |