MX2014010513A - Una hoja de acero electrico no orientado con propiedades magneticas excelentes y su metodo de tratamiento con calcio. - Google Patents

Una hoja de acero electrico no orientado con propiedades magneticas excelentes y su metodo de tratamiento con calcio.

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Abstract

El método de la presente invención tiene las siguientes ventajas: bajo costo de producción, proceso de producción simplificado, control conveniente del equipo y de la forma y cantidad de inclusiones sin afectar el ciclo de tratamiento normal del proceso de refinación RH. El acero eléctrico no orientado fabricado mediante el método de la presente invención tiene propiedades magnéticas excelentes, y el presente método puede emplearse para la producción a gran escala del acero eléctrico no orientado con propiedades magnéticas excelentes.

Description

UNA HOJA DE ACERO ELECTRICO NO ORIENTADO CON PROPIEDADES MAGNÉTICAS EXCELENTES Y SU MÉTODO DE TRATAMIENTO CON CALCIO CAMPO TÉCNICO La presente invención se relaciona con una hoja de acero eléctrico no orientado y su método de fabricación, y de manera especifica con una hoja de acero eléctrico no orientado con propiedades magnéticas excelentes y su método de tratamiento con calcio.
TECNOLOGÍA NTECEDENTE El proceso de añadir calcio a un acero liquido para modificar las inclusiones de óxidos y sulfuros, y así mejorar la calidad del acero, ha sido aceptado en general por las personas en el campo de la metalurgia. En la actualidad, la técnica se ha usado ampliamente en acero de tubería, acero de engranaje, acero resistente a la intemperie, acero inoxidable maquinable, acero eléctrico y otros productos de alta sofisticación, a fin de mejorar la resistencia a la corrosión, la microestructura , las propiedades mecánicas, la facilidad de fabricación, el desempeño electromagnético, etc.
El calcio no se disuelve en acero líquido, y tiene un punto de fusión bajo (850°C) y un punto de 52-1043 ebullición bajo (1483°C) . Además resulta fácil formar vapor de calcio, el cual existe en forma de burbujas dentro del acero liquido. El calcio también tiene una fuerte capacidad desoxidante y desulfurante, y puede reaccionar con el oxigeno y el azufre en el acero liquido para formar sulfuros complejos, aluminatos de calcio y otras inclusiones. Por una parte, es fácil que estas partículas enriquecidas con óxidos de calcio formadas durante la desoxidación se separen del baño de fusión; por otra parte, cuando el baño de fusión se agita, las inclusiones sólidas de óxido de calcio en el acero líquido pueden ser modificadas a fin de reducir el punto de fusión de las inclusiones, facilitar su polimerización, crecimiento y flotación ascendente, y mejorar la pureza del acero.
El tratamiento con calcio se efectúa por lo general en condiciones atmosféricas para evitar la pérdida excesiva de calcio. Tales métodos de tratamiento con calcio incluyen el método de alimentación de alambre (CaFe, CaSi) , el método de soplado (CaSi, CaO) y el método de disparo (CaFe, CaSi). En la actualidad, estas técnicas son relativamente maduras y fáciles de operar, lo cual juega un papel importante en la producción industrial. Sin embargo, aplicar estas técnicas por lo general aumenta el ciclo 52-1043 de tratamiento de fusión, conduce a una significativa calda de temperatura en el proceso de tratamiento y causa problemas de contaminación secundaria (como captación de oxigeno, captación de nitrógeno, escorias atrapadas, etc.) debido a la ebullición del acero liquido, lo cual resulta desfavorable para el mejoramiento estable de la pureza del acero y para la eficiencia de la producción.
Entre estas técnicas, los métodos de tratamiento con calcio relativamente representativos incluyen los siguientes métodos: En la publicación abierta a examen público de la solicitud de patente japonesa núm. 1996-157932, se añade acero liquido con materiales cálcicos tras desoxidación mediante el método de entrada en condiciones atmosféricas. La patente indica que la cantidad de materiales cálcicos añadidos depende del contenido de óxido de sílice en la escoria. El tratamiento adecuado con calcio puede mejorar la calidad del acero de los productos terminados de banda de acero con respecto a los defectos causados por la gran cantidad de inclusiones.
En la publicación abierta a examen público de la solicitud de patente japonesa núm. 2009-57612, se añade acero líquido con alambre de CaSi mediante el 52-1043 método de alimentación de alambre en condiciones atmosféricas, en donde el rendimiento de calcio puede alcanzar un valor de hasta 6.7% con una velocidad de alimentación de alambre de 100 m/min. Sin embargo, al término de la alimentación del alambre, la ebullición violenta del acero liquido puede provocar una contaminación secundaria relativamente importante.
A fin de evitar el incremento de oxigeno y nitrógeno del acero liquido causado por el tratamiento con calcio mediante el método de alimentación de alambre, la publicación abierta a examen público de la solicitud de patente japonesa núm. 1996-157935 hace mejoras técnicas a la técnica. Antes de la operación de alimentación de alambre, la cubierta de la cuchara de acero presangrada se coloca sobre la cuchara de acero para evitar que el acero liquido experimente una exposición profunda a la atmósfera.
A fin de mejorar aún más la eficiencia de la producción y reducir fluctuaciones en el proceso de producción del acero, algunos técnicos también han intentado proporcionar un tratamiento con calcio para acero liquido en el proceso de refinación RH (Ruhrstahl-Heraeus). El tratamiento con calcio incluye principalmente los siguientes tratamientos.
En la publicación abierta a examen público de 52-1043 la solicitud de patente japonesa núm. 1999-92819, se añade acero liquido con calcio metálico, aleación de calcio y una mezcla de óxido de calcio y óxido de aluminio en un disolvente alcalino mediante el método de soplado en condiciones de vacio, para generar inclusiones diversificadas de complejos cálcicos y además reducir el contenido de nitrógeno del acero liquido tras el tratamiento con vacio. Cabe destacar que la adición compleja de los materiales mencionados es necesaria para alcanzar un efecto relativamente satisfactorio del control de inclusiones. Además, el efecto del tratamiento real del acero liquido depende del grado de mezclado, de la reacción en el acero liquido y del estado del acero liquido. Sin embargo, el método tiene sus propias desventajas: al acero liquido hay que añadir calcio metálico, aleación de calcio y una mezcla de óxido de calcio y óxido de aluminio en un disolvente alcalino, y tal mezcla se produce con un costo relativamente alto mediante procesos de producción complejos, etc.
En la publicación abierta a examen público de la solicitud de patente japonesa núm. 1998-245621, se alimenta acero liquido de manera uniforme con materiales cálcicos por circulación de acero liquido mediante el método de alimentación de alambre en condiciones de 52-1043 vacio, a fin de garantizar un efecto relativamente satisfactorio del control de inclusiones. La desventaja del método radica en que el método de alimentación de alambre empleado para el tratamiento con calcio por lo general provoca una contaminación ambiental considerable, afecta la circulación del acero liquido en el vacio y por lo tanto dificulta ya sea asegurar el efecto de tratamiento real del acero liquido o bien tener el modo de circulación bajo control, lo que en consecuencia afecta el ciclo de tratamiento normal del proceso de refinación RH e impone requisitos relativamente estrictos sobre las condiciones del equipo de alimentación de alambre.
En algunos estudios publicados, se añade acero líquido con aleación de calcio y hierro en condiciones de vacío en laboratorio para estudiar el cambio de las inclusiones en el acero líquido. Estos estudios indican que, mediante dicho método de tratamiento con calcio, el contenido total de oxígeno del acero se reduce, pero la cantidad de inclusiones se incrementa y su tamaño promedio se reduce. Así, resulta aplicable sólo para DI y otros tipos especiales de acero.
Por lo tanto, actualmente aún se necesita un método para el tratamiento con calcio de hojas de acero eléctrico no orientado que tenga un costo relati amente 52-1043 bajo, con un proceso de producción simple, con equipo conveniente y controlable, que consiga controlar la forma y cantidad de inclusiones, y que no afecte el ciclo de tratamiento normal del proceso de refinación RH.
DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN El objetivo de la presente invención es proporcionar una hoja de acero eléctrico no orientado con propiedades magnéticas excelentes y su método de tratamiento con calcio. El método de la presente invención puede resolver los problemas mencionados con respecto a alto costo de producción, proceso de producción complejo, afectación del ciclo de tratamiento normal del proceso de refinación RH, requisitos estrictos en las condiciones del equipo y falta de control en la forma y cantidad de las inclusiones. El método de tratamiento con calcio de la hoja de acero eléctrico no orientado de la presente invención puede reducir el costo de producción, simplificar el proceso de producción, hacer que el control del equipo sea conveniente y controlar la forma y cantidad de inclusiones sin afectar el ciclo de tratamiento normal del proceso de refinación RH. La hoja de acero eléctrico no orientado fabricada mediante el método de 52-1043 la presente invención tiene propiedades magnéticas excelentes .
La presente invención proporciona un método de tratamiento con calcio para acero eléctrico no orientado, que incluye el proceso de refinación RH (Ruhrstahl-Heraeus ) , el proceso de refinación RH (Ruhrstahl-Heraeus) comprende, de manera secuencial, un paso de descarbonización, un paso de desoxidación de aluminio y un paso de adición de aleación de calcio, en donde, en el paso de adición de aleación de calcio, el tiempo de adición de aleación de calcio satisface las siguientes condiciones: Intervalo de tiempo entre tiempo para Al y tiempo para Ca/?Tiempo total tras el tiempo para Al = 0.2 a 0.8, en donde, intervalo de tiempo entre tiempo para Al y tiempo para Ca es el intervalo de tiempo entre el punto temporal en el que se añade aluminio en dicho paso de desoxidación de aluminio y el punto temporal en el que se añade aleación de calcio en dicho paso de adición de aleación de calcio, y ^Tiempo total tras el tiempo para Al es el intervalo de tiempo entre el punto temporal en el que se añade aluminio en dicho paso de desoxidación de aluminio y el punto final del proceso de refinación RH . 52-1043 En el método de la presente invención, la cantidad de adición de dicha aleación de calcio varia entre 0.5 kg/t de acero y 1.2 kg/t de acero.
En el método de la presente invención, dicha aleación de calcio se añade en dos o más tandas de carga. De preferencia, dicha aleación de calcio se añade en tres o más tandas de carga, y la cantidad de adición para cada tanda de carga de dicha aleación de calcio no excede del 40% de la cantidad de adición total de dicha aleación de calcio.
En el método de la presente invención, dicha aleación de calcio se somete a un tratamiento de pasivación .
En el método de la presente invención, dicha aleación de calcio tiene la siguiente composición química, en porcentaje en peso: 18 a 27% de Ca, 2 a 6% de Mg, 20 a 35% de Si, 1 a 9% de Al, 1 a 5% de Zr, siendo el resto Fe e impurezas inevitables.
En el método de la presente invención, el contenido de azufre en el acero líquido se mantiene en un valor <0.003% antes de añadir dicha aleación de calcio, de preferencia el contenido de azufre en el acero líquido se mantiene en un valor =0.003% mediante desulfuración de hierro fundido o acero fundido.
El método de la presente invención, comprende además un paso de desoxidación de silicio antes de dicho paso de desoxidación de aluminio.
Un acero eléctrico no orientado fabricado mediante el método de la presente invención, tiene una composición química, en porcentaje en peso, de: C<0.005%, 0.2 a 3.4% de Si, 0.2 a 1.0% de Mn, P<0.2%, S<0.003%, 0.2% a 1.2% de Al, N<0.005%, O<0.005%, siendo el resto Fe e impurezas inevitables.- El acero eléctrico no orientado comprende además un contenido de Ca >0.0005%.
El método de la presente invención ha resuelto problemas tales como alto costo de producción, proceso de producción complejo, afectación del ciclo de tratamiento normal del proceso de refinación RH, requisitos estrictos en las condiciones del equipo y falta de control en la forma y cantidad de las inclusiones. El método de tratamiento con calcio de la hoja de acero eléctrico no orientado de la presente invención puede reducir el costo de producción, simplificar el proceso de producción, hacer que el control del equipo sea conveniente y controlar la forma y cantidad de inclusiones sin afectar el ciclo de tratamiento normal del proceso de refinación RH . El acero eléctrico no orientado fabricado mediante el método de la presente invención tiene propiedades magnéticas excelentes.
BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La Figura 1 muestra el diagrama del efecto del control de inclusiones de los productos terminados de acero en el número de horno ordinario (sin ser adicionado con aleación de calcio) y en el número de horno de tratamiento con calcio de la presente invención (adicionado con aleación de calcio) .
La Figura 2 muestra los efectos de la cantidad de adición de aleación de calcio sobre la pérdida de hierro y la inducción magnética de los productos terminados de acero.
La Figura 3 muestra los efectos del contenido de azufre del acero liquido sobre la pérdida de hierro de los productos terminados de acero en el número de horno ordinario y en el número de horno de tratamiento con calcio de la presente invención.
La Figura 4 muestra los efectos de varios modos de adición de aleación de calcio sobre el contenido de calcio en el número de horno de alimentación de alambre, en el número de horno de tratamiento con calcio de la presente invención y en el número de horno ordinario.
MEJOR MODO DE LLEVAR A CABO LA PRESENTE INVENCIÓN A continuación se describirá con mayor detalle el método de la presente invención en conjunto con las figuras anexas y ejemplos, pero la presente invención no se limita a estos ejemplos.
El proceso de fabricación de acero del acero eléctrico no orientado comprende los procesos de soplado en convertidor, refinación RH y moldeo continuo.
El proceso de refinación RH de la presente invención comprende, de manera secuencial, un paso de descarbonización, un paso de desoxidación de aluminio y un paso de adición de aleación de calcio. Como se muestra en la Figura 1, se añade aleación de calcio en un periodo especifico del proceso de refinación RH en el número de horno de la presente invención, y las inclusiones contenidas en los productos terminados de acero asi fabricados son de tamaño grande y se producen en cantidades pequeñas, de modo que el acero asi fabricado tiene una pureza alta y los productos terminados de acero asi fabricados tienen un rendimiento electromagnético excelente. En el número de horno ordinario (sin adición de aleación de calcio), las inclusiones contenidas en los productos terminados de acero asi fabricados son de tamaño pequeño y se producen en gran cantidad, de modo que el acero asi fabricado tiene una pureza baja y no puede garantizarse que los 52-1043 productos terminados de acero asi fabricados tengan un rendimiento electromagnético excelente.
En la presente invención, el proceso de refinación RH comprende, de manera secuencial, un paso de descarbonización, un paso de desoxidación de aluminio y un paso de adición de aleación de calcio, donde en el paso de adición de aleación de calcio, el tiempo para añadir aleación de calcio satisface las siguientes condiciones: Intervalo de tiempo entre tiempo para Al y tiempo para Ca/?Tiempo total tras el tiempo para Al = 0.2 a 0.8, en donde, Intervalo de tiempo entre tiempo para Al y tiempo para Ca es el intervalo de tiempo entre el punto temporal en el que se añade aluminio en dicho paso de desoxidación de aluminio y el punto temporal en el que se añade aleación de calcio en dicho paso de adición de aleación de calcio, y ^Tiempo total tras el tiempo para Al es el intervalo de tiempo entre el punto temporal en el que se añade aluminio en dicho paso de desoxidación de aluminio y el punto final del proceso de refinación RH .
En el método de tratamiento con calcio de la presente invención se añade aleación de calcio en un periodo especifico del proceso de refinación RH a fin de 52-1043 controlar la forma y cantidad de las inclusiones y, en el presente método, el costo de producción de la aleación de calcio es bajo, el proceso de producción de la aleación de calcio es simple, los modos de adición de la aleación de calcio no afectan el ciclo de tratamiento normal del proceso de refinación RH y el equipo se opera y controla de manera conveniente.
Por otra parte, la concentración de calcio efectiva del acero liquido es un factor importante que determina la modificación suficiente de las inclusiones. Para asegurar un mejor efecto del tratamiento con calcio, la presente invención establece además requisitos para la cantidad de adición de aleación de calcio. La Figura 2 muestra los efectos de la cantidad de adición de aleación de calcio sobre la pérdida de hierro y la inducción magnética de los productos terminados de acero. Pérdida de hierro se refiere a la pérdida de energía eléctrica del material de acero al silicio bajo una intensidad de campo magnético y una intensidad de corriente específicas y a una cierta frecuencia. Inducción magnética se refiere a la densidad de flujo magnético, por lo general representada por el símbolo B, que es una cantidad física fundamental empleada para describir la intensidad y dirección de un campo magnético. En física, la intensidad de un campo 52-1043 magnético está representada por la intensidad de inducción magnética (también llamada densidad de flujo magnético), es decir, una intensidad de inducción magnética alta denota una inducción magnética fuerte, mientras que una intensidad de inducción magnética baja denota una inducción magnética débil. La unidad de la densidad de flujo magnético es el Tesla, cuyo símbolo es T. Como se muestra en la Figura 2, cuando la cantidad de adición de aleación de calcio varía entre 0.5 kg/t de acero y 1.2 kg/t de acero, los productos terminados de acero tienen una pérdida de hierro relativamente baja y una inducción magnética alta, y por lo tanto tienen propiedades magnéticas excelentes. Así, para garantizar el rendimiento electromagnético de los productos terminados de acero, la cantidad de adición de aleación de calcio se ajusta entre 0.5 kg/t de acero y 1.2 kg/t de acero. La aleación de calcio se añade en dos o más tandas de carga. De preferencia, la aleación de calcio se añade en tres o más tandas de carga, y la cantidad de adición para cada tanda de carga de dicha aleación de calcio no excede el 40% de la cantidad de adición total de dicha aleación de calcio.
A fin de aumentar el tiempo de retención del calcio en el acero líquido, facilitar la reacción suficiente entre el calcio y el acero líquido y 52-1043 conseguir un efecto satisfactorio de me oramiento de inclusiones, la aleación de calcio se somete a un tratamiento de pasivación, que significa incrementar adecuadamente la capa de óxido superficial de la aleación de calcio para reducir su velocidad de reacción .
Además se limitan los ingredientes químicos de la aleación de calcio. Las diferencias con respecto a los ensayos previos radican en que en este ensayo la aleación de calcio se usa para reducir de manera significativa el contenido de aluminio y el contenido de silicio se incrementa de manera adecuada a fin de aumentar el punto de fusión de la aleación de calcio; el contenido de calcio se ajusta para controlar el grado de intensidad de reacción entre el calcio y el acero liquido, y se añaden de manera adecuada Mg, Zr y otros elementos para aumentar la solubilidad del calcio en el acero liquido e incrementar su rendimiento. En la presente invención, la aleación de calcio tiene la siguiente composición química, en porcentaje en peso: 18 a 27% de Ca, 2 a 6% de Mg, 20 a 35% de Si, 1 a 9% de Al, 1 a 5% de Zr, siendo el resto Fe e impurezas inevitables .
De acuerdo a lo que el inventor descubrió tras el ensayo, se generan inclusiones pequeñas si se emplea 52-1043 directamente la desoxidación de aluminio. La viscosidad del acero liquido aumenta incluso si después se añade aleación de silicio, de manera que resulta difícil que las inclusiones de óxido de aluminio floten hacia arriba y se eliminen, y el tratamiento con calcio tiene un efecto pobre en la modificación del óxido de silicio. Si la desoxidación de silicio se adopta antes de la desoxidación de aluminio, es decir, adoptar el método de desoxidación en dos pasos (desoxidación de silicio y desoxidación de aluminio, de manera secuencial), resulta relativamente fácil que las inclusiones de óxido de aluminio floten hacia arriba y se eliminen. El aluminio tiene un fuerte efecto desoxidante, y por lo tanto mediante el tratamiento con calcio es posible eliminar las inclusiones de óxido de aluminio generadas por la desoxidación subsecuente para generar el aluminato de calcio con bajo punto de fusión, y se inhiben las pequeñas inclusiones granulares. Así, para control mejor la forma y cantidad de inclusiones, con base en la presente invención, se emplea la desoxidación de silicio antes del paso de desoxidación de aluminio, es decir, se adopta el método de desoxidación en dos pasos (desoxidación de silicio y desoxidación de aluminio, de manera secuencial) .
En el ensayo industrializado, el presente 52-1043 inventor también ha encontrado que, en el tratamiento con calcio, un contenido relativamente alto de azufre en el acero liquido conduce a la generación de inclusiones de CaS en gran cantidad, dificulta que las inclusiones de óxido de aluminio se modifiquen por completo, influye en el efecto de mejoramiento de las inclusiones contenidas en el acero y desfavorece el aumento del rendimiento electromagnético de los productos terminados de acero. Como se muestra en la Figura 3, cuando el contenido de azufre en el acero liquido es >30 ppm (es decir, >0.003%), la pérdida de hierro aumenta rápidamente tanto en el número de horno de la presente invención como en el número de horno ordinario, lo que desfavorece el aumento del rendimiento electromagnético de los productos terminados de acero. Asi, para asegurar el rendimiento electromagnético de los productos terminados de acero, el contenido de azufre en el acero líquido se mantiene en un valor 0.003% antes de añadir la aleación de calcio; de preferencia, el contenido de azufre en el acero líquido se mantiene en un valor 0.003% mediante desulfuración del hierro fundido o del acero fundido.
El acero eléctrico no orientado fabricado mediante el método de la presente invención por lo general tiene la siguiente composición química, en 52-1043 porcentaje en peso: C<0.005%, 0.2 a 3.4% de Si, 0.2 a 1.0% de Mn, P<0.2%, S<0.003%, 0.2% a 1.2% de Al, N<0.005%, O<0.005%, siendo el resto Fe e impurezas inevitables. El acero eléctrico no orientado comprende además un contenido de Ca =0.0005%.
Como se muestra en la Figura 4, el contenido de calcio del número de horno ordinario es <0.0005%. El contenido de calcio del número de horno de alimentación de alambre es =0.0005%, sin embargo, cuando se emplea el método de alimentación de alambre para el tratamiento con calcio, provoca una contaminación ambiental significativa, afecta la circulación de acero liquido en el vacio, dificultar garantizar el efecto de tratamiento real del acero liquido o controlar el modo de circulación, lo cual en consecuencia afecta el ciclo de tratamiento normal del proceso de refinación RH; e impone requisitos relativamente estrictos en las condiciones del equipo de alimentación de alambre. En el número de horno de la presente invención, se añade aleación de calcio en un periodo especifico del proceso de refinación RH de modo que el contenido de calcio de los productos terminados de acero asi fabricados es =0.0005% y, en el presente método, los modos de adición de aleación de calcio no afectan el ciclo de tratamiento normal del proceso de refinación RH, y la operación y 52-1043 control del equipo resultan convenientes.
En la siguiente sección se describen los efectos de los ingredientes químicos del acero eléctrico no orientado de la presente invención y las instrucciones para limitar sus cantidades: C: Menor de 0.005%. El C es un elemento que inhibe fuertemente el crecimiento de granos de los productos terminados, y puede deteriorar con facilidad las propiedades magnéticas de los productos terminados de banda de acero y conducir a un enve ecimiento magnético grave. Así, el contenido de C debe mantenerse por debajo de 0.005%.
Si: 0.2 a 3.4%. El Si es un elemento que puede aumentar de manera efectiva la resistencia de los productos terminados de banda de acero. Cuando el contenido de Si es menor de 0.2%, no es posible reducir de manera efectiva la pérdida de hierro; cuando el contenido de Si es mayor de 3.4%, la densidad de flujo magnético disminuye de manera significativa, además de incrementarse la dureza y deteriorarse la capacidad de procesamiento .
Mn: 0.2 a 1.0%. Como en los casos del Si y del Al, el Mn también puede aumentar la resistencia del acero y mejorar la condición de la superficie del acero eléctrico. Así, es necesario que el contenido de Mn se mantenga por arriba de 0.2%. Sin embargo, cuando el contenido de n es mayor de 1.0%, el costo de fabricación aumenta de manera significativa y se reduce la inducción magnética de los productos terminados.
Al: 0.2 a 1.2%. El Al es un elemento que puede aumentar de manera efectiva la resistencia de los productos terminados de banda de acero. Cuando el contenido de Al es menor de 0.2%, no es posible reducir de manera efectiva la pérdida de hierro, y las propiedades magnéticas de los productos terminados tienden a ser inestables; cuando el contenido de Al es mayor de 1.2%, el costo de fabricación aumenta de manera significativa y se reduce la inducción magnética de los productos terminados.
P: Menor de 0.2%. Añadir una cierta cantidad de P al acero puede mejorar la capacidad de procesamiento de la hoja de acero, sin embargo, cuando el contenido de P excede el 0.2%, se deteriora la capacidad de procesamiento por laminado en frió de la hoja de acero.
S: Menor de 0.003%. Un contenido de S superior a 0.003%, aumenta de manera significativa la cantidad de MnS y otros compuestos de S precipitados, inhibe fuertemente el crecimiento de granos, deteriora la condición de la pérdida de hierro e influye en el efecto de modificación de inclusiones mediante tratamiento con calcio .
N: Menor de 0.005%. Un contenido de N superior a 0.005%, aumenta de manera significativa la cantidad de A1N y otros compuestos de N precipitados, inhibe fuertemente el crecimiento de granos y deteriora la condición de la pérdida de hierro.
O: Menor de 0.005%. Un contenido de O superior a 0.005%, aumenta de manera significativa la cantidad de inclusiones de óxidos, inhibe fuertemente el crecimiento de granos y deteriora la condición de la pérdida de hierro .
EJEMPLOS Los siguientes ejemplos se ilustran para explicar la implementación de la presente invención, y no debe interpretarse que representen limitación alguna a la presente invención.
Se mezclaron de manera proporcional hierro fundido y acero residual, se sometieron a fundición en un convertidor de 300 ton, proceso de refinación RH para descarbonización y desoxidación, adición de aleación de calcio para tratamiento con calcio, y después a moldeado continuo para obtener finalmente la placa fundida continua #A con espesor de 170 a 250 rom y anchura de 800 a 1450 mm. En la Tabla 1 se muestran los parámetros relacionados con el proceso y los datos de propiedades magnéticas, y en la Tabla 2 se muestran los ingredientes del acero.
Mientras menor es la pérdida de hierro, mayor es la inducción magnética y mejores las propiedades magnéticas de los productos terminados de acero.
La pérdida de hierro y la inducción magnética se midieron en conformidad con la norma JIS-C-2550.
Para la placa fundida continua #A, el que la inducción magnética sea =1.76 T y la pérdida de hierro sea =5.7 W/kg sugiere que los productos terminados de acero tienen propiedades magnéticas excelentes; el que la inducción magnética sea <1.76 T y la pérdida de hierro sea >5.7 W/kg sugiere que los productos terminados de acero tienen propiedades magnéticas pobres .
Tabla 1 52-1043 Tabla 2 La cantidad de adición se refiere a la cantidad de aleación de calcio añadida en el paso de adición de 52-1043 aleación de calcio del proceso de refinación RH .
El tiempo de adición se refiere al tiempo para añadir la aleación de calcio en el paso de adición de aleación de calcio del proceso de refinación RH, es decir, al intervalo de tiempo entre tiempo para Al y tiempo para Ca/?Tiempo total tras el tiempo para Al.
En los ejemplos 1 a 3, la cantidad de adición de aleación de calcio varia entre 0.5 kg/t de acero y 1.2 kg/t de acero, y el tiempo de adición de aleación de calcio varia entre 0.2 y 0.8; en todos los casos se adopta el método de desoxidación en dos pasos (desoxidación de Si y desoxidación de Al, de manera secuencial) , con un contenido de S =0.003%; los productos terminados de acero correspondientes a los ejemplos 1 a 3 tienen una inducción magnética =1.76 T y una pérdida de hierro =5.7 W/kg, lo cual sugiere que tienen propiedades magnéticas excelentes, con un contenido de Ca >0.0005%.
En el ejemplo comparativo 1, la cantidad de adición de aleación de calcio es menor de 0.5 kg/t de acero; en el ejemplo comparativo 2, la cantidad de adición de aleación de calcio es mayor de 1.2 kg/t de acero; en el ejemplo comparativo 3, el tiempo de adición de aleación de calcio es mayor de 0.8; en el ejemplo comparativo 4, el tiempo de adición de aleación de 52-1043 calcio es menor de 0.2; en el ejemplo comparativo 5 se adopta un método de desoxidación en dos pasos (desoxidación de Al y desoxidación de Si, de manera secuencial); en los ejemplos comparativos 1, 2, 3 y 5, el contenido de S es mayor de 0.003%. Asi, los productos terminados de acero correspondientes a los ejemplos comparativos 1 a 5 tienen una inducción magnética <1.76 T y una pérdida de hierro >5.7 W/kg, lo cual sugiere que tienen propiedades magnéticas pobres.
Se mezclaron de manera proporcional hierro fundido y acero residual, se sometieron a fundición en un convertidor de 300 ton, proceso de refinación RH para descarbonización y desoxidación, adición de aleación de calcio para tratamiento con calcio, y después a moldeado continuo para obtener finalmente la placa fundida continua #B con espesor de 170 a 250 mm y anchura de 800 a 1450 mm. En la Tabla 3 se presentan los parámetros relacionados con el proceso y los datos de propiedades magnéticas, y en la Tabla 4 se presentan los ingredientes del acero.
Para la placa fundida continua #B, el que la inducción magnética sea =1.69 T y la pérdida de hierro sea =3.8 W/kg sugiere que los productos terminados de acero tienen propiedades magnéticas excelentes; el que la inducción magnética sea <1.69 T y la pérdida de 52-1043 hierro sea >3.8 W/kg sugiere que los productos terminados de acero tienen propiedades magnéticas pobres.
Tabla 3 Tabla 4 La cantidad de adición se refiere a la cantidad de aleación de calcio añadida en el paso de adición de aleación de calcio del proceso de refinación RH .
El tiempo de adición se refiere al tiempo para 52-1043 añadir la aleación de calcio en el paso de adición de aleación de calcio del proceso de refinación RH, es decir, al intervalo de tiempo entre tiempo para Al y tiempo para Ca/?Tiempo total tras el tiempo para Al.
En los ejemplos 4 a 6, la cantidad de adición de la aleación de calcio varia entre 0.5 kg/t de acero y 1.2 kg/t de acero, y el tiempo de adición de aleación de calcio varia entre 0.2 y 0.8; en todos los casos se adopta el método de desoxidación en dos pasos (desoxidación de Si y desoxidación de Al, de manera secuencial), con un contenido de S =0.003%; los productos terminados de acero correspondientes a los ejemplos 4 a 6 tienen una inducción magnética =1.69 T y una pérdida de hierro =3.8 W/kg, lo cual sugiere que tienen propiedades magnéticas excelentes, con un contenido de Ca >0.0005%.
En el ejemplo comparativo 6, el contenido de S es mayor de 0.003%; en el ejemplo comparativo 7, la cantidad de adición de aleación de calcio es menor de 0.5 kg/t de acero, y el tiempo de adición de aleación de calcio es menor de 0.2; se adopta un método de desoxidación en dos pasos (desoxidación de Al y desoxidación de Si, de manera secuencial). Asi, los productos terminados de acero correspondientes a los ejemplos comparativos 6 a 7 tienen una inducción 52-1043 magnética <1.69 T o una pérdida de hierro >3.8 W/kg, lo cual sugiere que tienen propiedades magnéticas pobres.
Las Tablas 1 a 4 indican que, al controlar el tiempo de adición de la aleación de calcio dentro del intervalo de 0.2 a 0.8, controlar la cantidad de adición de aleación de calcio dentro del intervalo de 0.5 kg/t de acero a 1.2 kg/t de acero, adoptar el método de desoxidación en dos pasos (desoxidación de Si y desoxidación de Al, de manera secuencial), y limitar el contenido de S en un valor <0.003%, el efecto del control de inclusiones puede mejorarse de manera estable para producir los productos terminados de acero con propiedades magnéticas excelentes e incrementar de manera eficiente el contenido de Ca del acero. 52-1043

Claims (11)

REIVINDICACIONES
1. Un método de tratamiento con calcio para un acero eléctrico no orientado, que incluye un proceso de refinación RH, el proceso de refinación RH comprende, de manera secuencial, un paso de descarbonización, un paso de desoxidación de aluminio y un paso de adición de aleación de calcio, en donde en el paso de adición de aleación de calcio, el tiempo para añadir la aleación de calcio satisface las siguientes condiciones: intervalo de tiempo entre tiempo para Al y tiempo para Ca/?Tiempo total tras el tiempo para Al = 0.2 a 0.8, en donde, intervalo de tiempo entre tiempo para Al y tiempo para Ca es el intervalo de tiempo entre el punto temporal en el que se añade aluminio en dicho paso de desoxidación de aluminio y el punto temporal en el que se añade aleación de calcio en dicho paso de adición de aleación de calcio, y ^Tiempo total tras el tiempo para Al es el intervalo de tiempo entre el punto temporal en el que se añade aluminio en dicho paso de desoxidación de aluminio y el punto final del proceso de refinación RH .
2. El método de tratamiento con calcio para el acero eléctrico no orientado de acuerdo con la reivindicación 1, en donde la cantidad de adición de 52-1043 dicha aleación de calcio varia entre 0.5 kg/t de acero y 1.2 kg/t de acero.
3. El método de tratamiento con calcio para el acero eléctrico no orientado de acuerdo con la reivindicación 2, en donde dicha aleación de calcio se añade en dos o más tandas de carga.
4. El método de tratamiento con calcio para el acero eléctrico no orientado de acuerdo con la reivindicación 2, en donde dicha aleación de calcio se añade en tres o más tandas de carga, y la cantidad de adición para cada tanda de carga de dicha aleación de calcio no excede el 40% de la cantidad de adición total de dicha aleación de calcio.
5. El método de tratamiento con calcio para el acero eléctrico no orientado de acuerdo con la reivindicación 1, en donde dicha aleación de calcio se somete a un tratamiento de pasivacion.
6. El método de tratamiento con calcio para el acero eléctrico no orientado de acuerdo con la reivindicación 1, en donde dicha aleación de calcio tiene una composición química en porcentaje en peso de: 18 a 27% de Ca, 2 a 6% de Mg, 20 a 35% de Si, 1 a 9% de Al, 1 a 5% de Zr, siendo el resto Fe e impurezas inevitables .
7. El método de tratamiento con calcio para 52-1043 el acero eléctrico no orientado de acuerdo con la reivindicación 1, que comprende además un paso de desoxidación de silicio antes de dicho paso de desoxidación de aluminio.
8. El método de tratamiento con calcio para el acero eléctrico no orientado de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el contenido de azufre en el acero liquido se mantiene en un valor 0.003% antes de añadir dicha aleación de calcio;
9. El método de tratamiento con calcio para el acero eléctrico no orientado de acuerdo con la reivindicación 8, en donde el contenido de azufre en el acero liquido se mantiene en un valor 0.003% mediante la desulfuración del hierro fundido o del acero fundido.
10. Un acero eléctrico no orientado fabricado mediante el método de tratamiento con calcio para el acero eléctrico no orientado de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, en donde el acero eléctrico no orientado tiene una composición química en porcentaje en peso de: C<0.005%, 0.2 a 3.4% de Si, 0.2 a 1.0% de Mn, P<0.2%, S<0.003%, 0.2 a 1.2% de Al, N<0.005%, O<0.005%, siendo el resto Fe e impurezas inevitables .
11. El acero eléctrico no orientado de acuerdo con la reivindicación 10, que comprende además un 52-1043 contenido de Ca >0.0005%. 52-1043
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