RU2294383C2 - Способ струйно-вакуумного рафинирования стали - Google Patents
Способ струйно-вакуумного рафинирования стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2294383C2 RU2294383C2 RU2005109625/02A RU2005109625A RU2294383C2 RU 2294383 C2 RU2294383 C2 RU 2294383C2 RU 2005109625/02 A RU2005109625/02 A RU 2005109625/02A RU 2005109625 A RU2005109625 A RU 2005109625A RU 2294383 C2 RU2294383 C2 RU 2294383C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- melt
- jet
- oxygen
- deoxidizers
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к процессам внепечной обработки стали. До струйного вакуумирования осуществляют предварительное раскисление стали путем введения в расплав раскислителей, таких как алюминий, титан, кальций, магний и/или их сплавы, в количестве, определяемом содержанием углерода в этом расплаве. Изобретение позволяет повысить устойчивость и стабильность технологического процесса и снизить величину общего остаточного кислорода в стали после обработки путем связывания большей части кислорода в оксидные неметаллические включения до вакуумной обработки. 5 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к процессам внепечной обработки стали.
Известен способ внепечного рафинирования стали и сплавов при струйном вакуумировании [Соколов Г.А. "Производство стали" М., "Металлургия", 1982, стр.350]. В вакуумную камеру устанавливается изложница или пустой ковш, крышка камеры оборудована устройством для герметичного соединения с днищем верхнего ковша. Слой металла в этом устройстве служит по ходу перелива жидким затвором, препятствующим проходу воздуха в вакуум-камеру. Вакуум в полости камеры создается перед началом перелива. После вакуумирования переливом нераскисленного металла из ковша в ковш открывают крышку камеры и увозят нижний ковш с металлом на разливку.
Для снижения потерь тепла по ходу струйного вакуумирования разработан способ вакуумной обработки на выпуске плавки. Перепад температур в этом варианте струйного вакуумирования составляет 40-60°С, что всего на 15-20°С превышает обычное снижение температуры на выпуске плавки.
Однако невысокий перегрев стали перед обработкой обеспечивает расширение струи при попадании в вакуум только за счет ее турбулизации вблизи стенок сталеразливочного стакана, при этом рост пузырьков обеспечивается за счет пористости футеровки стенок стакана. При этом пенная структура образуется только в периферийной части струи, а ее расширение определяется газонасыщенностью стали и количеством газов, выделившихся в этой периферийной части, которое тем больше, чем больше растворено газов в стали.
Наиболее близким к заявляемому по технической сущности и достигаемому результату является способ рафинирования стали [патент РФ №2073729], включающий струйное вакуумированние стали в кавитационном режиме и введение в расплав редкоземельных металлов (РМЗ) на дно приемной емкости или промежуточной воронки в количестве 0,15-0,70%.
При струйном вакуумировании в кавитационном режиме зародыши пузырьков образуются не только в периферийной части струи, но и внутри объема струи за счет явления кавитации, обеспечиваемой низкой вязкостью перегретой на определенную температуру стали. В этом случае пузырьково-пленочная структура (ППС) формируется по всему сечению струи и не зависит от содержания всех растворенных в стали газов.
Струйное вакуумирование стали в кавитационном режиме обеспечивает максимальное формирование ППС струи стали, позволяющей получать поверхность раздела "пузырек - металл" до 25000 м2 на 1 т стали.
Но при этом возникают следующие недостатки.
Формирование такого объема ППС приводит к вероятности перелива ковша (если приемной емкостью служит 2-й ковш) или изложницы (если происходит отливка слитка в вакууме). Неопределенность развития объема пенной структуры в зависимости от марки обрабатываемой стали и полученной температуры перед обработкой приводит к нестабильности технологии и возможности создания аварийной ситуации из-за чрезмерного ценообразования, приводящего к обливу приемной емкости с последующим ее "закозлением".
Удаление кислорода из расплава при струйном вакуумировании идет как путем протекания реакции С+О=СО на границе раздела "пузырек-расплав", так и путем флотационного воздействия пузырьков на имеющиеся в расплаве оксидные неметаллические включения (ОНВ), содержащие кислород в связанном виде. В случае отсутствия в расплаве перед вакуумированием сильных раскислителей, таких как Al и ему подобные, содержание кислорода в связанном виде в форме ОНВ колеблется от 30 до 50% в зависимости от марки стали. При этом процесс обработки стали в вакууме в струе настолько скоротечен, что реакция окисления углерода кислородом не достигает равновесия из-за невысокого коэффициента диффузии атома кислорода к поверхности раздела "пузырек-расплав" и, как следствие, уменьшает эффективность струйно-вакуумной обработки стали с точки зрения удаления кислорода.
Это требует снижения скорости вакуумирования или кратковременной остановки технологического процесса для осаждения "пены", что может привести к аварийной ситуации, повышению брака и снижению производительности способа.
Кроме того, введение РЗМ в приемную емкость, находящуюся в вакуумной камере, не обеспечивает связывания большей части кислорода в ОНВ до вакуумной обработки, что приводило бы к максимально возможному удалению общего кислорода из металла при струйном вакуумировании. В результате снижается содержание растворенного кислорода в стали после вакуумирования, но повышается содержание общего кислорода (растворенного плюс связанного в ОНВ), а также повышается содержание оксидных неметаллических включений после обработки. К тому же оксидные неметаллические включения, содержащие РЗМ, как правило, остроугольной формы и могут образовывать "облака", называемые "цериевой неоднородностью", что снижает качество рафинированной стали.
В настоящее время общепризнано, что максимальную эффективность вакуумирования в струе можно обеспечить только при обработке нераскисленной сильными раскислителями, такими как Al и ему подобные по сродству кислороду, стали [Соколов Г.А. "Производство стали" М., "Металлургия", 1982 стр.351-352].
Такой вывод связан с тем, что, не раскрыв механизма струйно-вакуумной обработки, последнюю ведут в "турбулентном" режиме истечения, когда образование пенной структуры происходит на стенках стакана сталеразливочного ковша, установленного на крышке вакуумной камеры.
При определенных параметрах вакуумной обработки, предложенных в настоящей заявке, можно и нужно (с точки зрения производительности, техники безопастности и получаемых результатов, раскрытых в настоящем описании) производить глубокое раскисление стали перед обработкой в вакууме "сильными" раскислителями, такими как Al и ему подобные.
В основу изобретения положена задача увеличения производительности способа за счет повышения устойчивости и стабильности технологического процесса и снижения величины общего остаточного кислорода в стали после обработки путем связывания большей части кислорода в ОНВ до вакуумной обработки.
Поставленная задача решается тем, что в способе струйно-вакуумного рафинирования стали, включающем струйное вакуумированние стали в кавитационном режиме, согласно изобретению до струйного вакуумирования осуществляют предварительное раскисление стали путем введения в расплав раскислителей, таких как алюминий, титан, кальций, магний и/или их сплавы, в количестве, определяемом содержанием углерода в этом расплаве.
При этом:
- перед вакуумной обработкой в кавитационном режиме сталь перегревают на 100-250°С выше точки ликвидус для данной марки стали;
- при содержании углерода до 0,30% в расплав вводят раскислители в количестве до 400 г на тонну стали;
- при содержании углерода 0,30-0,60% в расплав вводят раскислители в количестве до 300 г на тонну стали;
- при содержании углерода свыше 0,60% в расплав вводят раскислители в количестве до 200 гр на тонну стали.
- раскислители вводят в расплав непосредственно по ходу его выпуска или на дно приемной емкости, подаваемой под печь.
Предварительное глубокое раскисление стали перед ее дальнейшей обработкой позволяет получить в ней содержание кислорода максимально связанным в ОНВ и, следовательно, уменьшить объем ППС (но не количество зародышей газовых пузырьков, обеспечиваемое заданной вязкостью стали, достигаемое температурным фактором).
Развитие пузырьково-пленочной структуры струи стали при истечении ее в вакуум происходит в три этапа:
- на первом возникают кавитационные полости (разрывы) в объеме струи стали за счет центробежных сил внутри турбулентных вихрей, которые обеспечиваются температурным интервалом обработки,
- на втором этапе в эти разрывы происходит переход растворенных в атомарном виде газов в металле путем их молизации (водород и азот) или по реакции С+О=СО;
- на третьем этапе газовые зародыши, достигшие размеров больше критического, начинают расти за счет дальнейшего перехода растворенных в металле газов и формируется пузырьково-пленочная структура струи стали.
Оценочные расчеты, выполненные на основании литературных данных, а также опытные данные по промышленным плавкам, полученные в ходе проведенных экспериментов, позволяют утверждать, что при обработке стали струйным способом в кавитационном режиме формирование ППС происходит на 30-40% за счет выделившегося водорода, на 40-60% за счет выделившегося кислорода в виде СО и на 10-30% за счет выделяющегося азота.
Предварительное введение в металл до струйного вакуумирования таких сильных раскислителей, как как алюминий, титан, кальций, магний и/или их сплавы, позволяет формировать ППС в достаточном объеме (позволяющем эффективно удалять из металла растворенные в нем газы) и необходимых параметров (толщина пленки металла в такой ППС остается минимальной, что обеспечивает минимальные пути диффузии для газов), т.к. мы не вмешиваемся в первый этап формирования ППС струи стали, обеспечивающий ее эффективность.
Способ осуществляется следующим образом.
Металл из сталеплавильного агрегата выпускают в приемный ковш, на дно которого присаживают Al (в виде алюминиевых чушек и/или AMS) в количестве, определяемом содержанием в расплаве углерода, из расчета тех цифр, что приведены выше. Металл переливают в вакууме в кавитационном режиме, что обеспечивается температурным интервалом обработки (например, для стали типа 34ХН1М температура должна быть не менее 1640-1660°С при входе металла в вакуумную камеру), при этом удаление кислорода осуществляют в количестве до 80% за счет наличия пузырьково-пленочной структуры металла.
Пример. В дуговой электропечи емкостью 25 тонн выплавили сталь 34ХН1М. Температура металла в ковше после выпуска составила 1660°С, что на 185°С выше точки ликвидус. На струю стали при выпуске из печи в ковш предварительно присадили чушковый алюминий в количестве 8 кг, что составило 320 г на тонну стали. В результате обработки металла в вакууме путем перелива из ковша в ковш получили следующие результаты: содержание водорода снизилось с 5,2 ррм до 1,7 ррм, содержание кислорода снизилось с 0,012% до 0,0023%, содержание азота достигло 0,004%, при исходном 0,009%.
Claims (6)
1. Способ струйно-вакуумного рафинирования стали в кавитационном режиме, отличающийся тем, что до струйного вакуумирования осуществляют предварительное раскисление стали путем введения в расплав раскислителей, таких, как алюминий, титан, кальций, магний и/или их сплавы, в количестве, определяемом содержанием углерода в этом расплаве.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что перед струйным вакуумированием сталь перегревают на 100-250°С выше точки ликвидуса для данной марки стали.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что при содержании углерода до 0,30% в расплав вводят раскислители в количестве до 400 г на тонну стали.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при содержании углерода 0,30-0,60% в расплав вводят раскислители в количестве до 300 г на тонну стали.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что при содержании углерода свыше 0,60% в расплав вводят раскислители в количестве до 200 г на тонну стали.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что раскислители вводят в расплав непосредственно по ходу его выпуска или на дно приемной емкости, подаваемой под печь.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2005109625/02A RU2294383C2 (ru) | 2005-04-04 | 2005-04-04 | Способ струйно-вакуумного рафинирования стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2005109625/02A RU2294383C2 (ru) | 2005-04-04 | 2005-04-04 | Способ струйно-вакуумного рафинирования стали |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2005109625A RU2005109625A (ru) | 2006-10-10 |
RU2294383C2 true RU2294383C2 (ru) | 2007-02-27 |
Family
ID=37435361
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2005109625/02A RU2294383C2 (ru) | 2005-04-04 | 2005-04-04 | Способ струйно-вакуумного рафинирования стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2294383C2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2590740C2 (ru) * | 2012-03-08 | 2016-07-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Нетекстурированная электротехническая листовая сталь с превосходными магнитными свойствами и способ обработки кальцием этой стали |
RU2697113C1 (ru) * | 2016-02-24 | 2019-08-12 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ рафинирования расплавленной стали в оборудовании для вакуумной дегазации |
-
2005
- 2005-04-04 RU RU2005109625/02A patent/RU2294383C2/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
СОКОЛОВ Г.А. Производство стали. М., Металлургия, 1982, с.350-352. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2590740C2 (ru) * | 2012-03-08 | 2016-07-10 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Нетекстурированная электротехническая листовая сталь с превосходными магнитными свойствами и способ обработки кальцием этой стали |
RU2697113C1 (ru) * | 2016-02-24 | 2019-08-12 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ рафинирования расплавленной стали в оборудовании для вакуумной дегазации |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2005109625A (ru) | 2006-10-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2018066030A (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
CN106011378B (zh) | 一种加氢钢冶炼脱氧方法 | |
RU2294383C2 (ru) | Способ струйно-вакуумного рафинирования стали | |
JPS61219451A (ja) | 連続鋳造方法及びその装置 | |
JP7412197B2 (ja) | Ti-Al系合金の製造方法 | |
JP2017128751A (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
KR100399220B1 (ko) | 전기강판제조용용강정련방법 | |
EP3941657B1 (en) | A method for manufacturing a steel ingot | |
KR19980013619A (ko) | 진공탱크를 이용한 용강중의 질소제거방법 | |
JPH06599A (ja) | 冷延用アルミキルド鋼の連続鋳造方法 | |
JPS6345901B2 (ru) | ||
RU2100142C1 (ru) | Способ изготовления слитков из низкоуглеродистой стали | |
RU2406768C1 (ru) | Способ дегазации стали | |
RU2034678C1 (ru) | Способ обработки металла в процессе непрерывной разливки | |
RU2030954C1 (ru) | Способ обработки стали в процессе непрерывной разливки | |
RU2150515C1 (ru) | Способ рафинирования высокоуглеродистого расплава металла | |
SU789591A1 (ru) | Способ производства малоуглеродистой стали | |
JP2006225727A (ja) | 極低炭素鋼材の製造方法 | |
RU2754217C2 (ru) | Способ разливки расплавленного металла с использованием в промежуточном ковше противоударной вставки | |
RU2034679C1 (ru) | Способ обработки металла в процессе непрерывной разливки и устройство для его осуществления | |
SU779410A1 (ru) | Способ вакуумной обработки стали в струе | |
RU2055684C1 (ru) | Способ обработки металла при непрерывной разливке | |
RU2029658C1 (ru) | Устройство для обработки металла в процессе непрерывной разливки | |
RU2033888C1 (ru) | Устройство для обработки металла в процессе непрерывной разливки | |
CN116213691A (zh) | 一种减少钙铝酸盐夹杂物的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080405 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130405 |