JPH1192819A - 高清浄極低窒素鋼の真空精錬方法 - Google Patents
高清浄極低窒素鋼の真空精錬方法Info
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- JPH1192819A JPH1192819A JP9248733A JP24873397A JPH1192819A JP H1192819 A JPH1192819 A JP H1192819A JP 9248733 A JP9248733 A JP 9248733A JP 24873397 A JP24873397 A JP 24873397A JP H1192819 A JPH1192819 A JP H1192819A
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- alloy
- cao
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】高清浄極低窒素鋼を高能率・高歩留に製造にす
る方法を提供する。 【解決手段】Ｃａ活量を低位安定に制御するために、Ｃ
ａとＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを同時に添加す
る。多種類のＣａ系介在物を生成することがなく、形態
制御精度がＣａの単独添加に比較して良好となる。Ｃａ
に替わり、各種Ｃａ合金とＣａとの混合物でもよい。
る方法を提供する。 【解決手段】Ｃａ活量を低位安定に制御するために、Ｃ
ａとＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを同時に添加す
る。多種類のＣａ系介在物を生成することがなく、形態
制御精度がＣａの単独添加に比較して良好となる。Ｃａ
に替わり、各種Ｃａ合金とＣａとの混合物でもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高清浄極低窒素鋼
の真空精錬方法に関する。
の真空精錬方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼材の機械的特性・加工性を向上させる
には、鋼中窒素濃度を低下させる必要がある。これまで
に、溶鋼の低窒素化を図る様々な技術が提案されている
が、次の２種類に大別される。
には、鋼中窒素濃度を低下させる必要がある。これまで
に、溶鋼の低窒素化を図る様々な技術が提案されている
が、次の２種類に大別される。
【０００３】（Ｉ）溶鋼への大気中からの吸窒を抑制す
る技術。 (II) 溶鋼から窒素を除去する技術。（Ｉ）の
吸窒抑制技術は、主に転炉出鋼時あるいはＲＨなどの真
空脱ガス処理時の吸窒を防止する技術であるが、その後
の処理で吸窒が進行し、その効果は小さいため、（II）
の溶鋼から窒素を除去する脱窒技術が数多く提案されて
きている。 窒素の除去反応すなわち脱窒反応を促進す
るには、（１）溶鋼−ガス間の界面面積を増加させるこ
と、（２）減圧すること、（３）酸素、硫黄などの溶鋼
中表面活性元素を低減することが有効であることが知ら
れている。
る技術。 (II) 溶鋼から窒素を除去する技術。（Ｉ）の
吸窒抑制技術は、主に転炉出鋼時あるいはＲＨなどの真
空脱ガス処理時の吸窒を防止する技術であるが、その後
の処理で吸窒が進行し、その効果は小さいため、（II）
の溶鋼から窒素を除去する脱窒技術が数多く提案されて
きている。 窒素の除去反応すなわち脱窒反応を促進す
るには、（１）溶鋼−ガス間の界面面積を増加させるこ
と、（２）減圧すること、（３）酸素、硫黄などの溶鋼
中表面活性元素を低減することが有効であることが知ら
れている。
【０００４】主な脱窒促進方法は、 （ａ）：上記（１）に基づくガスを吹き込む方法、 （ｂ）：上記（１）（２）（３）に基づく真空下の脱炭
反応を活用する方法、 （ｃ）：上記（３）に基づく脱窒フラックスをインジェ
クションまたは上吹きする方法などにさらに分けられ
る。
反応を活用する方法、 （ｃ）：上記（３）に基づく脱窒フラックスをインジェ
クションまたは上吹きする方法などにさらに分けられ
る。
【０００５】（ａ）のガスを吹き込む方法としては、微
細気泡を生成させる方法、水素とアルゴンの混合ガスを
吹き込む方法などが提案されている。水素を加えるの
は、溶鋼−ガス間の界面面積を増加させることと、溶鋼
−ガス間の界面において酸素と反応させて表面活性元素
としての酸素を低減することを主な目的としている。吹
き込みガスが不活性ガスであれば界面活性元素の低減が
進行しないため、脱窒速度は遅く、吹き込みガスが強還
元性の水素などの場合は安全上の問題から実操業で用い
ることは困難である。ＣＯガスを用いる場合でも、溶鋼
中炭素濃度上昇の問題から、高炭素鋼には用いることが
できるが、低炭素鋼、極低炭素鋼には用いることができ
ない。
細気泡を生成させる方法、水素とアルゴンの混合ガスを
吹き込む方法などが提案されている。水素を加えるの
は、溶鋼−ガス間の界面面積を増加させることと、溶鋼
−ガス間の界面において酸素と反応させて表面活性元素
としての酸素を低減することを主な目的としている。吹
き込みガスが不活性ガスであれば界面活性元素の低減が
進行しないため、脱窒速度は遅く、吹き込みガスが強還
元性の水素などの場合は安全上の問題から実操業で用い
ることは困難である。ＣＯガスを用いる場合でも、溶鋼
中炭素濃度上昇の問題から、高炭素鋼には用いることが
できるが、低炭素鋼、極低炭素鋼には用いることができ
ない。
【０００６】（ｂ）の真空脱炭反応を利用する技術は、
脱炭時に発生するＣＯ気泡により溶鋼−ガス間の界面面
積が増大することとともに、脱炭時に表面活性元素の酸
素が低減することを活用した技術であり、真空脱ガス処
理中に酸化物や固体炭素を添加する方法などがある。
脱炭時に発生するＣＯ気泡により溶鋼−ガス間の界面面
積が増大することとともに、脱炭時に表面活性元素の酸
素が低減することを活用した技術であり、真空脱ガス処
理中に酸化物や固体炭素を添加する方法などがある。
【０００７】しかし、真空脱炭を利用する場合、極低炭
素鋼には容易に適用できるが、低炭素鋼・中高炭素鋼に
適用する場合、脱窒処理後に炭素濃度を調整しなければ
ならず、操業に大きな障害をきたす。
素鋼には容易に適用できるが、低炭素鋼・中高炭素鋼に
適用する場合、脱窒処理後に炭素濃度を調整しなければ
ならず、操業に大きな障害をきたす。
【０００８】さらに、真空脱炭を行うと、溶鋼中窒素濃
度および炭素濃度は低下するが、一方、溶鋼中の酸素濃
度は上昇する。この酸素を低減するためにＡｌなどの脱
酸剤を添加するが、大量のアルミナ介在物が溶鋼中に生
成し、溶鋼の清浄性を著しく悪化させる。
度および炭素濃度は低下するが、一方、溶鋼中の酸素濃
度は上昇する。この酸素を低減するためにＡｌなどの脱
酸剤を添加するが、大量のアルミナ介在物が溶鋼中に生
成し、溶鋼の清浄性を著しく悪化させる。
【０００９】（ｃ）の脱窒フラックスを用いる技術とし
ては、水酸化物を吹き込む方法（特開平５−２０９２１
４号公報）、アルカリ金属化合物を吹き付ける方法、Ｃ
ａＣＯ3 と強還元剤を吹き込む方法（特開昭６２−１６
４８１５号公報）、金属Ａｌ、Ｍｇ、Ｃａなどを還元性
ガスで吹き込む方法（６０−２３８４１２号公報）、Ｃ
ａ、Ｍｇなどのハライドを含有したフラックスを添加す
る方法などが提案されている。
ては、水酸化物を吹き込む方法（特開平５−２０９２１
４号公報）、アルカリ金属化合物を吹き付ける方法、Ｃ
ａＣＯ3 と強還元剤を吹き込む方法（特開昭６２−１６
４８１５号公報）、金属Ａｌ、Ｍｇ、Ｃａなどを還元性
ガスで吹き込む方法（６０−２３８４１２号公報）、Ｃ
ａ、Ｍｇなどのハライドを含有したフラックスを添加す
る方法などが提案されている。
【００１０】これらの方法では溶鋼−ガス界面において
界面活性元素の酸素、硫黄を低減することを目的として
いる。金属Ｃａまたはハライド系フラックスを溶鋼に添
加すると清浄性に以下のような影響を与える。Ｃａは強
力な脱酸能力と同時に脱硫能力を有するため、脱窒を目
的として、溶鋼に添加すると溶鋼中酸素および硫黄と反
応しＣａＯ、ＣａＳ等の介在物を生成する。この結果、
溶鋼の清浄度が悪化するのみならず、多種の介在物が同
時に生成するため、介在物形態制御性が著しく悪化し、
製品において予期せぬ欠陥発生の原因となる。
界面活性元素の酸素、硫黄を低減することを目的として
いる。金属Ｃａまたはハライド系フラックスを溶鋼に添
加すると清浄性に以下のような影響を与える。Ｃａは強
力な脱酸能力と同時に脱硫能力を有するため、脱窒を目
的として、溶鋼に添加すると溶鋼中酸素および硫黄と反
応しＣａＯ、ＣａＳ等の介在物を生成する。この結果、
溶鋼の清浄度が悪化するのみならず、多種の介在物が同
時に生成するため、介在物形態制御性が著しく悪化し、
製品において予期せぬ欠陥発生の原因となる。
【００１１】また金属Ｃａ、Ｍｇなどの単体を使用する
とガス化して溶鋼から激しいスプラッシュと発煙が起こ
り、溶鋼歩留まりを低下させるだけでなく、排気系に地
金付きなどの操業上の支障をきたす。
とガス化して溶鋼から激しいスプラッシュと発煙が起こ
り、溶鋼歩留まりを低下させるだけでなく、排気系に地
金付きなどの操業上の支障をきたす。
【００１２】Ｃａハライド系フラックス（Ｃａと各種ハ
ロゲン元素との化合物）を用いた場合も、発生するＣａ
ガスおよび各種ハロゲンガスが操業設備排気系で凝縮・
付着したり、溶鋼のスプラッシュが大量発生し、装置保
守作業の妨げとなる。
ロゲン元素との化合物）を用いた場合も、発生するＣａ
ガスおよび各種ハロゲンガスが操業設備排気系で凝縮・
付着したり、溶鋼のスプラッシュが大量発生し、装置保
守作業の妨げとなる。
【００１３】以上のように、従来の技術は脱窒にはある
程度の効果があるものの、清浄度を悪化させるととも
に、操業能率および歩留低下等の支障をきたすといった
問題がある。
程度の効果があるものの、清浄度を悪化させるととも
に、操業能率および歩留低下等の支障をきたすといった
問題がある。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高清
浄極低窒素鋼を高能率および高歩留で製造する方法を提
供することにある。
浄極低窒素鋼を高能率および高歩留で製造する方法を提
供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】界面活性元素である酸
素、硫黄を除去するにはＣａ、Ｍｇ等の金属との反応を
利用して除去することが有効であり、さらに脱窒速度を
向上させるには真空下でこれらの金属を添加することが
効果的である。
素、硫黄を除去するにはＣａ、Ｍｇ等の金属との反応を
利用して除去することが有効であり、さらに脱窒速度を
向上させるには真空下でこれらの金属を添加することが
効果的である。
【００１６】しかし、真空下でＣａ、Ｍｇ等の活性金属
を添加すると多様な介在物が生成し、スプラッシュも発
生するためこれらの対策が必要である。多様な介在物生
成は、例えば金属Ｃａを溶鋼に添加してゆくと、Ｃａ活
量は徐々に増加し、ＣａＯ、ＣａＳ等を生成するＣａ活
量に至るというメカニズムによるものである。
を添加すると多様な介在物が生成し、スプラッシュも発
生するためこれらの対策が必要である。多様な介在物生
成は、例えば金属Ｃａを溶鋼に添加してゆくと、Ｃａ活
量は徐々に増加し、ＣａＯ、ＣａＳ等を生成するＣａ活
量に至るというメカニズムによるものである。
【００１７】本発明者らはＣａ添加中にＣａ活量を必要
以上に上昇させなければＣａＯ、ＣａＳ等の生成を抑止
できると着想し、Ｃａ添加中にＣａ活量を制御する方法
を検討した結果、Ｃａ合金と金属Ｃａの少なくとも１種
と、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスとを同時に真空下
で溶鋼表面へ上吹きする方法が有効であることを見いだ
した。
以上に上昇させなければＣａＯ、ＣａＳ等の生成を抑止
できると着想し、Ｃａ添加中にＣａ活量を制御する方法
を検討した結果、Ｃａ合金と金属Ｃａの少なくとも１種
と、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスとを同時に真空下
で溶鋼表面へ上吹きする方法が有効であることを見いだ
した。
【００１８】この理由は、例えば、ＣａとＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 系フラックスとが溶鋼中で反応し、Ｃａ活量が反
応生成物の活量となり一定に保たれるからである。すな
わち、Ｃａのみを添加すると、Ｃａ活量は経時的に増加
し、ＣａＯ、ＣａＳなど様々な介在物が生成するのにた
いして、ＣａとＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 フラックスを同時に
添加する方法においては、上記の通りＣａ活量が反応生
成物の活量となりＣａ活量を低位安定に制御でき、多種
類のＣａ系介在物を生成することがなく、形態制御精度
がＣａのみの単独添加に比較して良好となる。
2 Ｏ3 系フラックスとが溶鋼中で反応し、Ｃａ活量が反
応生成物の活量となり一定に保たれるからである。すな
わち、Ｃａのみを添加すると、Ｃａ活量は経時的に増加
し、ＣａＯ、ＣａＳなど様々な介在物が生成するのにた
いして、ＣａとＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 フラックスを同時に
添加する方法においては、上記の通りＣａ活量が反応生
成物の活量となりＣａ活量を低位安定に制御でき、多種
類のＣａ系介在物を生成することがなく、形態制御精度
がＣａのみの単独添加に比較して良好となる。
【００１９】また、ＣａとＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラッ
クスとを同時に添加した場合、Ｃａとフラックスとの反
応によりＣａ活量が過大とならないため、Ｃａ気化反応
が沈静化し、Ｃａガスの異常発生による溶鋼スプラッシ
ュも抑制される。さらに、フラックスが溶鋼に侵入する
際に、安定かつマイルドなＣａガスにより、気相−溶鋼
界面積が増大し、脱窒速度が向上する。
クスとを同時に添加した場合、Ｃａとフラックスとの反
応によりＣａ活量が過大とならないため、Ｃａ気化反応
が沈静化し、Ｃａガスの異常発生による溶鋼スプラッシ
ュも抑制される。さらに、フラックスが溶鋼に侵入する
際に、安定かつマイルドなＣａガスにより、気相−溶鋼
界面積が増大し、脱窒速度が向上する。
【００２０】溶鋼中にＣａとＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラ
ックスが共存すると平衡酸素活量および平衡硫黄活量が
低下するため、本来の目的である脱窒速度を十分向上さ
せることができる。
ックスが共存すると平衡酸素活量および平衡硫黄活量が
低下するため、本来の目的である脱窒速度を十分向上さ
せることができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】本発明を転炉、ＲＨ式真空脱ガス
装置を用いて実施する場合を例として、以下、詳細に説
明する。その他、タンク脱ガスやＤＨ式脱ガス処理のと
きに本発明を実施してもよい。
装置を用いて実施する場合を例として、以下、詳細に説
明する。その他、タンク脱ガスやＤＨ式脱ガス処理のと
きに本発明を実施してもよい。
【００２２】転炉出鋼後、取鍋内溶鋼をＲＨ式真空脱ガ
ス装置にて脱ガス処理を行う。脱酸は出鋼時に実施して
もよいし、極低炭素鋼の場合は真空脱炭後に実施しても
よい。また、取鍋にて溶鋼脱硫処理あるいは昇熱処理を
行ってもよいが、清浄度悪化ならびに取鍋処理中の溶鋼
中窒素濃度上昇防止の観点から、溶鋼脱硫処理あるいは
昇熱処理は真空脱ガス処理前に実施することが望まし
い。
ス装置にて脱ガス処理を行う。脱酸は出鋼時に実施して
もよいし、極低炭素鋼の場合は真空脱炭後に実施しても
よい。また、取鍋にて溶鋼脱硫処理あるいは昇熱処理を
行ってもよいが、清浄度悪化ならびに取鍋処理中の溶鋼
中窒素濃度上昇防止の観点から、溶鋼脱硫処理あるいは
昇熱処理は真空脱ガス処理前に実施することが望まし
い。
【００２３】本発明によれば、真空脱ガス槽内に設けた
上吹きランスからＣａ合金とＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラ
ックスを事前に混合したものを不活性ガスをキャリヤー
ガスとして真空槽内溶鋼表面に吹き付ける。
上吹きランスからＣａ合金とＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラ
ックスを事前に混合したものを不活性ガスをキャリヤー
ガスとして真空槽内溶鋼表面に吹き付ける。
【００２４】この吹き付け時点は、例えば脱酸剤、合金
添加の前後があるがいずれでもよい。好ましくは、添加
後のときに行う。真空度は通常のＲＨ脱ガス処理時のそ
れと同じであってよい。
添加の前後があるがいずれでもよい。好ましくは、添加
後のときに行う。真空度は通常のＲＨ脱ガス処理時のそ
れと同じであってよい。
【００２５】吹き付ける金属Ｃａは、各種Ｃａ合金の形
態でもよいが鋼材成分の制約がない限り各種Ｃａ合金も
しくはＣａ合金と金属Ｃａの混合物でもよい。Ｃａ合金
としてはＣａＳｉ合金が例示される。
態でもよいが鋼材成分の制約がない限り各種Ｃａ合金も
しくはＣａ合金と金属Ｃａの混合物でもよい。Ｃａ合金
としてはＣａＳｉ合金が例示される。
【００２６】吹き付けるＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラック
スは事前にプリメルトされたものが望ましい。この理由
は、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスが溶鋼に侵入した
際、速やかに反応を開始できるからである。
スは事前にプリメルトされたものが望ましい。この理由
は、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスが溶鋼に侵入した
際、速やかに反応を開始できるからである。
【００２７】ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス中のＣａ
Ｏ濃度は重量％で５０％〜９５％が望ましい。ＣａＯ濃
度が５０％未満になると、Ｃａとフラックス中Ａｌ2 Ｏ
3 との反応によりＣａの活量が適切範囲を超えて低下し
脱窒速度は著しく低下するからである。またフラックス
中ＣａＯ濃度が９５％を超えて高くなるとＣａ活量が高
位となり、介在物の形態制御精度が悪化して有害な介在
物を生成したり、スプラッシュ発生を誘発することがあ
るからである。
Ｏ濃度は重量％で５０％〜９５％が望ましい。ＣａＯ濃
度が５０％未満になると、Ｃａとフラックス中Ａｌ2 Ｏ
3 との反応によりＣａの活量が適切範囲を超えて低下し
脱窒速度は著しく低下するからである。またフラックス
中ＣａＯ濃度が９５％を超えて高くなるとＣａ活量が高
位となり、介在物の形態制御精度が悪化して有害な介在
物を生成したり、スプラッシュ発生を誘発することがあ
るからである。
【００２８】Ｃａ合金あるいは金属ＣａとＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 系フラックスとの混合比は合金または金属のＣａ
純分とフラックスとの重量比でＣａ：フラックス＝３：
９７〜２５：７５が望ましい。Ｃａ純分で３％未満とな
ると、Ｃａ活量が適切範囲を超えて低下し脱窒速度が低
下することがある。Ｃａ純分で２５％を超えると、Ｃａ
活量が高位となり清浄度が悪化し、スプラッシュも発生
することがある。
2 Ｏ3 系フラックスとの混合比は合金または金属のＣａ
純分とフラックスとの重量比でＣａ：フラックス＝３：
９７〜２５：７５が望ましい。Ｃａ純分で３％未満とな
ると、Ｃａ活量が適切範囲を超えて低下し脱窒速度が低
下することがある。Ｃａ純分で２５％を超えると、Ｃａ
活量が高位となり清浄度が悪化し、スプラッシュも発生
することがある。
【００２９】Ｃａ合金あるいは金属ＣａとＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 系フラックスは事前によく混合されていればよい
が、両者をプリメルトして用いてもよい。粒径は、特に
制限ないが、好ましくは粒径１ｍｍ以下である。
2 Ｏ3 系フラックスは事前によく混合されていればよい
が、両者をプリメルトして用いてもよい。粒径は、特に
制限ないが、好ましくは粒径１ｍｍ以下である。
【００３０】上吹き速度は特に規定しないが、溶鋼１ト
ン（ｔ）当たり毎分０．００５kg/t・min 〜０．９kg/t
・min が望ましい。添加速度が０．００５kg/t・min 未
満となると、上吹き時間が長くなり、温度低下などの操
業上の障害となることがある。添加速度が０．９kg/t・
min を超えて早くなると、粉体自体の溶鋼への突入速度
が速くなりすぎ、スプラッシュが発生することがある。
ン（ｔ）当たり毎分０．００５kg/t・min 〜０．９kg/t
・min が望ましい。添加速度が０．００５kg/t・min 未
満となると、上吹き時間が長くなり、温度低下などの操
業上の障害となることがある。添加速度が０．９kg/t・
min を超えて早くなると、粉体自体の溶鋼への突入速度
が速くなりすぎ、スプラッシュが発生することがある。
【００３１】ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスに反応促
進・耐火物保護を狙ってＣａＦ2 、ＭｇＯ、ＳｉＯ2 な
どを追加配合してもよいが、これらは重量比で２５％以
下が望ましい。２５％を超えて高くなると、添加すべき
フラックス量が増大し、温度低下などの操業上の支障と
なる可能性が高い。
進・耐火物保護を狙ってＣａＦ2 、ＭｇＯ、ＳｉＯ2 な
どを追加配合してもよいが、これらは重量比で２５％以
下が望ましい。２５％を超えて高くなると、添加すべき
フラックス量が増大し、温度低下などの操業上の支障と
なる可能性が高い。
【００３２】本発明が上吹きなしに比較して優れる理由
は、例えば金属ＣａとＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス
が溶鋼内を循環する間に介在物を吸着し、取鍋内で合体
し見かけ粒径が大きくなり浮上分離し易くなるからであ
る。従って、上吹きなしの単なるＲＨ処理に比較して本
発明の方法は清浄度も向上できる。
は、例えば金属ＣａとＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス
が溶鋼内を循環する間に介在物を吸着し、取鍋内で合体
し見かけ粒径が大きくなり浮上分離し易くなるからであ
る。従って、上吹きなしの単なるＲＨ処理に比較して本
発明の方法は清浄度も向上できる。
【００３３】
（実施例）表１に示す組成に調整した溶鋼２５０トン
（ｔ）をＲＨ式真空脱ガス装置にて事前によく混合した
Ｃａ合金とＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを上吹きし
た。上吹きは、真空度１．２Torrで７５０l/min のＡｒ
ガスをキャリヤ−ガスとして単孔ランスから行った。
（ｔ）をＲＨ式真空脱ガス装置にて事前によく混合した
Ｃａ合金とＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを上吹きし
た。上吹きは、真空度１．２Torrで７５０l/min のＡｒ
ガスをキャリヤ−ガスとして単孔ランスから行った。
【００３４】
【表１】
【００３５】Ｃａ合金は３０％Ｃａ，７０％ＳｉのＣａ
Ｓｉ合金を、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスは５０％
ＣａＯ、５０％Ａｌ2 Ｏ3 なるプリメルトフラックスを
用い、ＣａＳｉ合金とプリメルトフラックスとの混合比
は重量比で１：９とした。
Ｓｉ合金を、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスは５０％
ＣａＯ、５０％Ａｌ2 Ｏ3 なるプリメルトフラックスを
用い、ＣａＳｉ合金とプリメルトフラックスとの混合比
は重量比で１：９とした。
【００３６】上吹き速度は０．７kg/t・min とし、総添
加量をＣａＳｉ合金とプリメルトフラックス合わせて溶
鋼１ｔ当たり５kg/tとした。同一条件で上吹きを行わな
かった場合および金属Ｃａ単体だけを上吹きした場合を
比較例とした。
加量をＣａＳｉ合金とプリメルトフラックス合わせて溶
鋼１ｔ当たり５kg/tとした。同一条件で上吹きを行わな
かった場合および金属Ｃａ単体だけを上吹きした場合を
比較例とした。
【００３７】図１は、上記方法別の処理前窒素濃度と処
理後窒素濃度との関係を、図２は方法別に処理後の清浄
度比較をそれぞれ示す。清浄度は処理前を１として、処
理後の清浄度を指数で表示した。
理後窒素濃度との関係を、図２は方法別に処理後の清浄
度比較をそれぞれ示す。清浄度は処理前を１として、処
理後の清浄度を指数で表示した。
【００３８】本発明に従った場合、清浄度を向上させる
とともにに脱窒を促進できるが、比較例の上吹き無しの
場合（何も添加しない場合）に清浄度は悪化しないが、
脱窒はほとんど進行しない。比較例の金属Ｃａのみを上
吹きした場合に脱窒は若干進行するが、清浄度は著しく
悪化した。
とともにに脱窒を促進できるが、比較例の上吹き無しの
場合（何も添加しない場合）に清浄度は悪化しないが、
脱窒はほとんど進行しない。比較例の金属Ｃａのみを上
吹きした場合に脱窒は若干進行するが、清浄度は著しく
悪化した。
【００３９】
【発明の効果】本発明によれば、清浄度の良好な極低窒
素鋼を高能率・高歩留に製造することができる。
素鋼を高能率・高歩留に製造することができる。
【図１】方法別の処理前窒素濃度と処理後窒素濃度との
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図２】方法別の処理後の清浄度比較を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃａ合金と金属Ｃａの少なくとも１種
と、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3系フラックスとを同時に真空下
で溶鋼表面へ上吹きすることを特徴とする高清浄極低窒
素鋼の真空精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9248733A JPH1192819A (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 高清浄極低窒素鋼の真空精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9248733A JPH1192819A (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 高清浄極低窒素鋼の真空精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1192819A true JPH1192819A (ja) | 1999-04-06 |
Family
ID=17182557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9248733A Pending JPH1192819A (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 高清浄極低窒素鋼の真空精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1192819A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6529375B2 (en) | 2000-10-19 | 2003-03-04 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Heat sink unit and electronic apparatus using the same |
| JP2009144221A (ja) * | 2007-12-17 | 2009-07-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低窒素鋼および極低硫極低酸素極低窒素鋼の溶製方法 |
| WO2013131213A1 (zh) | 2012-03-08 | 2013-09-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 磁性优良的无取向电工钢板及其钙处理方法 |
-
1997
- 1997-09-12 JP JP9248733A patent/JPH1192819A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6529375B2 (en) | 2000-10-19 | 2003-03-04 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Heat sink unit and electronic apparatus using the same |
| JP2009144221A (ja) * | 2007-12-17 | 2009-07-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低窒素鋼および極低硫極低酸素極低窒素鋼の溶製方法 |
| WO2013131213A1 (zh) | 2012-03-08 | 2013-09-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 磁性优良的无取向电工钢板及其钙处理方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021217 |