JPH07224317A - 高清浄度鋼の製造方法 - Google Patents
高清浄度鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH07224317A JPH07224317A JP1752994A JP1752994A JPH07224317A JP H07224317 A JPH07224317 A JP H07224317A JP 1752994 A JP1752994 A JP 1752994A JP 1752994 A JP1752994 A JP 1752994A JP H07224317 A JPH07224317 A JP H07224317A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- oxygen
- steel
- ppm
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 脱酸剤添加量を低減すると共に、脱酸生成物
を低融点のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系にすることにより、連
々鋳比を高めた高清浄度鋼を得る。 【構成】 ［Ｃ］≧０．１０重量％の溶鋼を真空脱ガス
装置で減圧処理する際、１３３０Ｐａ以下の減圧雰囲気
に保持された溶鋼に０．０３〜０．３０Ｎｍ3 ／分・ト
ンの流量で酸素又は酸素混合ガスを供給しながら減圧処
理し、［Ｃ］が０．０８〜０．０２重量％まで低下した
とき送酸を停止し、フリー［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下とな
った溶鋼に［Ａｌ］＝０．０２〜０．０７重量％となる
量のＡｌを添加した後、［Ｃａ］＝０．９×フリー
［Ｏ］＋１．２５×［Ｓ］を満足する量のＣａを添加す
る。 【効果】 ロングノズルや浸漬ノズルに閉塞を生じるこ
となく、高い連々鋳比でスラブに鋳造される。得られた
鋼材は、異方性が小さい機械的性質を示す。
を低融点のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系にすることにより、連
々鋳比を高めた高清浄度鋼を得る。 【構成】 ［Ｃ］≧０．１０重量％の溶鋼を真空脱ガス
装置で減圧処理する際、１３３０Ｐａ以下の減圧雰囲気
に保持された溶鋼に０．０３〜０．３０Ｎｍ3 ／分・ト
ンの流量で酸素又は酸素混合ガスを供給しながら減圧処
理し、［Ｃ］が０．０８〜０．０２重量％まで低下した
とき送酸を停止し、フリー［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下とな
った溶鋼に［Ａｌ］＝０．０２〜０．０７重量％となる
量のＡｌを添加した後、［Ｃａ］＝０．９×フリー
［Ｏ］＋１．２５×［Ｓ］を満足する量のＣａを添加す
る。 【効果】 ロングノズルや浸漬ノズルに閉塞を生じるこ
となく、高い連々鋳比でスラブに鋳造される。得られた
鋼材は、異方性が小さい機械的性質を示す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、脱酸生成物であるＡｌ
2 Ｏ3 系介在物を形態制御した高清浄度鋼を製造する方
法に関する。
2 Ｏ3 系介在物を形態制御した高清浄度鋼を製造する方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】転炉や電気炉で精錬された溶鋼は、比較
的多量の［Ｏ］を含む。［Ｏ］は、連鋳工程ではノズル
閉塞の原因となり易く、また非金属系介在物として鋼
帯，鋼板等に残留する。［Ｏ］を含めたガス成分に起因
する悪影響は、溶鋼を真空雰囲気で脱ガスする減圧処理
によって排除できる。減圧処理には、ＲＨ，ＤＨ等の真
空脱ガス装置が使用されている。ＲＨ真空脱ガス装置
は、たとえば図１に示すように、一対の上昇管１１及び
下降管１２を真空容器１０の底部に設け、容器内部１３
を適宜の真空源に接続している。上昇管１１には、不活
性ガス吹込み用のノズル１４が設けられている。溶鋼３
０は、取鍋２０にチャージされる。溶鋼３０に上昇管１
１及び下降管１２の下部を浸漬し、容器内部１３を真空
排気すると、容器内部１３の真空度に応じて上昇管１１
及び下降管１２内を溶鋼３０が上昇する。ノズル１４か
ら不活性ガスを吹き込むとき、上昇管１１内にある溶鋼
の見掛け比重が小さくなる。そのため、溶鋼３０は、上
昇流３１となって上昇管１１を上昇し、真空容器１０に
送り込まれる。真空容器１０内の溶鋼３２に含まれてい
るガス成分は、容器内部１３の真空雰囲気に溶鋼３２が
曝されてるので、溶鋼３２から雰囲気に放出される。ガ
ス成分を含まない溶鋼３２は、比重が大きくなり、下降
流３３として真空容器１０から取鍋２０に返送される。
溶鋼３０は、取鍋２０→上昇管１１→容器内部１３→下
降管１２→取鍋２０の順に繰返し還流し、［Ｈ］，
［Ｏ］等のガス成分がＨ2 ，ＣＯ等として除去される。
的多量の［Ｏ］を含む。［Ｏ］は、連鋳工程ではノズル
閉塞の原因となり易く、また非金属系介在物として鋼
帯，鋼板等に残留する。［Ｏ］を含めたガス成分に起因
する悪影響は、溶鋼を真空雰囲気で脱ガスする減圧処理
によって排除できる。減圧処理には、ＲＨ，ＤＨ等の真
空脱ガス装置が使用されている。ＲＨ真空脱ガス装置
は、たとえば図１に示すように、一対の上昇管１１及び
下降管１２を真空容器１０の底部に設け、容器内部１３
を適宜の真空源に接続している。上昇管１１には、不活
性ガス吹込み用のノズル１４が設けられている。溶鋼３
０は、取鍋２０にチャージされる。溶鋼３０に上昇管１
１及び下降管１２の下部を浸漬し、容器内部１３を真空
排気すると、容器内部１３の真空度に応じて上昇管１１
及び下降管１２内を溶鋼３０が上昇する。ノズル１４か
ら不活性ガスを吹き込むとき、上昇管１１内にある溶鋼
の見掛け比重が小さくなる。そのため、溶鋼３０は、上
昇流３１となって上昇管１１を上昇し、真空容器１０に
送り込まれる。真空容器１０内の溶鋼３２に含まれてい
るガス成分は、容器内部１３の真空雰囲気に溶鋼３２が
曝されてるので、溶鋼３２から雰囲気に放出される。ガ
ス成分を含まない溶鋼３２は、比重が大きくなり、下降
流３３として真空容器１０から取鍋２０に返送される。
溶鋼３０は、取鍋２０→上昇管１１→容器内部１３→下
降管１２→取鍋２０の順に繰返し還流し、［Ｈ］，
［Ｏ］等のガス成分がＨ2 ，ＣＯ等として除去される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】減圧処理後の溶鋼に残
留している［Ｏ］は、通常、Ａｌ脱酸によって除去され
る。脱酸生成物であるＡｌ2 Ｏ3 は、溶鋼に比較して比
重が小さいため、大半が浮上してスラグに移行する。し
かし、浮上し切れずに、Ａｌ2 Ｏ3 系介在物となって溶
鋼に懸濁されるものもある。多量のＡｌ2 Ｏ3 系介在物
が懸濁している溶鋼を連続鋳造すると、ロングノズルや
浸漬ノズルの内壁に高融点のＡｌ2 Ｏ3 が凝固析出し、
ノズル閉塞を起こす原因となる。ノズル閉塞が生じる
と、鋳造条件が不安定となるばかりでなく、連続鋳造を
中断することが必要になる。この点、減圧処理された溶
鋼は、Ａｌ2 Ｏ3 系介在物が比較的少量であることか
ら、ノズル閉塞が少なく、連続鋳造に適した溶鋼であ
る。しかし、最近では、連続鋳造の生産性を高めるた
め、従来にも増して連々鋳比を高く設定する傾向にあ
る。連々鋳比の上昇に伴って、溶鋼に対してもより高い
清浄度、すなわちＡｌ2 Ｏ3 系介在物の減少が要求され
る。しかし、過度にＡｌ2 Ｏ3 系介在物を減少させるた
めには、極めて長時間にわたる還流処理が要求され、却
って生産性が低下する。本発明は、このような問題を解
消すべく案出されたものであり、ＣＯ脱酸を併用した減
圧処理で［Ｏ］を極低下すると共に、Ａｌ及びＣａの併
用添加により、アルミナクラスター及びＭｎＳの生成を
防止し、１００μｍを超える大型介在物を低減した高清
浄度鋼を得ることを目的とする。
留している［Ｏ］は、通常、Ａｌ脱酸によって除去され
る。脱酸生成物であるＡｌ2 Ｏ3 は、溶鋼に比較して比
重が小さいため、大半が浮上してスラグに移行する。し
かし、浮上し切れずに、Ａｌ2 Ｏ3 系介在物となって溶
鋼に懸濁されるものもある。多量のＡｌ2 Ｏ3 系介在物
が懸濁している溶鋼を連続鋳造すると、ロングノズルや
浸漬ノズルの内壁に高融点のＡｌ2 Ｏ3 が凝固析出し、
ノズル閉塞を起こす原因となる。ノズル閉塞が生じる
と、鋳造条件が不安定となるばかりでなく、連続鋳造を
中断することが必要になる。この点、減圧処理された溶
鋼は、Ａｌ2 Ｏ3 系介在物が比較的少量であることか
ら、ノズル閉塞が少なく、連続鋳造に適した溶鋼であ
る。しかし、最近では、連続鋳造の生産性を高めるた
め、従来にも増して連々鋳比を高く設定する傾向にあ
る。連々鋳比の上昇に伴って、溶鋼に対してもより高い
清浄度、すなわちＡｌ2 Ｏ3 系介在物の減少が要求され
る。しかし、過度にＡｌ2 Ｏ3 系介在物を減少させるた
めには、極めて長時間にわたる還流処理が要求され、却
って生産性が低下する。本発明は、このような問題を解
消すべく案出されたものであり、ＣＯ脱酸を併用した減
圧処理で［Ｏ］を極低下すると共に、Ａｌ及びＣａの併
用添加により、アルミナクラスター及びＭｎＳの生成を
防止し、１００μｍを超える大型介在物を低減した高清
浄度鋼を得ることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の製造方法は、そ
の目的を達成するため、転炉又は電気炉で［Ｃ］≧０．
１０重量％に精練した溶鋼を真空脱ガス装置にチャージ
し、１３３０Ｐａ以下の減圧雰囲気に保持された溶鋼に
０．０３〜０．３０Ｎｍ3 ／分・トンの流量で酸素又は
酸素混合ガスを供給しながら減圧処理し、［Ｃ］が０．
０８〜０．０２重量％まで低下したとき送酸を停止し、
フリー［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下となった溶鋼に［Ａｌ］
＝０．０２〜０．０７重量％となる量のＡｌを添加した
後、［Ｃａ］（ｐｐｍ）＝０．９×フリー［Ｏ］（ｐｐ
ｍ）＋１．２５×［Ｓ］（ｐｐｍ）を満足する量のＣａ
を添加することを特徴とする。減圧処理前の［Ｃ］が
０．１５重量％以上であるとき、送酸によるＣＯ脱酸が
一層活発に進行する。また、［Ｓ］は、脱酸反応を抑制
する作用を呈すると共にＭｎＳを生成する原因ともなる
ので、減圧処理前に３０ｐｐｍ以下まで低下させること
が好ましい。本発明では、たとえば図２に示すように、
酸素ランス４０を上蓋に貫通させた真空容器１０を使用
し、酸素ランス４０から溶鋼３２の表面に向けて酸素ガ
ス４１又はＡｒ−Ｏ2 等の酸素混合ガスを吹き付ける。
酸素ガス４１は、［Ｃ］＋［Ｏ］→ＣＯの反応に従って
溶鋼中の炭素と反応し、反応生成物であるＣＯガスを容
器内部１３に放出させる。なお、図２では、ＲＨ脱ガス
装置を示しているが、ＤＨ脱ガス装置に対して本発明を
同様に適用できることは勿論である。また、図２に示し
た酸素上吹きに代えて浸漬ノズルを介した横吹き，斜め
吹き等で、或いは横吹き，斜め吹き等を上吹きに組み合
わせて送酸することも可能である。
の目的を達成するため、転炉又は電気炉で［Ｃ］≧０．
１０重量％に精練した溶鋼を真空脱ガス装置にチャージ
し、１３３０Ｐａ以下の減圧雰囲気に保持された溶鋼に
０．０３〜０．３０Ｎｍ3 ／分・トンの流量で酸素又は
酸素混合ガスを供給しながら減圧処理し、［Ｃ］が０．
０８〜０．０２重量％まで低下したとき送酸を停止し、
フリー［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下となった溶鋼に［Ａｌ］
＝０．０２〜０．０７重量％となる量のＡｌを添加した
後、［Ｃａ］（ｐｐｍ）＝０．９×フリー［Ｏ］（ｐｐ
ｍ）＋１．２５×［Ｓ］（ｐｐｍ）を満足する量のＣａ
を添加することを特徴とする。減圧処理前の［Ｃ］が
０．１５重量％以上であるとき、送酸によるＣＯ脱酸が
一層活発に進行する。また、［Ｓ］は、脱酸反応を抑制
する作用を呈すると共にＭｎＳを生成する原因ともなる
ので、減圧処理前に３０ｐｐｍ以下まで低下させること
が好ましい。本発明では、たとえば図２に示すように、
酸素ランス４０を上蓋に貫通させた真空容器１０を使用
し、酸素ランス４０から溶鋼３２の表面に向けて酸素ガ
ス４１又はＡｒ−Ｏ2 等の酸素混合ガスを吹き付ける。
酸素ガス４１は、［Ｃ］＋［Ｏ］→ＣＯの反応に従って
溶鋼中の炭素と反応し、反応生成物であるＣＯガスを容
器内部１３に放出させる。なお、図２では、ＲＨ脱ガス
装置を示しているが、ＤＨ脱ガス装置に対して本発明を
同様に適用できることは勿論である。また、図２に示し
た酸素上吹きに代えて浸漬ノズルを介した横吹き，斜め
吹き等で、或いは横吹き，斜め吹き等を上吹きに組み合
わせて送酸することも可能である。
【０００５】
【作用】本発明に従った減圧処理は、処理前の［Ｃ］が
０．１０重量％以上，好ましくは０．１５重量％以上の
中炭素レベルまで精練された溶鋼を使用している。
［Ｃ］が０．１０重量％以上と高い溶鋼に１３３０Ｐａ
以下の減圧雰囲気下で酸素を供給すると、［Ｃ］＋
［Ｏ］→ＣＯの反応に従って脱炭反応が促進される。脱
炭反応によって生じたＣＯガスは、溶鋼中を浮上する際
に溶鋼をバブリングするため、［Ｈ］，［Ｎ］等の他の
ガス成分も除去される。ＣＯ脱酸による作用は、予想外
に大きく、フリー［Ｏ］が短時間で低下する。その結
果、［Ｏ］が極めて低い溶鋼が迅速に得られる。たとえ
ば、［Ｃ］＝０．０８〜０．０２重量％の目標炭素濃度
で送酸を停止したとき、フリー［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下
になる。しかし、送酸によるＣＯ脱酸では、［Ｃ］が
０．０２重量％を下回るようになると、却ってフリー
［Ｏ］が増加する。したがって、［Ｃ］が０．０８〜
０．０２重量％の範囲にあるとき、送酸を中止する。Ｃ
Ｏ脱酸された溶鋼にＡｌを添加することにより、トータ
ル［Ｏ］≦２０ｐｐｍの溶鋼が得られる。トータル
［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下と低い溶鋼にＡｌが添加される
ため、脱酸に必要なＡｌの添加量を狭い範囲で管理する
ことができる。しかも、Ａｌ歩留りが高位で安定し、ト
ータル［Ｏ］≦２０ｐｐｍの高清浄度鋼が得られる。こ
の点、従来の低炭素溶鋼を減圧処理した場合では、減圧
処理後のフリー［Ｏ］に３００±１００ｐｐｍと大きな
バラツキがあり、それに伴ってＡｌの必要添加量も広い
範囲で管理することが余儀なくされる。
０．１０重量％以上，好ましくは０．１５重量％以上の
中炭素レベルまで精練された溶鋼を使用している。
［Ｃ］が０．１０重量％以上と高い溶鋼に１３３０Ｐａ
以下の減圧雰囲気下で酸素を供給すると、［Ｃ］＋
［Ｏ］→ＣＯの反応に従って脱炭反応が促進される。脱
炭反応によって生じたＣＯガスは、溶鋼中を浮上する際
に溶鋼をバブリングするため、［Ｈ］，［Ｎ］等の他の
ガス成分も除去される。ＣＯ脱酸による作用は、予想外
に大きく、フリー［Ｏ］が短時間で低下する。その結
果、［Ｏ］が極めて低い溶鋼が迅速に得られる。たとえ
ば、［Ｃ］＝０．０８〜０．０２重量％の目標炭素濃度
で送酸を停止したとき、フリー［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下
になる。しかし、送酸によるＣＯ脱酸では、［Ｃ］が
０．０２重量％を下回るようになると、却ってフリー
［Ｏ］が増加する。したがって、［Ｃ］が０．０８〜
０．０２重量％の範囲にあるとき、送酸を中止する。Ｃ
Ｏ脱酸された溶鋼にＡｌを添加することにより、トータ
ル［Ｏ］≦２０ｐｐｍの溶鋼が得られる。トータル
［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下と低い溶鋼にＡｌが添加される
ため、脱酸に必要なＡｌの添加量を狭い範囲で管理する
ことができる。しかも、Ａｌ歩留りが高位で安定し、ト
ータル［Ｏ］≦２０ｐｐｍの高清浄度鋼が得られる。こ
の点、従来の低炭素溶鋼を減圧処理した場合では、減圧
処理後のフリー［Ｏ］に３００±１００ｐｐｍと大きな
バラツキがあり、それに伴ってＡｌの必要添加量も広い
範囲で管理することが余儀なくされる。
【０００６】Ａｌ脱酸された溶鋼は、次いでＣａ処理さ
れる。Ｃａ処理は、凝固時のＭｎＳの析出防止やＡｌ2
Ｏ3 の形態制御に従来から採用されているものである。
しかし、ＭｎＳの析出を完全に防止し、Ａｌ2 Ｏ3 を約
１４００℃の低融点組成１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 （約
５０重量％のＡｌ2 Ｏ3 を含むＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系介
在物）近傍に確実に制御することは困難な状況にある。
すなわち、Ａｌ脱酸後の溶鋼に懸濁しているＡｌ2 Ｏ3
に対し［Ｃａ］の量が不足すると、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3
系スラグに含まれているＡｌ2 Ｏ3 の濃度が高くなり、
１７００℃以上と融点が非常に高い介在物となる。この
ような高融点介在物は、連鋳時にロングノズル，浸漬ノ
ズル等を閉塞する原因となる。また、脱硫能のない介在
物であるため、ＭｎＳの析出を完全に防止することがで
きない。逆に、溶鋼に懸濁しているＡｌ2 Ｏ3 に比較し
て［Ｃａ］の量が過剰になると、生成する介在物は、ノ
ズル閉塞を助長するＣａＯになる。また、「鉄と鋼」第
６６巻（１９８０）第２０４０頁に説明されているよう
に、［％Ｃａ］×［％Ｓ］0.28≧１×１０-3となる［Ｃ
ａ］濃度及び［Ｓ］濃度では、ＣａＳが生成する。Ｃａ
Ｓ系介在物は、ノズル閉塞を助長するばかりでなく、Ｃ
ａＯ−Ａｌ2 Ｏ3系介在物の表層近傍に晶出し、介在物
の凝集・合体による浮上効果を抑制する。その結果、得
られる鋼材の清浄度が低下する。
れる。Ｃａ処理は、凝固時のＭｎＳの析出防止やＡｌ2
Ｏ3 の形態制御に従来から採用されているものである。
しかし、ＭｎＳの析出を完全に防止し、Ａｌ2 Ｏ3 を約
１４００℃の低融点組成１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 （約
５０重量％のＡｌ2 Ｏ3 を含むＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系介
在物）近傍に確実に制御することは困難な状況にある。
すなわち、Ａｌ脱酸後の溶鋼に懸濁しているＡｌ2 Ｏ3
に対し［Ｃａ］の量が不足すると、ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3
系スラグに含まれているＡｌ2 Ｏ3 の濃度が高くなり、
１７００℃以上と融点が非常に高い介在物となる。この
ような高融点介在物は、連鋳時にロングノズル，浸漬ノ
ズル等を閉塞する原因となる。また、脱硫能のない介在
物であるため、ＭｎＳの析出を完全に防止することがで
きない。逆に、溶鋼に懸濁しているＡｌ2 Ｏ3 に比較し
て［Ｃａ］の量が過剰になると、生成する介在物は、ノ
ズル閉塞を助長するＣａＯになる。また、「鉄と鋼」第
６６巻（１９８０）第２０４０頁に説明されているよう
に、［％Ｃａ］×［％Ｓ］0.28≧１×１０-3となる［Ｃ
ａ］濃度及び［Ｓ］濃度では、ＣａＳが生成する。Ｃａ
Ｓ系介在物は、ノズル閉塞を助長するばかりでなく、Ｃ
ａＯ−Ａｌ2 Ｏ3系介在物の表層近傍に晶出し、介在物
の凝集・合体による浮上効果を抑制する。その結果、得
られる鋼材の清浄度が低下する。
【０００７】このようなことから、［Ｃａ］には、極め
て狭い領域の適正範囲がある。たとえば、「材料とプロ
セス」第４巻（１９９１）第１２１４頁では、［Ｃａ］
＝トータル［Ｏ］×（０．７〜１．２）となるＣａ添加
が必要であることを紹介している。しかし、Ｃａ添加前
のトータル［Ｏ］が十分に低位安定していない場合、ト
ータル［Ｏ］×（０．７〜１．２）の値もばらつき、必
要とする狭い範囲に［Ｃａ］を制御することは必然的に
困難になる。通常の操業レベルでは、Ａｌ添加後の溶鋼
には、実質的にＡｌ2 Ｏ3 であるトータル［Ｏ］が１５
〜６０ｐｐｍの範囲で、［Ｃａ］が２０〜５０ｐｐｍの
範囲でばらついている。この場合、［Ｃａ］／トータル
［Ｏ］が０．３〜３．３となり、適性範囲に的中させる
ことが困難である。その結果、［Ｃａ］不足の場合に
は、主としてＭｎＳの形態制御が不十分となる。逆に、
［Ｃａ］が過剰の場合には、Ａｌ2 Ｏ3 の形態制御が狙
い通りにならず、ＣａＯ，ＣａＳ等の生成によってノズ
ル閉塞が助長される。
て狭い領域の適正範囲がある。たとえば、「材料とプロ
セス」第４巻（１９９１）第１２１４頁では、［Ｃａ］
＝トータル［Ｏ］×（０．７〜１．２）となるＣａ添加
が必要であることを紹介している。しかし、Ｃａ添加前
のトータル［Ｏ］が十分に低位安定していない場合、ト
ータル［Ｏ］×（０．７〜１．２）の値もばらつき、必
要とする狭い範囲に［Ｃａ］を制御することは必然的に
困難になる。通常の操業レベルでは、Ａｌ添加後の溶鋼
には、実質的にＡｌ2 Ｏ3 であるトータル［Ｏ］が１５
〜６０ｐｐｍの範囲で、［Ｃａ］が２０〜５０ｐｐｍの
範囲でばらついている。この場合、［Ｃａ］／トータル
［Ｏ］が０．３〜３．３となり、適性範囲に的中させる
ことが困難である。その結果、［Ｃａ］不足の場合に
は、主としてＭｎＳの形態制御が不十分となる。逆に、
［Ｃａ］が過剰の場合には、Ａｌ2 Ｏ3 の形態制御が狙
い通りにならず、ＣａＯ，ＣａＳ等の生成によってノズ
ル閉塞が助長される。
【０００８】これに対し、本発明では、ＣＯ脱酸によっ
て［Ｏ］を３０ｐｐｍ以下に下げた溶鋼をＡｌ脱酸した
後、Ｃａ処理している。そのため、Ｃａ処理前の溶鋼に
含まれているトータル［Ｏ］が正確に把握され、トータ
ル［Ｏ］に対応した適切な［Ｃａ］を得るためのＣａ添
加量を厳格に管理することができる。その結果、Ｃａ
Ｏ，ＣａＳ，ＭｎＳ等を生成することなく、脱酸生成物
が低融点組成の１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 介在物に改質
される。しかも、溶鋼中に懸濁する介在物も少ないた
め、ロングノズル，浸漬ノズル等に閉塞を起こすことな
く、高い連々鋳比で鋳片に製造される。本発明で処理さ
れる溶鋼は、［Ｃ］レベルが高いことから、送酸量を大
きく設定し、単位時間当りの脱炭量を大きく保つことが
できる。また、脱炭反応が盛んに行われ、多量のＣＯガ
ス気泡が溶鋼中に発生する。ＣＯガス気泡は、溶鋼表面
の撹拌やスプラッシュの発生等を活発化し、気液反応界
面積を増大させる。これにより、溶鋼の脱窒も進行す
る。すなわち、減圧処理前の溶鋼の［Ｃ］を０．１０重
量％以上とし、且つ０．０３〜０．３０Ｎｍ3 ／分・ト
ンの流量で送酸することにより、脱酸，脱窒が促進され
る。
て［Ｏ］を３０ｐｐｍ以下に下げた溶鋼をＡｌ脱酸した
後、Ｃａ処理している。そのため、Ｃａ処理前の溶鋼に
含まれているトータル［Ｏ］が正確に把握され、トータ
ル［Ｏ］に対応した適切な［Ｃａ］を得るためのＣａ添
加量を厳格に管理することができる。その結果、Ｃａ
Ｏ，ＣａＳ，ＭｎＳ等を生成することなく、脱酸生成物
が低融点組成の１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 介在物に改質
される。しかも、溶鋼中に懸濁する介在物も少ないた
め、ロングノズル，浸漬ノズル等に閉塞を起こすことな
く、高い連々鋳比で鋳片に製造される。本発明で処理さ
れる溶鋼は、［Ｃ］レベルが高いことから、送酸量を大
きく設定し、単位時間当りの脱炭量を大きく保つことが
できる。また、脱炭反応が盛んに行われ、多量のＣＯガ
ス気泡が溶鋼中に発生する。ＣＯガス気泡は、溶鋼表面
の撹拌やスプラッシュの発生等を活発化し、気液反応界
面積を増大させる。これにより、溶鋼の脱窒も進行す
る。すなわち、減圧処理前の溶鋼の［Ｃ］を０．１０重
量％以上とし、且つ０．０３〜０．３０Ｎｍ3 ／分・ト
ンの流量で送酸することにより、脱酸，脱窒が促進され
る。
【０００９】フリー［Ｏ］の低減及びＣＯガス気泡によ
る溶鋼の撹拌作用は、出鋼時の［Ｃ］を０．１０重量％
以上，好ましくは０．１５重量％以上としたときに顕著
となる。［Ｃ］が０．１０重量％未満になると、溶鋼に
含まれているフリー［Ｏ］が高くなり、目標通りのＣＯ
脱酸効果が得られない。脱ガス反応に有効な気液界面積
を増大させる上で、酸素供給速度を０．０３〜０．３０
Ｎｍ3 ／分・トンの範囲に維持することが必要である。
酸素供給速度が０．０３Ｎｍ3 ／分・トン未満では、界
面の撹乱や反応界面積の増大に必要なＣＯガス気泡の発
生が少なく、脱酸・脱炭速度が低下する。その結果、長
時間にわたる減圧処理が必要となる。逆に０．３０Ｎｍ
3 ／分・トンを超える酸素供給速度では、スプラッシュ
の発生が激しくなり、真空容器１０の内壁や酸素ランス
４０に付着する地金が多くなる。また、溶鋼３２に取り
込まれる酸素が増加し、処理中のフリー［Ｏ］が低く保
たれず、溶鋼の清浄度が低下する。
る溶鋼の撹拌作用は、出鋼時の［Ｃ］を０．１０重量％
以上，好ましくは０．１５重量％以上としたときに顕著
となる。［Ｃ］が０．１０重量％未満になると、溶鋼に
含まれているフリー［Ｏ］が高くなり、目標通りのＣＯ
脱酸効果が得られない。脱ガス反応に有効な気液界面積
を増大させる上で、酸素供給速度を０．０３〜０．３０
Ｎｍ3 ／分・トンの範囲に維持することが必要である。
酸素供給速度が０．０３Ｎｍ3 ／分・トン未満では、界
面の撹乱や反応界面積の増大に必要なＣＯガス気泡の発
生が少なく、脱酸・脱炭速度が低下する。その結果、長
時間にわたる減圧処理が必要となる。逆に０．３０Ｎｍ
3 ／分・トンを超える酸素供給速度では、スプラッシュ
の発生が激しくなり、真空容器１０の内壁や酸素ランス
４０に付着する地金が多くなる。また、溶鋼３２に取り
込まれる酸素が増加し、処理中のフリー［Ｏ］が低く保
たれず、溶鋼の清浄度が低下する。
【００１０】送酸の作用は、真空度１３３０Ｐａ以下の
減圧雰囲気に溶鋼を曝すとき顕著となる。これは、真空
度が１３３０Ｐａ以下になると、雰囲気中のＣＯ分圧が
低下し、脱炭反応で生成したＣＯガスが雰囲気中に放出
され易くなり、脱酸・脱炭反応が促進されることに由来
する。［Ｃ］が０．０２重量％程度までは、フリー
［Ｏ］に起因する悪影響が実質的にないので、送酸を継
続しながら脱ガス処理することが好ましい。しかし、
［Ｃ］が０．０２重量％を下回る処理後期に送酸を継続
すると、溶鋼に取り込まれるフリー［Ｏ］が増加し、吸
着酸素による悪影響が現れる傾向がみられる。そこで、
［Ｃ］≧０．０２重量％の炭素領域にある処理後期に送
酸を停止する。
減圧雰囲気に溶鋼を曝すとき顕著となる。これは、真空
度が１３３０Ｐａ以下になると、雰囲気中のＣＯ分圧が
低下し、脱炭反応で生成したＣＯガスが雰囲気中に放出
され易くなり、脱酸・脱炭反応が促進されることに由来
する。［Ｃ］が０．０２重量％程度までは、フリー
［Ｏ］に起因する悪影響が実質的にないので、送酸を継
続しながら脱ガス処理することが好ましい。しかし、
［Ｃ］が０．０２重量％を下回る処理後期に送酸を継続
すると、溶鋼に取り込まれるフリー［Ｏ］が増加し、吸
着酸素による悪影響が現れる傾向がみられる。そこで、
［Ｃ］≧０．０２重量％の炭素領域にある処理後期に送
酸を停止する。
【００１１】減圧処理された溶鋼は、フリー［Ｏ］が十
分に低下しているため、脱酸に必要なＡｌの添加量が少
なくて済む。その結果、Ａｌ添加により、清浄度を低下
させるＡｌ2 Ｏ3 の生成が抑制された状態でトータル
［Ｏ］が２０ｐｐｍ以下になる。Ａｌ添加量は、通常の
Ａｌ脱酸に必要な量で十分であり、［Ａｌ］が０．０２
〜０．０７重量％となるように調整する。フリー［Ｏ］
が十分に低下した溶鋼にＡｌが添加されるため、Ａｌ歩
留りも７０〜８０％の高位で安定する。また、Ａｌ脱酸
された溶鋼のトータル［Ｏ］は、２０ｐｐｍの低位に安
定する。したがって、Ｃａ添加量を厳格に管理すること
により、狭い領域にある適正［Ｃａ］が得られる。この
点、従来の減圧処理された溶鋼は、［Ｏ］に３００±１
００ｐｐｍのバラツキがあり、Ａｌ脱酸直後のトータル
［Ｏ］が６０ｐｐｍ以上になる。
分に低下しているため、脱酸に必要なＡｌの添加量が少
なくて済む。その結果、Ａｌ添加により、清浄度を低下
させるＡｌ2 Ｏ3 の生成が抑制された状態でトータル
［Ｏ］が２０ｐｐｍ以下になる。Ａｌ添加量は、通常の
Ａｌ脱酸に必要な量で十分であり、［Ａｌ］が０．０２
〜０．０７重量％となるように調整する。フリー［Ｏ］
が十分に低下した溶鋼にＡｌが添加されるため、Ａｌ歩
留りも７０〜８０％の高位で安定する。また、Ａｌ脱酸
された溶鋼のトータル［Ｏ］は、２０ｐｐｍの低位に安
定する。したがって、Ｃａ添加量を厳格に管理すること
により、狭い領域にある適正［Ｃａ］が得られる。この
点、従来の減圧処理された溶鋼は、［Ｏ］に３００±１
００ｐｐｍのバラツキがあり、Ａｌ脱酸直後のトータル
［Ｏ］が６０ｐｐｍ以上になる。
【００１２】Ｃａ添加量は、［Ｃａ］＝０．９×フリー
［Ｏ］＋１．２５×［Ｓ］で定まる［Ｃａ］となるよう
に調整される。この添加量調整により、ＣａＯ，Ｃａ
Ｓ，ＭｎＳ等を生成することなく、脱酸生成物が低融点
組成の１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 介在物に改質される。
また、トータル［Ｏ］及び［Ｓ］にバラツキが少ないこ
とから介在物の形態制御が高精度になり、アルミナクラ
スターの生成が防止され、１００μｍを超える大型介在
物も低減する。このようにして、Ｃａ処理された溶鋼
は、連鋳時にノズル閉塞の原因となる介在物を含んでい
ないことから、高い連々鋳比でスラブに鋳造される。ま
た、スラブから圧延によって得られた鋼帯，鋼板等は、
介在物が極めて少ない高清浄度鋼材として各種用途に使
用される。また、溶鋼の脱酸に使用されるＡｌの添加量
が少なくて済むため、Ａｌ源コストも低減される。
［Ｏ］＋１．２５×［Ｓ］で定まる［Ｃａ］となるよう
に調整される。この添加量調整により、ＣａＯ，Ｃａ
Ｓ，ＭｎＳ等を生成することなく、脱酸生成物が低融点
組成の１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 介在物に改質される。
また、トータル［Ｏ］及び［Ｓ］にバラツキが少ないこ
とから介在物の形態制御が高精度になり、アルミナクラ
スターの生成が防止され、１００μｍを超える大型介在
物も低減する。このようにして、Ｃａ処理された溶鋼
は、連鋳時にノズル閉塞の原因となる介在物を含んでい
ないことから、高い連々鋳比でスラブに鋳造される。ま
た、スラブから圧延によって得られた鋼帯，鋼板等は、
介在物が極めて少ない高清浄度鋼材として各種用途に使
用される。また、溶鋼の脱酸に使用されるＡｌの添加量
が少なくて済むため、Ａｌ源コストも低減される。
【００１３】
【実施例】図２に示したＲＨ脱ガス装置を使用した減圧
処理に本発明を適用した実施例を説明する。しかし、本
発明はこれに拘束されるものではなく、ＤＨ等の他の形
式の脱ガス装置に対しても同様に適用されることは勿論
である。溶銑脱硫により［Ｓ］を２１ｐｐｍまで低減し
た溶銑を、吹止め［Ｃ］が０．２０重量％になるように
転炉で精錬した。転炉精錬の際、復硫を防止するため
（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）＝４．０の高塩基度スラ
グを使用した。吹止め時の［Ｓ］は、１８ｐｐｍであっ
た。得られた溶鋼９０トンを取鍋２０にチャージした。
次いで、真空容器１０の上昇管１１及び下降管１２を溶
鋼３０に浸漬し、容器内部１３の減圧を開始し、送酸し
ながら真空度を１３３Ｐａまで低下させた。送酸は、酸
素ランス４０から流量５００Ｎｍ3 ／時で純酸素を上吹
きすることにより、４．５分実施した。その後、送酸を
中止し、真空度を１３３Ｐａに保持した状態で溶鋼のフ
リー［Ｏ］を測定したところ、１８ｐｐｍと極低レベル
であった。このときの［Ｃ］は、０．１５重量％まで低
下していた。雰囲気を同一真空度に維持したまま、０．
４２ｋｇ／トン−溶鋼の割合でＡｌを添加した。Ａｌ脱
酸後の溶鋼は、トータル［Ｏ］が１５ｐｐｍ，［Ａｌ］
が０．０３４重量％であった。
処理に本発明を適用した実施例を説明する。しかし、本
発明はこれに拘束されるものではなく、ＤＨ等の他の形
式の脱ガス装置に対しても同様に適用されることは勿論
である。溶銑脱硫により［Ｓ］を２１ｐｐｍまで低減し
た溶銑を、吹止め［Ｃ］が０．２０重量％になるように
転炉で精錬した。転炉精錬の際、復硫を防止するため
（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）＝４．０の高塩基度スラ
グを使用した。吹止め時の［Ｓ］は、１８ｐｐｍであっ
た。得られた溶鋼９０トンを取鍋２０にチャージした。
次いで、真空容器１０の上昇管１１及び下降管１２を溶
鋼３０に浸漬し、容器内部１３の減圧を開始し、送酸し
ながら真空度を１３３Ｐａまで低下させた。送酸は、酸
素ランス４０から流量５００Ｎｍ3 ／時で純酸素を上吹
きすることにより、４．５分実施した。その後、送酸を
中止し、真空度を１３３Ｐａに保持した状態で溶鋼のフ
リー［Ｏ］を測定したところ、１８ｐｐｍと極低レベル
であった。このときの［Ｃ］は、０．１５重量％まで低
下していた。雰囲気を同一真空度に維持したまま、０．
４２ｋｇ／トン−溶鋼の割合でＡｌを添加した。Ａｌ脱
酸後の溶鋼は、トータル［Ｏ］が１５ｐｐｍ，［Ａｌ］
が０．０３４重量％であった。
【００１４】次いで、容器内部１３を２６６０Ｐａに増
圧し、引き続き溶鋼を還流させた。取鍋２０内の溶鋼３
０に、Ｃａ含有量１５．３重量％のＣａ−Ｓｉ合金ワイ
ヤを送り込みＣａ処理した。Ｃａ−Ｓｉ合金ワイヤの供
給量は、［Ｃａ］＝０．９×１８＋１．２５×１８＝３
８．７ｐｐｍを目標として１９４ｋｇ／チャージに設定
した。Ｃａ処理された溶鋼は、［Ｃ］＝０．１５重量
％，［Ｓ］＝１６ｐｐｍ，［Ｃａ］＝４１ｐｐｍ及び
［Ｏ］＝１８ｐｐｍで、ＣａＯ，ＣａＳ等の異常発生が
検出されなかった。脱酸生成物のほとんどが低融点組成
のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系介在物に形態制御されており、
３チャージ／タンディッシュから５チャージ／タンディ
ッシュに連々鋳比を高めることができた。連鋳により得
られたスラブは、耐食性，加工性等に有害なＭｎＳや１
００μｍを超える大型介在物が検出されない極めて清浄
度の高いものであった。この鋼材は、図３に示すよう
に、従来法で得られた鋼材と比較するとＭｎＳ系介在物
発生指数が大幅に改善されていた。なお、従来法は、目
標組成の［Ｃ］濃度で転炉吹止めし、ＲＨで通常の軽処
理（真空度：３９９０Ｐａ）を実施した後、Ａｌ添加，
引き続きＣａ添加を行ったヒートから製造した鋼材であ
る。このときのＣａ添加基準は、歩留り及び含有量を一
定にした単純な基準である。
圧し、引き続き溶鋼を還流させた。取鍋２０内の溶鋼３
０に、Ｃａ含有量１５．３重量％のＣａ−Ｓｉ合金ワイ
ヤを送り込みＣａ処理した。Ｃａ−Ｓｉ合金ワイヤの供
給量は、［Ｃａ］＝０．９×１８＋１．２５×１８＝３
８．７ｐｐｍを目標として１９４ｋｇ／チャージに設定
した。Ｃａ処理された溶鋼は、［Ｃ］＝０．１５重量
％，［Ｓ］＝１６ｐｐｍ，［Ｃａ］＝４１ｐｐｍ及び
［Ｏ］＝１８ｐｐｍで、ＣａＯ，ＣａＳ等の異常発生が
検出されなかった。脱酸生成物のほとんどが低融点組成
のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系介在物に形態制御されており、
３チャージ／タンディッシュから５チャージ／タンディ
ッシュに連々鋳比を高めることができた。連鋳により得
られたスラブは、耐食性，加工性等に有害なＭｎＳや１
００μｍを超える大型介在物が検出されない極めて清浄
度の高いものであった。この鋼材は、図３に示すよう
に、従来法で得られた鋼材と比較するとＭｎＳ系介在物
発生指数が大幅に改善されていた。なお、従来法は、目
標組成の［Ｃ］濃度で転炉吹止めし、ＲＨで通常の軽処
理（真空度：３９９０Ｐａ）を実施した後、Ａｌ添加，
引き続きＣａ添加を行ったヒートから製造した鋼材であ
る。このときのＣａ添加基準は、歩留り及び含有量を一
定にした単純な基準である。
【００１５】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、ＣＯ脱酸を併用した減圧処理によってフリー［Ｏ］
を低下させ、この状態の溶鋼をＡｌ脱酸した後、Ｃａ処
理している。この方法によるとき、連続鋳造時にロング
ノズルや浸漬ノズル等を閉塞させるＣａＯ，ＣａＳ，多
量のＡｌ2 Ｏ3 を含む高融点介在物等のない溶鋼が調製
され、高い連々鋳比での連続鋳造が可能になる。得られ
た鋳片も、清浄度が高く、極く少量のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ
3 系介在物が微細に分散していることから、圧延性，加
工性等に優れた鋼材となる。
は、ＣＯ脱酸を併用した減圧処理によってフリー［Ｏ］
を低下させ、この状態の溶鋼をＡｌ脱酸した後、Ｃａ処
理している。この方法によるとき、連続鋳造時にロング
ノズルや浸漬ノズル等を閉塞させるＣａＯ，ＣａＳ，多
量のＡｌ2 Ｏ3 を含む高融点介在物等のない溶鋼が調製
され、高い連々鋳比での連続鋳造が可能になる。得られ
た鋳片も、清浄度が高く、極く少量のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ
3 系介在物が微細に分散していることから、圧延性，加
工性等に優れた鋼材となる。
【図１】 従来のＲＨ脱ガス装置を使用した減圧処理
【図２】 本発明に従った減圧処理に使用されるＲＨ脱
ガス装置
ガス装置
【図３】 実施例で製造された各種鋼材のＭｎＳ系介在
物の発生状況
物の発生状況
１０：真空容器 １３：容器内部 ３０，３２：
溶鋼 ４０：酸素ランス ４１：酸素ガス
溶鋼 ４０：酸素ランス ４１：酸素ガス
Claims (3)
- 【請求項１】 転炉又は電気炉で［Ｃ］≧０．１０重量
％に精練した溶鋼を真空脱ガス装置にチャージし、１３
３０Ｐａ以下の減圧雰囲気に保持された溶鋼に０．０３
〜０．３０Ｎｍ3 ／分・トンの流量で酸素又は酸素混合
ガスを供給しながら減圧処理し、［Ｃ］が０．０８〜
０．０２重量％まで低下したとき送酸を停止し、フリー
［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下となった溶鋼に［Ａｌ］＝０．
０２〜０．０７重量％となる量のＡｌを添加した後、
［Ｃａ］（ｐｐｍ）＝０．９×フリー［Ｏ］（ｐｐｍ）
＋１．２５×［Ｓ］（ｐｐｍ）を満足する量のＣａを添
加する高清浄度鋼の製造方法。 - 【請求項２】 減圧処理前の［Ｃ］が０．１５重量％以
上である溶鋼を使用する請求項１記載の製造方法。 - 【請求項３】 減圧処理前の［Ｓ］が３０ｐｐｍ以下の
溶鋼を使用する請求項１記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1752994A JPH07224317A (ja) | 1994-02-14 | 1994-02-14 | 高清浄度鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1752994A JPH07224317A (ja) | 1994-02-14 | 1994-02-14 | 高清浄度鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07224317A true JPH07224317A (ja) | 1995-08-22 |
Family
ID=11946458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1752994A Withdrawn JPH07224317A (ja) | 1994-02-14 | 1994-02-14 | 高清浄度鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07224317A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007091700A1 (ja) * | 2006-02-09 | 2007-08-16 | Jfe Steel Corporation | 溶鋼の脱窒方法 |
| JP2010180424A (ja) * | 2009-02-03 | 2010-08-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 大入熱溶接熱影響部の靱性に優れた鋼材およびその製造方法 |
| CN109022681A (zh) * | 2018-07-20 | 2018-12-18 | 首钢集团有限公司 | 一种通过钙铝铁合金处理降低浸入式水口堵塞的方法 |
| CN115198058A (zh) * | 2022-06-24 | 2022-10-18 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种低碳低硫超低硅焊丝钢的冶炼方法 |
-
1994
- 1994-02-14 JP JP1752994A patent/JPH07224317A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007091700A1 (ja) * | 2006-02-09 | 2007-08-16 | Jfe Steel Corporation | 溶鋼の脱窒方法 |
| US7901482B2 (en) | 2006-02-09 | 2011-03-08 | Jfe Steel Corporation | Removal method of nitrogen in molten steel |
| JP2010180424A (ja) * | 2009-02-03 | 2010-08-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 大入熱溶接熱影響部の靱性に優れた鋼材およびその製造方法 |
| CN109022681A (zh) * | 2018-07-20 | 2018-12-18 | 首钢集团有限公司 | 一种通过钙铝铁合金处理降低浸入式水口堵塞的方法 |
| CN115198058A (zh) * | 2022-06-24 | 2022-10-18 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种低碳低硫超低硅焊丝钢的冶炼方法 |
| CN115198058B (zh) * | 2022-06-24 | 2023-10-27 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种低碳低硫超低硅焊丝钢的冶炼方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101150141B1 (ko) | 내사워 성능이 우수한 강관용 강의 제조 방법 | |
| JP6686837B2 (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| JP6593233B2 (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| JP6428307B2 (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| US5616188A (en) | Method of producing molten aluminum-killed steel for thin steel sheet | |
| JP6686838B2 (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| JP2016204693A (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| JPH07224317A (ja) | 高清浄度鋼の製造方法 | |
| JP6547638B2 (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| JP2009191290A (ja) | 極低炭素鋼の溶製方法 | |
| KR100368239B1 (ko) | 고청정강의 정련방법 | |
| JP2007092159A (ja) | 清浄性に優れた極低炭素鋼の製造方法 | |
| JP2896198B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性の優れた鋼の鋳造方法 | |
| JP4392364B2 (ja) | 極低炭素鋼材の製造方法 | |
| JPH0873923A (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた清浄鋼の製造法 | |
| JPH08283826A (ja) | 高清浄極低硫耐ｈｉｃ鋼の製造方法 | |
| JP7468567B2 (ja) | 溶鋼の脱窒処理方法 | |
| JP2788674B2 (ja) | 低沸点金属元素の溶鋼中への添加方法 | |
| KR910006640B1 (ko) | 고청정강 제조방법 | |
| JP2940358B2 (ja) | 清浄鋼の溶製方法 | |
| JPH08157934A (ja) | 溶鋼のＣａ処理方法 | |
| JP3404760B2 (ja) | 溶鋼の脱硫方法 | |
| JPH07224313A (ja) | Ｃｏ脱酸を利用した高清浄度鋼の製造方法 | |
| JPH05271744A (ja) | 溶鋼の脱酸方法 | |
| JPH07166230A (ja) | 極低窒素鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010508 |