JPH08157934A - 溶鋼のＣａ処理方法 - Google Patents
溶鋼のＣａ処理方法Info
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- JPH08157934A JPH08157934A JP29924994A JP29924994A JPH08157934A JP H08157934 A JPH08157934 A JP H08157934A JP 29924994 A JP29924994 A JP 29924994A JP 29924994 A JP29924994 A JP 29924994A JP H08157934 A JPH08157934 A JP H08157934A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】溶鋼のCa処理方法を提供する。
【構成】予め脱酸処理された取鍋内溶鋼にCa含有物質を
キャリヤーガスを用いて吹込むに際し、Ca含有物質の添
加速度Ｃに応じてキャリヤーガス吹込速度Ｖを下記式
(1) に従い制御する溶鋼のCa処理方法。 （5.6 ×Ｃ＋1.5)≦Ｖ≦（46.4×Ｃ＋5.23）・・・(1) ただし、Ｃ：Ca含有物質添加速度〔kg／(T・min)〕 Ｖ：キャリヤーガス吹込速度〔Ｎl ／(T・min)〕 【効果】Ca歩留を安定化させることができ、有害介在物
の改質及び清浄性向上が得られる。耐ＨＩＣ性に極めて
優れた鋼材を製造するのにも好適な方法である。
キャリヤーガスを用いて吹込むに際し、Ca含有物質の添
加速度Ｃに応じてキャリヤーガス吹込速度Ｖを下記式
(1) に従い制御する溶鋼のCa処理方法。 （5.6 ×Ｃ＋1.5)≦Ｖ≦（46.4×Ｃ＋5.23）・・・(1) ただし、Ｃ：Ca含有物質添加速度〔kg／(T・min)〕 Ｖ：キャリヤーガス吹込速度〔Ｎl ／(T・min)〕 【効果】Ca歩留を安定化させることができ、有害介在物
の改質及び清浄性向上が得られる。耐ＨＩＣ性に極めて
優れた鋼材を製造するのにも好適な方法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、有害介在物を効果的に
改質し無害化するとともに、清浄度を向上させた鋼材を
製造するのに好適なＣａ処理方法に関する。
改質し無害化するとともに、清浄度を向上させた鋼材を
製造するのに好適なＣａ処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】製鋼工程や鋳造工程で鋼中に生成したMn
S 、Al2O3 などの非金属介在物は、圧延工程時に伸延ま
たは破砕され、ＨＩＣ（水素誘起割れ）の起点となるこ
とが知られている。そのため、ラインパイプ材など高い
耐ＨＩＣ性が要求される鋼材の製造にあたっては、この
ような有害介在物の低減または無害な介在物（例えば、
CaO ・Al2O3 ）への改質が必須となる。
S 、Al2O3 などの非金属介在物は、圧延工程時に伸延ま
たは破砕され、ＨＩＣ（水素誘起割れ）の起点となるこ
とが知られている。そのため、ラインパイプ材など高い
耐ＨＩＣ性が要求される鋼材の製造にあたっては、この
ような有害介在物の低減または無害な介在物（例えば、
CaO ・Al2O3 ）への改質が必須となる。
【０００３】有害介在物の形態制御方法としては、脱
酸、脱硫処理を施した溶鋼にＣａを添加する方法が一般
的に知られている。ＣａはAl2O3 を低融点組成の CaO・
Al2O3介在物に変化させるとともに、一部は CaO−Al2O
3 −CaS 系介在物となり、MnSの生成を抑止する。
酸、脱硫処理を施した溶鋼にＣａを添加する方法が一般
的に知られている。ＣａはAl2O3 を低融点組成の CaO・
Al2O3介在物に変化させるとともに、一部は CaO−Al2O
3 −CaS 系介在物となり、MnSの生成を抑止する。
【０００４】Ｃａは通常、CaSi、CaAl、FeCaなどのＣａ
含有物質の形で溶鋼に添加される。
含有物質の形で溶鋼に添加される。
【０００５】その添加方法には、溶鋼に浸漬したランス
からキャリヤーガスとともにＣａ含有物質を吹き込むイ
ンジェクション法がある。
からキャリヤーガスとともにＣａ含有物質を吹き込むイ
ンジェクション法がある。
【０００６】しかし、Ｃａ添加方法や添加量が不適切で
あると、有害介在物の改質が不十分であったり、CaS 、
CaO などの有害介在物が新たに生成したりするため、耐
ＨＩＣ性を著しく低下させてしまう。そのため、添加方
法や添加量などを検討した多くのＣａ処理方法が提案さ
れてきた。
あると、有害介在物の改質が不十分であったり、CaS 、
CaO などの有害介在物が新たに生成したりするため、耐
ＨＩＣ性を著しく低下させてしまう。そのため、添加方
法や添加量などを検討した多くのＣａ処理方法が提案さ
れてきた。
【０００７】特開昭５６−９８４１５号公報には、次の
ような方法で脱硫およびＣａ添加を行うことにより、硫
黄濃度を２〜９ppm まで低減し、優れた耐ＨＩＣ鋼を製
造する方法が提案されている。この方法では、出鋼中の
溶鋼に生石灰を２〜８kg/T添加し、出鋼完了後、Alを0.
05〜0.4kg/T 添加して脱ガス処理を行った後、溶鋼内に
浸漬したランスからArガスを６〜９Ｎl/min で10分間以
上供給し脱硫する。さらに、Ｃａ分として0.125 〜0.5k
g/T を添加した後、Arガスを６〜９Ｎ/minで３分間以上
供給する。
ような方法で脱硫およびＣａ添加を行うことにより、硫
黄濃度を２〜９ppm まで低減し、優れた耐ＨＩＣ鋼を製
造する方法が提案されている。この方法では、出鋼中の
溶鋼に生石灰を２〜８kg/T添加し、出鋼完了後、Alを0.
05〜0.4kg/T 添加して脱ガス処理を行った後、溶鋼内に
浸漬したランスからArガスを６〜９Ｎl/min で10分間以
上供給し脱硫する。さらに、Ｃａ分として0.125 〜0.5k
g/T を添加した後、Arガスを６〜９Ｎ/minで３分間以上
供給する。
【０００８】特開昭６３−７３２２号公報には、取鍋内
の溶鋼にＣａを添加する際に、或る特定式を満たして行
う方法が提案されている。これは、溶鋼中の酸素と硫黄
濃度に応じてＣａの添加量を適正化することにより、Al
2O3 介在物を効果的にCaO ・Al2O3 に改質するととも
に、CaS 介在物の生成を抑止することを特徴とするもの
である。この方法により、CaS 介在物による連続鋳造時
のタンデイッシュノズルの閉塞を防止することができる
としている。
の溶鋼にＣａを添加する際に、或る特定式を満たして行
う方法が提案されている。これは、溶鋼中の酸素と硫黄
濃度に応じてＣａの添加量を適正化することにより、Al
2O3 介在物を効果的にCaO ・Al2O3 に改質するととも
に、CaS 介在物の生成を抑止することを特徴とするもの
である。この方法により、CaS 介在物による連続鋳造時
のタンデイッシュノズルの閉塞を防止することができる
としている。
【０００９】特開平３−１８３７２１号公報には、溶鋼
にＣａを添加するに際し、その添加速度を溶鋼中炭素濃
度に応じて定められた或る特定式に従い制御する方法が
提案されている。この方法により、CaS 介在物の生成を
低位に抑制することができ、介在物欠陥の少ない良質の
ブルーム・ビレットの製造が可能であるとしている。
にＣａを添加するに際し、その添加速度を溶鋼中炭素濃
度に応じて定められた或る特定式に従い制御する方法が
提案されている。この方法により、CaS 介在物の生成を
低位に抑制することができ、介在物欠陥の少ない良質の
ブルーム・ビレットの製造が可能であるとしている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の技
術は、有害介在物の改質とＣａ添加時にＣａＳを生成さ
せないこととを目的として、Ｃａの適正添加速度または
適正添加量を定めるものであるが、それぞれ次のような
問題がある。
術は、有害介在物の改質とＣａ添加時にＣａＳを生成さ
せないこととを目的として、Ｃａの適正添加速度または
適正添加量を定めるものであるが、それぞれ次のような
問題がある。
【００１１】特開昭５６−９８４１５号公報の方法で
は、Arガスは主にスラグ−メタル反応による脱硫反応を
効果的に進行させるためのものであり、ガス気泡による
介在物除去効果やＣａの適正添加速度については明らか
ではない。そのため、Ｃａの歩留りを安定して制御する
ことができず、介在物の改質も充分に行うことができな
い。
は、Arガスは主にスラグ−メタル反応による脱硫反応を
効果的に進行させるためのものであり、ガス気泡による
介在物除去効果やＣａの適正添加速度については明らか
ではない。そのため、Ｃａの歩留りを安定して制御する
ことができず、介在物の改質も充分に行うことができな
い。
【００１２】特開昭６３−７３２２号公報の方法では、
Ｃａの添加量は明らかとなるが、その添加方法について
は不明であり、そのため、Ｃａ添加量が適正であっても
添加速度が不適当であれば、Ｃａの歩留りの低下や取鍋
内のＣａ濃度の不均一性をもたらし、有害介在物を充分
に改質することができない。
Ｃａの添加量は明らかとなるが、その添加方法について
は不明であり、そのため、Ｃａ添加量が適正であっても
添加速度が不適当であれば、Ｃａの歩留りの低下や取鍋
内のＣａ濃度の不均一性をもたらし、有害介在物を充分
に改質することができない。
【００１３】特開平３−１８３７２１号公報の方法で
は、Ｃａの添加速度は示されているが、Ｃａをインジェ
クションで添加する場合のキャリヤーガス条件は明らか
ではない。Ｃａの添加速度が一定でもキャリヤーガスの
流量が大きすぎれば、Ｃａ歩留りは大きな影響を受け、
有害介在物の改質を安定して行うことができない。キャ
リヤーガスの流量が小さすぎると気泡による介在物浮上
除去効果が低下し、鋼の清浄性を低下させてしまう。
は、Ｃａの添加速度は示されているが、Ｃａをインジェ
クションで添加する場合のキャリヤーガス条件は明らか
ではない。Ｃａの添加速度が一定でもキャリヤーガスの
流量が大きすぎれば、Ｃａ歩留りは大きな影響を受け、
有害介在物の改質を安定して行うことができない。キャ
リヤーガスの流量が小さすぎると気泡による介在物浮上
除去効果が低下し、鋼の清浄性を低下させてしまう。
【００１４】以上のように、従来技術はＣａ自体の添加
方法に関するものであり、Ｃａをインジェクションで添
加する場合のキャリヤーガス条件については、全く検討
されていない。
方法に関するものであり、Ｃａをインジェクションで添
加する場合のキャリヤーガス条件については、全く検討
されていない。
【００１５】Ｃａは、その蒸気圧が極めて高いため溶鋼
から容易に蒸発するという特性を持つ。Ｃａ吹き込み時
にキャリヤーガスの流量が必要以上に大きいと、Ｃａは
キャリヤーガス気泡とともに気体として溶鋼外に離脱し
てしまい、介在物改質に充分な量のＣａを溶鋼中にとど
めることが困難である。したがって、従来技術では、Ｃ
ａの添加速度と添加量がともに適正であっても、介在物
の改質は極めて不安定であり、例えば鋼材の耐ＨＩＣ性
などの特性を充分向上させることができない。
から容易に蒸発するという特性を持つ。Ｃａ吹き込み時
にキャリヤーガスの流量が必要以上に大きいと、Ｃａは
キャリヤーガス気泡とともに気体として溶鋼外に離脱し
てしまい、介在物改質に充分な量のＣａを溶鋼中にとど
めることが困難である。したがって、従来技術では、Ｃ
ａの添加速度と添加量がともに適正であっても、介在物
の改質は極めて不安定であり、例えば鋼材の耐ＨＩＣ性
などの特性を充分向上させることができない。
【００１６】本発明の目的は、上記課題を解決して清浄
性や耐ＨＩＣ性などに優れた鋼材を製造することができ
るＣａ処理方法を提供することにある。
性や耐ＨＩＣ性などに優れた鋼材を製造することができ
るＣａ処理方法を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の溶
鋼のＣａ処理方法にある。
鋼のＣａ処理方法にある。
【００１８】予め脱酸処理された取鍋内溶鋼にＣａ含有
物質をキャリヤーガスを用いて吹き込むに際し、Ｃａ含
有物質の添加速度Ｃに応じてキャリヤーガス吹き込み速
度Ｖを下記式(1) に従い制御することを特徴とする溶鋼
のＣａ処理方法。
物質をキャリヤーガスを用いて吹き込むに際し、Ｃａ含
有物質の添加速度Ｃに応じてキャリヤーガス吹き込み速
度Ｖを下記式(1) に従い制御することを特徴とする溶鋼
のＣａ処理方法。
【００１９】 （５．６×Ｃ＋１．５）≦Ｖ≦（４６．４×Ｃ＋５．２３）・・・(1) ただし、Ｃ：Ｃａ含有物質添加速度〔ｋｇ／（Ｔ・ｍｉ
ｎ）〕 Ｖ：キャリヤーガス吹き込み速度〔Ｎｌ／（Ｔ・ｍｉ
ｎ）〕 ここで、「Ｎｌ」はノルマルリットル、「Ｔ」は溶鋼ト
ンを意味する。
ｎ）〕 Ｖ：キャリヤーガス吹き込み速度〔Ｎｌ／（Ｔ・ｍｉ
ｎ）〕 ここで、「Ｎｌ」はノルマルリットル、「Ｔ」は溶鋼ト
ンを意味する。
【００２０】
【作用】本発明方法を実施するための装置例を、図１に
基づいて説明する。
基づいて説明する。
【００２１】図１はインジェクションランスを用いる例
を説明する概略の縦断面図である。
を説明する概略の縦断面図である。
【００２２】取鍋１内の脱酸処理された溶鋼２に浸漬さ
れたインジェクションランス３を用いて、Ｃａ含有物質
をキャリヤーガスにより吹き込む。図１の装置では、キ
ャリヤーガス吹き込み速度Ｖは、インジェクションラン
ス３に入るキャリヤーガス流量基準である。
れたインジェクションランス３を用いて、Ｃａ含有物質
をキャリヤーガスにより吹き込む。図１の装置では、キ
ャリヤーガス吹き込み速度Ｖは、インジェクションラン
ス３に入るキャリヤーガス流量基準である。
【００２３】添加するＣａ含有物質はCaSi、CaAl、FeCa
などの合金であり、特に限定されず、純Ｃａでもよい。
Ｃａ含有物質中のＣａ濃度も特に限定されない。Ｃａ含
有物質の望ましい形状は、粒度が０．０１〜４mmの範囲
の粉体である。
などの合金であり、特に限定されず、純Ｃａでもよい。
Ｃａ含有物質中のＣａ濃度も特に限定されない。Ｃａ含
有物質の望ましい形状は、粒度が０．０１〜４mmの範囲
の粉体である。
【００２４】Ｃａ含有物質の望ましい添加量の範囲は
０．１〜２ｋｇ／Ｔ、望ましい添加速度の範囲は０．１
〜０．４〔ｋｇ／（Ｔ・ｍｉｎ）〕である。
０．１〜２ｋｇ／Ｔ、望ましい添加速度の範囲は０．１
〜０．４〔ｋｇ／（Ｔ・ｍｉｎ）〕である。
【００２５】インジェクションに用いるランスは、浸漬
型であればどのような形態のものでもよい。
型であればどのような形態のものでもよい。
【００２６】Ｃａ添加処理前の溶鋼中硫黄濃度は２０ｐ
ｐｍ以下が望ましい。Ｃａ添加前の硫黄濃度が２０ｐｐ
ｍを超えると、ＣａＳの生成抑止が困難となってしまう
からである。
ｐｍ以下が望ましい。Ｃａ添加前の硫黄濃度が２０ｐｐ
ｍを超えると、ＣａＳの生成抑止が困難となってしまう
からである。
【００２７】キャリヤーガスに用いる気体は、アルゴン
等の不活性気体や窒素など、どのようなものでもかまわ
ない。必要に応じて上記キャリヤーガスを任意の比率で
混合して用いてもよい。
等の不活性気体や窒素など、どのようなものでもかまわ
ない。必要に応じて上記キャリヤーガスを任意の比率で
混合して用いてもよい。
【００２８】インジェクションランスの先端の望ましい
浸漬深さは、（溶鋼面からの浸漬深さ）／（溶鋼深さ）
が０．７５〜０．９１となる範囲である。
浸漬深さは、（溶鋼面からの浸漬深さ）／（溶鋼深さ）
が０．７５〜０．９１となる範囲である。
【００２９】本発明者は、上記のような装置、方法およ
び条件でＣａ含有物質を溶鋼に浸漬したランスからキャ
リヤーガスとともに溶鋼に吹き込む際、キャリヤーガス
吹き込み速度が、鋼の介在物形態や清浄度に大きな影響
を及ぼし、例えば鋼材の耐ＨＩＣ性を大きく左右するこ
とを知見し、キャリヤーガス吹き込み速度Ｖについて検
討した。
び条件でＣａ含有物質を溶鋼に浸漬したランスからキャ
リヤーガスとともに溶鋼に吹き込む際、キャリヤーガス
吹き込み速度が、鋼の介在物形態や清浄度に大きな影響
を及ぼし、例えば鋼材の耐ＨＩＣ性を大きく左右するこ
とを知見し、キャリヤーガス吹き込み速度Ｖについて検
討した。
【００３０】Ｃａの沸点は溶鋼温度よりも低いため、溶
鋼に吹き込まれたＣａの大部分は、図１に示すように、
気体となり、キャリヤーガスとともに溶鋼中で気泡を形
成する。このＣａ含有気泡は溶鋼中を上昇して行き、そ
の過程においてＣａの一部が溶鋼中へ溶け込む。このＣ
ａ気泡から溶鋼へ溶け込むＣａ量〔％Ｃａ〕は、下記の
平衡反応式にしたがっており、気泡中のＣａ分圧ＰCaに
比例する。
鋼に吹き込まれたＣａの大部分は、図１に示すように、
気体となり、キャリヤーガスとともに溶鋼中で気泡を形
成する。このＣａ含有気泡は溶鋼中を上昇して行き、そ
の過程においてＣａの一部が溶鋼中へ溶け込む。このＣ
ａ気泡から溶鋼へ溶け込むＣａ量〔％Ｃａ〕は、下記の
平衡反応式にしたがっており、気泡中のＣａ分圧ＰCaに
比例する。
【００３１】 Ｋ＝〔％Ｃａ〕／ＰCa、ただし、Ｋ：平衡定数 すなわち、気泡中のＣａ分圧ＰCa、つまりＣａ濃度が高
いほど溶鋼中に多くのＣａが溶け込むことになる。キャ
リヤーガスの吹き込み速度が大きいと、気泡中のキャリ
ヤ−ガス分圧が高くなり、Ｃａ分圧は低くなってしま
う。したがって、溶鋼中へ溶け込むＣａ量は小さくな
り、Ｃａ歩留りは低下してしまう。
いほど溶鋼中に多くのＣａが溶け込むことになる。キャ
リヤーガスの吹き込み速度が大きいと、気泡中のキャリ
ヤ−ガス分圧が高くなり、Ｃａ分圧は低くなってしま
う。したがって、溶鋼中へ溶け込むＣａ量は小さくな
り、Ｃａ歩留りは低下してしまう。
【００３２】図２はＣａ歩留りに及ぼすキャリヤーガス
吹き込み速度Ｖ〔Ｎｌ／（Ｔ・ｍｉｎ）〕の影響を示す
図である。この場合、Ｃａ含有物質としてＣａ分が３０
Wt％のＣａＳｉを用いた。図２に示すように、Ｃａ添加
速度が適正であっても、キャリヤーガスの吹き込み速度
が大きすぎると、Ｃａ歩留りは低下し、所望のMnS の生
成抑制やAl2O3 介在物の改質が充分に行えなくなる。
吹き込み速度Ｖ〔Ｎｌ／（Ｔ・ｍｉｎ）〕の影響を示す
図である。この場合、Ｃａ含有物質としてＣａ分が３０
Wt％のＣａＳｉを用いた。図２に示すように、Ｃａ添加
速度が適正であっても、キャリヤーガスの吹き込み速度
が大きすぎると、Ｃａ歩留りは低下し、所望のMnS の生
成抑制やAl2O3 介在物の改質が充分に行えなくなる。
【００３３】図３は、介在物中のCaS 存在比率に及ぼす
キャリヤーガス吹き込み速度Ｖの影響を示す図である。
図３に示すように、キャリヤーガス吹き込み速度を極端
に低下させると、CaS が生成してしまう。これは、キャ
リヤーガス吹き込み速度を低下させると気泡中Ｃａ濃度
が高くなり、気泡から溶鋼へ溶け込むＣａの量が増加し
てしまい、気泡周辺では極端にＣａ濃度の高い領域が生
成するからである。
キャリヤーガス吹き込み速度Ｖの影響を示す図である。
図３に示すように、キャリヤーガス吹き込み速度を極端
に低下させると、CaS が生成してしまう。これは、キャ
リヤーガス吹き込み速度を低下させると気泡中Ｃａ濃度
が高くなり、気泡から溶鋼へ溶け込むＣａの量が増加し
てしまい、気泡周辺では極端にＣａ濃度の高い領域が生
成するからである。
【００３４】以上のように、Ｃａ含有物質をキャリヤー
ガスとともに溶鋼に吹き込む場合には、Ｃａ含有物質の
添加量、添加速度のみではなく、キャリヤーガスの吹き
込み速度も適正値に制御しなければ、有害介在物の生成
抑止および無害化改質が充分に行えず、例えば鋼材の耐
ＨＩＣ性を低下させてしまうのである。
ガスとともに溶鋼に吹き込む場合には、Ｃａ含有物質の
添加量、添加速度のみではなく、キャリヤーガスの吹き
込み速度も適正値に制御しなければ、有害介在物の生成
抑止および無害化改質が充分に行えず、例えば鋼材の耐
ＨＩＣ性を低下させてしまうのである。
【００３５】また一方で、キャリヤーガスの吹き込み速
度は、上記のような介在物の組成・形態のみならず、溶
鋼の清浄性にも影響を与える。
度は、上記のような介在物の組成・形態のみならず、溶
鋼の清浄性にも影響を与える。
【００３６】溶鋼中に存在する気泡はその表面に介在物
を吸着しつつ浮上しする。これにより、介在物は気泡に
よって溶鋼からスラグへ運び出され、溶鋼中の介在物数
は減少し、鋼の清浄度が向上する。キャリヤーガス吹き
込み速度を増加させると、気泡表面積、気泡数が増加す
るため、介在物除去効果がより大きくなる。しかし、キ
ャリヤーガスの吹き込み速度が低下すると介在物数低減
効果も低下する。
を吸着しつつ浮上しする。これにより、介在物は気泡に
よって溶鋼からスラグへ運び出され、溶鋼中の介在物数
は減少し、鋼の清浄度が向上する。キャリヤーガス吹き
込み速度を増加させると、気泡表面積、気泡数が増加す
るため、介在物除去効果がより大きくなる。しかし、キ
ャリヤーガスの吹き込み速度が低下すると介在物数低減
効果も低下する。
【００３７】図４は、鋼中の全酸素濃度に及ぼすキャリ
ヤーガス吹き込み速度Ｖの影響を示す図である。図４に
示すように、速度Ｖが或る限界値以下になると鋼中全酸
素濃度が増大して溶鋼の清浄性が悪化する。
ヤーガス吹き込み速度Ｖの影響を示す図である。図４に
示すように、速度Ｖが或る限界値以下になると鋼中全酸
素濃度が増大して溶鋼の清浄性が悪化する。
【００３８】図５は、以上のような調査結果から、鋼材
の耐ＨＩＣ性を指標例として、キャリヤーガス吹き込み
速度ＶとＣａ添加速度Ｃ〔ｋｇ／（Ｔ・ｍｉｎ）〕との
関係を整理して示す図である。図中の直線のうち、上側
が、Ｖ＝４６．４×Ｃ＋５．２３の関係を、下側が、Ｖ
＝５．６×Ｃ＋１．５の関係を、それぞれ示す。
の耐ＨＩＣ性を指標例として、キャリヤーガス吹き込み
速度ＶとＣａ添加速度Ｃ〔ｋｇ／（Ｔ・ｍｉｎ）〕との
関係を整理して示す図である。図中の直線のうち、上側
が、Ｖ＝４６．４×Ｃ＋５．２３の関係を、下側が、Ｖ
＝５．６×Ｃ＋１．５の関係を、それぞれ示す。
【００３９】図５から、下記式(1) を満たすＶの範囲で
あれば、耐ＨＩＣ性にきわめて優れた鋼が得られ、充分
な有害介在物改質と溶鋼の清浄性向上が可能であること
がわかる。
あれば、耐ＨＩＣ性にきわめて優れた鋼が得られ、充分
な有害介在物改質と溶鋼の清浄性向上が可能であること
がわかる。
【００４０】 （５．６×Ｃ＋１．５）≦Ｖ≦（４６．４×Ｃ＋５．２３）・・・(1) ただし、Ｃ：Ｃａ含有物質添加速度〔ｋｇ／（Ｔ・ｍｉ
ｎ）〕 Ｖ：キャリヤーガス吹き込み速度〔Ｎｌ／（Ｔ・ｍｉ
ｎ）〕
ｎ）〕 Ｖ：キャリヤーガス吹き込み速度〔Ｎｌ／（Ｔ・ｍｉ
ｎ）〕
【００４１】
【実施例】転炉出鋼後、取鍋に収容した溶鋼２５０Ｔに
脱酸、脱硫、脱ガス処理を施し、表１に示す成分に調整
した。
脱酸、脱硫、脱ガス処理を施し、表１に示す成分に調整
した。
【００４２】
【表１】
【００４３】図１に示すような、取鍋内溶鋼に浸漬した
インジェクションランスを用いて、ＣａＳｉ粉０．３〜
１ｋｇ／ＴをＡｒキャリヤーガスとともに吹き込んだ。
ＣａＳｉ粉はＣａ含有量３０Wt％（粒度０．０５〜２m
m）のものを用いた。キャリヤーガス吹き込み速度は、
本発明例、比較例ともに、ＣａＳｉ添加速度に応じて８
条件で変化させた。これらの条件を表２に示す。
インジェクションランスを用いて、ＣａＳｉ粉０．３〜
１ｋｇ／ＴをＡｒキャリヤーガスとともに吹き込んだ。
ＣａＳｉ粉はＣａ含有量３０Wt％（粒度０．０５〜２m
m）のものを用いた。キャリヤーガス吹き込み速度は、
本発明例、比較例ともに、ＣａＳｉ添加速度に応じて８
条件で変化させた。これらの条件を表２に示す。
【００４４】
【表２】
【００４５】Ｃａ添加後、鋳造し、得られたスラブから
サンプルを切出してＨＩＣ試験に供し、耐ＨＩＣ性を評
価した。ＨＩＣ試験は以下に示すようなＮＡＣＥ条件下
で行った。
サンプルを切出してＨＩＣ試験に供し、耐ＨＩＣ性を評
価した。ＨＩＣ試験は以下に示すようなＮＡＣＥ条件下
で行った。
【００４６】ＮＡＣＥ条件 温度：２４．８±２．８℃ ｐＨ：max ４．５ 溶液：５％ＮａＣｌ＋０．８％ＣＨ3 ＣＯＯＨ 時間：９６時間 Ｈ2 Ｓ濃度：Ｈ2 Ｓ飽和 Ｈ2 Ｓ流量：１００〜２００cc/min 表２にＨＩＣ発生率を併せて示す。表２に示すように、
本発明で定める条件に従いキャリヤーガス吹き込み速度
を制御すると、耐ＨＩＣ性は著しく向上する。
本発明で定める条件に従いキャリヤーガス吹き込み速度
を制御すると、耐ＨＩＣ性は著しく向上する。
【００４７】一方、比較例に示すように、キャリヤーガ
ス吹き込み速度を本発明で定める条件に従って制御しな
い場合には、ＨＩＣ発生率が高くなり、介在物の改質が
不十分となることが明らかである。
ス吹き込み速度を本発明で定める条件に従って制御しな
い場合には、ＨＩＣ発生率が高くなり、介在物の改質が
不十分となることが明らかである。
【００４８】
【発明の効果】本発明方法によれば、Ｃａ歩留を安定化
させることができ、有害介在物の改質および鋼の清浄性
向上が得られる。本発明方法は、耐ＨＩＣ性にきわめて
優れた鋼材を製造するのにも好適なものである。
させることができ、有害介在物の改質および鋼の清浄性
向上が得られる。本発明方法は、耐ＨＩＣ性にきわめて
優れた鋼材を製造するのにも好適なものである。
【図１】本発明方法を実施するための装置例を説明する
概略の縦断面図である。
概略の縦断面図である。
【図２】Ｃａ歩留りに及ぼすキャリヤーガス吹き込み速
度の影響を示す図である。
度の影響を示す図である。
【図３】介在物中のCaS 存在比率に及ぼすキャリヤーガ
ス吹き込み速度の影響を示す図である。
ス吹き込み速度の影響を示す図である。
【図４】鋼中全酸素濃度に及ぼすキャリヤーガス吹き込
み速度の影響を示す図である。
み速度の影響を示す図である。
【図５】ＨＩＣに及ぼすキャリヤーガス吹き込み速度と
Ｃａ添加速度との関係を示す図である。
Ｃａ添加速度との関係を示す図である。
１：取鍋、 ２：溶鋼、 ３：インジェクションランス
Claims (1)
- 【請求項１】予め脱酸処理された取鍋内溶鋼にＣａ含有
物質をキャリヤーガスを用いて吹き込むに際し、Ｃａ含
有物質の添加速度Ｃに応じてキャリヤーガス吹き込み速
度Ｖを下記式(1) に従い制御することを特徴とする溶鋼
のＣａ処理方法。 （５．６×Ｃ＋１．５）≦Ｖ≦（４６．４×Ｃ＋５．２３）・・・(1) ただし、Ｃ：Ｃａ含有物質添加速度〔ｋｇ／（Ｔ・ｍｉ
ｎ）〕 Ｖ：キャリヤーガス吹き込み速度〔Ｎｌ／（Ｔ・ｍｉ
ｎ）〕
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29924994A JPH08157934A (ja) | 1994-12-02 | 1994-12-02 | 溶鋼のＣａ処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29924994A JPH08157934A (ja) | 1994-12-02 | 1994-12-02 | 溶鋼のＣａ処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08157934A true JPH08157934A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=17870091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29924994A Pending JPH08157934A (ja) | 1994-12-02 | 1994-12-02 | 溶鋼のＣａ処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08157934A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100553609B1 (ko) * | 1999-11-15 | 2006-02-22 | 주식회사 포스코 | 에이피아이 강관용 강판의 제조방법 |
| KR100554739B1 (ko) * | 2001-12-14 | 2006-02-24 | 주식회사 포스코 | 칼슘 함량이 높은 용강의 제조방법 |
| WO2020255917A1 (ja) | 2019-06-17 | 2020-12-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶鋼へのＣａ添加方法 |
-
1994
- 1994-12-02 JP JP29924994A patent/JPH08157934A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100553609B1 (ko) * | 1999-11-15 | 2006-02-22 | 주식회사 포스코 | 에이피아이 강관용 강판의 제조방법 |
| KR100554739B1 (ko) * | 2001-12-14 | 2006-02-24 | 주식회사 포스코 | 칼슘 함량이 높은 용강의 제조방법 |
| WO2020255917A1 (ja) | 2019-06-17 | 2020-12-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶鋼へのＣａ添加方法 |
| KR20220008897A (ko) | 2019-06-17 | 2022-01-21 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 용강으로의 Ca 첨가 방법 |
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