JPH08333619A - 耐水素誘起割れ性に優れた鋼の製造方法 - Google Patents
耐水素誘起割れ性に優れた鋼の製造方法Info
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- JPH08333619A JPH08333619A JP7138976A JP13897695A JPH08333619A JP H08333619 A JPH08333619 A JP H08333619A JP 7138976 A JP7138976 A JP 7138976A JP 13897695 A JP13897695 A JP 13897695A JP H08333619 A JPH08333619 A JP H08333619A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目 的】 鋼鋳片非定常部においても定常部同様に製
品段階での耐水素誘起割れ性を改善できかつ同時に清浄
度も改善できるような、Al2O3 介在物の形態制御方法を
確立する。 【構 成】 ＲＨ処理途中の溶鋼中の全Ｏ量が20ppm 以
下となった後に該溶鋼にカルシウムまたは／およびカル
シウム合金を添加する。
品段階での耐水素誘起割れ性を改善できかつ同時に清浄
度も改善できるような、Al2O3 介在物の形態制御方法を
確立する。 【構 成】 ＲＨ処理途中の溶鋼中の全Ｏ量が20ppm 以
下となった後に該溶鋼にカルシウムまたは／およびカル
シウム合金を添加する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の製造方法に関し、
特にサワー環境下で使用される油井管や天然ガス用ライ
ンパイプ等に用いられる耐水素誘起割れ性に優れた鋼の
製造方法に関する。
特にサワー環境下で使用される油井管や天然ガス用ライ
ンパイプ等に用いられる耐水素誘起割れ性に優れた鋼の
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】H2S を含むサワー環境下で使用されるパ
イプラインでは水素誘起割れ（以後適宜ＨＩＣとも記
す）が問題であり、その防止対策として割れの起点とな
りやすい、すなわち有害な伸延状の形状をもつMnS 介在
物を、カルシウム（以後適宜Caとも記す）を添加して該
介在物中のMnをCaで置換することにより、割れの起点に
なりにくい、すなわち球状の形状をもつCaS 介在物とな
すことで割れ感受性を下げる方法が提案されている（例
えば特開昭52−111815号公報、特開昭63−140033号公報
あるいは特公昭57−14747 号公報参照）。この方法は、
Caによる硫化物系介在物の形態制御として、今日では周
知の技術となっている。
イプラインでは水素誘起割れ（以後適宜ＨＩＣとも記
す）が問題であり、その防止対策として割れの起点とな
りやすい、すなわち有害な伸延状の形状をもつMnS 介在
物を、カルシウム（以後適宜Caとも記す）を添加して該
介在物中のMnをCaで置換することにより、割れの起点に
なりにくい、すなわち球状の形状をもつCaS 介在物とな
すことで割れ感受性を下げる方法が提案されている（例
えば特開昭52−111815号公報、特開昭63−140033号公報
あるいは特公昭57−14747 号公報参照）。この方法は、
Caによる硫化物系介在物の形態制御として、今日では周
知の技術となっている。
【０００３】そして現在では、10ppm 以下の極低硫鋼の
溶製が一般化するとともに、以前に増して厳しい腐食環
境下での耐ＨＩＣ性が要求されるようになっている。こ
うした現況下においてＨＩＣの皆無な鋼鋳片を製造する
ためには、割れ起点となる有害介在物として、上記した
硫化物系介在物のみならずAl2O3 介在物に代表される酸
化物系介在物も形態制御の対象とし、これを完全に無害
化する必要がある。こうしたAl2O3 介在物の形態制御に
関しては、これまでに、ＲＨ処理した後に取鍋あるいは
タンディッシュ（Ｔ／Ｄ）内に適正量のCaまたは／およ
びCa合金を添加することによって、溶鋼中のAl2O3 介在
物を低融点のCaO −Al2O3 介在物に変換することが知ら
れている（例えば特公昭56−51861 号公報参照）。
溶製が一般化するとともに、以前に増して厳しい腐食環
境下での耐ＨＩＣ性が要求されるようになっている。こ
うした現況下においてＨＩＣの皆無な鋼鋳片を製造する
ためには、割れ起点となる有害介在物として、上記した
硫化物系介在物のみならずAl2O3 介在物に代表される酸
化物系介在物も形態制御の対象とし、これを完全に無害
化する必要がある。こうしたAl2O3 介在物の形態制御に
関しては、これまでに、ＲＨ処理した後に取鍋あるいは
タンディッシュ（Ｔ／Ｄ）内に適正量のCaまたは／およ
びCa合金を添加することによって、溶鋼中のAl2O3 介在
物を低融点のCaO −Al2O3 介在物に変換することが知ら
れている（例えば特公昭56−51861 号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】Al2O3 介在物の形態制
御に係る上述の従来技術は、定常状態で鋳造がなされた
時期に対応する鋼鋳片部位（定常部）からの製品の耐Ｈ
ＩＣ性を効果的に改善するが、鋳造の初期あるいは末期
など鋳造条件が非定常となる時期に対応する鋼鋳片部位
（非定常部）からの製品に関しては、その効果が発揮さ
れない場合が多々あることを本発明者らは知見した。そ
してそれは非定常部の清浄度に関係があること、すなわ
ち、非定常部では密集介在物が多くなる傾向があり、清
浄度は定常部のそれに比較して非常に劣悪な場合が多い
のであるが、鋼鋳片の清浄度が劣悪化するような溶製条
件下では、上記従来技術に従ってCaによるAl2O3 介在物
の CaO−Al2O3 介在物への形態制御をいくら徹底して実
施しても、その製品段階での耐ＨＩＣ性の改善効果が期
待するレベルに達しないことがわかった。また、そのよ
うな溶製条件下では、Al2O3 介在物の形態制御に有効に
寄与するCaの歩留りが悪いこともわかった。
御に係る上述の従来技術は、定常状態で鋳造がなされた
時期に対応する鋼鋳片部位（定常部）からの製品の耐Ｈ
ＩＣ性を効果的に改善するが、鋳造の初期あるいは末期
など鋳造条件が非定常となる時期に対応する鋼鋳片部位
（非定常部）からの製品に関しては、その効果が発揮さ
れない場合が多々あることを本発明者らは知見した。そ
してそれは非定常部の清浄度に関係があること、すなわ
ち、非定常部では密集介在物が多くなる傾向があり、清
浄度は定常部のそれに比較して非常に劣悪な場合が多い
のであるが、鋼鋳片の清浄度が劣悪化するような溶製条
件下では、上記従来技術に従ってCaによるAl2O3 介在物
の CaO−Al2O3 介在物への形態制御をいくら徹底して実
施しても、その製品段階での耐ＨＩＣ性の改善効果が期
待するレベルに達しないことがわかった。また、そのよ
うな溶製条件下では、Al2O3 介在物の形態制御に有効に
寄与するCaの歩留りが悪いこともわかった。
【０００５】そこで本発明は上記した問題点に鑑み、鋼
鋳片非定常部においても定常部同様に製品段階での耐Ｈ
ＩＣ性を改善できかつ同時に清浄度も改善できるよう
な、Al 2O3 介在物の形態制御方法を確立することを目的
とする。
鋳片非定常部においても定常部同様に製品段階での耐Ｈ
ＩＣ性を改善できかつ同時に清浄度も改善できるよう
な、Al 2O3 介在物の形態制御方法を確立することを目的
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、ＲＨ処理途中
の溶鋼中の全Ｏ量が20ppm 以下となった後に該溶鋼にカ
ルシウムまたは／およびカルシウム合金を添加すること
を特徴とする耐水素誘起割れ性に優れた鋼の製造方法で
ある。本発明を好適に実施できる製造工程は、CaO 系フ
ラックスによる脱硫処理→ＲＨ処理→連続鋳造の順であ
り、ＲＨ処理中の溶鋼へのCa添加は、粉体インジェクシ
ョン又はワイヤ添加など公知の方法によって取鍋下方に
実施すればよい。なお、ＲＨ処理時間は、介在物浮上除
去に要する時間を考えれば20分程度とするのが望まし
い。
の溶鋼中の全Ｏ量が20ppm 以下となった後に該溶鋼にカ
ルシウムまたは／およびカルシウム合金を添加すること
を特徴とする耐水素誘起割れ性に優れた鋼の製造方法で
ある。本発明を好適に実施できる製造工程は、CaO 系フ
ラックスによる脱硫処理→ＲＨ処理→連続鋳造の順であ
り、ＲＨ処理中の溶鋼へのCa添加は、粉体インジェクシ
ョン又はワイヤ添加など公知の方法によって取鍋下方に
実施すればよい。なお、ＲＨ処理時間は、介在物浮上除
去に要する時間を考えれば20分程度とするのが望まし
い。
【０００７】
【作用】本発明者らは、本発明を完成させるにあたり、
つぎのように考えた。 (a) Ca添加によって生成する介在物として浮上性のよい
低融点のものが得られるように制御すればよい。 (b) 平衡状態図によれば、 CaO−Al2O3 二元系介在物の
うちで平衡論的に最も融点が低く浮上性に優れているの
は12CaO −７Al2O3 介在物である（鉄鋼便覧Ｉ基礎p.47
参照）。よって 12CaO−７Al2O3 介在物の比率が高くな
るように制御すればよい。そして平衡論的には、溶鋼温
度1550℃で液体化する CaO−Al2O3 〜12CaO −７Al2O3
介在物は、 CaO／Al2O3 を指標とすれば CaO／Al2O3 ＝
0.55〜1.0の範囲に対応するからこの範囲が制御目標に
なりうる。 (c) 一方、Caによる硫化物系介在物の形態制御において
は、下式に示す原子濃度比（ＡＣＲ）を１〜３の範囲内
に制御すれば、Caで鋼中ＳをＨＩＣに無害なCaS介在物
として固定できかつ清浄度を悪くするCaO が過剰に残留
しないことが知られている（特開平5-93243 号公報参
照）。
つぎのように考えた。 (a) Ca添加によって生成する介在物として浮上性のよい
低融点のものが得られるように制御すればよい。 (b) 平衡状態図によれば、 CaO−Al2O3 二元系介在物の
うちで平衡論的に最も融点が低く浮上性に優れているの
は12CaO −７Al2O3 介在物である（鉄鋼便覧Ｉ基礎p.47
参照）。よって 12CaO−７Al2O3 介在物の比率が高くな
るように制御すればよい。そして平衡論的には、溶鋼温
度1550℃で液体化する CaO−Al2O3 〜12CaO −７Al2O3
介在物は、 CaO／Al2O3 を指標とすれば CaO／Al2O3 ＝
0.55〜1.0の範囲に対応するからこの範囲が制御目標に
なりうる。 (c) 一方、Caによる硫化物系介在物の形態制御において
は、下式に示す原子濃度比（ＡＣＲ）を１〜３の範囲内
に制御すれば、Caで鋼中ＳをＨＩＣに無害なCaS介在物
として固定できかつ清浄度を悪くするCaO が過剰に残留
しないことが知られている（特開平5-93243 号公報参
照）。
【０００８】ＡＣＲ＝〔Ca(%) −Ｏ(%) ×｛0.18＋130
×Ca(%) ｝〕／｛1.25×Ｓ(%) ｝ （式内の値：取鍋成分、％は重量％を表す） (d) ＡＣＲを上記適正範囲に保ちながら、Al2O3 介在物
に対してもCaを有効に作用させ、生じる介在物の組成比
を前記指標CaO ／Al2O3 ＝0.55〜1.0 の範囲に収めるに
は、Caの添加場所と時期の適正選択が必須となる。
×Ca(%) ｝〕／｛1.25×Ｓ(%) ｝ （式内の値：取鍋成分、％は重量％を表す） (d) ＡＣＲを上記適正範囲に保ちながら、Al2O3 介在物
に対してもCaを有効に作用させ、生じる介在物の組成比
を前記指標CaO ／Al2O3 ＝0.55〜1.0 の範囲に収めるに
は、Caの添加場所と時期の適正選択が必須となる。
【０００９】本発明者らは上記考察に基づき、鋭意実験
検討を重ねた結果本発明を完成させた。以下に本発明に
よる製造条件の限定理由を述べる。カルシウムまたは／
およびカルシウム合金の添加場所をＲＨ処理途中の溶鋼
中と限定したのは、溶鋼中に存在するAl2O3 介在物にCa
を有効に作用させ該Al2O3介在物を均一に 12CaO−７Al2
O3 介在物に転換するには、Ca添加後空気酸化のない条
件で強攪拌することが最も効果的である、という本発明
者らの知見によるもので、その条件に最も合うのは、溶
鋼が強攪拌環境下で真空脱ガスされているＲＨ処理時だ
からである。
検討を重ねた結果本発明を完成させた。以下に本発明に
よる製造条件の限定理由を述べる。カルシウムまたは／
およびカルシウム合金の添加場所をＲＨ処理途中の溶鋼
中と限定したのは、溶鋼中に存在するAl2O3 介在物にCa
を有効に作用させ該Al2O3介在物を均一に 12CaO−７Al2
O3 介在物に転換するには、Ca添加後空気酸化のない条
件で強攪拌することが最も効果的である、という本発明
者らの知見によるもので、その条件に最も合うのは、溶
鋼が強攪拌環境下で真空脱ガスされているＲＨ処理時だ
からである。
【００１０】そしてCa添加時期を、溶鋼中の全Ｏ量が20
ppm 以下となった後、と限定した理由はつぎの通りであ
る。すなわち、溶鋼中の全Ｏ量が20ppm を超える環境で
はAl脱酸が平衡に達する途中にあり、フリーの溶存酸素
が10ppm 以上存在することから、添加されたCaは空気酸
化環境で生成する酸化物同様の10μm 未満の微細なCaO
酸化物となり、しかもこのCaO 酸化物を核として発達す
る微細な CaO−Al2O3介在物は、溶鋼中に分散し強攪拌
下でも浮上除去されにくいため連鋳鋳片まで残存するこ
ととなり、清浄度の劣化をもたらす原因となるのである
が、この浮上除去されにくい微細な CaO−Al2O3 介在物
は、溶鋼中の全Ｏ量がAl脱酸による平衡酸素値にほぼ対
応する20ppm 以下になった後にCa添加することでその発
生を抑制できるからである。
ppm 以下となった後、と限定した理由はつぎの通りであ
る。すなわち、溶鋼中の全Ｏ量が20ppm を超える環境で
はAl脱酸が平衡に達する途中にあり、フリーの溶存酸素
が10ppm 以上存在することから、添加されたCaは空気酸
化環境で生成する酸化物同様の10μm 未満の微細なCaO
酸化物となり、しかもこのCaO 酸化物を核として発達す
る微細な CaO−Al2O3介在物は、溶鋼中に分散し強攪拌
下でも浮上除去されにくいため連鋳鋳片まで残存するこ
ととなり、清浄度の劣化をもたらす原因となるのである
が、この浮上除去されにくい微細な CaO−Al2O3 介在物
は、溶鋼中の全Ｏ量がAl脱酸による平衡酸素値にほぼ対
応する20ppm 以下になった後にCa添加することでその発
生を抑制できるからである。
【００１１】本発明は前記構成としたので、添加された
Caは、溶鋼中のAl2O3 介在物に対してＲＨ処理時の強力
な攪拌によって均一に短時間で作用し、 CaO−Al2O3 二
元系介在物のうちで平衡論的に最も融点が低く浮上性に
優れた 12CaO−７Al2O3 介在物を多く含む10μm 以上の
CaO−Al2O3 〜 12CaO−７Al2O3 介在物の溶鋼内均一生
成に最も有効に使われる。つまりCaの有効歩留りが最適
になる。そして10μm以上の CaO−Al2O3 〜 12CaO−７A
l2O3 介在物はその後の処理の間に急速に浮上して除去
されるため、清浄度が従来法に比較して格段に向上する
と同時に、鋳片内に持ち込まれる介在物個数が極端に少
なくなることから、非定常部においても定常部なみの低
い割れ発生率を維持できる耐ＨＩＣ性に優れる鋼製品が
得られる。
Caは、溶鋼中のAl2O3 介在物に対してＲＨ処理時の強力
な攪拌によって均一に短時間で作用し、 CaO−Al2O3 二
元系介在物のうちで平衡論的に最も融点が低く浮上性に
優れた 12CaO−７Al2O3 介在物を多く含む10μm 以上の
CaO−Al2O3 〜 12CaO−７Al2O3 介在物の溶鋼内均一生
成に最も有効に使われる。つまりCaの有効歩留りが最適
になる。そして10μm以上の CaO−Al2O3 〜 12CaO−７A
l2O3 介在物はその後の処理の間に急速に浮上して除去
されるため、清浄度が従来法に比較して格段に向上する
と同時に、鋳片内に持ち込まれる介在物個数が極端に少
なくなることから、非定常部においても定常部なみの低
い割れ発生率を維持できる耐ＨＩＣ性に優れる鋼製品が
得られる。
【００１２】
【実施例】本発明を実施するにあたり、CaO 系フラック
スによる脱硫処理の後、引き続きＲＨ処理されつつある
溶鋼中の全Ｏ量をモニタし、全Ｏ量が20ppm 以下となっ
た時点で、取鍋内溶鋼の下方位置に、薄鉄板で被覆した
Caワイヤを供給することによりCaを添加した。なお比較
例Ａとして、全Ｏ量が20ppm まで低下する以前のまだ高
い値の時にCaを添加することも行った。そしてＲＨ処理
を20分間行った後、連続鋳造により鋼鋳片を製造した。
また、比較例Ｂ及び比較例Ｃとして、CaO 系フラックス
脱硫→ＲＨ処理→取鍋内Ca添加（CaSiワイヤ添加）→鋳
込の工程、及びCaO 系フラックス脱硫→ＲＨ処理→Ｔ／
Ｄ内Ca添加（Ｔ／Ｄへの溶鋼注入流に対するCaSi合金吹
込み）→鋳込の工程を経た鋼鋳片をそれぞれ製造した。
スによる脱硫処理の後、引き続きＲＨ処理されつつある
溶鋼中の全Ｏ量をモニタし、全Ｏ量が20ppm 以下となっ
た時点で、取鍋内溶鋼の下方位置に、薄鉄板で被覆した
Caワイヤを供給することによりCaを添加した。なお比較
例Ａとして、全Ｏ量が20ppm まで低下する以前のまだ高
い値の時にCaを添加することも行った。そしてＲＨ処理
を20分間行った後、連続鋳造により鋼鋳片を製造した。
また、比較例Ｂ及び比較例Ｃとして、CaO 系フラックス
脱硫→ＲＨ処理→取鍋内Ca添加（CaSiワイヤ添加）→鋳
込の工程、及びCaO 系フラックス脱硫→ＲＨ処理→Ｔ／
Ｄ内Ca添加（Ｔ／Ｄへの溶鋼注入流に対するCaSi合金吹
込み）→鋳込の工程を経た鋼鋳片をそれぞれ製造した。
【００１３】本発明法により溶製した鋳片内の介在物清
浄度および他の特性を比較例と対比して表１に示す。
浄度および他の特性を比較例と対比して表１に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】表１中の CaO／Al2O3 は、ＥＢ溶解法によ
り抽出した製品内介在物のＳＥＭ分析結果から得られた
介在物組成比を示す指標である。表１からわかるよう
に、本発明による鋼鋳片ではこの指標が前述の制御目標
0.55〜1.0 の範囲にあり、かつ清浄度が比較例のそれよ
りも良好である。Ca添加時の全Ｏ量（ppm ）に対する定
常部鋳片の清浄度の関係を図１に示す。図１に示される
ように、ＲＨ処理途中で全Ｏ量が20ppm 以下となった後
にCa添加した本発明による鋼鋳片の清浄度は、比較例Ａ
〜Ｃのそれに比べて格段に改善されている。
り抽出した製品内介在物のＳＥＭ分析結果から得られた
介在物組成比を示す指標である。表１からわかるよう
に、本発明による鋼鋳片ではこの指標が前述の制御目標
0.55〜1.0 の範囲にあり、かつ清浄度が比較例のそれよ
りも良好である。Ca添加時の全Ｏ量（ppm ）に対する定
常部鋳片の清浄度の関係を図１に示す。図１に示される
ように、ＲＨ処理途中で全Ｏ量が20ppm 以下となった後
にCa添加した本発明による鋼鋳片の清浄度は、比較例Ａ
〜Ｃのそれに比べて格段に改善されている。
【００１６】本発明による製品のNACE溶液96時間浸漬後
のＨＩＣ試験での割れ面積率（CAR）を、比較法による
それと比較して図２に示す。図２に示されるように、清
浄度と同様、本発明による製品の割れ面積率は、定常部
・非定常部ともに比較例のそれに比べて大幅に改善され
ている。このように本発明によれば、溶製段階で低融点
のCaO −Al2O3 〜 12CaO−７Al 2O3 介在物ができ、それ
が急速に浮上除去されることによって鋼鋳片の清浄度が
大幅に改善され、ひいては非定常部相当製品の耐ＨＩＣ
性が向上する、という作用効果を好適に具現せしめるこ
とができる。
のＨＩＣ試験での割れ面積率（CAR）を、比較法による
それと比較して図２に示す。図２に示されるように、清
浄度と同様、本発明による製品の割れ面積率は、定常部
・非定常部ともに比較例のそれに比べて大幅に改善され
ている。このように本発明によれば、溶製段階で低融点
のCaO −Al2O3 〜 12CaO−７Al 2O3 介在物ができ、それ
が急速に浮上除去されることによって鋼鋳片の清浄度が
大幅に改善され、ひいては非定常部相当製品の耐ＨＩＣ
性が向上する、という作用効果を好適に具現せしめるこ
とができる。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、ＨＩＣ感受性への酸化
物系介在物の無害化及び鋼中清浄度改善の両面で最適と
なるようにカルシウムまたは／およびカルシウム合金の
添加時期を制御することによって、鋼鋳片非定常部相当
製品でこれまで発生防止が困難であった水素誘起割れを
定常部相当製品同様に防止することができるので、ます
ます厳格となる腐食環境下でも十分使用に供しうる耐水
素誘起割れに優れたラインパイプ用鋼を提供できること
になり、産業上極めて大きな効果を奏する。なお本発明
によれば、従来のタンディッシュ添加法では難点であっ
た連鋳機の制約が解消されるという利点も生ずる。
物系介在物の無害化及び鋼中清浄度改善の両面で最適と
なるようにカルシウムまたは／およびカルシウム合金の
添加時期を制御することによって、鋼鋳片非定常部相当
製品でこれまで発生防止が困難であった水素誘起割れを
定常部相当製品同様に防止することができるので、ます
ます厳格となる腐食環境下でも十分使用に供しうる耐水
素誘起割れに優れたラインパイプ用鋼を提供できること
になり、産業上極めて大きな効果を奏する。なお本発明
によれば、従来のタンディッシュ添加法では難点であっ
た連鋳機の制約が解消されるという利点も生ずる。
【図１】Ca添加時の溶鋼中全Ｏ量と鋼鋳片清浄度との関
係を示すグラフ。
係を示すグラフ。
【図２】本発明法及び比較法による製品のNACE溶液浸漬
後のＨＩＣ試験での割れ面積率（CAR ）の比較を示すグ
ラフ。
後のＨＩＣ試験での割れ面積率（CAR ）の比較を示すグ
ラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 戸澤 宏一 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 反町 健一 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 ＲＨ処理途中の溶鋼中の全Ｏ量が20ppm
以下となった後に該溶鋼にカルシウムまたは／およびカ
ルシウム合金を添加することを特徴とする耐水素誘起割
れ性に優れた鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7138976A JPH08333619A (ja) | 1995-06-06 | 1995-06-06 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7138976A JPH08333619A (ja) | 1995-06-06 | 1995-06-06 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08333619A true JPH08333619A (ja) | 1996-12-17 |
Family
ID=15234576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7138976A Pending JPH08333619A (ja) | 1995-06-06 | 1995-06-06 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08333619A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000087127A (ja) * | 1998-09-04 | 2000-03-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高清浄耐ｈｉｃ鋼の製造方法 |
| JP2001011528A (ja) * | 1999-06-24 | 2001-01-16 | Kawasaki Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼の溶製法 |
| JP2009197267A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Kobe Steel Ltd | 溶接熱影響部の靭性に優れた鋼材およびその製造方法 |
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