JPS61179811A - 耐硫化物腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法 - Google Patents
耐硫化物腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法Info
- Publication number
- JPS61179811A JPS61179811A JP1988885A JP1988885A JPS61179811A JP S61179811 A JPS61179811 A JP S61179811A JP 1988885 A JP1988885 A JP 1988885A JP 1988885 A JP1988885 A JP 1988885A JP S61179811 A JPS61179811 A JP S61179811A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- addition
- sulfide
- steel
- molten steel
- cao
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔産業上の利用分野〕
この発明は湿潤硫化水素環境下で使用される耐硫化物腐
食割れ性に優れた清浄鋼の製造法に関するものである。 〔従来の技術〕 一般に、湿潤硫化水素腐食環境下で使用される鋼材には
、耐ＨＩＣ（水素誘起割れ）および耐５ＳＣ（硫化物応
力腐食割れ）の性能、即ち優れた耐硫化物腐食割れ性が
要求される＠ ところが、鋼中に含まれる硫黄は凝固過程で（ＭｎＳ
）を生成し、かつ鋳造時の偏析に起因して（Ｍｎ８ ）
の濃化した部位が鋳片に発生する。この（ＭｎＳ ］は
圧延時圧延方向に長く伸び、水素の集積を促進し、耐Ｈ
ＩＣ性能を大巾に低下する。 その結果、ＨＸＣの発生を抑制す、るため超低値とした
上で、ｔ”ｃａ：）添加を行い、硫化物の形態制御を実
施し、水素誘起割れを防止することが行なわれている。 〔Ｃａ〕は高温での蒸気圧が高く、従って溶鋼中への溶
解度が低い。その九め従来より［Ｃａ］の添加は、取鍋
内であれば取鍋精錬処理の最終段階で、またよシ鋳造側
での添加する方法として、連続鋳造法の場合タンディツ
シュ内及び造塊法の場合は注入管による添加が行なわれ
ている。 斯る〔Ｃａ〕添加を行なっても、Ｃａ□Ａ＾０１介在物
を起源ＫＨＩＣ、ＳＳｃが発生する場合が往々にしであ
る。 これは〔Ｃａ〕は
食割れ性に優れた清浄鋼の製造法に関するものである。 〔従来の技術〕 一般に、湿潤硫化水素腐食環境下で使用される鋼材には
、耐ＨＩＣ（水素誘起割れ）および耐５ＳＣ（硫化物応
力腐食割れ）の性能、即ち優れた耐硫化物腐食割れ性が
要求される＠ ところが、鋼中に含まれる硫黄は凝固過程で（ＭｎＳ
）を生成し、かつ鋳造時の偏析に起因して（Ｍｎ８ ）
の濃化した部位が鋳片に発生する。この（ＭｎＳ ］は
圧延時圧延方向に長く伸び、水素の集積を促進し、耐Ｈ
ＩＣ性能を大巾に低下する。 その結果、ＨＸＣの発生を抑制す、るため超低値とした
上で、ｔ”ｃａ：）添加を行い、硫化物の形態制御を実
施し、水素誘起割れを防止することが行なわれている。 〔Ｃａ〕は高温での蒸気圧が高く、従って溶鋼中への溶
解度が低い。その九め従来より［Ｃａ］の添加は、取鍋
内であれば取鍋精錬処理の最終段階で、またよシ鋳造側
での添加する方法として、連続鋳造法の場合タンディツ
シュ内及び造塊法の場合は注入管による添加が行なわれ
ている。 斯る〔Ｃａ〕添加を行なっても、Ｃａ□Ａ＾０１介在物
を起源ＫＨＩＣ、ＳＳｃが発生する場合が往々にしであ
る。 これは〔Ｃａ〕は
〔０〕との親和力が強く、溶鋼中の〔
Ｃａ）は最初に（０３と反応し、過剰の〔Ｃａ）添加は
、Ｃ＆Ｏ系介在物としてＣａＯ−Ａ４０ｇの脱酸生成物
を形成する。その後〔Ｓ〕と反応し、Ｃ＆Ｓを生成し、
添加した〔Ｃａ）の一部が溶鋼中に溶解〜した形で残留
する。 従ってＣＣａ〕の歩留（残留した（”Ｃａｂ／添加した
［’Ｃａ ）Ｘ１００）は溶鋼中の
Ｃａ）は最初に（０３と反応し、過剰の〔Ｃａ）添加は
、Ｃ＆Ｏ系介在物としてＣａＯ−Ａ４０ｇの脱酸生成物
を形成する。その後〔Ｓ〕と反応し、Ｃ＆Ｓを生成し、
添加した〔Ｃａ）の一部が溶鋼中に溶解〜した形で残留
する。 従ってＣＣａ〕の歩留（残留した（”Ｃａｂ／添加した
［’Ｃａ ）Ｘ１００）は溶鋼中の
〔０〕、〔Ｓ〕レベ
ルに左右され、溶解〔Ｃａ）量は同一添加量であっても
大巾に異なる場合がある。 ところで、耐ＨＩＣに対して、〔Ｃａ〕は〔Ｃａ／Ｓ）
〈２では硫化物の形態制御ができず、また（ Ｃａ／Ｓ
） ＞ ５では過剰〔Ｃａ）による酸化物（ｃａｏ）
系介在物の生成によ？）、ＨＩＣに対して効果がなくな
るので、（ＣＪＬ）の添加に当っては２≦〔Ｃａ／Ｓ）
≧５の狭い範囲に調整する必要がある。 しかし従来の添加方法の場合、溶鋼中の〔Ｏ〕。 〔Ｓ〕レベルによ！＞［：Ｃａ’１歩留シ歩留布され、
上記の狭い範囲から外れる場合が生じ、耐ＨＩＣ性能の
劣化を惹起することが多い。 また溶鋼中のＣ４１０ａ Ａｔ１０Ｈ系介在物は、〔Ｃ
＆〕添加後の溶鋼放置時間が長ければ浮上し、溶鋼中か
ら分離し、ＨＩＣ性能は劣化しないが、〔Ｃａ〕の特性
上、取鍋精錬の最終段階またはタンディツシュ内での添
加を余儀なくされ、十分な浮上分離の時間が無＜ 、〔
Ｃａ／Ｓ ］が適性な範囲においてもＣａＯ・Ａｔ、
Ｏ，系介在物によるＨＩＣが発生する〇〔発明が解決し
ようとする問題点〕 本発明は湿潤硫化水素環境下で使用される場合に生ずる
水素誘起割れ（ＨＩＣ）の防止対策として採用されてい
る溶鋼への〔Ｃａ）添加による硫化物形態制御法を改良
しＣａＯ系介在物の少ない耐ＨＩＣ性能の優れ友清浄鋼
の製造法を提供することを目的とするものである。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は上記目的を達成するためになされたものであシ
、その要旨は、溶鋼への〔Ｃａ）添加により、硫化物の
形態制御するに当り、該〔Ｃａ〕の添加を２段階に分け
て添加することを特徴とするＣａＯ系介在物の少ない耐
硫化物腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法である。 〔作用〕 本発明は〔Ｃａ〕添加による硫化物の形態制御法におい
て、［”ＣＪＬＩは〔ｏ〕との親和力が強く、過剰の〔
Ｃａ）添加がＣａＯ系介在物を生成すると之に着目して
〔Ｃａ）を２段階に分けて添加するものであ本発明方法
においては、〔Ｃａ〕は取鍋内で２回に分けて添加し１
回目と２回目の添加の間にＲＨ（Ｒｈｅｍｓｔａｈｌ
Ｈｉｉｔｔｅｎｗｅｒｈｅ ）真空脱ガス法等の脱ガス
処理を行うものである。 １回目の〔Ｃ＆〕添加では［０１−［ＣＪＬＩの反応を
目的とし、主にＣａｏ −１４４０Ｂ系酸化物を生成さ
せる。 この〔Ｃａ）添加により、クラスター状のｕ２０３を球
状のＣａ０Ａ為０ｓ系に形態変更する。次いで前記ＲＨ
等の脱ガス処理による溶鋼の攪拌によ）生成ＣａＯ・Ａ
ｔ２０３系介在物の浮上分離を促進しかつ脱ガス処理に
よ勺、蒸気圧の高い［Ｃａ〕を溶鋼から分離し、溶鋼〔
Ｃａ）量を痕跡（ｔｒａｅ・）とする。 脱ガス処理後の２回目の〔Ｃａ）添加で、本来の目的で
ある硫化物の形態制御を行なうものである。 また〔Ｃａ〕添加後の酸化物系介在物の形態はＣａＯ・
Ａｔ２ ｏ、 となシ、この酸化物を生成するに必要な
〔Ｃａ）量は０．６２５ＸＴ（０）となる。１回目〔Ｃ
１〕添加前のＴ（０）最大値は２５ ｐｐｍ程度であシ
、必要〔Ｃａ）の最大量はα６２５Ｘ２５；１６ｐｐｍ
となる。従って１回目の〔Ｃａ）添加においては残留〔
Ｃａ）量が１６ ｐｐｍ程度の添加量で充分に酸化物の
形態制御が行なえる。２回目の添加では（” ＣａＳ
）の生成を目的とし従って必要ＣＣ＆〕量は１．２５に
〔８３以上であれば良い。〔Ｃａ）は取鍋中のＡｒ雰囲
気下の溶鋼にインジェクションランスにてＡｒをキャリ
ヤーとしてＣａ−８１合金の粉体を吹込んで添加する。 更にＨＩＣは、酸化物系介在物も起点として発生するの
で’Ｉ’（０）が高いことは酸化物系介在物が多いこと
であシ、Ｔ（０）が高い程耐ＨＩＣ性能が劣化する。 従って少いことが望ましい。 次に実施例について述べる。 〔実施例〕 ２５０を転炉出鋼後Ａｔ脱酸処理と１部又は凡ての合金
元素を調整した溶鋼２５０ ｔ（１６３０〜１６４０℃
）に対しＣａ−８部合金〔Ｃａ ： ３０ ％ ） ５
０ゆ添加しＣａ０４４０ｇ系酸化物を生成せしめ、次す
でＲＨ脱ガス処理を行ない上記酸化物を除去したｔｉｅ
Ｃａ−８１合金１”溶鋼２３０ ｔ（１６００〜１６
１ Ｅｌ ℃）Ｋ対し７０に９添加し、硫化物の形態制
御を行なった０以上の処理を溶鋼３０００ｔについて行
なっ九結果を鋼成分Ｃ＆歩留シ及びＴ（０）とＨＩＣテ
スト（ＮＡＣＥ環境テスト）Ｋついて、従来法と比較し
第１表及び第２表に示す。 以上の様に安定して耐ＨＩＣ鋼の製造が可能となつ九。 〔発明の効果〕 本発明の耐硫化腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法によ
れば、ＣｊＬ歩留りを向上せしめ、かっ［７Ｃａ〕含有
量を狭小範囲に制御可能となり従来法よ、り ＣａＯ系
介在物の少ない耐ＨＩＣ性能の優れた清浄鋼を製造し得
るものである。
ルに左右され、溶解〔Ｃａ）量は同一添加量であっても
大巾に異なる場合がある。 ところで、耐ＨＩＣに対して、〔Ｃａ〕は〔Ｃａ／Ｓ）
〈２では硫化物の形態制御ができず、また（ Ｃａ／Ｓ
） ＞ ５では過剰〔Ｃａ）による酸化物（ｃａｏ）
系介在物の生成によ？）、ＨＩＣに対して効果がなくな
るので、（ＣＪＬ）の添加に当っては２≦〔Ｃａ／Ｓ）
≧５の狭い範囲に調整する必要がある。 しかし従来の添加方法の場合、溶鋼中の〔Ｏ〕。 〔Ｓ〕レベルによ！＞［：Ｃａ’１歩留シ歩留布され、
上記の狭い範囲から外れる場合が生じ、耐ＨＩＣ性能の
劣化を惹起することが多い。 また溶鋼中のＣ４１０ａ Ａｔ１０Ｈ系介在物は、〔Ｃ
＆〕添加後の溶鋼放置時間が長ければ浮上し、溶鋼中か
ら分離し、ＨＩＣ性能は劣化しないが、〔Ｃａ〕の特性
上、取鍋精錬の最終段階またはタンディツシュ内での添
加を余儀なくされ、十分な浮上分離の時間が無＜ 、〔
Ｃａ／Ｓ ］が適性な範囲においてもＣａＯ・Ａｔ、
Ｏ，系介在物によるＨＩＣが発生する〇〔発明が解決し
ようとする問題点〕 本発明は湿潤硫化水素環境下で使用される場合に生ずる
水素誘起割れ（ＨＩＣ）の防止対策として採用されてい
る溶鋼への〔Ｃａ）添加による硫化物形態制御法を改良
しＣａＯ系介在物の少ない耐ＨＩＣ性能の優れ友清浄鋼
の製造法を提供することを目的とするものである。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は上記目的を達成するためになされたものであシ
、その要旨は、溶鋼への〔Ｃａ）添加により、硫化物の
形態制御するに当り、該〔Ｃａ〕の添加を２段階に分け
て添加することを特徴とするＣａＯ系介在物の少ない耐
硫化物腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法である。 〔作用〕 本発明は〔Ｃａ〕添加による硫化物の形態制御法におい
て、［”ＣＪＬＩは〔ｏ〕との親和力が強く、過剰の〔
Ｃａ）添加がＣａＯ系介在物を生成すると之に着目して
〔Ｃａ）を２段階に分けて添加するものであ本発明方法
においては、〔Ｃａ〕は取鍋内で２回に分けて添加し１
回目と２回目の添加の間にＲＨ（Ｒｈｅｍｓｔａｈｌ
Ｈｉｉｔｔｅｎｗｅｒｈｅ ）真空脱ガス法等の脱ガス
処理を行うものである。 １回目の〔Ｃ＆〕添加では［０１−［ＣＪＬＩの反応を
目的とし、主にＣａｏ −１４４０Ｂ系酸化物を生成さ
せる。 この〔Ｃａ）添加により、クラスター状のｕ２０３を球
状のＣａ０Ａ為０ｓ系に形態変更する。次いで前記ＲＨ
等の脱ガス処理による溶鋼の攪拌によ）生成ＣａＯ・Ａ
ｔ２０３系介在物の浮上分離を促進しかつ脱ガス処理に
よ勺、蒸気圧の高い［Ｃａ〕を溶鋼から分離し、溶鋼〔
Ｃａ）量を痕跡（ｔｒａｅ・）とする。 脱ガス処理後の２回目の〔Ｃａ）添加で、本来の目的で
ある硫化物の形態制御を行なうものである。 また〔Ｃａ〕添加後の酸化物系介在物の形態はＣａＯ・
Ａｔ２ ｏ、 となシ、この酸化物を生成するに必要な
〔Ｃａ）量は０．６２５ＸＴ（０）となる。１回目〔Ｃ
１〕添加前のＴ（０）最大値は２５ ｐｐｍ程度であシ
、必要〔Ｃａ）の最大量はα６２５Ｘ２５；１６ｐｐｍ
となる。従って１回目の〔Ｃａ）添加においては残留〔
Ｃａ）量が１６ ｐｐｍ程度の添加量で充分に酸化物の
形態制御が行なえる。２回目の添加では（” ＣａＳ
）の生成を目的とし従って必要ＣＣ＆〕量は１．２５に
〔８３以上であれば良い。〔Ｃａ）は取鍋中のＡｒ雰囲
気下の溶鋼にインジェクションランスにてＡｒをキャリ
ヤーとしてＣａ−８１合金の粉体を吹込んで添加する。 更にＨＩＣは、酸化物系介在物も起点として発生するの
で’Ｉ’（０）が高いことは酸化物系介在物が多いこと
であシ、Ｔ（０）が高い程耐ＨＩＣ性能が劣化する。 従って少いことが望ましい。 次に実施例について述べる。 〔実施例〕 ２５０を転炉出鋼後Ａｔ脱酸処理と１部又は凡ての合金
元素を調整した溶鋼２５０ ｔ（１６３０〜１６４０℃
）に対しＣａ−８部合金〔Ｃａ ： ３０ ％ ） ５
０ゆ添加しＣａ０４４０ｇ系酸化物を生成せしめ、次す
でＲＨ脱ガス処理を行ない上記酸化物を除去したｔｉｅ
Ｃａ−８１合金１”溶鋼２３０ ｔ（１６００〜１６
１ Ｅｌ ℃）Ｋ対し７０に９添加し、硫化物の形態制
御を行なった０以上の処理を溶鋼３０００ｔについて行
なっ九結果を鋼成分Ｃ＆歩留シ及びＴ（０）とＨＩＣテ
スト（ＮＡＣＥ環境テスト）Ｋついて、従来法と比較し
第１表及び第２表に示す。 以上の様に安定して耐ＨＩＣ鋼の製造が可能となつ九。 〔発明の効果〕 本発明の耐硫化腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法によ
れば、ＣｊＬ歩留りを向上せしめ、かっ［７Ｃａ〕含有
量を狭小範囲に制御可能となり従来法よ、り ＣａＯ系
介在物の少ない耐ＨＩＣ性能の優れた清浄鋼を製造し得
るものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 溶鋼への〔Ｃａ〕添加により硫化物の形態制御するに当
り、該〔Ｃａ〕の添加を２段階に分けて添加することを
特徴とするＣａＯ系介在物の少ない耐硫化物腐食割れ性
に優れた清浄鋼の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988885A JPS61179811A (ja) | 1985-02-06 | 1985-02-06 | 耐硫化物腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988885A JPS61179811A (ja) | 1985-02-06 | 1985-02-06 | 耐硫化物腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61179811A true JPS61179811A (ja) | 1986-08-12 |
Family
ID=12011730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1988885A Pending JPS61179811A (ja) | 1985-02-06 | 1985-02-06 | 耐硫化物腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61179811A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0696645A1 (en) * | 1994-06-14 | 1996-02-14 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing steel containing Ca |
| KR101185334B1 (ko) | 2010-09-29 | 2012-09-21 | 현대제철 주식회사 | 청정강 제조방법 |
| CN106756623A (zh) * | 2016-12-09 | 2017-05-31 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种提高钢水纯净度的管线钢冶炼工艺 |
| CN108396104A (zh) * | 2017-02-05 | 2018-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种减少水口堵蓄提高轧板表面质量的冶炼方法 |
-
1985
- 1985-02-06 JP JP1988885A patent/JPS61179811A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0696645A1 (en) * | 1994-06-14 | 1996-02-14 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing steel containing Ca |
| US5609199A (en) * | 1994-06-14 | 1997-03-11 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing steel containing Ca |
| KR101185334B1 (ko) | 2010-09-29 | 2012-09-21 | 현대제철 주식회사 | 청정강 제조방법 |
| CN106756623A (zh) * | 2016-12-09 | 2017-05-31 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种提高钢水纯净度的管线钢冶炼工艺 |
| CN108396104A (zh) * | 2017-02-05 | 2018-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种减少水口堵蓄提高轧板表面质量的冶炼方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN112226578A (zh) | 一种高强稀土大梁钢稀土加入控制方法 | |
| CN112708720B (zh) | 一种提高低碳低硅含铌钢铌收得率的冶炼方法 | |
| CN113943893A (zh) | 一种含稀土700MPa级焊丝钢的生产方法 | |
| US4286984A (en) | Compositions and methods of production of alloy for treatment of liquid metals | |
| KR100191442B1 (ko) | 박강판용 알루미늄킬드강의 용제방법 | |
| JP2999671B2 (ja) | Ｃａ添加鋼の溶製方法 | |
| JP3896650B2 (ja) | 含Ｔｉ極低炭素鋼の製造方法 | |
| JPS61179811A (ja) | 耐硫化物腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造法 | |
| EP3674424B1 (en) | Smelting method for ultra-low carbon 13cr stainless steel | |
| JP5458607B2 (ja) | 耐硫化物腐食割れ性に優れた清浄鋼の製造方法 | |
| CN108950136B (zh) | 一种稀土微合金钢的冶炼方法 | |
| JPH08333619A (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼の製造方法 | |
| JP4648820B2 (ja) | 極低硫含クロム溶鋼の製造方法 | |
| CN115698342A (zh) | 高锰钢的熔炼方法 | |
| JPS6157372B2 (ja) | ||
| KR100226931B1 (ko) | 연강선재 제조시 탈가스 설비에서의 탈유방법 | |
| KR100270117B1 (ko) | 용강의 탈가스처리시 용강의 승온방법 | |
| JPS5922765B2 (ja) | 硫化物の形熊を制御した低酸素、低硫黄鋼の製造法 | |
| CN115612912B (zh) | 一种含铝轴用结构钢控硫的精炼方法 | |
| JPH0873923A (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた清浄鋼の製造法 | |
| JPS61276756A (ja) | 極低炭素冷延鋼板のフクレ欠陥防止方法 | |
| CN110343807A (zh) | 一种er50-6e系列低碳钢冶炼脱氧工艺 | |
| KR100331962B1 (ko) | 마크로·마이크로응고조직을개선한고청정공구강의제조방법 | |
| JPH07103416B2 (ja) | 高炭素鋼線材の製造方法 | |
| JPH08325627A (ja) | 方向性ケイ素鋼板の製造方法 |