JP3097506B2 - 溶鋼のＣａ処理方法 - Google Patents
溶鋼のＣａ処理方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の極低硫化、介
在物の組成および形態の制御により、靭性の確保、水素
誘起割れ防止等、鋼の品質向上を可能ならしめるＣａ処
理方法に関する。
在物の組成および形態の制御により、靭性の確保、水素
誘起割れ防止等、鋼の品質向上を可能ならしめるＣａ処
理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ラインパイプ等で発生する水素誘起割れ
（以下ＨＩＣと記す）は、圧延時に線状に破砕されたAl
2O3 クラスターや線状に伸延されたMnS を起点に発生す
ることが周知となっている。従って、従来から溶鋼にＣ
ａ含有物質を添加することにより、Al2O3 クラスターを
ＨＩＣの起点とならない球状介在物に形態制御するとと
もにＣａと溶鋼中〔Ｓ〕とを反応させ、CaO-Al2O3-CaS
系介在物として脱硫することにより、MnS の生成を抑止
する技術が知られている。
（以下ＨＩＣと記す）は、圧延時に線状に破砕されたAl
2O3 クラスターや線状に伸延されたMnS を起点に発生す
ることが周知となっている。従って、従来から溶鋼にＣ
ａ含有物質を添加することにより、Al2O3 クラスターを
ＨＩＣの起点とならない球状介在物に形態制御するとと
もにＣａと溶鋼中〔Ｓ〕とを反応させ、CaO-Al2O3-CaS
系介在物として脱硫することにより、MnS の生成を抑止
する技術が知られている。
【０００３】一般に、ラインパイプ等の耐ＨＩＣ鋼は以
下の方法によって製造される。
下の方法によって製造される。
【０００４】転炉出鋼後の溶鋼をＡｌ等で脱酸した後、
ＲＨ真空脱ガス装置等を用いて溶鋼中の窒素、水素を除
去する。この後、溶鋼脱硫処理を施す場合もある。この
ように、脱酸、脱ガス処理の後、溶鋼にＣａ含有物質を
添加する。
ＲＨ真空脱ガス装置等を用いて溶鋼中の窒素、水素を除
去する。この後、溶鋼脱硫処理を施す場合もある。この
ように、脱酸、脱ガス処理の後、溶鋼にＣａ含有物質を
添加する。
【０００５】一般に、添加するＣａ含有物質としてはＣ
ａ−Ｓｉ、Ｃａ−Ａｌ等のＣａを約３０％含んだＣａ合
金が用いられる。また、Ｃａ含有物質の添加方法として
は、溶鋼に浸漬したランスから不活性ガスとともにＣａ
含有物質を溶鋼中に吹き込むインジェクション法や、Ｃ
ａ含有物質粉を鉄で被覆し線状となしたものを溶鋼に送
り込むワイヤーフィーダー法が知られている。
ａ−Ｓｉ、Ｃａ−Ａｌ等のＣａを約３０％含んだＣａ合
金が用いられる。また、Ｃａ含有物質の添加方法として
は、溶鋼に浸漬したランスから不活性ガスとともにＣａ
含有物質を溶鋼中に吹き込むインジェクション法や、Ｃ
ａ含有物質粉を鉄で被覆し線状となしたものを溶鋼に送
り込むワイヤーフィーダー法が知られている。
【０００６】しかし、そのＣａ処理方法が不適切である
と、Al2O3 クラスターの球状化が不十分となり、または
添加Ｃａと溶鋼中〔Ｓ〕との反応により生成したCaS ク
ラスターによる連続鋳造時の浸漬ノズル閉塞が生じる。
と、Al2O3 クラスターの球状化が不十分となり、または
添加Ｃａと溶鋼中〔Ｓ〕との反応により生成したCaS ク
ラスターによる連続鋳造時の浸漬ノズル閉塞が生じる。
【０００７】このような問題解決のため、従来からいく
つかの方法が提案されてきた。
つかの方法が提案されてきた。
【０００８】特開昭６０−９８１６号公報には、Ｃａ合
金とAl2O3 、CaO を主成分とするフラックスが緊密結合
した金属精錬剤により、Ｃａの溶鋼への作用を適度に制
御でき、これにより介在物をCaO-Al2O3 系に制御すると
ともに脱硫も図れることが示されている。
金とAl2O3 、CaO を主成分とするフラックスが緊密結合
した金属精錬剤により、Ｃａの溶鋼への作用を適度に制
御でき、これにより介在物をCaO-Al2O3 系に制御すると
ともに脱硫も図れることが示されている。
【０００９】本発明者等は特開昭６４−７５６２２号公
報において、Al2O3 とＣａ合金を同時に添加あるいはAl
2O3 添加後にＣａ合金を添加することにより、介在物を
CaO-Al2O3-CaS に改質し１００％球状化すると同時に、
効果的に脱硫する方法を提案した。
報において、Al2O3 とＣａ合金を同時に添加あるいはAl
2O3 添加後にＣａ合金を添加することにより、介在物を
CaO-Al2O3-CaS に改質し１００％球状化すると同時に、
効果的に脱硫する方法を提案した。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】従来、Ｃａ添加により
ＨＩＣの起点となるMnS あるいはAl2O3 クラスターを耐
ＨＩＣ性に無害とされるCaO-Al2O3-CaS 系球状介在物に
改質し、かつＣａ添加時に生成するCaS を抑止すれば、
実用上十分な鋼材の耐ＨＩＣ性が得られると考えられて
きた。
ＨＩＣの起点となるMnS あるいはAl2O3 クラスターを耐
ＨＩＣ性に無害とされるCaO-Al2O3-CaS 系球状介在物に
改質し、かつＣａ添加時に生成するCaS を抑止すれば、
実用上十分な鋼材の耐ＨＩＣ性が得られると考えられて
きた。
【００１１】しかし実際には、Ｃａ添加によりＨＩＣの
起点となる有害介在物を球状CaO-Al2O3-CaS 介在物に無
害化改質し、かつCaS 介在物を抑止してもＨＩＣ発生を
十分に抑えることはできない。そこで、本発明者は、Ｃ
ａ添加を施した鋼材を耐ＨＩＣ評価試験にて評価し、Ｈ
ＩＣが発生した鋼材中の介在物形態の観察、組成分析を
行った結果、以下の知見を得た。
起点となる有害介在物を球状CaO-Al2O3-CaS 介在物に無
害化改質し、かつCaS 介在物を抑止してもＨＩＣ発生を
十分に抑えることはできない。そこで、本発明者は、Ｃ
ａ添加を施した鋼材を耐ＨＩＣ評価試験にて評価し、Ｈ
ＩＣが発生した鋼材中の介在物形態の観察、組成分析を
行った結果、以下の知見を得た。
【００１２】スラブ中に存在する介在物は全て球状であ
り、その組成はＣａ−Ａｌ−Ｏ−Ｓからなっている。こ
のスラブを圧延し、この圧延後の鋼中介在物を調査した
ところ、介在物の一部は球状であるものの、介在物の多
くは線状に破砕されていた。
り、その組成はＣａ−Ａｌ−Ｏ−Ｓからなっている。こ
のスラブを圧延し、この圧延後の鋼中介在物を調査した
ところ、介在物の一部は球状であるものの、介在物の多
くは線状に破砕されていた。
【００１３】さらに、この圧延材をＨＩＣ評価試験にて
評価したところ、この線状に破砕された介在物を起点と
してＨＩＣが発生していることが判明した。
評価したところ、この線状に破砕された介在物を起点と
してＨＩＣが発生していることが判明した。
【００１４】そこで、圧延後、線状に破砕された介在物
と球状のままであった介在物の組成を詳細に調査したと
ころ、以下が明かとなった。
と球状のままであった介在物の組成を詳細に調査したと
ころ、以下が明かとなった。
【００１５】線状に破砕された介在物の組成は、CaO ＞
６０％、CaS ＞８％、Al2O3 ＜２７％か、またはCaO ＜
３５％、Al2O3 ＞６５％であった。一方、圧延後も球状
であった介在物は、３５％≦CaO ≦６０％、CaS ≦８％
であり、残部はAl2O3 からなる組成のものであった。し
たがって、介在物組成が不適当であると溶鋼中およびス
ラブ中で球状であっても圧延時に破砕され、ＨＩＣの起
点となるのである。
６０％、CaS ＞８％、Al2O3 ＜２７％か、またはCaO ＜
３５％、Al2O3 ＞６５％であった。一方、圧延後も球状
であった介在物は、３５％≦CaO ≦６０％、CaS ≦８％
であり、残部はAl2O3 からなる組成のものであった。し
たがって、介在物組成が不適当であると溶鋼中およびス
ラブ中で球状であっても圧延時に破砕され、ＨＩＣの起
点となるのである。
【００１６】さらに、溶鋼中〔Ｓ〕濃度と介在物中CaS
濃度との相関関係について調査したところ、溶鋼中
〔Ｓ〕濃度が７ppm 以上となると、凝固過程で介在物中
のCaS 濃度が上昇し、最終的に介在物中のCaS 濃度が１
０％以上となることが判明した。
濃度との相関関係について調査したところ、溶鋼中
〔Ｓ〕濃度が７ppm 以上となると、凝固過程で介在物中
のCaS 濃度が上昇し、最終的に介在物中のCaS 濃度が１
０％以上となることが判明した。
【００１７】したがって、鋼材の耐ＨＩＣ性を十分に向
上させるには、CaS 単体介在物生成の抑止、介在物の完
全球状化に加えて、以下の、の条件を達成しなけれ
ばならないのである。
上させるには、CaS 単体介在物生成の抑止、介在物の完
全球状化に加えて、以下の、の条件を達成しなけれ
ばならないのである。
【００１８】介在物組成を３５％≦CaO ≦６０％、Ca
S ≦８％、残部Al2O3 とする。
S ≦８％、残部Al2O3 とする。
【００１９】溶鋼中〔Ｓ〕濃度を７ppm 以下とする。
【００２０】しかし、前記特開昭６０−９８１６号公報
の精錬剤、特開昭６４−７５６２２号公報の脱硫方法
は、いずれも主に溶鋼を或る程度脱硫するとともに介在
物の球状化を図るものであり、CaS 生成抑止と介在物球
状化の達成度が低いため上記、の条件を満足させる
ことができず、鋼材の耐ＨＩＣ性を十分に向上させ得る
ものではなかった。
の精錬剤、特開昭６４−７５６２２号公報の脱硫方法
は、いずれも主に溶鋼を或る程度脱硫するとともに介在
物の球状化を図るものであり、CaS 生成抑止と介在物球
状化の達成度が低いため上記、の条件を満足させる
ことができず、鋼材の耐ＨＩＣ性を十分に向上させ得る
ものではなかった。
【００２１】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は次の溶鋼
のＣａ処理方法にある。
のＣａ処理方法にある。
【００２２】取鍋内溶鋼中にＣａ合金とともにAl2O3 を
同時に添加するＣａ処理方法であって、Ｃａ純分添加量
とAl2O3 添加量との比が下記（１）式の関係を満たす条
件で同時に添加することを特徴とする溶鋼のＣａ処理方
法。
同時に添加するＣａ処理方法であって、Ｃａ純分添加量
とAl2O3 添加量との比が下記（１）式の関係を満たす条
件で同時に添加することを特徴とする溶鋼のＣａ処理方
法。
【００２３】
【数２】
【００２４】ただし、 〔Ｏ〕：溶鋼中の全酸素濃度(p
pm） （Ｃａ）：溶鋼トン当たりのＣａ純分添加量(kg/T) （Al2O3)：Ｃａ合金と同時に添加するAl2O3 の溶鋼トン
当たりの添加量(kg/T)
pm） （Ｃａ）：溶鋼トン当たりのＣａ純分添加量(kg/T) （Al2O3)：Ｃａ合金と同時に添加するAl2O3 の溶鋼トン
当たりの添加量(kg/T)
【００２５】
【発明の実施の形態】ＣａはAl2O3 介在物および溶鋼中
〔Ｓ〕と高い反応性をもっているため、Ｃａ合金を添加
すると、添加位置近傍で急激に反応が進行してしまい、
介在物はCaO、CaS に非常に富んだ組成となってしま
う。この急激な反応は添加位置近傍付近で起こる局部的
な反応であるため、Ｃａ合金の添加量、添加速度などの
一般的な操業因子により緩和することは困難であり、結
果として介在物の組成および形態を精密に制御すること
は不可能である。
〔Ｓ〕と高い反応性をもっているため、Ｃａ合金を添加
すると、添加位置近傍で急激に反応が進行してしまい、
介在物はCaO、CaS に非常に富んだ組成となってしま
う。この急激な反応は添加位置近傍付近で起こる局部的
な反応であるため、Ｃａ合金の添加量、添加速度などの
一般的な操業因子により緩和することは困難であり、結
果として介在物の組成および形態を精密に制御すること
は不可能である。
【００２６】したがって、介在物の組成および形態を精
密に制御し耐ＨＩＣ性を向上させるには、このようなＣ
ａ合金添加位置近傍での急激な反応を緩和し、添加Ｃａ
をより効果的に溶鋼全体に作用させる技術の確立が必須
である。
密に制御し耐ＨＩＣ性を向上させるには、このようなＣ
ａ合金添加位置近傍での急激な反応を緩和し、添加Ｃａ
をより効果的に溶鋼全体に作用させる技術の確立が必須
である。
【００２７】Ｃａ合金とAl2O3 を同時添加すると、Ｃａ
添加位置近傍で下記（２）式の反応が起こる。
添加位置近傍で下記（２）式の反応が起こる。
【００２８】 Ｃａ＋Al2O3 ＝ｍCaO ・ｎAl2O3 ・・・・（２） これにより、添加されたＣａは溶鋼中Al2O3 介在物、
〔Ｓ〕との反応と同時に、添加Al2O3 との反応に消費さ
れるため、Ｃａの急激な反応が抑制される。このため、
介在物組成を精密に制御することが可能となるのであ
る。ただし、前記反応（２）式で生成したｍCaO ・ｎAl
2O3 は速やかに溶鋼から浮上分離し、除去される。
〔Ｓ〕との反応と同時に、添加Al2O3 との反応に消費さ
れるため、Ｃａの急激な反応が抑制される。このため、
介在物組成を精密に制御することが可能となるのであ
る。ただし、前記反応（２）式で生成したｍCaO ・ｎAl
2O3 は速やかに溶鋼から浮上分離し、除去される。
【００２９】このとき、下記（１）式を満足させる条件
でＣａ合金とAl2O3 を同時添加することにより、介在物
組成を制御すると同時に、更に効果的に脱硫することが
可能となる。
でＣａ合金とAl2O3 を同時添加することにより、介在物
組成を制御すると同時に、更に効果的に脱硫することが
可能となる。
【００３０】
【数３】
【００３１】ただし、 〔Ｏ〕：溶鋼中の全酸素濃度(p
pm） （Ｃａ）：溶鋼トン当たりのＣａ純分添加量(kg/T) （Al2O3)：Ｃａ合金と同時に添加するAl2O3 の溶鋼トン
当たりの添加量(kg/T) 上記（１）式を得た根拠を図１および図２により説明す
る。
pm） （Ｃａ）：溶鋼トン当たりのＣａ純分添加量(kg/T) （Al2O3)：Ｃａ合金と同時に添加するAl2O3 の溶鋼トン
当たりの添加量(kg/T) 上記（１）式を得た根拠を図１および図２により説明す
る。
【００３２】図１は、溶鋼中〔Ｏ〕濃度と上記（１）式
中の（Ｃａ）／（Al2O3)（以下配合比という）との関係
を示す図である。図中の白抜き丸印は介在物組成が３５
％≦CaO ≦６０％、CaS ≦８％、残部Al2O3 となってお
り、ＨＩＣが発生しなかったもの、黒塗り四角印はCaO
＜３５％、Al2O3 ＞６５％なる組成の介在物を起点とし
てＨＩＣが発生したもの、黒塗り三角印はCaO ＞６０
％、CaS ＞８％、Al2O3＜２７％なる組成の介在物を起
点としてＨＩＣが発生したものを示す。また、曲線Ａは
下記（３）式、曲線Ｂは下記（４）式を示す。
中の（Ｃａ）／（Al2O3)（以下配合比という）との関係
を示す図である。図中の白抜き丸印は介在物組成が３５
％≦CaO ≦６０％、CaS ≦８％、残部Al2O3 となってお
り、ＨＩＣが発生しなかったもの、黒塗り四角印はCaO
＜３５％、Al2O3 ＞６５％なる組成の介在物を起点とし
てＨＩＣが発生したもの、黒塗り三角印はCaO ＞６０
％、CaS ＞８％、Al2O3＜２７％なる組成の介在物を起
点としてＨＩＣが発生したものを示す。また、曲線Ａは
下記（３）式、曲線Ｂは下記（４）式を示す。
【００３３】
【数４】
【００３４】
【数５】
【００３５】図１中曲線Ａより下側の領域、つまりＣａ
添加量に対してAl2O3 添加量が過剰の場合は、添加Ｃａ
の大部分が添加Al2O3 と反応してCaO-Al2O3 となり、溶
鋼から浮上、除去されてしまう。この結果、溶鋼への見
かけＣａ供給量は低下し、溶鋼中Al2O3 介在物を十分に
CaO-Al2O3 に改質することができず、介在物はCaO ＜３
５％、Al2O3 ＞６５％となり、圧延時に破砕され、ＨＩ
Ｃの起点となる。
添加量に対してAl2O3 添加量が過剰の場合は、添加Ｃａ
の大部分が添加Al2O3 と反応してCaO-Al2O3 となり、溶
鋼から浮上、除去されてしまう。この結果、溶鋼への見
かけＣａ供給量は低下し、溶鋼中Al2O3 介在物を十分に
CaO-Al2O3 に改質することができず、介在物はCaO ＜３
５％、Al2O3 ＞６５％となり、圧延時に破砕され、ＨＩ
Ｃの起点となる。
【００３６】一方、図１中曲線Ｂより上側の領域、つま
りＣａ添加量に対してAl2O3 添加量が不足の場合は、Ｃ
ａの急激な反応が十分抑制できず、添加Ｃａの大部分が
Al2O3 介在物の改質に機能してしまうため介在物中Ｃａ
濃度が高くなり、その結果、介在物組成はCaO ＞６０
％、CaS ＞８％、Al2O3 ＜２７％となり、圧延時に破砕
され、ＨＩＣの起点となってしまう。
りＣａ添加量に対してAl2O3 添加量が不足の場合は、Ｃ
ａの急激な反応が十分抑制できず、添加Ｃａの大部分が
Al2O3 介在物の改質に機能してしまうため介在物中Ｃａ
濃度が高くなり、その結果、介在物組成はCaO ＞６０
％、CaS ＞８％、Al2O3 ＜２７％となり、圧延時に破砕
され、ＨＩＣの起点となってしまう。
【００３７】以上のように、介在物組成を精密に制御し
耐ＨＩＣ性を向上させるには（１）式で示される配合比
でＣａとAl2O3 を添加することが不可欠である。
耐ＨＩＣ性を向上させるには（１）式で示される配合比
でＣａとAl2O3 を添加することが不可欠である。
【００３８】図２は、Ｃａ純分換算添加量と到達〔Ｓ〕
濃度との関係を示す図である。図２中白抜き丸印は、
（１）式に従いＣａ合金とAl2O3 を同時添加した場合の
到達〔Ｓ〕濃度である。図２中破線で挟まれた領域は、
Ｃａ−Ｓｉのみを添加した場合とCaO 添加後Ｃａ−Ｓｉ
を添加した場合の到達〔Ｓ〕濃度である。なお、添加前
の〔Ｓ〕濃度は３０ppm である。
濃度との関係を示す図である。図２中白抜き丸印は、
（１）式に従いＣａ合金とAl2O3 を同時添加した場合の
到達〔Ｓ〕濃度である。図２中破線で挟まれた領域は、
Ｃａ−Ｓｉのみを添加した場合とCaO 添加後Ｃａ−Ｓｉ
を添加した場合の到達〔Ｓ〕濃度である。なお、添加前
の〔Ｓ〕濃度は３０ppm である。
【００３９】図２に示すように、（１）式に従い配合比
を制御した場合、脱硫が進行し、到達〔Ｓ〕濃度が低下
する。この脱硫反応は下記（５）式に示すように、添加
Ｃａと添加Al2O3 との反応で生成したｍCaO ・ｎAl2O3
系酸化物と溶鋼中〔Ｓ〕が反応してCaO-Al2O3-CaS とな
り、溶鋼から浮上分離することによるものである。
を制御した場合、脱硫が進行し、到達〔Ｓ〕濃度が低下
する。この脱硫反応は下記（５）式に示すように、添加
Ｃａと添加Al2O3 との反応で生成したｍCaO ・ｎAl2O3
系酸化物と溶鋼中〔Ｓ〕が反応してCaO-Al2O3-CaS とな
り、溶鋼から浮上分離することによるものである。
【００４０】 ｍCaO ・ｎAl2O3 ＋Ｓ＝（ｍ−１）CaO ・CaS ・Al2O3 ・・・・（５） 配合比が（１）式で定める上限値を超えると、脱硫に寄
与するｍCaO ・ｎAl2O3 中のCaO 濃度が極端に低下する
ため、十分に脱硫することができない。一方、配合比が
（１）式で定める下限値未満になると、生成するｍCaO
・ｎAl2O3 の絶対量が少なくなるため、十分に脱硫する
ことができない。
与するｍCaO ・ｎAl2O3 中のCaO 濃度が極端に低下する
ため、十分に脱硫することができない。一方、配合比が
（１）式で定める下限値未満になると、生成するｍCaO
・ｎAl2O3 の絶対量が少なくなるため、十分に脱硫する
ことができない。
【００４１】添加するＣａ量は、（１）式を満足してい
れば特に限定するものではないが、０．０５kg/T以上
０．４kg/T以下が望ましい。０．４kg/Tを超えるとと、
Ｃａと添加Al2O3 により生成したｍCaO ・ｎAl2O3 の溶
鋼への残留量が多くなり、結果として溶鋼の清浄度が悪
化する。一方、Ｃａ添加量が０，０５kg/T未満となると
Al2O3 クラスター改質が不十分となると同時に十分に脱
硫することができず、MnS が生成してしまう。
れば特に限定するものではないが、０．０５kg/T以上
０．４kg/T以下が望ましい。０．４kg/Tを超えるとと、
Ｃａと添加Al2O3 により生成したｍCaO ・ｎAl2O3 の溶
鋼への残留量が多くなり、結果として溶鋼の清浄度が悪
化する。一方、Ｃａ添加量が０，０５kg/T未満となると
Al2O3 クラスター改質が不十分となると同時に十分に脱
硫することができず、MnS が生成してしまう。
【００４２】添加するＣａ合金はどのようなものでも構
わないが、Ｃａ−Ｓｉ、Ｃａ−Ａｌ、Ｃａ−Ａｌ−Ｓｉ
などが望ましい。また、同時添加するAl2O3 は粒径０．
２〜２ｍｍ程度のものが望ましい。粒径が０．２ｍｍ未
満となると溶鋼からの浮上が遅くなるため、溶鋼の清浄
性を悪化させる。一方、粒径が２ｍｍを超えるとAl2O3
の添加が困難になるばかりでなく、添加後Al2O3 粒の温
度が速やかに上昇しないため反応効率が低下し、十分に
機能を果たすことができない。
わないが、Ｃａ−Ｓｉ、Ｃａ−Ａｌ、Ｃａ−Ａｌ−Ｓｉ
などが望ましい。また、同時添加するAl2O3 は粒径０．
２〜２ｍｍ程度のものが望ましい。粒径が０．２ｍｍ未
満となると溶鋼からの浮上が遅くなるため、溶鋼の清浄
性を悪化させる。一方、粒径が２ｍｍを超えるとAl2O3
の添加が困難になるばかりでなく、添加後Al2O3 粒の温
度が速やかに上昇しないため反応効率が低下し、十分に
機能を果たすことができない。
【００４３】Ｃａ合金とAl2O3 の添加は、事前に混合し
たものをインジェクションを用いて不活性ガスとともに
吹き込んでも、同じくワイヤーに充填して溶鋼に送り込
んでも良い。また、Ｃａ合金とAl2O3 を別々のホッパー
から切出し、ロードセルを用いて所定量に混合しつつ、
インジェクションランスを用いて不活性ガスとともに吹
き込んでも良い。
たものをインジェクションを用いて不活性ガスとともに
吹き込んでも、同じくワイヤーに充填して溶鋼に送り込
んでも良い。また、Ｃａ合金とAl2O3 を別々のホッパー
から切出し、ロードセルを用いて所定量に混合しつつ、
インジェクションランスを用いて不活性ガスとともに吹
き込んでも良い。
【００４４】Ｃａ添加前に溶鋼中〔Ｓ〕濃度は３０ppm
以下、水素濃度は２ppm 以下としておくことが望まし
い。Ｃａ添加前に予め脱硫する方法としては、脱硫能に
優れたスラグの存在下で溶鋼をガス撹拌する方法やCaO
などを主成分とする脱硫剤を溶鋼に吹き込む方法などい
かなる方法でもよい。あるいは、ＲＨ式真空脱ガス装置
などにおいて、真空槽内で脱硫剤をホッパーから添加す
る方法、真空槽内に設けたランスから脱硫剤を吹き込む
方法、真空槽内の浸漬あるいは上吹き羽口から脱硫剤を
吹き込む方法などいかなる方法でもよい。脱水素は真空
脱ガス装置を用いて行う方法を適用するのが望ましい。
さらに、上記脱硫、脱水素を組み合わせて用いることが
望ましい。組み合わせ方法としては、脱硫処理後脱水素
処理を行っても良いし、脱水素後脱硫処理を行ってもよ
い。
以下、水素濃度は２ppm 以下としておくことが望まし
い。Ｃａ添加前に予め脱硫する方法としては、脱硫能に
優れたスラグの存在下で溶鋼をガス撹拌する方法やCaO
などを主成分とする脱硫剤を溶鋼に吹き込む方法などい
かなる方法でもよい。あるいは、ＲＨ式真空脱ガス装置
などにおいて、真空槽内で脱硫剤をホッパーから添加す
る方法、真空槽内に設けたランスから脱硫剤を吹き込む
方法、真空槽内の浸漬あるいは上吹き羽口から脱硫剤を
吹き込む方法などいかなる方法でもよい。脱水素は真空
脱ガス装置を用いて行う方法を適用するのが望ましい。
さらに、上記脱硫、脱水素を組み合わせて用いることが
望ましい。組み合わせ方法としては、脱硫処理後脱水素
処理を行っても良いし、脱水素後脱硫処理を行ってもよ
い。
【００４５】
【実施例】転炉から出鋼して取鍋に収容した溶鋼２５０
T に脱酸を施し、表１に示す組成に調整した。
T に脱酸を施し、表１に示す組成に調整した。
【００４６】
【表１】
【００４７】取鍋内溶鋼に浸漬したランスを用いてＡｒ
ガスで溶鋼を撹拌した後、ＲＨ真空脱ガス装置にて環流
処理を施し、その後、所定量に配合したＣａ合金とAl2O
3 をＡｒガスを用いるインジェクション法により同時添
加した。Ｃａ添加前の溶鋼中〔Ｓ〕濃度は２５ppm であ
った。表２に各処理条件を示す。
ガスで溶鋼を撹拌した後、ＲＨ真空脱ガス装置にて環流
処理を施し、その後、所定量に配合したＣａ合金とAl2O
3 をＡｒガスを用いるインジェクション法により同時添
加した。Ｃａ添加前の溶鋼中〔Ｓ〕濃度は２５ppm であ
った。表２に各処理条件を示す。
【００４８】
【表２】
【００４９】Ｃａ合金は３０Wt％Ｃａ−７０Wt％Ｓｉの
Ｃａ−Ｓｉ合金を、Al2O3 は平均粒径０．５ｍｍの粉体
を用いた。添加速度はＣａ純分換算で、０．１３ kg/(T
・ｍｉｎ）、Ｃａ添加量はＣａ純分換算で０．１６kg/T
とした。
Ｃａ−Ｓｉ合金を、Al2O3 は平均粒径０．５ｍｍの粉体
を用いた。添加速度はＣａ純分換算で、０．１３ kg/(T
・ｍｉｎ）、Ｃａ添加量はＣａ純分換算で０．１６kg/T
とした。
【００５０】処理溶鋼を、連続鋳造機により厚さ２３５
ｍｍのスラブとし、これを圧延して２６．５ｍｍの厚板
とした。次いでサンプルを切り出し、検鏡法により介在
物の形態を観察し、組成を分析するとともに耐ＨＩＣ評
価試験に供した。
ｍｍのスラブとし、これを圧延して２６．５ｍｍの厚板
とした。次いでサンプルを切り出し、検鏡法により介在
物の形態を観察し、組成を分析するとともに耐ＨＩＣ評
価試験に供した。
【００５１】耐ＨＩＣ評価試験条件はＮＡＣＥ条件とし
た。表２にＨＩＣ評価試験結果を併せて示す。表中○印
はＨＩＣが全く発生しなかったこと、×印はＨＩＣが発
生したことを示す。
た。表２にＨＩＣ評価試験結果を併せて示す。表中○印
はＨＩＣが全く発生しなかったこと、×印はＨＩＣが発
生したことを示す。
【００５２】表２に示すように、本発明方法で定める条
件に従い配合比を制御した場合、ＨＩＣは全く発生しな
いが、配合比が本発明方法で定める条件から外れる場合
にはＨＩＣが発生した。
件に従い配合比を制御した場合、ＨＩＣは全く発生しな
いが、配合比が本発明方法で定める条件から外れる場合
にはＨＩＣが発生した。
【００５３】
【発明の効果】本発明方法によれば、ＨＩＣが全く発生
しない鋼を得ることができる。
しない鋼を得ることができる。
【図１】溶鋼中〔Ｏ〕濃度とＣａ／Al2O3(配合比）との
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図２】Ｃａ純分換算添加量と到達〔Ｓ〕濃度との関係
を示す図である。
を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】取鍋内溶鋼中にＣａ合金とともにAl2O3 を
同時に添加するＣａ処理方法であって、Ｃａ純分添加量
とAl2O3 添加量との比が下記（１）式の関係を満たす条
件で同時に添加することを特徴とする溶鋼のＣａ処理方
法。 【数１】 ただし、 〔Ｏ〕：溶鋼中の全酸素濃度(ppm） （Ｃａ）：溶鋼トン当たりのＣａ純分添加量(kg/T) （Al2O3)：Ｃａ合金と同時に添加するAl2O3 の溶鋼トン
当たりの添加量(kg/T)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07177428A JP3097506B2 (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | 溶鋼のＣａ処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07177428A JP3097506B2 (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | 溶鋼のＣａ処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0931524A JPH0931524A (ja) | 1997-02-04 |
| JP3097506B2 true JP3097506B2 (ja) | 2000-10-10 |
Family
ID=16030771
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07177428A Expired - Fee Related JP3097506B2 (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | 溶鋼のＣａ処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3097506B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100425417C (zh) * | 2005-11-24 | 2008-10-15 | 张忠烈 | 小直径薄壁水泥排污管的制备方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5262075B2 (ja) | 2007-11-14 | 2013-08-14 | 新日鐵住金株式会社 | 耐サワー性能に優れた鋼管用鋼の製造方法 |
| JP5347729B2 (ja) * | 2009-06-03 | 2013-11-20 | 新日鐵住金株式会社 | Ｃａ処理鋼の製造方法 |
-
1995
- 1995-07-13 JP JP07177428A patent/JP3097506B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100425417C (zh) * | 2005-11-24 | 2008-10-15 | 张忠烈 | 小直径薄壁水泥排污管的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0931524A (ja) | 1997-02-04 |
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