JPH1192818A - 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 - Google Patents
高清浄極低炭素鋼の溶製方法Info
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- JPH1192818A JPH1192818A JP9248732A JP24873297A JPH1192818A JP H1192818 A JPH1192818 A JP H1192818A JP 9248732 A JP9248732 A JP 9248732A JP 24873297 A JP24873297 A JP 24873297A JP H1192818 A JPH1192818 A JP H1192818A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】炭素濃度３０ppm 以下、溶鋼中全酸素濃度１５
ppm 以下の高清浄極低炭素鋼を溶製する。 【解決手段】溶鋼中Ａｌとスラグ中酸化物との反応を抑
制するために、スラグ流動性を低下でき、且つ酸素を発
生することのないスピネル構造の安定なＭｇＯ・Ａｌ2
Ｏ3系フラックスを真空脱炭・脱酸後にスラグに添加す
る。
ppm 以下の高清浄極低炭素鋼を溶製する。 【解決手段】溶鋼中Ａｌとスラグ中酸化物との反応を抑
制するために、スラグ流動性を低下でき、且つ酸素を発
生することのないスピネル構造の安定なＭｇＯ・Ａｌ2
Ｏ3系フラックスを真空脱炭・脱酸後にスラグに添加す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高清浄極低炭素鋼の
溶製方法に関するものである。
溶製方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】極低炭素鋼は主に自動車用外装材として
用いられるため、深絞り性などの高い成形性と表面傷の
低減が要求される。高い成形性を確保するには鋼中炭素
濃度を３０ppm 以下とし、更に表面傷の低減には介在物
を大幅に減少させること、つまり、高清浄性が必要であ
る。一般に、高清浄極低炭素鋼は以下の方法で溶製され
る。
用いられるため、深絞り性などの高い成形性と表面傷の
低減が要求される。高い成形性を確保するには鋼中炭素
濃度を３０ppm 以下とし、更に表面傷の低減には介在物
を大幅に減少させること、つまり、高清浄性が必要であ
る。一般に、高清浄極低炭素鋼は以下の方法で溶製され
る。
【０００３】転炉などの製鋼炉で溶鋼中炭素濃度を０．
０２〜０．１％、酸素濃度０．０６％以上とした後、取
鍋へ出鋼する。溶鋼中酸素濃度は０．０６％以上と高い
ため、溶鋼表面上に存在するスラグ中にはＦｅＯやＭｎ
Ｏが生成し、その濃度は１５％程度となる。次工程にて
溶鋼はＲＨ式などの真空脱ガス装置を用いて脱炭処理が
施される。これは、真空下において溶鋼中炭素と溶鋼中
酸素を反応させ、ＣＯガスとして溶鋼から除去するもの
である。溶鋼中炭素濃度が３０ppm 以下となった時点
で、通常、溶鋼中には酸素が０．０２〜０．０５％程度
存在する。これは、脱炭ＣＯ生成反応を高速で進行させ
るため、酸素濃度を過剰としているためである。
０２〜０．１％、酸素濃度０．０６％以上とした後、取
鍋へ出鋼する。溶鋼中酸素濃度は０．０６％以上と高い
ため、溶鋼表面上に存在するスラグ中にはＦｅＯやＭｎ
Ｏが生成し、その濃度は１５％程度となる。次工程にて
溶鋼はＲＨ式などの真空脱ガス装置を用いて脱炭処理が
施される。これは、真空下において溶鋼中炭素と溶鋼中
酸素を反応させ、ＣＯガスとして溶鋼から除去するもの
である。溶鋼中炭素濃度が３０ppm 以下となった時点
で、通常、溶鋼中には酸素が０．０２〜０．０５％程度
存在する。これは、脱炭ＣＯ生成反応を高速で進行させ
るため、酸素濃度を過剰としているためである。
【０００４】溶鋼中炭素濃度が３０ppm 以下まで低下し
た後、Ａｌを添加し溶鋼中酸素と反応させ、固体アルミ
ナ（いわゆるアルミナ介在物）として溶鋼から浮上分離
させることにより、溶鋼中酸素濃度を５ppm 以下まで低
減できる。このＡｌ添加をＡｌ脱酸と呼ぶが、真空脱ガ
ス装置の介在物除去能力が優れているため、Ａｌ脱酸は
脱炭に引き続き真空脱ガス装置内で行われる。
た後、Ａｌを添加し溶鋼中酸素と反応させ、固体アルミ
ナ（いわゆるアルミナ介在物）として溶鋼から浮上分離
させることにより、溶鋼中酸素濃度を５ppm 以下まで低
減できる。このＡｌ添加をＡｌ脱酸と呼ぶが、真空脱ガ
ス装置の介在物除去能力が優れているため、Ａｌ脱酸は
脱炭に引き続き真空脱ガス装置内で行われる。
【０００５】以上の方法により、溶鋼中酸素濃度は十分
低減できるが、以下の問題が新たに生じる。即ち、スラ
グ中ＦｅＯ，ＭｎＯと溶鋼中残留の未反応Ａｌによる還
元反応速度は非常に遅いため、スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯ
は真空脱ガス装置での処理中にはほとんど反応せず、真
空脱ガス処理後から鋳込みまでの間、徐々に溶鋼中残留
のＡｌと反応し続けるため生成したアルミナ介在物が溶
鋼中に残り、除去の手立てもないため、このアルミナ介
在物を起点として表面欠陥が発生する。
低減できるが、以下の問題が新たに生じる。即ち、スラ
グ中ＦｅＯ，ＭｎＯと溶鋼中残留の未反応Ａｌによる還
元反応速度は非常に遅いため、スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯ
は真空脱ガス装置での処理中にはほとんど反応せず、真
空脱ガス処理後から鋳込みまでの間、徐々に溶鋼中残留
のＡｌと反応し続けるため生成したアルミナ介在物が溶
鋼中に残り、除去の手立てもないため、このアルミナ介
在物を起点として表面欠陥が発生する。
【０００６】従って、極低炭素鋼溶製ではスラグ中Ｆｅ
Ｏ、ＭｎＯの低減技術、あるいはスラグ中ＦｅＯ，Ｍｎ
Ｏと溶鋼中Ａｌとの反応抑制技術がこれまでに提案され
てきた。
Ｏ、ＭｎＯの低減技術、あるいはスラグ中ＦｅＯ，Ｍｎ
Ｏと溶鋼中Ａｌとの反応抑制技術がこれまでに提案され
てきた。
【０００７】特開昭６０−１５２６１１号公報には出鋼
時にスラグにスラグ還元剤を添加し、効率よくスラグ中
ＦｅＯ、ＭｎＯを低減する技術が開示されている。特開
平１−３０１８４１号公報には真空脱ガス処理中に真空
脱ガス槽内にＭｇＯを添加することによるスラグと溶鋼
との反応を抑制する技術が開示されている。
時にスラグにスラグ還元剤を添加し、効率よくスラグ中
ＦｅＯ、ＭｎＯを低減する技術が開示されている。特開
平１−３０１８４１号公報には真空脱ガス処理中に真空
脱ガス槽内にＭｇＯを添加することによるスラグと溶鋼
との反応を抑制する技術が開示されている。
【０００８】さらに、特開平５−２３９５３７号公報に
は真空脱処理中あるいはＡｌ脱酸後に真空脱ガス槽内で
溶鋼にＣａＯ含有フラックスを上吹きすることによる介
在物除去技術とスラグと溶鋼との反応を抑制する技術が
開示されている。
は真空脱処理中あるいはＡｌ脱酸後に真空脱ガス槽内で
溶鋼にＣａＯ含有フラックスを上吹きすることによる介
在物除去技術とスラグと溶鋼との反応を抑制する技術が
開示されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の技術で
はスラグ中ＦｅＯ，ＭｎＯの低減あるいはスラグ中Ｆｅ
Ｏ，ＭｎＯと溶鋼中Ａｌとの反応抑制を十分に図ること
ができなかった。
はスラグ中ＦｅＯ，ＭｎＯの低減あるいはスラグ中Ｆｅ
Ｏ，ＭｎＯと溶鋼中Ａｌとの反応抑制を十分に図ること
ができなかった。
【００１０】特開昭６０−１５２６１１号公報では、出
鋼時にスラグ中ＦｅＯ，ＭｎＯを低減するとしている。
しかし、この時、溶鋼中酸素濃度は非常に高くなってい
るため、出鋼時にスラグ還元剤を用いてスラグ中Ｆｅ
Ｏ，ＭｎＯを低減しても、溶鋼中酸素により、速やかに
スラグ中にＦｅＯ，ＭｎＯが再び生成してしまう。すな
わち、出鋼時にスラグ中ＦｅＯ，ＭｎＯを一時的に低減
しても、その効果は持続せず、前記真空脱ガス処理後の
スラグによるアルミナ介在物生成は抑制できなかった。
鋼時にスラグ中ＦｅＯ，ＭｎＯを低減するとしている。
しかし、この時、溶鋼中酸素濃度は非常に高くなってい
るため、出鋼時にスラグ還元剤を用いてスラグ中Ｆｅ
Ｏ，ＭｎＯを低減しても、溶鋼中酸素により、速やかに
スラグ中にＦｅＯ，ＭｎＯが再び生成してしまう。すな
わち、出鋼時にスラグ中ＦｅＯ，ＭｎＯを一時的に低減
しても、その効果は持続せず、前記真空脱ガス処理後の
スラグによるアルミナ介在物生成は抑制できなかった。
【００１１】特開平１−３０１８４１号公報には真空脱
ガス槽内溶鋼にＭｇＯを添加し溶鋼を介してスラグ中Ｍ
ｇＯ濃度を上昇させることでスラグ流動性を低下でき、
スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯと溶鋼中Ａｌとの反応抑制がで
きるとしている。
ガス槽内溶鋼にＭｇＯを添加し溶鋼を介してスラグ中Ｍ
ｇＯ濃度を上昇させることでスラグ流動性を低下でき、
スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯと溶鋼中Ａｌとの反応抑制がで
きるとしている。
【００１２】しかし、真空下のＡｌ脱酸中にＭｇＯ添加
すると、溶鋼中酸素濃度が低下しているため、ＭｇＯ＝
Ｍｇ( ガス) ＋Ｏなる反応が進行し、この酸素が溶鋼中
Ａｌと反応するため、逆にアルミナ介在物が生成する問
題が生じる。真空下ではＭｇ(ガス) の蒸気圧が低位に
押さえられるため、上記反応は右側に進み、ＭｇＯの解
離反応はより促進される。
すると、溶鋼中酸素濃度が低下しているため、ＭｇＯ＝
Ｍｇ( ガス) ＋Ｏなる反応が進行し、この酸素が溶鋼中
Ａｌと反応するため、逆にアルミナ介在物が生成する問
題が生じる。真空下ではＭｇ(ガス) の蒸気圧が低位に
押さえられるため、上記反応は右側に進み、ＭｇＯの解
離反応はより促進される。
【００１３】この方法ではスラグ中ＦｅＯ，ＭｎＯと溶
鋼中Ａｌとの反応はある程度抑制できるものの、アルミ
ナ介在物の生成を回避することができないという問題が
あった。特開平５−２３９５３７号公報にはＣａＯ系フ
ラックスをＡｌ脱酸後に真空下で溶鋼に吹き付ける方法
を提案しているが、溶鋼にＣａＯを添加すると、ＣａＯ
とアルミナ介在物との反応により、アルミナ介在物中に
１〜１０％程度のＣａＯが生成し、介在物はアルミナか
ら低ＣａＯ濃度のＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系介在物に変化す
る。この低ＣａＯ濃度のＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系介在物は
連続鋳造時ノズル内に付着しやすいため、連続鋳造時の
ノズル閉塞を誘発し、操業に著しい障害となる。
鋼中Ａｌとの反応はある程度抑制できるものの、アルミ
ナ介在物の生成を回避することができないという問題が
あった。特開平５−２３９５３７号公報にはＣａＯ系フ
ラックスをＡｌ脱酸後に真空下で溶鋼に吹き付ける方法
を提案しているが、溶鋼にＣａＯを添加すると、ＣａＯ
とアルミナ介在物との反応により、アルミナ介在物中に
１〜１０％程度のＣａＯが生成し、介在物はアルミナか
ら低ＣａＯ濃度のＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系介在物に変化す
る。この低ＣａＯ濃度のＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系介在物は
連続鋳造時ノズル内に付着しやすいため、連続鋳造時の
ノズル閉塞を誘発し、操業に著しい障害となる。
【００１４】従って、本発明の目的は上記問題を解決
し、Ａｌ脱酸後のスラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯと溶鋼中Ａｌ
との反応を抑制する事により、清浄度の高い極低炭素鋼
の溶製方法を提供することにある。
し、Ａｌ脱酸後のスラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯと溶鋼中Ａｌ
との反応を抑制する事により、清浄度の高い極低炭素鋼
の溶製方法を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯ
と溶鋼中Ａｌとの反応を抑制するためにスラグの流動性
を低下させる物質を探査するに際しては溶鋼温度の維
持、製造コストの面から少量添加で目的を達成できるこ
とを基準に選別試験を実施した結果、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 系フラックスを真空脱ガス槽内溶鋼に添加する方法が
最も効果的であることがわかった。
と溶鋼中Ａｌとの反応を抑制するためにスラグの流動性
を低下させる物質を探査するに際しては溶鋼温度の維
持、製造コストの面から少量添加で目的を達成できるこ
とを基準に選別試験を実施した結果、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 系フラックスを真空脱ガス槽内溶鋼に添加する方法が
最も効果的であることがわかった。
【００１６】フラックス添加によって介在物組成が変化
しないことを確認するため処理中および処理後の介在物
組成および介在物個数を調査し、フラックス無添加時の
調査結果と比較した結果、介在物組成はフラックス添加
ありなしにかかわらず単純なアルミナ介在物であること
がわかった。
しないことを確認するため処理中および処理後の介在物
組成および介在物個数を調査し、フラックス無添加時の
調査結果と比較した結果、介在物組成はフラックス添加
ありなしにかかわらず単純なアルミナ介在物であること
がわかった。
【００１７】介在物組成が変化しない理由は、ＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 は極めて安定な酸化物であるスピネル構造を
持つ物質であるためＡｌ脱酸溶鋼に添加しても前述のＭ
ｇＯのように容易に解離せず酸素を溶鋼に供給しないた
め酸化物そのものを生成しないからと考えられる。
Ａｌ2 Ｏ3 は極めて安定な酸化物であるスピネル構造を
持つ物質であるためＡｌ脱酸溶鋼に添加しても前述のＭ
ｇＯのように容易に解離せず酸素を溶鋼に供給しないた
め酸化物そのものを生成しないからと考えられる。
【００１８】以上の知見に基づいた本発明の要旨は下記
のとおりである。真空槽を備えた真空脱ガス処理装置を
使った高清浄極低炭素鋼の溶製方法において、前記真空
槽内に吸引した溶鋼に脱炭処理を行い、ついで脱酸処理
を行い、得られたスラグにＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラッ
クスを添加することを特徴とする高清浄極低炭素鋼の溶
製方法。
のとおりである。真空槽を備えた真空脱ガス処理装置を
使った高清浄極低炭素鋼の溶製方法において、前記真空
槽内に吸引した溶鋼に脱炭処理を行い、ついで脱酸処理
を行い、得られたスラグにＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラッ
クスを添加することを特徴とする高清浄極低炭素鋼の溶
製方法。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下に本発明の方法について具体
的に説明する。転炉等の脱炭処理炉で溶鋼中炭素濃度を
０．０３％程度までとした後、脱酸剤を添加せずに取鍋
内へ出鋼する。この時の溶鋼中酸素濃度は０．０５％程
度となる。転炉内のスラグは高ＦｅＯ、ＭｎＯ濃度とな
っているため、出鋼時にはスラグストッパ−等の設備を
使用し、転炉スラグを取鍋内へ流出させないようにする
ことが望ましい。さらに、出鋼流あるいは出鋼後取鍋内
スラグに、例えば金属Ａｌと炭酸カルシウムからなるス
ラグ改質剤を添加し、スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯ濃度を合
計で８％以下とすることが望ましい。これらは、ＭｇＯ
・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス添加効果をより大きくするた
めである。
的に説明する。転炉等の脱炭処理炉で溶鋼中炭素濃度を
０．０３％程度までとした後、脱酸剤を添加せずに取鍋
内へ出鋼する。この時の溶鋼中酸素濃度は０．０５％程
度となる。転炉内のスラグは高ＦｅＯ、ＭｎＯ濃度とな
っているため、出鋼時にはスラグストッパ−等の設備を
使用し、転炉スラグを取鍋内へ流出させないようにする
ことが望ましい。さらに、出鋼流あるいは出鋼後取鍋内
スラグに、例えば金属Ａｌと炭酸カルシウムからなるス
ラグ改質剤を添加し、スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯ濃度を合
計で８％以下とすることが望ましい。これらは、ＭｇＯ
・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス添加効果をより大きくするた
めである。
【００２０】次にＲＨ式真空脱ガス装置を用いて、極低
炭素濃度まで真空脱炭する。本発明において用いる真空
脱ガス装置は特に制限なく、ＲＨ式、ＤＨ式真空脱ガス
装置等でもよいが、以下においてはＲＨ式真空脱ガス装
置を使用した例をもって本発明を説明する。
炭素濃度まで真空脱炭する。本発明において用いる真空
脱ガス装置は特に制限なく、ＲＨ式、ＤＨ式真空脱ガス
装置等でもよいが、以下においてはＲＨ式真空脱ガス装
置を使用した例をもって本発明を説明する。
【００２１】脱炭後、溶鋼中炭素濃度は３０ppm 以下と
なるが、溶鋼中酸素濃度は０．０２〜０．０５％とな
る。ここで、ＲＨ式真空脱ガス装置を構成する真空槽内
において溶鋼にＡｌを添加し脱酸を行う。このＡｌ脱酸
により、溶鋼中酸素濃度は１０ppm 以下まで低下する
が、溶鋼中にはＡｌ脱酸により生じたアルミナ介在物が
大量に残留しており、スラグ中にはＦｅＯ、ＭｎＯが合
計で１０％程度存在する。
なるが、溶鋼中酸素濃度は０．０２〜０．０５％とな
る。ここで、ＲＨ式真空脱ガス装置を構成する真空槽内
において溶鋼にＡｌを添加し脱酸を行う。このＡｌ脱酸
により、溶鋼中酸素濃度は１０ppm 以下まで低下する
が、溶鋼中にはＡｌ脱酸により生じたアルミナ介在物が
大量に残留しており、スラグ中にはＦｅＯ、ＭｎＯが合
計で１０％程度存在する。
【００２２】脱酸後の真空脱ガス装置による環流処理に
より、溶鋼中アルミナ介在物は溶鋼からスラグへ浮上分
離されるが、同時にスラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯと溶鋼中残
留の未反応Ａｌとの反応により新たにアルミナ介在物が
生成するため大幅な減少は期待できない。
より、溶鋼中アルミナ介在物は溶鋼からスラグへ浮上分
離されるが、同時にスラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯと溶鋼中残
留の未反応Ａｌとの反応により新たにアルミナ介在物が
生成するため大幅な減少は期待できない。
【００２３】そこで、Ａｌ脱酸後、真空脱ガス装置の真
空槽内において溶鋼にＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス
を添加する。溶鋼に添加されたフラックスは環流により
溶鋼中を浮上し、スラグへ到達する。この間、Ａｌ脱酸
により生成したアルミナ介在物は浮上し同様にスラグへ
吸収される。
空槽内において溶鋼にＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス
を添加する。溶鋼に添加されたフラックスは環流により
溶鋼中を浮上し、スラグへ到達する。この間、Ａｌ脱酸
により生成したアルミナ介在物は浮上し同様にスラグへ
吸収される。
【００２４】ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスとスラグ
の反応により、スラグの融点が上昇し、その結果として
スラグの粘性が上昇して流動性が低下する。同様の効果
は、取鍋スラグに直接添加する方法でも得られる。
の反応により、スラグの融点が上昇し、その結果として
スラグの粘性が上昇して流動性が低下する。同様の効果
は、取鍋スラグに直接添加する方法でも得られる。
【００２５】スラグの流動性が低下することによって、
スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯと溶鋼中残留Ａｌとの反応速度
が低下し、新たなアルミナ介在物の生成を抑止できる。
図１に、このフラックスを溶鋼に添加した際の介在物個
数調査結果を示す。なお、図１はフラックス無添加時に
おけるＡｌ脱酸後の介在物個数を１として指数化したも
のである。
スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯと溶鋼中残留Ａｌとの反応速度
が低下し、新たなアルミナ介在物の生成を抑止できる。
図１に、このフラックスを溶鋼に添加した際の介在物個
数調査結果を示す。なお、図１はフラックス無添加時に
おけるＡｌ脱酸後の介在物個数を１として指数化したも
のである。
【００２６】同図に示すように、フラックス添加によっ
て溶鋼中アルミナ介在物は減少することから、この間に
おける残留アルミナ介在物の浮上分離効果があること、
また、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 が安定な物質であり溶鋼に酸
素を新たに供給し新たなアルミナ介在物を形成するおそ
れが小さいことが確認できた。
て溶鋼中アルミナ介在物は減少することから、この間に
おける残留アルミナ介在物の浮上分離効果があること、
また、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 が安定な物質であり溶鋼に酸
素を新たに供給し新たなアルミナ介在物を形成するおそ
れが小さいことが確認できた。
【００２７】また、ＲＨ式真空脱ガス装置におけるＭｇ
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス添加処理終了後から連続鋳
造機鋳込み中にかけて、全く介在物個数は増加せずにむ
しろ減少していることから、溶鋼中に残留のＡｌ2 Ｏ3
介在物がさらにスラグ中に浮上分離し吸収される効果も
確認できた。
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス添加処理終了後から連続鋳
造機鋳込み中にかけて、全く介在物個数は増加せずにむ
しろ減少していることから、溶鋼中に残留のＡｌ2 Ｏ3
介在物がさらにスラグ中に浮上分離し吸収される効果も
確認できた。
【００２８】ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスは、Ｍｇ
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 のみで添加してもよいし、ＡｌやＣａと
いった金属、あるいはＡｌ2 Ｏ3 、ＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 、ＭｇＯなどの酸化物と混合あるいはプリメルト
して添加してもよいが、清浄度悪化を防止するため、フ
ラックス中のＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 は重量比で８０％以上
が望ましい。
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 のみで添加してもよいし、ＡｌやＣａと
いった金属、あるいはＡｌ2 Ｏ3 、ＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 、ＭｇＯなどの酸化物と混合あるいはプリメルト
して添加してもよいが、清浄度悪化を防止するため、フ
ラックス中のＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 は重量比で８０％以上
が望ましい。
【００２９】また、添加するＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラ
ックス重量はＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 純分で溶鋼１トン当た
り０．５ｋｇ以上５ｋｇ以下が望ましい。０．５ｋｇ／
ｔ未満になると、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の絶対量が不足し
て、スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯと溶鋼中Ａｌとの反応速度
を十分低下させることができないおそれがあるからであ
る。５ｋｇ／ｔを超えて添加量が大きくなると、スラグ
が固化して、操業に支障をきたすほか、Ａｌ脱酸で生成
したアルミナ介在物をスラグで効率よく吸収できないお
それがあるからである。
ックス重量はＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 純分で溶鋼１トン当た
り０．５ｋｇ以上５ｋｇ以下が望ましい。０．５ｋｇ／
ｔ未満になると、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の絶対量が不足し
て、スラグ中ＦｅＯ、ＭｎＯと溶鋼中Ａｌとの反応速度
を十分低下させることができないおそれがあるからであ
る。５ｋｇ／ｔを超えて添加量が大きくなると、スラグ
が固化して、操業に支障をきたすほか、Ａｌ脱酸で生成
したアルミナ介在物をスラグで効率よく吸収できないお
それがあるからである。
【００３０】添加するＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス
はどのような形態でもかまわないが、粒径の大きさ０．
１〜１０mmの粒状が望ましい。粒径の大きさが０．１ｍ
ｍ未満となるとフラックスが溶鋼からスラグへ浮上でき
ずに溶鋼に残留して介在物となり清浄度を悪化させる可
能性があり、大きさが１０ｍｍを超えて大きくなるとフ
ラックスの浮上速度が大きくなりすぎ、スラグ全面にフ
ラックスが行き渡らなくなるおそれがあるからである。
はどのような形態でもかまわないが、粒径の大きさ０．
１〜１０mmの粒状が望ましい。粒径の大きさが０．１ｍ
ｍ未満となるとフラックスが溶鋼からスラグへ浮上でき
ずに溶鋼に残留して介在物となり清浄度を悪化させる可
能性があり、大きさが１０ｍｍを超えて大きくなるとフ
ラックスの浮上速度が大きくなりすぎ、スラグ全面にフ
ラックスが行き渡らなくなるおそれがあるからである。
【００３１】ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスの添加方
法は真空槽内ホッパ−から一括添加する方法あるいはア
ルゴンガスをキャリヤ−ガスとして真空槽内ランスから
溶鋼表面へ上吹きする方法などいかなる方法でもよい
が、フラックス添加後、５分間以上真空処理を行うこと
が望ましい。これは、添加したフラックスを溶鋼に残留
させることなく、溶鋼からスラグへ移行させるためであ
る。前述の通り、スラグに直接ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フ
ラックス添加する方法でもよい。
法は真空槽内ホッパ−から一括添加する方法あるいはア
ルゴンガスをキャリヤ−ガスとして真空槽内ランスから
溶鋼表面へ上吹きする方法などいかなる方法でもよい
が、フラックス添加後、５分間以上真空処理を行うこと
が望ましい。これは、添加したフラックスを溶鋼に残留
させることなく、溶鋼からスラグへ移行させるためであ
る。前述の通り、スラグに直接ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フ
ラックス添加する方法でもよい。
【００３２】これらの方法により、極低炭素化、Ａｌ脱
酸を行った後にＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3系フラックスを添加
することにより、従来溶製が困難であった介在物の少な
い炭素濃度３０ppm 以下、溶鋼中全酸素濃度１５ppm 以
下という高清浄極低炭素鋼を得ることができる。
酸を行った後にＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3系フラックスを添加
することにより、従来溶製が困難であった介在物の少な
い炭素濃度３０ppm 以下、溶鋼中全酸素濃度１５ppm 以
下という高清浄極低炭素鋼を得ることができる。
【００３３】
【実施例】転炉で溶鋼中炭素濃度を０．０３％にまで脱
炭した溶鋼２５０ｔｏｎを、未脱酸で取鍋へ出鋼した。
出鋼時、スラグストッパ−を用いて、取鍋への流出スラ
グ量を約１０ｋｇ／溶鋼ton とし、出鋼流にスラグ改質
剤( Ａｌ４０％、ＣａＣＯ3 ６０％）を２ｋｇ／溶鋼to
n 添加した。これにより、出鋼後、取鍋内スラグ中Ｆｅ
Ｏ、ＭｎＯ濃度は合計で５〜１２％とした。
炭した溶鋼２５０ｔｏｎを、未脱酸で取鍋へ出鋼した。
出鋼時、スラグストッパ−を用いて、取鍋への流出スラ
グ量を約１０ｋｇ／溶鋼ton とし、出鋼流にスラグ改質
剤( Ａｌ４０％、ＣａＣＯ3 ６０％）を２ｋｇ／溶鋼to
n 添加した。これにより、出鋼後、取鍋内スラグ中Ｆｅ
Ｏ、ＭｎＯ濃度は合計で５〜１２％とした。
【００３４】次に、本溶鋼をＲＨ式真空脱ガス装置で真
空脱炭し溶鋼中炭素濃度を２５ppmとした。この後、真
空槽内において脱炭溶鋼に金属Ａｌを添加してＡｌ脱酸
し溶鋼中Ａｌ濃度を０．０３％とした。
空脱炭し溶鋼中炭素濃度を２５ppmとした。この後、真
空槽内において脱炭溶鋼に金属Ａｌを添加してＡｌ脱酸
し溶鋼中Ａｌ濃度を０．０３％とした。
【００３５】Ａｌ添加後、粒径２〜８ｍｍのＭｇＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 系フラックス（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 含有濃度１
００％）を真空槽内溶鋼にシュ−タ−から０．６〜４ｋ
ｇ／溶鋼ｔｏｎ一括添加し１０分間真空脱ガス処理を行
った。
ｌ2 Ｏ3 系フラックス（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 含有濃度１
００％）を真空槽内溶鋼にシュ−タ−から０．６〜４ｋ
ｇ／溶鋼ｔｏｎ一括添加し１０分間真空脱ガス処理を行
った。
【００３６】比較例ではＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラック
スを添加せず、Ａｌ脱酸後１０分間真空脱ガス処理を行
った。真空脱ガス装置処理後、連続鋳造機にて鋳造し、
得られた定常部鋳片からサンプルを採取し、大きさ１０
μｍ以上の介在物個数を光学顕微鏡により計測した。表
１に結果を示す。
スを添加せず、Ａｌ脱酸後１０分間真空脱ガス処理を行
った。真空脱ガス装置処理後、連続鋳造機にて鋳造し、
得られた定常部鋳片からサンプルを採取し、大きさ１０
μｍ以上の介在物個数を光学顕微鏡により計測した。表
１に結果を示す。
【００３７】同表の介在物個数は、ＲＨ処理前のスラグ
中（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）濃度７．９％であり、ＭｇＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 系フラックスを無添加とした場合の鋳片中介在
物個数を１として指数比較した本発明例ではスラグ中
（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）濃度に関係なく溶鋼中介在物個数を
大幅に低減できるが、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス
を使用しない場合はスラグ中（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）濃度が
高いほど介在物個数は多くなり清浄度が悪化した。
中（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）濃度７．９％であり、ＭｇＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 系フラックスを無添加とした場合の鋳片中介在
物個数を１として指数比較した本発明例ではスラグ中
（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）濃度に関係なく溶鋼中介在物個数を
大幅に低減できるが、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス
を使用しない場合はスラグ中（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）濃度が
高いほど介在物個数は多くなり清浄度が悪化した。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【発明の効果】本発明の方法により、従来溶製すること
が困難であった清浄性に優れた炭素濃度３０ppm 以下、
溶鋼中全酸素濃度１５ppm 以下の極低炭素鋼を溶製する
ことができる。
が困難であった清浄性に優れた炭素濃度３０ppm 以下、
溶鋼中全酸素濃度１５ppm 以下の極低炭素鋼を溶製する
ことができる。
【図１】ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス添加の有無が
介在物個数におよぼす影響を示すグラフである。
介在物個数におよぼす影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 真空槽を備えた真空脱ガス処理装置を使
った高清浄極低炭素鋼の溶製方法において、前記真空槽
内に吸引した溶鋼に脱炭処理を行い、ついで脱酸処理を
行い、得られたスラグにＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 系フラック
スを添加することを特徴とする高清浄極低炭素鋼の溶製
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24873297A JP3297992B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24873297A JP3297992B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1192818A true JPH1192818A (ja) | 1999-04-06 |
| JP3297992B2 JP3297992B2 (ja) | 2002-07-02 |
Family
ID=17182540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24873297A Expired - Fee Related JP3297992B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3297992B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002294327A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Nippon Steel Corp | 高清浄度鋼およびその製造方法 |
| KR100402005B1 (ko) * | 1999-09-10 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 청정도가 우수한 극저탄소 알루미늄 탈산강의 정련방법 |
| JP2007231372A (ja) * | 2006-03-01 | 2007-09-13 | Nisshin Steel Co Ltd | アルミキルド鋼の溶製方法 |
-
1997
- 1997-09-12 JP JP24873297A patent/JP3297992B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100402005B1 (ko) * | 1999-09-10 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 청정도가 우수한 극저탄소 알루미늄 탈산강의 정련방법 |
| JP2002294327A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Nippon Steel Corp | 高清浄度鋼およびその製造方法 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3297992B2 (ja) | 2002-07-02 |
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