JPS6187815A - 溶鋼の脱硫剤及び脱硫方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は、減圧下におかれた溶鋼を脱硫処理するための
脱硫剤及びそれを使用する脱硫方法に関する。 〔従来技術〕 従来、溶鋼の脱硫剤としては、例えばＣａｂ−Ｃａ　Ｆ
　２系フラツクス、　Ｃａ−５ｉ系合金等の粉体等がよ
く用いられており、また溶鋼の脱硫方法としては、（Ａ
ｌ　　粉体の脱硫剤、例えばＣａＯ−ＣａＦ２系フラン
クスを溶鋼表面に吹付ける方法（フラソクストツツブロ
ーイング） 山）　粉体のＣａ−５ｉ系合金表面に吹付ける方法（Ｃ
ａ−５ｉ）ツブブローイング） （Ｃ１上記フラックス等の脱硫剤をバブリング用のガス
により溶鋼中に吹込む方法（フランクスインジェクショ
ン法） ＋ｄ＋　　減圧下におかれた溶鋼の表面に、例えば粉体
のＣａＯ−ＣａＦ２系フランクスを吹付ける方法（例え
ば特開昭５８−９９１４号の方法） がある。 上記方法を用いて耐食性の向上等のために低窒素化が要
望される高純度フェライトステンレス鋼。 耐水素誘起割れ鋼等の溶鋼を低硫化するに際し、（ａｌ
、　（ｂ）、　（Ｃ）法により脱硫処理する場合は大気
中にて溶鋼を脱硫処理するため大気からの吸窒があって
好ましくないが、ｆｄｌ法による場合は減圧下界囲気に
おかれた溶鋼を脱硫処理するため吸窒のない極低硫化が
可能であり、到達（Ｓ）を１０ｐｐｍ以下にすることが
可能であった。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら上記ｆｄｌ法による場合にあっても、例え
ば溶鋼表面に浮上しているスラグ中のＦｅｄ。 Ｃｒ２Ｏ３等の酸性酸化物（低級酸化物）が多いときに
は、溶鋼・脱硫剤粉体界面での酸素レベルが高くなって
、粉体により脱硫されたｆ６鋼の［Ｓ）が増加するとい
う復硫現象が生じて脱硫速度、脱硫率−〔（処理前（Ｓ
）％−処理後（Ｓ）％）／処理前（Ｓ）％）が低下する
という問題点があった。また溶鋼とそれを貯留する容器
の耐火物との反応によって溶鋼中の

〔０〕が高くなる場
合にも税硫速度、脱硫率の低下は起こる。 斯かる脱硫速度、脱硫率の低下を防止すべくスラグ中の
酸性酸化物を低下させて溶鋼の脱酸を徹底する必要があ
るが、脱硫前に生成したスラグ中の酸性酸化物を完全に
還元することは難しく、また耐火物からの再酸化を防ぐ
ことも難しい。このためスラグ中の酸性酸化物の還元速
度を速め、脱硫速度を更に向上させる必要があった。 而して、脱硫速度を向上させるには、脱硫剤粉体の供給
速度又は供給量を増加して溶鋼・脱硫剤の接触界面積を
増大させることにより可能となるが、供給速度又は供給
量を過大にした場合には脱硫剤粉体が結合して巨大化し
、このため上記接触界面積が逆に小さくなる。従って供
給速度、供給量には上限があり、このため脱硫速度には
上限が存在する。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、Ｃａ
ｏに媒溶剤、脱酸剤等を所要量配合することにより、ス
ラグ中の酸性酸化物を低下させ、しかも溶鋼の

〔０〕を
低減でき、このため脱硫速度。 脱硫率の向上した脱硫処理が可能な溶鋼の脱硫剤及びこ
れを使用する脱硫方法を提供することを目的とする。 本発明に係るｙ８ｋＶＪの脱硫剤は、酸化カルシウムを
６０％以上、アルカリ金属又はアルカリ土類金属の弗化
物又は塩化物の１種又は２種以上を１〜３０％及び酸素
と親和力の強い金属又は合金の１種又は２種以上を１〜
１５％夫々含有することを特徴とする。 〔実施例〕 以下に本発明を図面に基づき具体的に説明する。 第１図は本発明を高周波真空溶解炉（容量２．５ｔ）に
適用した場合の実施状態を示す模式図であり、図中ｌは
溶鋼を示す。 溶鋼ｌは高周波真空溶解炉２にて所定の精錬工程を経て
ホッパ４に収容されたブリケット状の添加物剤が投入さ
れ、（Ｓ）を除いて他の成分が調整されており、容器５
に貯留されている。 溶鋼１周りの雰囲気は高周波真空溶解炉２の天蓋に取付
けられた排気ダクト９を介してポンプ６にて真空引きさ
れて所定の真空度に維持されており、溶鋼ｌは容器５の
側壁用りに設けた加熱用コイル８にて所定温度に加ｐ５
．＠持されるようになっている。溶鋼１の温度及びサン
プリングは高周波真空溶解炉２の天蓋に取付けられた測
定およびサンプリング装置ＩＯによりなされる。 容器５の上方には溶解炉の天蓋を貫通しそ鉛直方向に長
い上吹用ランスｌが図示しない支持装置にて昇降可能に
支持されており、上吹用ランスｌは第２図に示すように
中心孔とその周囲に３等配された３つの側孔を有し、中
心孔は５ｆｌφのストレート型ノズル、側孔は２寵φの
内向き３°のラバール型ノズルである。中心孔からは脱
硫剤７の粉体を計をキャリアガスとして所定の上吹速度
で吹出し、また側孔からは中心孔から吹出される脱硫剤
７の粉体の加速のために計を中心孔での上吹速度より速
く吹出すようになっている。 中心孔から吹出される脱硫剤７は、脱硫剤主体として酸
化カルシウムを６０％以上、その媒溶剤としてアルカリ
金属又はアルカリ土類金属の弗化物又は塩化物、例えば
ＣａＦ　２　、　ＣａＣ／　２等の１種又は２種以上を
１〜３０％及び酸素と親和力の強い金属又は合金（脱酸
剤）、例えばＡｊ！、Ｍｇ、Ｃａ又はＣａ−５ｉ、　Ｃ
ａ　−Ａ　ｊ！等の１種又は２種以上を１〜１５％夫々
配合されたものであり、その粒度については脱硫剤主体
、媒溶剤、税酸剤毎に規定しており、脱酸剤は５０メツ
シユ以下、脱硫剤主体、媒溶剤は２００メソシユ以下に
ｔｌ［されている。 このような脱硫剤７を、溶鋼表面とその下端との間を所
定の高さ、例えば６００ｎに維持された上吹ランス３か
ら溶鋼表面にＡｒをキャリアガスとして所定の供給速度
で上吹きすると、脱硫剤７は熔＆Ｒ１内へ侵入し、その
温度及び媒溶剤により溶融されて滓化する。そのうちの
脱酸剤成分、例えばＡ　ｌ　、　Ｍｇ、　Ｃａ、　Ｓｉ
は溶鋼表面のスラグ中の酸性酸化物（Ｆｅｄ、　Ｃｒ２
０３等）を還元すると共に溶鋼１中の且と反応して脱酸
し、ＡＩ！、２０３　、？ＩｇＯ。 Ｃａｂ、５ｉ０２等の脱酸生成物を生成してスラグ化す
る。ａ酸生成物はｆ６鋼ｌを浮上していき、精錬工程に
て既に生成されているスラグにて捕えられる。このため
スラグの組成が変化していき１例えば（ＣａＯ＋Ｍｇ０
）　／　（Ｓｉ０２　＋　Ａ　ｊ！　２０３　）にて表
される塩基度はスラグ流動性に冨み脱硫に有効な値とな
る。 一方、十分脱酸された熔Ｉｌｌ中に上吹された脱硫剤７
の粉体は溶鋼中で分散し滓化することにより上記塩基度
となったスラグとの接触面積が十分確保され、これによ
り脱硫反応が進行する。そして脱硫剤７の上吹きを所要
時間行うことにより目標とする溶鋼（Ｓ）に処理できる
。なお、この上吹き期間、溶鋼１は減圧雰囲気下にある
ため吸窒が起こらないことは勿論、後に説明するように
脱窒反応が進行する。 次に本発明に係る脱硫剤の組成限定理由につき説明する
。 脱酸剤： 金属脱酸剤、例えばＡＡ、Ｍｇ　、Ｃａ等及び／又は合
金脱酸剤、例えばＣａＳｉ、　ＣａＡ　Ｉｌ等の添加量
は、溶鋼の脱酸のみならず、前工程でのスラグ中の酸性
酸化物（低級酸化物、Ｆｅ　Ｏ、Ｍｎ　Ｏ。 Ｃｒ２Ｏ３等）の生成量及び残留量に基づいて決定し、
溶鋼中に残留する成分、例えばＳｏｌ、　Ａ　１２　。 （Ｓｉ）等により制約を受ける。例えばスラグ中に酸性
酸化物の殆どない状態のときに脱硫剤粉体を上吹きした
場合にはＳｏｌ、ＡＪが０．２％迄上昇する場合があり
、実操業上の溶鋼成分として高いため、脱酸剤は１５％
以下の配合率とするのがよく、１％未満では脱酸不良と
なる。従って脱酸剤の配合率は１〜１５％とする。 媒溶剤： 脱硫剤の主成分は酸化カルシュムであるが、粉体が溶鋼
中に侵入しても脱硫剤・溶鋼の接触界面積は溶鋼側界面
が液体、即ち熔融状態又は滓化状態となっていることが
望ましい。融点が約２５７０℃であり固体脱硫反応を起
こす酸化カルシウムを液体化するために媒溶剤、例えば
アルカリ金属、アルカリ土類金属の弗化物、塩化物を配
合すると滓化が促進される。媒溶剤は第３図に示す如く
多量含有させると脱硫速度定数ｋ（”’　　ｄ　（Ｓ）
　／ｄｔ）を増加させるが、スラグが溶鋼表面上に堆積
した後では取鍋等の耐火物を異常に溶損するため３０％
以下が望ましく、１％未満では酸化カルシウムを滓化で
きない。従って媒溶剤の配合率は１〜３０％とする。 このように成分限定される脱酸剤、媒溶剤を夫々所要濃
度となすように酸化カルシウムに配合することにより本
発明の脱硫剤が作成される。なおＡ７！２ｏ３はスラグ
流動性を向上させるのでＡｆｆを含有しない脱酸剤また
はＡ１の配合率の低い脱佐剤にはＡｌ１２０３を適当量
配合してスラグ中にＡ１２ｏ３を含有させるのが良い。 しかしＡｌ１２０３はスラグ塩基度を低下させて脱硫率
を悪化するので脱硫剤は脱硫処理中、後における全スラ
グ量に対して重量比で２０％以下となるようにＡｌ１２
０３が配合されたものが好ましい。 次に脱硫剤として例えば（：ａＯ−ＣａＦ　２−　Ａ　
ｊ！系の脱硫剤にて脱硫処理する場合の反応につき説明
する。第４図は高周波真空溶解炉にて精錬した１９％Ｃ
ｒを含む溶鋼に対してＣａＯ（７０％）−ＣａＦ２（２
０％）　−ＡＪ　（１０％）の脱硫剤粉体を１．０　ｋ
ｇ／分・トンの供給速度でＡｒガスにて４５分間上吹き
した場合の（Ｓ）　、　Ｓｏｌ、Ａｊ！、　　（Ｎ）成
分の推移を示したグラフであり、横軸に脱硫時間（分）
をとり、縦軸に（Ｓ）　、　　（Ｎ）　（ｐｐｍ）及び
Ｓｏｌ、ＡＪ（％）をとっている。なお処理後のスラグ
塩基度は２．２であった。 この図より理解される如く　〔Ｓ〕は脱硫時間の経過に
伴って減少していき、２０分間処理した場合は（Ｓ）が
１０ｐｐｎ＋以下の所謂極低硫鋼を溶製できる。なおこ
の脱硫処理の際に脱窒が進行する。これを詳述すると、
脱硫反応により溶鋼・脱硫剤界面におけるｙ８Ｇｅｌ側
五が減少し、また図に示す如くＳ’ｏ１．Ａｊ！が増加
していることよりＡ１にて溶鋼の旦が十分キルされて界
面における溶鋼倒立が減少し、これら脱窒を阻害する元
素１度が低下する。 従って上吹した粉体が持込むガス及び溶鋼の自由表面或
いは底吹計ガス等、溶鋼と接触するガスとの界面に於て
も旦、旦が低下するので脱窒が脱硫時間の経過に伴って
進行すると推定される。 このように脱窒に寄与するＳｏｌ、Ａｌ量は、第５図（
縦軸にＳｏｌ、Ａｆｆｉ（％）、横軸に脱硫剤中の／１
配合率（％）をとっている〕に示すように脱硫剤中のＡ
ｌの配合量、処理時間により影響を受け、ＡＪ配合率を
高めることにより脱硫処理時間が２０分（破線）、４０
分（実線）の場合共に到達Ｓｏ１．　Ａ　ｊｉ量は増加
し、また脱硫剤上吹量が多い４０分処理の方が高くなる
。 このＡ２配合率は第６図に示す如く脱硫速度に影響を及
ぼす。第６図は脱硫剤中のＡｌ配合率を０〜２０％の範
囲で変化させ、これを熔Ｈｉｌｔ当たり対する脱硫剤供
給速度が１ｋｇ／分・トン、２　ｋｇＺ分トンとなるよ
うに２レヘルで上吹きし、Ａｌ配合率と脱硫速度定数に
との関係を調査した結果をまとめたグラフであり、横軸
に脱硫剤中のＡＪ配合率（％）、縦軸にｋ　（Ｘ１０４
　／秒）をとっている。なお図中・印は脱硫剤供給速度
が１ｋｇ／分・トンの場合の結果、Ｑ印はそれが２蹟／
分・トンの場合の結果である。この図より理解される如
く両場合共にＡＪ 配合率が高くなるとｋは高くなり、また脱硫剤供給速度
が速くなるとｋは高い値をとる。しかしながら脱硫剤供
給速度、即ち単位時間当たりの脱硫剤吹込量が２倍とな
ってもに値は２倍まで増大しない。 第７図は脱硫剤供給速度に対する脱硫剤効率を調査した
結果をまとめたグラフであり、横軸に脱硫剤供給速度（
ｋｇ／分・トン）、縦軸に脱硫剤供給速度に対するｉ佐
剤供給速度ＣＭ＋ｎ＋　／　（ｋｇ／分・トン）〕をと
っている、この図より理解される如く、脱硫剤供給速度
が１ｋｇ／分・トン程度の場合に高い脱硫剤効率が得ら
れ、それを超えると脱硫剤効率は低下する。 従って単位重量当たりの脱硫剤の脱硫率を高めて効率的
に脱硫処理を行う場合は１瞳／分・トンの供給速度で脱
硫剤を上吹きし、また脱硫速度を速くしたい場合はそれ
以上の供給速度にて上吹きを行えばよい。これはＡＪが
脱酸に寄与するとＡｌ１２０３が生成され、スラグ塩基
度を低下させるので脱硫速度が低下するためである。 第８図は、Ａｌ２Ｏ２による脱硫への影響を調査すべ（
前記ＣａＯ（７０％）−ＣａＦ２　（２０％）−Ａ／（
１０％）の粉体に、これを１００％として２０％の重量
比率のＡ２□０３を配合した脱硫剤にて脱硫処理を行っ
た場合の結果（・印）をＣａＯ（７０％）−Ｃａ　Ｆ　
２　　（２０％）−Ａｆｆ（１０％）の脱硫剤粉体の場
合の結果（○印）と対比して示したグラフであり、横軸
に脱硫時間（分）、また縦軸に（Ｓ）　　（ｐｐｍ）を
とって示している。この図より理解される如くＡｊ！２
０．を配合した脱硫剤の場合にはＡＩ１２ｏ３を配合し
ない脱硫剤の場合より処理初期において脱硫速度が遅い
が、それ以後では同等の脱硫速度となっている。Ａｌ２
Ｏ３を配合した場合の処理初期で脱硫速度が遅いのは初
期に吹込むＡＪ２が脱酸に費やされてＡｌ１２０３が増
加し、塩基度が低下したためと思われる。なおＡｌ２Ｏ
３を配合した脱硫剤の場合の処理後の塩基度はＡｌ２Ｏ
３を配合しない脱硫剤の場合の塩基度２．２より少し低
い２．０〜２．１であった。 このときの（Ｎ）については、第９図に示す如＜Ａ／２
０３を配合した脱硫剤にて脱硫処理を行った場合の結果
（・印）よりもＡＪ２０３を配合しない脱硫剤による場
合の結果（○印）の方が（Ｎ）Ｍ少量が大きい。これは
／’Ｉｔ２ｏ、の含を量が多くスラグの塩基度が若干小
さいこと、即ち炉内観察の結果によればスラグの滓化が
促進されて溶鋼表面における自由表面（真空と接する１
９１１面）積が小さくなったことによるものと考えられ
る。従ってＡｌ１２０３を粉体中に含まない場合のスラ
グは比較的流動性に欠けるが脱Ｎに有利ということにな
る。 従って本発明は高純度フェライトステンレス鋼９耐水素
誘起割れ鋼等を脱硫処理する際に脱窒処理も可能である
。 なお、本発明は周知のＶＯＤ、　ＶＡＤ等の精錬方法に
適用できるだけでなく、広く減圧下における鋼の精錬、
精製操作、例えばＤＨプロセス、ＲＨプロセス等にも使
用することができる。また本発明の使用又は処理の対象
となる鋼種は、ステンレス鋼をはじめとして、高品質化
が望まれ、上述のような減圧下処理を施される炭素鋼１
合金鋼の全てである。 なおここでは便宜上「鋼」或いは「溶鋼」なる用語を用
いたが、その中にはＦｅの含有量が５０％以下となる合
金、例えばＮｉ基合金も包含する。 また、上記実施例では上吹用ランス３の側孔からキャリ
アガスを吹き出させ、中心孔から吹き出される脱硫剤粉
体を加速するようにしているが、側孔からの補助加速は
必ずしも必要はなく、中心孔から吹き出されるキャリア
ガスの流速がマッハ１程度の場合には補助加速なくとも
粉体がｆ６鋼中に十分侵入する。 そして、また上記実施例では上吹ランス３からのキャリ
アガスにより溶ｍｌが攪拌されているが、本発明方法は
容器５の底部にポーラスプラグを設けてここから攪拌用
ガス（Ａｒ等）を更に供給するようにしても良いことは
勿論である。攪拌用ガスを供給する場合は供給しない場
合よりも熔６ｊｌ　１と粉体７との接触界面積及び溶鋼
１とスラグとの接触面積が大きく、脱硫がより効果的に
行われる。 更に、以上ではＣａＯ−ＣａＦ２　　Ａ１（−Ａｊ！２
０３　）系の脱硫剤について説明しているが、成分限定
された他の脱硫剤であっても極低硫鋼の溶製は可能であ
り、例えばＣａＯ（７０％）　　ＣａＦ２　　（２０％
）−（Ｃａ　−Ａ　ｊ！　）　　（１０％）系の脱硫剤
の場合には、脱硫剤供給速度が１ｋｇ／分・トンでの脱
硫速度定数には４．４　Ｘｌ０−４となり、ＣａＯ−Ｃ
ａＦ　２−　Ａ　ｌｔの場合のｋの３．８　Ｘｌ０−４
より若干高い値であった。到達（Ｓ）については３０分
の処理時間でｉ　ｐｐｍ以下に容易に下げることができ
、（ＡＪ）についてはＣａ−ＡＡのＡｌ含有比率６７％
に相当する量のうちの約７０％の／ｌが残留していた。 また、ＣａＯ（７０％）　　ＣａＦ２　（２０％）　−
（Ｃａ　−５ｉ）　　（１０％）系の脱硫剤の場合には
、脱硫剤供給速度が１ｋｇ／分・トンでの脱硫速度定数
には４．２ＸＩＯ−４であり、３５分の処理時間で到達
〔Ｓ〕をｌｐｐｍに容易に下げることができた。この場
合の（Ｓｉ）についてはＣａ−５ｉのＳｉ含有比率６０
％に相当する量のうち約９２％のＳｔが残留していた。 また脱硫剤中のＣａＯをＣａＣ０３とした場合には脱硫
剤が熱分解により生成するＣＯ（ＣＯ２）ガスによりガ
ス・メタル界面が増大し、脱窒が促進されることも確認
した。 〔効果〕 次に本発明の効果につき説明する。第１表に示す原料成
分の１９％Ｃｒ鋼用の熔解原料を高周波真空溶解炉にて
熔解して１６００℃に維持し、熔解後、真空度を２０ｔ
ｏｒｒにし、粉体上吹前の成分が第１表に示す溶鋼に対
してＣａＯ（７０％）　−ＣａＦ２　　（２０％）−Ａ
６（１０％）の脱硫剤粉体を上吹きして表に示す粉体上
吹後の成分となるように脱硫処理した。 第１０図は横軸に精錬時間（分）をとり、縦軸に（Ｓ：
ｌ　　（ｐｐｍ）をとって、その脱硫処理の際（Ｓ）の
推移を示したグラフであり、比較のために従来のＡＪを
配合していないＣａＯ−ＣａＦ２系の脱硫剤を上吹した
場合（・印）の結果を併せて示している。 この図より理解される如く、本発明による場合は脱硫速
度が従来の脱硫剤による場合のそれよりも２倍以上であ
り、また脱硫速度、脱硫率に影響を強く及ぼすスラグの
脱硫能のＦｒ！標となるＳ分配比（％Ｓ）／〔％Ｓ〕が
従来の７００より１２００程度にまで向上した。 そのとき（Ｎ）については、第１１図に示す如く本発明
の場合（○印）は従来の脱硫剤の場合（・印）より脱Ｎ
量が多い。これは第１２図に示すように本発明の場合（
Ｏ印）はＳｏｌ、ＡＡが処理時間に伴って減少してい〈
従来の脱硫剤の場合（・印）とは逆に処理時間に伴って
Ｓｏｌ、ＡＪ２が増加して脱酸が十分に行われ、また第
１０図に示した如〈従来の場合よりも到達（Ｓ）値が低
くなるため界面活性元素である旦、盈が共に低下してガ
ス・メタル界面における脱Ｎ阻害元素が低下することに
より（Ｎ）をより効果的に減少できるからである。 従って本発明の脱硫剤にて処理した場合には脱酸不足が
ないので脱硫速度が低下することなく、より短時間で脱
硫処理が可能となり、また窒素を低減できる。 以上詳述した如く本発明は脱硫剤に脱酸剤を配合してい
るので、これを使用して／８Ｓ目の脱硫処理を行うこと
により速い脱硫速度で処理ができ、また窒素を低減でき
る等価れた効果を奏する。 尚、溶鋼のＳｏｌ、Ａｆｆを鋼種条件に適合させるため
には、粉体中のＡ７！量を適当に選択させれば、処理後
のＳｏｌ、Ａｆを高くすることなく脱硫反応を行うこと
ができるのは勿論である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施状態を示す模式図、第２図は上吹
用ランスの先端を示す模式図、第３図はＣａＦ２配合率
の説明図、第４図は本発明による場合の（Ｓ）　、　Ｓ
ｏｌ、Ａｌ、　　（Ｎ）の推移を示すグラフ、第５図、
第６図は脱硫剤中のＡｊ２配合率とＳｏｌ、Ａｆｆｉ、
　　ｋとの関係を夫々示すグラフ、第７図は脱硫剤供給
量についての説明図、第８図はＡＪ２（−を配合した場
合、しない場合でのｒＰＡｓ量に関するグラフ、第９図
はその場合の（Ｎ）推移を示すグラフ、第１０図、第１
１図、第１２図は本発明の詳細な説明図である。 １・・・ｙ８鋼　　２・・・高周波真空溶解炉　　３・
・・上吹用ランス 特　許　出願人　住友金属工業株式会社代理人　弁理士
　河　　野　　登　　夫Ｓ 第　　１　図 第　２　図 ０　　　　　２０　　　　　　ｔ。 ｃａ　Ｆ２配合率（％） 第　３　図 第　４図 Ｖ厳膏１中ｑＡＲ西乙合キ（１〕 第　５　図 脱硫時間（分） 第　８　図 呪屓罠哨間（分） 第　ｑ　父 敗流時間ｃヶ〕　　　　　　　　　　脱硫時間（分）第
　Ｔｏ　１１１９　　　　　　　　　　　　　第　１１
　　図説破昨間（分） 第　１２　　図 ６、　補正の内容 手続補正書（自発） 昭和６０年８月９日 １、＠件の表示 昭和５９年特許願第２１００９４号 ２、　発明の名称 溶鋼の脱硫剤及び脱硫方法 ３、Ｚ市ｔ［をず７．　ｒイ ＢＨ件との関係　特許１１省人 所在地　　大阪市東区北浜５丁目１５番地名　称　　（
２１１）住友金属工業株式会社代表者　熊　谷　典　文 ４、代理人 住　所　■５４３大阪市天王寺区四天王寺Ｉ丁ＦＦＡｌ
４番２２号　日進ビル２０７号−河ｙｆ特許事務所（電
話０６−７７９−３０８８）明細慴、の１′−発明の詳
細な説明Ｊ及び「図面のと訂正する。 （１）明細書の第３頁２行目に「合金表面にＪとあるを
、「合金を／ｇ鋼表面に」と訂正する。 （２）明細書の第４頁５行目乃至６行目に「粉体により
脱硫された？ｇ　６１４の（Ｓ）が増加する」とあるを
、「粉体により一旦脱硫された溶鋼の（Ｓ）が再び増加
する」と訂正する。 （３）明細書の第８頁１４行目に［流動性に富み脱硫に
房とあるを、「流動性を維持し、脱硫に」と訂ｌ二する
。 ｆ４１　　明＃ｍ　ｚ：　ｔ：ｖ第１０ｍ１ｌ？テロニ
ｒ　（＝−ｄ　　（Ｓ）　／ｄｔ）　Ｊとあるを、ｒ　
（＝−ｄ　Ａｎ　　［Ｓ）　／ｄｔ）　Ｊと訂正する。 （５）明細書の第１２頁５行目に［−Ｑ−が十分キルさ
れて」とあるを、「脱酸が十分行われて」と訂正する。 （６）明細書の第１３頁６行目に「績輔にｋ　（ＸＩＯ
’／秒）」とあるを、「縦軸にｋ　（ＸＩＯ−３７秒）
ｊ「く両場合共にＡｌ 配合率が高くなるとｋは高くなり、また脱硫剤供、１と
あるを、 「く両場合にへβ配合率が高くなるとｋは高くなり、ま
た脱硫剤供」と続ける。 （８）　　明細書の第１３頁１６行目乃至第１４頁３行
目に、［第７図は脱硫剤供給速度に・・・ ・・・脱硫剤効率は低下する。」とあるを、「そして、
脱硫剤供給速度に対する脱硫剤効率については、前記容
量２．５ｔの高周波真空／８解枦を用いて調査した結果
によれは脱硫剤供給速度が１ｋｇ／分・トン程度の場合
に高い脱硫剤効率か得られ、それを超えると脱硫剤効率
は低下する。ｊと訂正する。 （９）明細書の第１４頁５行目乃至６行目に「脱硫処理
を行う場合は１ｋｇ／分・トンの供給速度で−１とある
を、「脱硫処理を行う場合は溶解炉の容量。 脱硫処理条件により異なるが、大凡１ｋｇ／分・トン前
後の供給速度で」と訂正する。 ＱＯ）　　明細書の第１７頁１１行目に「第８図ば、」
とあるを、「第７図は、」と訂正する。 （１１）明細嵜の第１７頁１０行目に「第９図に」とあ
るを、「第８図に」と訂正する。 （１２）明細書の第１５頁１７行目乃至１８行目に「自
由表向（真空と接する溶鋼面）積か」とあるを、１〜自
由表面、ｆｊ！　（真空雰囲気と接する熔１１４表面積
）が」と訂正する。 （１３）明１１ｉ１ｆの第１７頁１６行目Ｌ：　ｒ　４
．４ｘｌＯ−’Ｊ　トあるを、ｒ　２．２Ｘ１０−３Ｊ
と訂正する。 （１４）明１１１１審、の第１７頁１７行目にｒ　３．
８　Ｘ　１０−’　Ｊとあ・乙を、ｒ　１．９×１Ｏ−
３Ｊと訂正する。 （１５）明ｉｌ書の第１８頁４行目乃至５行目に「４．
２ｘｉｏ−Ｊとあるをｒ　２．ｌＸ１Ｏ−３Ｊと訂正す
る。 （１６）明ｇｎ＋書の第１７頁１ロ目に「第１０図は」
とあるを、「第９図は」と訂正する。 （１７）明細書の第１７頁１３行目に「第１１図に」と
あるを、「第１０図にＪと訂正する。 （１Σ３）明細書の第１７頁１５行目に「第１２図に」
とあるを、「第１１図に」と訂正する。 （１９）明細書の第１７頁１９行目に１第１Ｏ図に」と
あるを、「第９図に」と訂正する。 ６−２「図面の簡単な説明」の欄 明細書の第２１頁２行目乃至７行目にｒｓｏｌ、　ＡＩ
！、。 ｋとの関係を夫々示すグラフ・・・本発明の詳細な説明
図である。」とあるを、 ｒｓｏｌ、　Ａ６．　　ｋとの関係を夫々示すグラフ、
第７図は八１２０３を配合した場合、しない場合での脱
ｓｌに関するグラフ、第８図はその場合の（Ｎ）推移を
示すグラフ、第９図、第１０図、第１１図は本発明の詳
細な説明図である。」と訂正する。 ６−３図　面 （１）第６図を添付図面の如く訂正する。 （２）　　第７図を削除し、第８．９．１０．１１及び
１２図の図番を添付図面に未配した如く第７．８，９．
１０及び１１図と訂正する。 ７、　添付書類の目録 （１）訂正図面　　　　　　　　　　　】通鼻　、４−
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Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、酸化カルシウムを６０％以上、アルカリ金属又はア
   ルカリ土類金属の弗化物又は塩化物の１種又は２種以上
   を１〜３０％及び酸素と親和力の強い金属又は合金の１
   種又は２種以上を１〜１５％夫々含有することを特徴と
   する溶鋼の脱硫剤。 ２、減圧下における溶鋼の精錬において、酸化カルシウ
   ムを６０％以上、アルカリ金属又はアルカリ土類金属の
   弗化物又は塩化物の１種又は２種以上を１〜３０％及び
   酸素と親和力の強い金属又は合金の１種又は２種以上を
   １〜１５％夫々含有する脱硫剤の粉体を、キャリアガス
   により前記粉体が溶鋼中に十分侵入し得る速度で溶鋼表
   面に吹付けることを特徴とする溶鋼の脱硫方法。 ３、減圧下におりる溶鋼の精錬において、酸化カルシウ
   ムを６０％以上、アルカリ金属又はアルカリ土類金属の
   弗化物又は塩化物の１種又は２種以上を１〜３０％及び
   酸素と親和力の強い金属又は合金の１種又は２種以上を
   １〜１５％夫々含有する脱硫剤の粉体を、キャリアガス
   により前記粉体が溶鋼中に十分侵入し得る速度で溶鋼表
   面に吹付けると共に、精錬工程の少くとも一部において
   、溶鋼の表面下に攪拌用気体を導入することを特徴する
   溶鋼の脱硫方法。