JP4305127B2

JP4305127B2 - 溶銑の脱燐処理方法

Info

Publication number: JP4305127B2
Application number: JP2003364876A
Authority: JP
Inventors: 英寿松野; 章敏松井; 剛村井; 良輝菊地; 悟史小平; 宏清水; 涼川畑
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2003-10-24
Filing date: 2003-10-24
Publication date: 2009-07-29
Anticipated expiration: 2023-10-24
Also published as: JP2005126784A

Description

本発明は、ＣａＯを主体とする脱燐用媒溶剤を溶銑の浴面に吹き付けて行う溶銑の脱燐処理方法に関するものである。

近年、溶銑段階で予め脱燐処理（「予備脱燐処理」ともいう）を実施し、溶銑中の燐を或る程度除去した後、この溶銑を転炉に装入して転炉で脱炭精錬を実施する製鋼方法が発展してきた。この場合、溶銑の脱燐処理は、トーピードカー、溶銑鍋、転炉などの設備を用い、ＣａＯ系の脱燐用媒溶剤と酸素ガス及び固体の酸化鉄などの酸素源とを溶銑に添加して、溶銑中の燐を酸素源によって酸化し、生成した燐酸化物をＣａＯ系の脱燐用媒溶剤などからなるスラグ中に取り込み、溶銑中の燐を除去するという方法で行われている。

この脱燐処理の際、溶銑中の燐を溶銑側からスラグ側に効率的に移行させるためには、スラグの組成及び質量などを制御することが極めて重要な因子となる。この内、スラグの組成に関しては、スラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ₂ ）を高い値に調整することが重要であると同時に、特に、蛍石（ＣａＦ₂ ）を脱燐用媒溶剤の滓化促進剤として使用することで、スラグの粘性低下やスラグ中のＦｅＯの活量が増加するなどにより、脱燐反応が促進されることから、従来、生石灰などのＣａＯ源に加えて蛍石を併用することが広く行われてきた。

例えば、特許文献１には、脱燐用媒溶剤として添加するＣａＯの質量と、添加する酸素源中の酸素の質量との質量比（ＣａＯ／Ｏ）を規定するのみならず、脱燐用媒溶剤中のＣａＦ₂ 及びＡｌ₂ Ｏ₃ の総質量とＣａＯの質量との質量比（（ＣａＦ₂ +Ａｌ₂ Ｏ₃ ）／ＣａＯ）、並びに、脱燐用媒溶剤中のＡｌ₂ Ｏ₃ の質量とＣａＦ₂ の質量との質量比（Ａｌ₂ Ｏ₃ ／ＣａＦ₂ ）を規定した、ＣａＦ₂ を併用することで脱燐率を向上させた脱燐処理方法が提案されている。

しかし、最近では環境保護の観点から、再利用されるスラグからの弗素（Ｆ）の溶出量が規制されるため、脱燐処理で生成するスラグについてもスラグ中の弗素濃度を低減させる必要が生じ、そのため、蛍石などの弗素源を使用しない脱燐処理方法が強く望まれるようになった。更に、近い将来、燐含有量の少ない良質の鉄鉱石が枯渇する懸念もあり、その場合には、現状よりも燐含有量の高い鉄鉱石を使用せざるを得ず、溶銑中の燐濃度が上昇する可能性があり、弗素源を必要としないで、効率良く脱燐処理する方法がより一層必要になる。

これらに対処すべく、蛍石などの弗素源を使用せずに効率良く脱燐処理を行う方法が幾つか提案されている。例えば、特許文献２には、溶銑に付与する攪拌力を１．２〜１０ｋｗ／溶銑ｔとした上で、ＣａＦ₂ 、ＣａＣｌ₂ などの滓化促進剤を添加することなく、スラグ中のＣａＯとＳｉＯ₂ とのモル比が１．７〜２．１となるように微粉のＣａＯ源を添加して、脱燐処理する方法が提案されている。しかしながら、この方法では、スラグの塩基度は２前後の低い値であるため、脱燐能が低下し、効率良く脱燐処理するためには多量のスラグが必要であり、そのため、環境保護の観点からのスラグ発生量の低減とは逆行してしまう。

又、特許文献３には、溶銑の脱燐処理前後の脱燐量に応じて脱燐用造滓剤中の弗素質量及びＣａＯ質量を規定することにより、スラグ中の弗素をフロルアパタイト（（３ＣａＯ・Ｐ₂ Ｏ₅ ）・ＣａＦ₂ ）の形態とし、生成するスラグからの弗素の溶出を抑制した脱燐処理方法が提案されている。しかしながら、フロルアパタイトは水に対して難溶性ではあるものの、溶解速度が遅いだけであるため、土壌で使用される場合のように、長い年数が経ると、溶出量はスラグ中に含まれる弗素量に比例するため、根本的な対策には成り得ない。又、特許文献３の実施例には、処理前の燐濃度が０．１６５質量％である高濃度の燐を含有する溶銑の脱燐処理が記載されているが、脱燐処理後の燐濃度は０．０４５質量％と高く、引き続き０．０２質量％以下まで溶銑脱燐処理を実施しており、脱燐率が低いことに起因して多重処理が避けられず、処理コストの高騰が問題となる。
特開昭６３−５７７１２号公報特開平９−１４３５２９号公報特開２０００−２２６６１０号公報

本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、蛍石などの弗素源を使用することなく、高濃度の燐を含有する溶銑であっても、溶銑中の燐を効率良く除去することのできる溶銑の脱燐処理方法を提供することである。

本発明者等は、上記課題を解決すべく、転炉型精錬容器を用い、ＣａＯ系の脱燐用造滓剤を使用して溶銑の脱燐試験を種々の条件下で実施した。以下に、試験結果を説明する。

蛍石（ＣａＦ₂ ）は、ＣａＯ系の脱燐用造滓剤を使用した脱燐精錬においては、ＣａＯ系スラグの溶融性を確保する上で重要な働きをしており、蛍石の添加量が少ない試験では、スラグは十分に滓化したようには見えず、脱燐反応効率も低下した。

しかし、試験を繰り返す内に、酸素ガスが供給されている領域に、微粉の生石灰を添加することで、蛍石を添加しなくても、脱燐反応が向上することを見出した。更に、生石灰の供給速度の変化に応じて、脱燐反応が大きく変化することが分かった。この現象は、溶銑中の燐濃度が高い場合にも確認できた。つまり、図１に示すように、溶銑の燐濃度及び珪素濃度に応じて、最適な生石灰の供給速度が存在することを確認した。尚、図１は、横軸を脱燐処理前の溶銑の燐濃度として、脱燐率が９０％以上の試験を●印で表し、脱燐率が９０％未満の試験を○印で表した図であり、図１の縦軸は、溶銑中の珪素の酸化により生成されるＳｉＯ₂ と反応するＣａＯ分を考慮して、生石灰中のＣａＯ純分の平均添加速度（Ｆ_CaO ）から脱燐処理前の溶銑の珪素濃度（［Ｓｉ］）を差し引いた「Ｆ_CaO −０．４×［Ｓｉ］」の値である。

図１に示すように、脱燐率が９０％以上の試験と９０％未満の試験とでは、脱燐処理前の溶銑中燐濃度に応じて、「Ｆ_CaO −０．４×［Ｓｉ］」の値に基づき、明確に分離されること、即ち、脱燐率が９０％以上になる場合とならない場合とで、「Ｆ_CaO −０．４×［Ｓｉ］」の値に境界が存在することが見出された。この境界線を近似計算すると、図１に示す実線は下記の（１）式で近似され、図１に示す破線は下記の（２）式で近似されることが分かった。但し、（１）式及び（２）式において、Ｆ_CaO は、ＣａＯを主体とする脱燐用媒溶剤中のＣａＯ純分の平均添加速度（ｋｇ／ｍｉｎ・溶銑ｔ）、［Ｓｉ］は、脱燐処理前の溶銑中の珪素濃度（質量％）、［Ｐ］は、脱燐処理前の溶銑中の燐濃度（質量％）である。

従って、生石灰中のＣａＯ純分の平均添加速度（Ｆ_CaO ）を、脱燐処理前の溶銑中の燐濃度及び珪素濃度に応じて、下記の（３）式の範囲内に調整することで、蛍石などの弗素源を併用しなくても、９０％以上の高い脱燐率を確保して脱燐処理を施すことができることを見出した。

これは、脱燐反応が主に酸素ガスの供給されている領域（「火点」という）で起こるために、ＣａＯ純分の平均添加速度（Ｆ_CaO ）が（３）式を満足する範囲よりも小さい場合には、脱燐用造滓剤が不足するために脱燐率が高くならず、一方、ＣａＯ純分の平均添加速度（Ｆ_CaO ）が（３）式を満足する範囲よりも大きい場合には、酸素ガスが供給されている領域の脱燐用造滓剤が多くなり過ぎて、脱燐用造滓剤の滓化が遅れ、脱燐反応が阻害されるためである。溶銑中の珪素濃度が高い場合には、生成するＳｉＯ₂ と反応するＣａＯ分を確保した上で、脱燐用のＣａＯ分を確保する必要があり、従って、（３）式からも明らかなように、脱燐処理前の溶銑中の珪素濃度に応じてＣａＯ純分の平均添加速度（Ｆ_CaO ）を高める必要がある。

この場合、反応容器内で生成するスラグ量が多い場合には、上吹きした酸素ガスがスラグに遮断され、溶銑浴面へ到達することが妨げられるので、到達燐濃度が高くなることが分かった。生成するスラグ量を少なくするためには、スラグ中のＳｉＯ₂ を低減することが効果的であり、従って、溶銑中の珪素濃度を脱燐処理前に予め低減しておくことが好ましく、特に、溶銑中の珪素濃度を脱燐処理前に予め０．１質量％以下に低減することで、脱燐反応が安定し、燐濃度の低い溶銑を安定して得ることができることが分かった。

又、粉体状の生石灰を溶銑浴面に吹き付けて添加することによって、生石灰の滓化が促進され、蛍石などの弗素源を使用しなくても、従来と同等の脱燐処理が可能であることも確認できた。この場合、滓化が促進されることにより、脱燐用造滓剤の使用原単位も大幅に低減することが分かった。尚、本発明における酸素ガスとは、工業的に純酸素ガスと呼ばれるもので、体積％で数％程度の窒素ガスなどを含有するガスも本発明における酸素ガスに含まれる。

本発明は、上記試験結果に基づいてなされたものであり、第１の発明に係る溶銑の脱燐処理方法は、溶銑の浴面に酸素ガスを吹き付けて供給すると共に、溶銑浴面の酸素ガスの吹き付け面に向けてＣａＯを主体とする脱燐用媒溶剤を吹き付けて供給することにより溶銑を脱燐処理する方法であって、脱燐処理前の溶銑中の燐濃度及び珪素濃度に応じて、前記ＣａＯを主体とする脱燐用媒溶剤中のＣａＯ純分の平均添加速度（Ｆ_CaO ）が上記（３）式の範囲内となるように、当該脱燐用媒溶剤の供給量を調整することを特徴とするものである。

第２の発明に係る溶銑の脱燐処理方法は、第１の発明において、前記溶銑の脱燐処理前の珪素含有量が０．１質量％以下であることを特徴とするものである。

第３の発明に係る溶銑の脱燐処理方法は、第１又は第２の発明において、前記脱燐用造滓剤として、実質的に弗素を含有しない物質を使用することを特徴とするものである。

本発明によれば、高濃度の燐を含有する溶銑であっても、脱燐用造滓剤として蛍石などの弗素源を併用することなく、ＣａＯを主体とする脱燐用媒溶剤を使用するだけで、高い脱燐率で効率良く脱燐処理することが可能となる。又、脱燐処理で生成したスラグを再利用する際に、スラグからの弗素の溶出を考慮する必要がなく、スラグの再利用を促進させることができる。

以下、添付図面を参照して本発明を具体的に説明する。図２は、本発明に係る溶銑の脱燐処理方法を実施する際に用いる転炉型精錬設備の概略断面図である。

図２に示すように、本発明による溶銑の脱燐処理方法で用いる転炉型精錬設備１は、その外殻を鉄皮４で構成され、鉄皮４の内側に耐火物５が施行された炉本体２と、この炉本体２内に挿入され、上下方向に移動可能な鋼製の上吹きランス３とを備えている。炉本体２の上部には、収容した溶銑１５を精錬後に出湯するための出湯口６が設けられ、又、炉本体２の炉底には、撹拌用ガス１８を吹き込むための底吹き羽口７が設けられている。この底吹き羽口７はガス導入管８と接続されている。上吹きランス３には、酸素ガス配管９が接続されており、酸素ガス配管９を介して任意の流量で上吹きランス３から炉本体２内に酸素ガスが供給されるようになっている。

上吹きランス３は、造滓剤移送配管１９を介して、脱燐用造滓剤１７を収容するディスペンサー１１と接続されており、一方、ディスペンサー１１には、酸素ガス配管９から分岐した酸素ガス配管９Ａ、並びに、窒素ガス配管１０が接続されている。即ち、ディスペンサー１１内に供給された酸素ガス及び窒素ガスは、ディスペンサー１１内の脱燐用造滓剤１７の搬送用ガスとして機能し、造滓剤移送配管１９を経由して上吹きランス３の先端から、炉本体２内の溶銑浴面の酸素ガスの吹き付け面に向けて、脱燐用造滓剤１７を吹き付けて供給することができるようになっている。酸素ガス配管９，９Ａには、それぞれ流量調整弁１２，１３が設けられ、又、窒素ガス配管１０には、流量調整弁１４が設けられており、酸素ガスを上吹きランス３から任意の流量で吹き込みながら、酸素ガス又は窒素ガスを、ディスペンサー１１を経由して任意の流量で搬送用ガスとして吹き込むことができるようになっている。搬送用ガスとしては、酸素ガス及び窒素ガスに限るものではなく、Ａｒガスや炭酸ガスなど種々の気体を利用することができる。

上吹きランス３は、外側から順に外管、中管、内管、最内管の同心円状の４種の鋼管（図示せず）即ち四重管で構成されており、酸素ガス又は窒素ガスを搬送用ガスとする脱燐用造滓剤１７が最内管の内部を通り、酸素ガスが内管と最内管との間隙を通り、外管と中間との間隙及び中管と内管との間隙は冷却水の給排水流路となっている。尚、本発明に係る脱燐処理方法を実施する場合、上吹きランス３は脱燐用造滓剤１７の供給流路を兼ねる必要はなく、上吹きランス３とは別に脱燐用造滓剤１７の供給用ランスを設置してもよい。この場合には、上吹きランス３は四重管とする必要はなく、通常の三重管のランスを複数個配置すればよい。但し、炉本体２の上方部における設備配置が煩雑になるので、これを防止するためには、上吹きランス３が脱燐用造滓剤１７の供給流路を兼ねることが好ましい。

このような構成の転炉型精錬設備１を用い、溶銑１５に対して以下に示すようにして本発明に係る脱燐処理を実施する。

先ず、炉本体２内に、予め分析して燐濃度及び珪素濃度を把握した溶銑１５を装入する。用いる溶銑１５としてはどのような組成であっても処理することができ、脱燐処理の前に脱硫処理や脱珪処理が施されていてもよい。脱珪処理とは、溶銑１５に酸素ガス或いはミルスケールなどの酸化鉄を添加し、主として溶銑１５中の珪素を除去する処理である。因みに、脱燐処理前の溶銑１５の主な化学成分は、炭素：３．８〜５．０質量％、珪素：０．４質量％以下、硫黄：０．０５質量％以下、燐：０．０８〜０．３質量％程度である。但し、前述したように、脱燐処理時に炉本体２内で生成されるスラグ１６の量が多くなると脱燐効率が低下するので、炉内のスラグ量を少なくして脱燐効率を高めるために、予め脱珪処理により、溶銑１５中の珪素濃度を０．１質量％以下まで低減しておくことが好ましい。又、溶銑温度は１２５０〜１３５０℃の範囲であれば問題なく脱燐処理することができる。

脱燐処理を施す溶銑１５の燐濃度及び珪素濃度を前述した（３）式に代入して、ＣａＯを主成分とする脱燐用媒溶剤１７中のＣａＯ純分の平均添加速度（Ｆ_CaO ）の範囲を求める。そして、底吹き羽口７から窒素ガスなどの非酸化性ガス又はＡｒガスなどの希ガスを撹拌用ガス１８として溶銑１５中に吹き込みながら、上吹きランス３から溶銑１５の浴面に向けて酸素ガスを吹き付けて供給すると共に、求めた（３）式の範囲内の任意の平均添加速度（Ｆ_CaO ）で、ＣａＯを主成分とする脱燐用造滓剤１７を、上吹きランス３を介して溶銑浴面の酸素ガスの吹き付け面に向けて吹き付けて供給し、溶銑１５の脱燐処理を実施する。

この場合、ＣａＯを主成分とする脱燐用造滓剤１７としては、生石灰粉を使用することができる。生石灰粉にアルミナ粉などを滓化促進剤として加えてもよいが、本発明においては脱燐用造滓剤１７を溶銑浴面に吹き付けて添加するので、生石灰粉単体であっても十分に滓化するので、アルミナ粉などの滓化促進剤は用いなくても十分に脱燐することができる。特に、スラグ１６からの弗素の溶出量を抑えて環境を保護する観点から、蛍石などの弗素含有物質は脱燐用造滓剤１７として使用しないことが好ましい。但し、弗素が不純物成分として不可避的に混入した物質については使用しても構わない。底吹き羽口７から吹き込まれた攪拌ガス１８によって溶銑１５は攪拌され、浴面に吹き付けられた脱燐用造滓剤１７は火点にて溶融し、スラグ１６を形成する。

脱燐処理時の酸素源が気体の酸素ガスのみでは溶銑温度が上昇し過ぎて脱燐反応が阻害される場合もあるので、必要に応じて固体酸素源としてミルスケールや鉄鉱石などの酸化鉄を添加してもよい。酸素ガスの添加量と固体酸素源の添加量との比は、溶銑１５中の珪素濃度、燐濃度、炭素濃度などに応じて適宜変更することができる。又、脱燐用造滓剤１７の投入量は、溶銑１５中の珪素濃度及び燐濃度に応じて変更することとするが、スラグ１６の塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ₂ ）が２以上の範囲であるならば、最大でも溶銑トン当たり４０ｋｇ程度であれば十分である。又、ランス高さは特に限定する必要はなく、スラグ１６の生成量などを勘案して設定すればよい。

以上説明したように、本発明に係る溶銑の脱燐処理方法では、溶銑浴面の酸素ガスの吹き付け面に向けてＣａＯを主体とする脱燐用媒溶剤１７を吹き付けて溶銑１５を脱燐処理する際に、溶銑１５の燐濃度及び珪素濃度に応じて、ＣａＯ純分に換算した脱燐用造滓剤１７の添加速度を最適範囲に調整するので、高い脱燐率で効率良く脱燐処理することが可能となる。又、ＣａＯを主成分とする脱燐用造滓剤１７を、溶銑１５の酸素ガスの吹き付け面に向けて吹き付けて添加するので、ＣａＯを主成分とする脱燐用造滓剤１７の滓化が十分に進行し、蛍石などの弗素源を使用しなくても、従来と同等の脱燐処理が可能であり、そのため、脱燐処理で生成したスラグ１６を再利用する際に、スラグ１６からの弗素の溶出を考慮する必要がなく、スラグ１６の再利用を促進させることができる。

尚、上記説明では、脱燐処理設備として転炉型精錬設備１を用いた場合を示したが、脱燐処理設備は上記の転炉型精錬設備１に限るものではなく、取鍋やトーピードカーなどの溶銑搬送容器などであっても、窒素ガス、Ａｒガスなどの攪拌用ガスをインジェクションランスなどによって溶銑中に吹き込むことで、上記に沿って本発明を実施することができる。

高炉から出銑された溶銑を、溶銑鍋内で脱珪処理し、次いで、機械式攪拌装置を用いて脱硫処理した後、図２に示す容量が３００トンの転炉型精錬設備に装入して脱燐処理の試験を実施した。

試験では、脱燐用造滓剤として生石灰粉のみを用い、酸素ガスを搬送用ガスとし、上吹きランスから溶銑湯面に吹き付ける生石灰粉の添加速度を、ＣａＯ純分に換算した平均添加速度（Ｆ_CaO ）で０．３４〜１．０１ｋｇ／ｍｉｎ・溶銑ｔに変化させた。酸素ガスの供給速度は２０，０００〜３５，０００Ｎｍ³ ／ｈ、酸素ガスの吹錬時間は１０〜１２分間とした。各試験共に底吹き羽口から窒素ガスを０．０５〜０．１Ｎｍ³ ／ｍｉｎ・溶銑ｔの供給量で吹き込み、溶銑を攪拌した。又、処理前後の溶銑温度は１３００〜１３５０℃の範囲に調整した。尚、蛍石は各試験共に全く使用していない。試験条件及び試験結果を表１に示す。

溶銑中の珪素が酸化して生成されるＳｉＯ₂ と反応するＣａＯ分を考慮して、脱燐反応に使用されるＣａＯ純分の平均添加速度（Ｆ_CaO ）から脱燐処理前の溶銑の珪素濃度（［Ｓｉ］）を差し引いた「Ｆ_CaO −０．４×［Ｓｉ］」の値を縦軸とし、脱燐処理前の溶銑中珪素濃度（［Ｐ］）を横軸として、脱燐率が９０％以上の試験を●印で表し、脱燐率が９０％未満の試験を○印で表した図が図１である。図１に示すように、溶銑の燐濃度及び珪素濃度に応じて、最適な生石灰の供給速度が存在することが分かった。

つまり、図１からも明らかなように、脱燐率が９０％以上の試験と９０％未満の試験とでは、脱燐処理前の溶銑中の燐濃度に応じて、「Ｆ_CaO −０．４×［Ｓｉ］」の値に基づき、明確に分離されること、即ち、脱燐率が９０％以上になる場合とならない場合とで、「Ｆ_CaO −０．４×［Ｓｉ］」の値に境界が存在することが分かった。この境界線を近似計算した結果、図１に示す実線は上記の（１）式で近似され、図１に示す破線は上記の（２）式で近似されることが分かった。

即ち、脱燐処理前の溶銑中の燐濃度及び珪素濃度に応じて、脱燐用造滓剤中のＣａＯ純分の平均添加速度（Ｆ_CaO ）を図１に示す実線と破線とで囲まれた範囲に調整することにより、蛍石などの弗素源を使用しなくても、ＣａＯを主体とする脱燐用造滓剤のみで、効率良く溶銑を脱燐することが可能であることが確認できた。尚、表１の区分の欄には、本発明の範囲の試験を本発明例と表示し、それ以外を比較例と表示した。

溶銑の脱燐処理試験において、脱燐率が９０％以上の試験を●印で表し、脱燐率が９０％未満の試験を○印で表した図である。本発明に係る溶銑の脱燐処理方法を実施する際に用いる転炉型精錬設備の概略断面図である。

符号の説明

１転炉型精錬設備
２炉本体
３上吹きランス
４鉄皮
５耐火物
６出湯口
７底吹き羽口
８ガス導入管
９酸素ガス配管
１０窒素ガス配管
１１ディスペンサー
１２流量調整弁
１３流量調整弁
１４流量調整弁
１５溶銑
１６スラグ
１７脱燐用造滓剤
１８撹拌用ガス
１９造滓剤移送配管

Claims

溶銑の浴面に酸素ガスを吹き付けて供給すると共に、溶銑浴面の酸素ガスの吹き付け面に向けてＣａＯを主体とする脱燐用媒溶剤を吹き付けて供給することにより溶銑を脱燐処理する方法であって、脱燐処理前の溶銑中の燐濃度及び珪素濃度に応じて、前記ＣａＯを主体とする脱燐用媒溶剤中のＣａＯ純分の平均添加速度（Ｆ_CaO ）が下記（３）式の範囲内となるように、当該脱燐用媒溶剤の供給量を調整することを特徴とする、溶銑の脱燐処理方法。
0.25×ln([P])＋0.8＜F_CaO−0.4×[Si]＜0.5×ln([P])＋1.6…（３）
但し、（３）式において、Ｆ_CaO は、ＣａＯを主体とする脱燐用媒溶剤中のＣａＯ純分の平均添加速度（ｋｇ／ｍｉｎ・溶銑ｔ）、［Ｓｉ］は、脱燐処理前の溶銑中の珪素濃度（質量％）、［Ｐ］は、脱燐処理前の溶銑中の燐濃度（質量％）である。
前記溶銑の脱燐処理前の珪素含有量が０．１質量％以下であることを特徴とする、請求項１に記載の溶銑の脱燐処理方法。
前記脱燐用造滓剤として、実質的に弗素を含有しない物質を使用することを特徴とする、請求項１又は請求項２に記載の溶銑の脱燐方法。