MX2013007845A - Miembro regulador de flujo de tanque de revestimiento por inmersion en caliente y sistema de revestimiento por inmersion en caliente continuo. - Google Patents

Abstract

Un miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente que es capaz de suprimir la agitación hacia arriba de escoria de fondo, caracterizado por estar provisto de placas horizontales de miembro regulador de flujo que están dispuestas respectivamente horizontalmente desde abajo de partes extremas de dos lados de un rodillo de sumidero, que está dispuesto dentro de un tanque de revestimiento de una manera giratoria, hacia direcciones afuera del rodillo de sumidero y miembros laterales que están dispuestos en posiciones separadas de los dos extremos del rodillo de sumidero, que se extienden hacia arriba desde las partes extremas de las placas horizontales respectivas, y en los cuales grandes números de agujeros de dispersión están formados, los miembros laterales teniendo una relación de apertura de 20 a 80%, y los agujeros de dispersión teniendo un diámetro de agujero de 5 a 50 mm.

Description

MIEMBRO REGULADOR DE FLUJO DE TANQUE DE REVESTIMIENTO POR INMERSIÓN EN CALIENTE Y SISTEMA DE REVESTIMIENTO POR INMERSIÓN EN CALIENTE CONTINUO Campo técnico La presente invención se refiere a la técnica de inhibir la agitación hacia arriba de la escoria de fondo debido a un flujo de un metal de revestimiento por inmersión en caliente que ocurre junto con el avance de una lámina de acero o rotación de un rodillo de sumidero.

Técnica antecedente Un sistema de galvanizado por inmersión en caliente que realiza galvanizado por inmersión en caliente en una lámina de acero, como se muestra en la figura 10, está compuesto de un tanque de revestimiento 51 que es llenado con zinc fundido 71, y un rodillo de sumidero 52 que es soportado por miembros de soporte de rodillos 53 para colgarse dentro del tanque de revestimiento 51 de una manera giratoria. Una .lámina de acero 75 que entra al interior del tanque ' de revestimiento 51 desde arriba es enrollada alrededor' del rodillo de sumidero 52, por lo que es cambiada en dirección hacia arriba y es jalado hacia arriba desde el tanque de revestimiento 51. Durante este tiempo, la superficie de la lámina de acero 75 tiene zinc fundido depositado sobre la misma por lo que se forma una capa galvanizada.

Si se realiza dicho galvanizado por inmersión en caliente, el hierro que es eluido de la lámina de acero y el zinc fundido reaccionan por lo que se produce escoria de fondo 72 .que está compuesta principalmente de aleación de hierro-zinc y se deposita en el fondo del tanque de revestimiento - 51. En dicho proceso de galvanizado por inmersión en caliente, como se muestra en la figura 10(B), junto con el movimiento de. la lámina de acero 75 que entra al tanque de revestimiento 51 desde arriba, una corriente en la dirección de movimiento en la lámina de acero 75 (más adelante denominado "corriente de arrastre") se forma en el zinc fundido 71 que hace contacto con la lámina de acero 75. La corriente de arrastre de zinc fundido' 71, como se muestra en la figura 10(A) avanza hacia un extremo muerto en la posición en donde la lámina de acero 75 y el rodillo de sumidero 52 hacen contacto, es descargado a los lados inferiores laterales del rodillo de sumidero 52 se ; refleja en las paredes laterales del tanque de revestimiento 51 y fluye hacia abajo, y agita la escoria de fondo 72.

Si la escoria de fondo 72 es agitada hacia arriba, la escoria de fondo agitada hacia arriba 72 se deposita sobre la superficie de la lámina de acero 75. La escoria de fondo 72 es dura, por lo que en el tiempo de laminado o trabajo, la ¦ superficie de la lámina de acero 75 se forma con melladuras como defectos de escoria de fondo.

La PLT (Publicación de patente Japonesa) 1 y PLT 2 proponen las técnicas de evitar agitación hacia arriba de la escoria de fondo 72 y evitar defectos de la escoria de fondo al proveer miembros reguladores de flujo que cubren el fondo o los lados del rodillo de sumidero 52 y bloquean el flujo de zinc fundido 71 hacia los lados de fondo laterales del rodillo de sumidero 52 por los miembros reguladores de flujo para evitar agitación hacia arriba de la escoria de fondo 72.

La PLT 3 propone la técnica de proveer el fondo de un rodillo de sumidero 52 de un miembro regulador de flujo que está provisto de una pluralidad de agujeros para evitar •la agitación hacia arriba de la escoria de fondo 72.

Lista de citas Literatura de patente PLT 1: Publicación de patente Japonesa No. 2002- 69602A PLT 2: publicación de patente Japonesa No. 2000- 54097A PLT 3: WO2007/139206 Sumario de la invención ; Problema técnico Los miembros reguladores de flujo que ;se muestran en la PLT 1 y la PLT 2 se fijan a los miembros de soporte de rodillo 53 que soportan el rodillo de sumidero 52 o a las partes de cojinete del rodillo de sumidero 52 (miembros laterales que se muestran en la PLT 2). Por lo tanto, cuando se jala hacia arriba el rodillo de sumidero 52 del tanque de revestimiento 51 para remplazar el rodillo de sumidero 52, los miembros reguladores de flujo tienen que ser desprendidos de los miembros de soporte 53 o el rodillo de sumidero 52, por lo que el trabajo de remplazo del rodillo de sumidero 52 se vuelve problemático.

Además, cuando se remplaza el rodillo de sumidero '52, se tiene que hacer detener la linea y se alivia la tensión entre la lámina de acero y el rodillo de sumidero 52. Los miembros reguladores de flujo que se muestran en la PLT 1 y la PLT 2 cubren completamente el fondo del rodillo de sumidero 52, por lo que si se alivia la tensión entre la lámina de acero y el rodillo de sumidero 52, la lámina de acero inclinada hará contacto con los miembros reguladores de flujo y dañará la lámina de acero o los miembros reguladores de flujo se romperán.

Además, los cojinetes del rodillo de sumidero 52 están compuestos de cerámica. Por esta razón, para evitar el agrietamiento de los cojinetes de cerámica debido a la expansión térmica repentina, antes de sumergir en rodillo de sumidero 52 y los miembros de soporte de rodillo 5 n. el zinc fundido 71, un paso de pre-calentamiento para hacer gradualmente que el rodillo de sumidero 52 y los¦ miembros de soporte de rodillo 53 aumenten en temperatura se hace necesario. Si los miembros reguladores de flujo se fijan al rodillo de sumidero 52 y los miembros de soporte de rodillo 53 en este tiempo, la energía se gasta para pre-calentar los miembros reguladores de flujo.

Además, los miembros reguladores de flujo cubren completamente el fondo del rodillo de sumidero 52, por lo que la escoria de fondo 72 que es producida se acumula en los miembros reguladores de flujo. La escoria de fondo acumulada 72 es agitada hacia arriba por el flujo de zinc fundido 71 que acompaña a la rotación del rodillo de sumidero 52 y se deposita sobre la superficie de la lámina de acero 75.

El miembro regulador de flujo que se muestra en la PLT -3 tiene el efecto de atenuar la velocidad de flujo de la superficie de pared que ocurre en las dos partes de la superficie lateral del rodillo de sumidero y agita hacia arriba la escoria de fondo. Sin embargo, no tiene placas laterales que sirvan como placas reguladoras de flujo. El efecto es insuficiente en particular cuando la velocidad de avance de la lámina de acero es rápida y cuando la lámina de acero que avanza es amplia.

La presente inv.ención tiene como su tarea resolver los problemas anteriores y proveer un miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente que pueda suprimir la agitación hacia arriba de la escoria de fondo y provea un sistema de revestimiento por inmersión en caliente continuo que use el mismo.

Solución al problema Los inventores trabajaron para completar la tarea anterior al estudiar en profundidad la estructura de un sistema para evitar la agitación hacia arriba dentro de un tanque de baño de deposición por inmersión en caliente continuo. Como resultado, descubrieron lo siguiente. Al proveer dentro del tanque de baño de deposición un miembro regulador de flujo que comprende placas horizontales y miembros laterales que se extienden por arriba de las partes extremas del lado de la pared del tanque de baño de las placas horizontales verticales a las placas horizontales y que se forman con grandes números de agujeros de dispersión, el fuerte flujo de la corriente de arrastre puede " ser debilitado mientras pasa por un mecanismo de dos etapas. Por lo tanto, la agitación hacia arriba de la escoria: de fondo se puede evitar de manera efectiva.

Es decir, al usar placas horizontales para atenuar , el' flujo de la corriente de arrastre mientras cambia la dirección de flujo y usando miembros laterales en los' cuales miembros grandes de agujeros de dispersión se forman para atenuar adicionalmente y dispersar el flujo de la' corriente de arrastre. Por lo tanto, aun cuando la corriente de arrastre golpea las paredes laterales del tanque de revestimiento, ya no tiene suficiente fuerza para agitar la escoria de fondo y por lo tanto el movimiento de flujo después de que la corriente de arrastre qolpea las superficies de la pared del sistema de deposición se puede hacer inocuo.

La presente invención se hizo con base en los descubrimientos anteriores y tienen como su esencia lo siguiente . (1) Un miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente caracterizado por estar provisto de placas horizontales que están respectivamente dispuestas hori zontalmente desde abajo de dos partes extremas laterales de un rodillo de sumidero, que está dispuesto dentro de un tanque de revestimiento de una manera giratoria, hacia direcciones fuera del rodillo de sumidero y miembros laterales que están dispuestos' en posiciones separadas de los dos extremos del rodillo de sumidero, que se extienden hacia arriba desde las partes extremas de las placas horizontales respectivas, y en los cuales se forman grandes números de agujeros de dispersión, los miembros laterales que tienen una relación de apertura de 20 a 80%, y los agujeros de dispersión que tienen un diámetro de agujero de 5 a 50 mm. (2) El miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente de (1), caracterizado porque los miembros laterales tiene una relación de apertura en el intervalo de 30 a 70% y diámetros de agujero en un intervalo de 10 a 35%. (3) Un sistema de revestimiento por inmersión en caliente continúo caracterizado por estar provisto de un miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente de (1) o (2). (4) El sistema de revestimiento por inmersión en caliente continuo de 3, caracterizado por que una' dimensión en dirección horizontal desde las partes de cojinete del rodillo de sumidero en una dirección lateral de salida de la lámina de acero es 300 mm o más y porque una dimensión de dirección horizontal desde las partes de cojinete de rodillo de sumidero en una dirección lateral de entrada .de lámina de acero es 350 mm o más. !" ^ (5) El sistema de revestimiento por inmersión en caliente continúo de (3) o (4), caracterizado porqu una dimensión de separación del extremo inferior del rodillo de sumidero a las placas horizontales es 100 a 160 mm. (6) El sistema de revestimiento por inmersión en caliente continuo de cualquiera de 3 a 5, caracterizado por que las placas horizontales se tienden desde debajo de las partes extremas del rodillo de sumidero en direcciones interiores de 0 a 15% de una longitud de cilindro del rodillo de sumidero. (7) El sistema de revestimiento por inmersión en caliente · continuo de cualquiera de (3) a (6), caracterizado porque el miembro regulador de flujo es fijado por el miembro de soporte y miembros horizontales a las caras de borde del tanque re revestimiento por inmersión en caliente.

Efectos ventajosos de la invención En la presente invención, el miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente está compuesto de placas horizontales que están dispuestas respectivamente en forma horizontal desde abajo de dos partes extremas laterales de un rodillo de sumidero, que está dispuesto dentro de un tanque de revestimiento de una manera giratoria, hacia direcciones del lado exterior del rodillp de sumidero y miembros laterales que están dispuestos en posiciones separadas de los dos extremos del . rodillo de sumidero, que se extienden hacia arriba desde las partes extremas de las placas horizontales respectivas., y en. las cuales- grandes números de agujeros de dispersión están formados. Por lo tanto, una corriente de arrastre de zinc fundido golpea las placas horizontales, fluye en forma cambiada en dirección hacia arriba de las direcciones hacia el lado exterior, se dispersa por los agujeros de dispersión de los miembros laterales en varias direcciones en los lados exteriores de los miembros laterales, y es atenuada en velocidad de flujo, por lo que la agitación hacia arriba de la escoria de fondo es suprimida.

Breve descripción de los dibujos La figura 1 es una vista explicativa de un miembro regulador de- flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente que muestra una modalidad de la presente invención.

La figura 2 es una vista explicativa de la acción de un miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente de la presente invención.

La figura 3 es una vista explicativa que muestra el efecto ventajoso de la presente invención.

La figura 4 es una vista explicativa de un flujo de una corriente de arrastre.

La figura 5 es una gráfica que muestra una relación entre una dimensión de separación de las placas laterales de las superficies de pared de un tanque de revestimiento y un índice de agitación de escoria.

La figura 6 es una gráfica que muestra una relación entre una dimensión de separación del miembro regulador de flujo desde un extremo inferior de un rodillo de sumidero y un índice de agitación hacia arriba de escoria.

La figura 7 es una vista explicativa de una distancia de separación óptima de ' un miembro regulador de flujo desde un extremo inferior de un rodillo de sumidero.

La figura 8 es una vista explicativa que muestra una relación de apertura y diámetro de agujero de los agujeros de dispersión de miembros laterales.

La figura 9 es una gráfica que muestra los efectos ventajosos de la presente invención.

La figura 10 es una vista explicativa de un sistema de galvanizado por inmersión en caliente convencional.

Descripción de las modalidades A continuación se mostrarán modalidades preferibles de la presente invención mientras se hace referencia a: los dibujos. Como se muestra en la figura 1, un miembro regulador de flujo 10 de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente de la presente invención (más adelante, simplemente denominado "miembro regulador de flujo 10") está compuesto de placas horizontales 1 y miembros en sus lados, es decir, miembros laterales 2. Las placas horizontales 1 están dispuestas desde abajo de dos extremos laterales de un rodillo de sumidero 52 hacia direcciones externas del rodillo de sumidero 52 en la dirección horizontal. Como se muestra en la figura 1 (A) , las- placas horizontales 1 no están ubicadas por debajo de una lámina de acero 75.

Como se muestra en la figura 1 (A) , los miembros laterales 2 se extienden hacia arriba desde los extremos exteriores de las placas horizontales 1 y están dispuestos en posiciones separadas desde los dos extremos del rodillo de sumidero 52.

Como se muestra en la figura 1 (B) , los miembros laterales 2 están formados con grandes números de agujeros de dispersión 2a. En la presente modalidad, como una modalidad de la presente invención, los miembros laterales 2 son denominados "láminas de metal perforadas", y los agujeros de dispersión 2a son agujeros redondos, cabe notar que los agujeros de dispersión 2a que están formados en los miembros laterales 2 no están limitados a agujeros redondos y también pueden ser agujeros triangulares, agujeros cuadrados, agujeros hexagonales u otros agujeros poligonales o agujeros alargados, etc.

Además, los diámetros de los agujeros de dispersión 2a no tienen que ser constantes desde los lados del rodillo de sumidero de los miembros laterales 2 a los lados de superficie de pared del tanque de baño de deposición.. Por ejemplo, los agujeros pueden ser formas que gradualmente incrementen en diámetros desde los lados del rodillo de sumidero de los miembros laterales 2 a los lados de superficie de pared del tanque de baño de deposición o lo opuesto .

Cabe notar que cuando los diámetros de los agujeros de dispersión 2a difieren en los lados del rodillo de sumidero y los lados de la superficie de pared del tanque de baño de deposición, el "diámetro de agujero" que está definido en la presente invención significará el diámetro en los lados del rodillo de sumidero. Además, cuando un agujero de dispersión 2a no es un agujero redondo, el "diámetro del agujero" significará el diámetro equivalente del circulo del ¦agujero de dispersión 2a que es calculado a partir del área del agujero.

Como- se muestra en la figura 1(A), el miembro regulador de flujo 10 que está compuesto de las placas horizontales 1 y los miembros laterales 2 es soportada por miembros de soporte 3 que están fijados al tanque de revestimiento 51. En otras palabras, el miembro regulador de flujo 10 no está fijado al rodillo de sumidero 52 o miembro de soporte de rodillo 53 que soportan el rodillo de sumidero 52. Por esta razón, cuando se remplaza el rodillo de sumidero 52, el miembro regulador de flujo 10 no es jalado hacia arriba desde el tanque de revestimiento 51, por lo que el trabajo de remplazar el rodillo de sumidero ' 52 ño sé Vuelve problemático.

En la presente modalidad, como se muestra en la figura 1 (A) , los miembros de soporte 3 están compuestos de miembros horizontales 3a que están fijados a las caras de borde 51a del tanque de revestimiento. 51 y se extienden al lado interno del tanque de revestimiento 51 en la dirección horizontal y miembros verticales 3b que cuelgan de los extremos frontales de los miembros horizontales 3a y que soportan los miembros laterales 2.

Enseguida, usando la figura 2, la acción del miembro regulador de flujo 10 de la presente invención se explicará. Como se muestra en la figura 2, (1), una corriente de arrastre del zinc fundido 71 que es descargado al lado inferior lateral del rodillo de sumidero 52 golpea una placa horizontal 1 y, aunque tiene algunos componentes dirigidos hacia arriba, las corrientes cambian en dirección a la dirección externa de la placa horizontal 1 (dirección del miembro lateral 2) (figura 2 (2) ) . En este tiempo, la velocidad de flujo de la corriente de arrastre ,es atenuada. Además, si la corriente de arrastre alcanza los miembros laterales 2, la corriente de arrastre es dispersada por los agujeros de dispersión * 2a del miembro lateral 2 a varias direcciones fuera del miembro lateral 2 y fluye a la dirección de la superficie de pared del tanque de revestimiento 51 (figura 2 (3)). Aun cuando la .corriente de arrastre golpea la superficie de la pared del tanque de revestimiento 51, la corriente de arrastre es suficientemente dispersada y la velocidad de flujo es atenuada, por lo que la agitación hacia arriba de la escoria de fondo 72 es suprimida .

Las palcas horizontales 1 son formas de placa plana y están dispuestas en la dirección horizontal, por lo que la escoria casi nunca se acumula sobre las placas horizontales 1. Sin embargo, cuando la operación es detenida, etc., se puede acumular poca escoria, por lo que las placas horizontales 1 también se pueden proveer de agujeros. Aun cuando las placas horizontales 1 se proveen con agujeros, la corriente de arrastre golpeará las placas horizontales 1 en forma inclinada, por lo que el mecanismo por el cual la velocidad de flujo es atenuada y la dirección de flujo es cambiada a una dirección hacia arriba funcionará. Cuando la velocidad de avance es rápida, la corriente de arrastre que pasa a través de los agujeros fácilmente hace que la escoria sea agitada hacia arriba, por lo que las placas horizontales 1 son preferiblemente placas planas sin agujeros.

A continuación, usando la figura 3 y tabla 1," se explicarán los efectos ventajosos del miembro regulador de flujo 10 de la presente invención. Los inventores realizaron pruebas sobre un miembro regulador de flujo de uh tanque de revestimiento por inmersión en caliente en donde llenaron un tanque de agua con agua que representaba un tanque de revestimiento, provocaron la precipitación de rastreadores 73 simulando escoria de fondo, e igualaron el número de Froude en un tanque de revestimiento en operación real y el número de Froude en el tanque de agua representando el tanque de revestimiento' (prueba de modelo de agua) para estudiar varias estructuras. En las pruebas de modelo de agua, como los rastreadores, usaron partículas acrílicas de un tamaño de partícula de 10 a 300 µp y densidad de 1050 kg/m3, mientras que para la agitación hacia arriba de los rastreadores precipitados, usaron un contador de partículas de solución comercialmente disponible que permite que el intervalo de tamaño de partículas y el número de partículas sean contados por un método de dispersión de láser. Para evaluar la agitación hacia arriba de los rastreadores 73 que simulan la escoria de fondo, se usó un índice de agitación hacia arriba de escoria Dr. Aquí, el "índice de agitación hacia arriba de escoria Dr" es el índice sin dimensión que está representado por la siguiente fórmula (1).

Dr = número de rastreadores de tamaño de partícula de 50 pm o más agitados hacia arriba/número total de rastreadores agitados hacia arriba (1) Tabla 1 Como se muestra en la figura 3, (2), cuando se forma el miembro de parte inferior del rodillo A y el miembro lateral B por placas planas, la corriente de arrastre del zinc fundido 71 que es descargada al. lado inferior lateral del rodillo de -sumidero 52 golpea y es reflejada en el miembro de parte inferior del rodillo A y el miembro lateral B (placas planas (sin agujeros)), es descargado' a lo largo del ¦ flujo de la lámina de acero 75¦ desde la parte más profunda de la palca horizontal 1 (lado de profundidad del papel) , y agita hacia arriba los rastreadores 73' que simulan la escoria de fondo.

La figura 3, (3), muestra un caso en el que se forma el miembro de parte inferior del rodillo A por una lámina de metal perforada y el miembro lateral B por la placa plana (sin agujeros) . En este caso, la corriente de arrastre 'del zinc fundido 71 que es descargada al lado inferior lateral del rodillo de sumidero 52 se convierte 'en una corriente descendente que es dispersada por la lámina de meta-I perforada que comprende el miembro inferior; de rodjU-lo A y una corriente descendente que golpea y es reflejada en el miembro lateral B y fluye hacia abajo desde la parte del fondo central del rodillo sin el miembro de parte inferior del rodillo. A. En este caso también, la agitación hacia arriba de la escoria inferior 72 por la corriente de arrastre es reducida en comparación con el caso en el que no hay miembro de parte inferior del rodillo A y miembro lateral B (figura 3, (1)), pero la corriente de arrastre que es dispersada y fluye hacia abajo agita hacia arriba los rastreadores 73 simulando la escoria de fondo.

Como se muestra en la figura 3, (4), cuando se hace el miembro de parte inferior del rodillo A una lámina de. metal perforada y eliminando el miembro lateral " ,''.'- la corriente de arrastre del zinc fundido 71 que es descargada al lado de fondo lateral del rodillo de sumidero; 52 incluye una corriente que es dispersada por el miembro de parte inferior del rodillo A y fluye hacia abajo y una corriente que directamente golpea la superficie de pared o es reflejada en el miembro de parte inferior del rodillo A y después lo golpea. En este tiempo, la corriente de arrastre que golpea la superficie de pared y fluye hacia abajo agita hacia arriba los rastreadores 73 simulando la escoria de fondo.

Como se muestra en la figura 3, (5), cuando se hace el miembro de parte inferior del rodillo A y el miembro lateral B láminas de metal perforadas, el flujo principal de la corriente de arrastre del zinc fundido 71 que es descargada al lado de fondo lateral del rodillo de sumidero 52 es dispersada por las láminas de metal perforadas que comprenden el miembro de parte inferior del rodillo A y el miembro lateral. B. sin embargo, cuando la' velocidad de avance es rápida, parte de la corriente de arrastre que es dispersada en el miembro de parte inferior del rodillo A y fluye hacia abajo agita hacia arriba los rastreadores 73 simulando la escoria de' fondo.

Como se muestra en la figura 3, (6), cuando se hace el miembro de parte inferior del rodillo A una placa plana (sin agujeros) y haciendo el miembro lateral B una lámina de metal perforada, la cantidad de agitación hacia arriba de los ' rastreadores 73 que simulan la escoria de fondo se hace más pequeña.

En seguida, los tamaños preferibles y ubicaciones de instalación de las placas horizontales que sirven como los miembros de fondo de rodillo y los miembros laterales compuestos de las láminas de metal perforadas se explicarán.

En general, un rodillo de sumidero 52 tiene un diámetro exterior de 600 a 1000 mm (en su mayoría 800 mm o parecido) y una dimensión de anchura de 1800 a 2800 mm (en su mayoría 2300 mm o parecido) . En este caso, los miembros laterales 2 están dispuestos separados de los extremos del rodillo de sumidero 52 por 200 a 800 mm o parecido. ? continuación, se explicarán las dimensiones óptimas cuando el rodillo de sumidero ' 52 tiene las dimensiones anteriores. Cabe notar que el ángulo de entrada T de la lámina de acero desde la dirección vertical es usualmente 25 a 40° o parecido. La lámina de acero 75 que es devanada alrededor del rodillo de sumidero 52 tiene una anchura de 600 a 2000 mm.

Cabe notar que las figuras 4(A) y (B) son vistas superiores del tanque de revestimiento 51, mientras que la' figura 4(C) es una vista lateral del rodillo de sumidero 52.

Cuando la lámina de acero 75 es grande en anchura, como se muestra en la figura 4 (A) , la corriente de arrastre del zinc fundido 71 es descargada de la posición en donde la lámina de acero 75 y el rodillo del sumidero 52 hacen contacto con los lados de fondo posterior y lateral del rodillo de sumidero 52. Si se ve esto desde el lado", del rodillo de sumidero 52, como se muestra en la figura 4(C), (2) la corriente de arrastre del zinc fundido 71 fluye hacia abajo en el lado de. entrada de la lámina de acero desde la posición en donde la lámina de acero 75 y el rodillo de sumidero 52 hacen contacto. Además, como se muestra e,:n la figura 4(C), (1), parte de la corriente de arrastre del zinc fundido 71 fluye hacia abajo hacia el rodillo de sumidero 52 desde la posición, en donde la lámina de acero 75 y el rodillo de sumidero 52 hacen contacto. De esta manera, cuando la lámina de acero 75 es grande en anchura, la corriente de arrastre del zinc fundido 71 fluye hacia el lado posterior y el lado inferior del tanque de revestimiento 51, golpea las superficies laterales del tanque de revestimiento 51, después cambia en dirección hacia el lado inferior del tanque de revestimiento 51 y fluye hacia abajo, y agita hacia arriba la escoria de fondo 72 que es depositada en el fondo del tanque de revestimiento 51.

Cuando la lámina de acero 75 es pequeña en anchura, como se muestra en la figura 4 (B) , la corriente de arrastre del zinc fundido 71 es descargada al lado frontal y al lado inferior lateral del rodillo de sumidero 52 en la posicigri en donde la lámina de acero 75 y el rodillo de sumidero 52 hacen contacto. Si se ve esto desde el lado del rodillo de sumidero 52, como se muestra en la figura 4 (C) , la corriente de arrastre del zinc fundido 71 fluye hacia abajo en el lado de salida de la lámina de acero desde la posición en donde la lámina de acero 75 y el rodillo de sumidero 52 hacen contacto. Además, como se muestra en la figura 4(C), (1), la corriente de arrastre del zinc fundido 71, de la misma forma que cuando la lámina de acero 75 es grande en anchura, fluye hacia el fondo del rodillo de sumidero 52 desde la posición en donde la lámina de acero 75 y el rodillo de sumidero 52 hacen contacto. De esta manera, cuando la. lámina' de acero 75 es pequeña en anchura, la corriente de arrastre del zinc fundido 71 fluye hacia la parte frontal y hacia el fondo del tanque de revestimiento 51, golpea la superficie lateral del tanque de revestimiento 51, después cambia la dirección al lado inferior del tanque de revestimiento 51 y agita hacia arriba la escoria de fondo 72 que es depositada en el fondo del tanque de revestimiento 51.

De esta manera, dependiendo de la anchura de la lámina de acero 75 que es devanada alrededor del rodillo de sumidero 52, la dirección de flujo de la corriente de arrastre del zinc fundido 71 cambia. Por esta razón, los miembros laterales 2 tienen que ser capaces de manejar el flujo que son creados desde todas las anchuras de láminas de acero 75 que son devanadas alrededor del rodillo de sumidero 52. Como se muestra en la figura 1(B) y la figura 4(C), las dimensiones de dirección de anchura preferibles de los miembros laterales 2 se explicará para el caso de designar la dimensión de dirección horizontal desde las partes de cojinete del rodillo de sumidero 52 a la dirección lateral de la salida de la lámina de acero como "Bf" y designando la dimensión de dirección horizontal desde las partes del cojinete del rodillo de sumidero 52 a la dirección lateral de entrada de la lámina de acero como "Bb".

Si la dimensión Bf es menor que 300 m o la dimensión de Bb es menor que 350 mm, dependiendo de la anchura de la lámina de acero 75, gran parte de la corriente de arrastre del zinc fundido 71 no golpeará los miembros laterales 2, sino que se fugará de los miembros laterales 2. Por lo tanto, las dimensiones de dirección de anchura preferibles de los miembros laterales 2 son dimensiones de Bf de 300 mm o más y una dimensión de Bb de' 350 mm o más. Cabe notar que, si la dimensión de Bf es mayor que 500 mm o si la dimensión de Bb es mayor que 850 mm, no se puede obtener mejora adicional en el efecto de dispersión de la corriente de arrastre por los miembros laterales -2. Además, dependiendo de la variación en en flujo de la corriente de arrastre del zinc fundido 71, ' aun cuando la fijación de los miembros laterales 2 a las dimensiones de anchura preferibles, la corriente de arrastre del zinc fundido 71 puede fugarse de los miembros laterales 2. Por lo tanto, es más preferible añadir 100 mm a las dimensiones de anchura preferibles de los miembros laterales 2. Por lo tanto, las dimensiones de anchura preferibles de los miembros laterales 2 son una dimensión de Bf de 400 a 500 mm y una dimensión de Bb de 450 a 850 mm.

Cabe notar¦ que la altura de los extremos superiores de los miembros laterales 2 desde el fondo del tanque de revestimiento 51 está . hecha preferiblemente de aproximadamente la misma altura que las partes del cojinete del rodillo de sumidero 52. Si las posiciones de extremo super.ior de los miembros laterales 2 son más bajas que las partes de cojinete del rodillo de sumidero 52, la corriente de arrastre del zinc fundido 71 puede fugarse de los miembros laterales 2. Por otra parte, aun cuando se hace las posiciones extremas superiores de los miembros laterales 2 más alta que las partes de cojinete del rodillo de sumidero 52 (por ejemplo, 50 mm o más desde el centro axial del rodillo de sumidero) , no se puede obtener' efecto de supresión adicional de agitación hacia arriba de escoria de fondo.

A continuación, usando la figura 5, se explicará la distancia de separación óptima de los miembros laterales 2 de las superficies de pared del tanque de revestimiento 51. La gráfica de la figura 5 es una gráfica que muestra la relación entre la dimensión de separación La de los miembros laterales 2 desde las superficies de pared del tanque de revestimiento 51 (mostrado en la figura 1 (A) ) y el índice de agitación hacia arriba de escoria Dr mientras se expresa el índice de agitación hacia arriba de escoria Dr a La=0 mm como "1„.0". Cuando se obtienen los datos de la figura 5, la prueba de modelo de agua antes mencionada se realiza.

Como se muestra en la gráfica de la figura 5, si los miembros laterales 2 se aproximan a las superficies de la pared del tanque de revestimiento 51 demasiado, el efecto de dispersión de la corriente de arrastre del zinc fundido 71 por los miembros laterales 2 ya no se puede obtener. Corno se muestra en la gráfica de la figura 5, si la dimensión de separación La de los miembros laterales 2 y las superficies de la pared del tanque de revestimiento 51 se vuelve más pequeña que 50 mm, el' índice de agitación hacia arriba de la escoria repentinamente aumenta. Por lo tanto, la dimensión de separación La de los miembros laterales 2 y las superficies de pared del tanque de revestimiento 51 es preferiblemente 50 mm o más.

A continuación, usando la figura 6 y la figura 7, se explicará la distancia de separación óptima del extremo inferior del rodillo de sumidero 52 a las placas horizontales 1. La gráfica de la figura 6 es una gráfica que muestra .la relación entre la dimensión de separación Hb de. las placas horizontales 1 desde el extremo inferior del rodillo de sumidero 52 (mostrado en la figura 1(B) o la figura 9) y el índice de agitación hacia arriba de la escoria Dr mientras expresa el índice de agitación hacia arriba de la escoria Dr a Hb=15 mm como "1". Cuando se obtienen los datos de la figura 6, se realiza la prueba de modelo de agua antes mencionada .

Como se muestra en la figura 6, cuando la dimensión de separación Hb de las placas horizontales 1 del extremo inferior del rodillo de sumidero 52 es 100 a 160 mm, el índice de agitación hacia arriba de la escoria Dr se hace más pequeño. La razón se explicará usando la figura 7.

Como se muestra en la figura 7, (1), cuando la dimensión de separación (1) del miembro regulador de flujo del extremo inferior del rodillo de sumidero 52 es pequeño, la corriente de arrastre del zinc fundido 71 que es descargado a los lados inferiores laterales del rodillo de sumidero 52 en' la posición en donde la lámina de acero 75 y el rodillo de sumidero 52 hacen contacto inmediatamente golpea las placas horizontales 1. Como resultado, la atenuación de la corriente de arrastre en las placas horizontales 1 se vuelve insuficiente y una corriente de arrastre con una velocidad de flujo rápida golpea los miembros laterales 2, por lo que con la dispersión por los miembros laterales 2, la corriente de arrastre no puede ser atenuada de manera suficiente.

Por otra parte, como se muestra en la figura 7, (2), cuando la dimensión de separación Hb de las placas horizontales 1 del extremo inferior del rodillo de sumidero 52 es grande, la corriente de arrastre del zinc fundido 71 que es descargada a los lados inferiores laterales . del rodillo de sumidero 52 en la posición en donde la lámina de acero 75 y el rodillo de sumidero 52 hacen contacto no golpea las placas horizontales 1, sino que directamente golpea los miembros laterales 2. Como resultado, una corriente de arrastre con una velocidad de flujo rápida golpea los miembros laterales 2, por lo que sólo con la dispersión por los miembros laterales 2, la corriente de arrastre no puede ser atenuada de manera suficiente.

Como se muestra en la figura 7, (3), cuando la dimensión de separación Hb del miembro regulador de flujo del extremo inferior del rodillo de sumidero 52 es el valor óptimo, la corriente de arrastre del zinc fundido 71 que es descargado a los lados inferiores laterales del rodillo de sumidero 52 en la posición en donde la lámina de acero 75 y el rodillo de sumidero 52 hacen contacto golpea las placas horizontales 1 para ser atenuadas. Además, la corriente de arrastre que se ha vuelto más lenta en la velocidad de flujo golpea los miembros laterales 2. Como resultado, por dispersión en los miembros laterales 2, la corriente de arrastre puede ser suficientemente atenuada.

En seguida, usando la figura 1, la dimensión de anchura óptima de las placas horizontales 1 se. explicará. Como se muestra en la figura 1(A), las placas horizontales 1 se tienden desde abajo de las partes extremas del rodillo de sumidero 52 en las direcciones internas exactamente por- una dimensión predeterminada Lw. Lw es preferiblemente 0 a 15% de la longitud del cilindro del rodillo de sumidero 52. Si Lw es mayor que 15% de la longitud del cilindro del rodillo de sumidero '52, cuando hace que la linea se detenga y la lámina de acero 75 se incline, la lámina de acero 75 puede hacer contacto con las placas horizontales 1. Por otra parte, cuando las partes extremas de las placas horizontales 1 no están por debajo de las partes extremas del rodillo de sumidero 52, la corriente de arrastre del zinc fundido 71 que es descargada a los lados inferiores laterales del rodillo de sumidero 52 en la posición en donde la lámina de acero 75 y el rodillo de sumidero 52 hacen contacto puede no golpear las placas horizontales 1 y agitar hacia arriba la escoria inferior 72.

Además, la distancia entre las placas horizontales 1 y la parte inferior del tanque de revestimiento tampoco está, particularmente limitada. Es suficiente que se mantenga adecuadamente un espacio. Básicamente, si el tanque de revestimiento es suficientemente profundo, el problema de agitación no aumenta, pero si hace al tanque de revestimiento más profundo, una gran cantidad de metal fundido se vuelve necesaria y el costo se vuelve alto, por lo que la profundidad del tanque de revestimiento es limitada hasta cierto grado. La distancia entre las placas horizontales 1 y la parte inferior del tanque de revestimiento es usualftíénte 500 a 1500 mm o parecido.

La . figura 8 muestra el diámetro de agujero óptimo y relación de apertura de los agujeros de dispersión 2a de los miembros laterales 2. En la gráfica, (1) a (-4) corresponden a las cifras de (1) a (4) en el fondo. Cuando, como se muestra en la figura 8, (1), los miembros laterales 2 son demasiado pequeños en relación de apertura, o cuando, como se muestra en la figura 8, (2), los agujeros de dispersión 2a son demasiado pequeños en el diámetro de agujero, los miembros se acercan a las placas planas y un efecto de dispersión suficiente no se puede obtener. Por otra parte, cuando, como se muestra en la figura 8, (3), los miembros laterales 2 son demasiado grandes en relación de apertura o cuando, como se muestra en la figura 8, (4), los agujeros de dispersión 2a son demasiado grandes en el diámetro del agujero, el estado se acerca a uno en donde no hay miembros laterales 2 y no se puede obtener- un efecto de dispersión suficiente.

En consideración de las razones anteriores, los inventores realizan pruebas de modelo de- agua. Como resultado, como se muestra en la figura 8, los miembros laterales 2 tienen que tener una relación de apertura de 20 a 80%, preferiblemente de 30 a 70%, muy preferiblemente 40 a 60%. Además, los agujeros de dispersión 2a tienen que tener un diámetro de agujero de 5 a 50 mm, preferiblemente 10 a 35 mm, muy preferiblemente 15 a 30 mm. ' El miembro regulador de flujo 10 de la presente invención, para asegurar eficiencia de trabajo, también se puede fijar a las caras de borde del tanque de revestimiento 51 por miembros de soporte que conectan al miembro regulador de flujo 10 y miembros horizontales que conectan a los miembros de soporte.

. Ej emplos El miembro regulador de flujo 10 de la presente invención se colocó en un tanque de revestimiento realmente en operación 51 y las placas horizontales 1 y los miembros laterales 2 se hicieron de tamaños preferidos y se fijaron en lugares preferibles para confirmar los efectos ventajosos. Para el método de confirmar los efectos ventajosos, el Indice de agitación hacia arriba de escoria se usó de la misma manera que la prueba de modelo de agua. Sin embargo, el tamaño de partícula y el número de partícula de la escoria de fondo se vieron visualmente usando un microscopio electrónico en vez de un contador de partículas en solución.

Los resultados se muestran en la figura 9. La figura 9 es una gráfica que compara los índices de agitación hacia -arriba de la escoria cuando se usa el índica : de agitación hacia arriba de escoria Dr en una velocidad de línea de 110 mpm sin contramediciones tomadas como "1.0". Como se muestra en la figura 9, se podría confirmar que comparado con el caso sin contramediciones, al instalar el miembro regulador de flujo de la presente invención, es posible reducir en gran medida el índice de agitación hacia arriba de la escoria.

Cabe notar que, en las modalidades . que se explicaron anteriormente, el metal fundido con el que se llenó el tanque de revestimiento 51 fue zinc fundido, pero el metal fundido no está limitado a éste. Sobra decir que incluso si se usa estaño, cobre u otro metal fundido, la idea técnica de la. presente invención se puede aplicar.

Además, en modalidades que se explicaron anteriormente, el material de lámina de metal que fue enrollada alrededor del rodillo de sumidero 52 y fue revestida en el tanque de revestimiento 51 fue una lámina de acero, pero el material de lámina de metal no está limitado a éste. Sobra decir que incluso cuando se reviste una lámina de aluminio, lámina de cobre o lámina de otro metal, la idea técnica de la presente invención se puede aplicar.

En lo anterior se explicó la presente invención en relación con modalidades que se cree que son las más prácticas y preferibles en el punto de tiempo presente. Desde luego, la presente invención no está limitada a las modalidades que se describen en la descripción de la presente solicitud. La presente invención puede ser cambiada adecuadamente' en un intervalo que no contravenga la esencia o idea de la invención que se puede leer a partir de las reivindicaciones o la descripción como un todo. Un miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente que es acompañado con dichos cambios debe entender como que es abarcado por el alcance técnico.

Lista de signos de referencia 1 placa horizontal 2 miembro lateral 2a agujero de dispersión 3 miembro de soporte 3a miembro horizontal 3b miembro vectical 10 miembro regulador de flujo de tanque de revestimiento por inmersión en caliente 51 tanque de revestimiento 51a cara de borde 52 rodillo de sumidero 53 miembro de soporte de rodillo 71 zinc fundido 72 escoria de fondo' T . 73 rastreadores que simulan escoria de fondo 75 lámina de acero

Claims (7)

REIVINDICACIONES

1. Un miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente caracterizado por estar provisto de placas horizontales que están respectivamente dispuestas horizontalmente desde abajo de dos partes extremas laterales de un rodillo de sumidero, que está dispuesto dentro de un tanque de revestimiento de una manera giratoria, hacia direcciones externas de dicho rodillo de sumidero y miembros laterales que están dispuestos en posiciones separadas de los dos extremos del rodillo de sumidero, que se extienden hacia arriba desde las partes extremas de las placas horizontales respectivas, y en los cuales se forman grandes números de agujeros de dispersión, dichos miembros laterales teniendo una relación de apertura de 20 a 80%, y dichos agujeros de dispersión teniendo un diámetro de agujero de 5 a 50 mm. .

2. El miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque dichos miembros laterales tienen una relación de apertura en un intervalo de 30 a 70% y un diámetro de agujero, en un intervalo de -10 a 35%.

3. Un sistema de revestimiento por inmersión en caliente continuo caracterizado por estar provisto de un miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente como se expone en la reivindicación 1 ó 2.

4. El sistema de revestimiento por inmersión en caliente continuo de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque una dimensión de dirección horizontal desde las partes de cojinete de dicho rodillo de sumidero en una dirección lateral de salida de la lámina de acero es 300 mm o más y porque una dimensión de dirección horizontal desde las partes de cojinete de dicho rodillo de sumidero en una dirección del lado de entrada de la lámina de acero es 350 mm o más.

5. El sistema de revestimiento por inmersión en caliente continuo de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque una dimensión de separación desde un extremo inferior del tanque de sumidero a las placas horizontales es 100 a 160 mm.

6. El sistema de revestimiento por inmersión en caliente continuo de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque las placas horizontales se tienden desde abajo de. las partes extremas del rodillo de sumidero en direcciones internas de 0 a 15% dé la longitud del cilindro del rodillo de sumidero.

7. El sistema de revestimiento por inmersión en caliente continuo de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque dicho miembro regulador de flujo es fijado por los miembros de soporte y miembros horizontales a caras de borde del tanque de revestimiento por inmersión en caliente . RESUMEN Un miembro regulador de flujo de un tanque de revestimiento por inmersión en caliente que es capaz de suprimir la agitación hacia arriba de escoria de fondo, caracterizado por estar provisto de placas horizontales de miembro regulador de flujo que están dispuestas respectivamente horizontalmente desde abajo de partes extremas de dos lados de un rodillo, de sumidero, que está dispuesto dentro de un tanque de revestimiento de una manera giratoria, hacia direcciones afuera del rodillo de sumidero y miembros laterales que ' están dispuestos en posiciones separadas de los dos extremos del rodillo de sumidero, que se extienden hacia arriba desde las partes extremas de las placas horizontales respectivas, y en los cuales grandes números de agujeros de dispersión están formados, los miembros laterales teniendo' una relación de apertura de 20 a 80%, y los agujeros de dispersión teniendo un diámetro de agujero de 5 a 50 mm.