BR112013017569B1

BR112013017569B1 - Membro regulador de fluxo para um tanque de revestimento por imersão a quente e sistema de revestimento por imersão a quente contínuo

Info

Publication number: BR112013017569B1
Application number: BR112013017569-9A
Authority: BR
Inventors: Yu Yamauchi; Tsukasa Oyama; Masaaki Omodaka; Noboru Furuta; Koichi Nishizawa; Mikio Kawamura
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2011-01-14
Filing date: 2012-01-16
Publication date: 2020-05-26
Also published as: JP5246382B2; CN103249856B; KR20130061766A; US20130291793A1; WO2012096401A1; US9068254B2; JPWO2012096401A1; MX2013007845A; KR101332788B1; BR112013017569A2; CN103249856A

Abstract

membro regulador de fluxo de tanque de revestimento por imersão a quente e sistema de revestimento por imersão a quente contínuo a presente invenção refere-se a um membro regulador de fluxo de um tanque de revestimento por imersão a quente que pode suprimir a agitação da impureza do fundo, caracterizado pelo fato de ser provido com placas horizontais do membro regulador de fluxo que são respectivamente arranjadas horizontalmente abaixo de duas partes de extremidade laterais de um rolo dissipador, o qual é arranjado dentro de um tanque de revestimento de uma maneira girável, para as direções exteriores do rolo dissipador e dos membros laterais que são arranjados em posições separadas a partir das duas extremidades do rolo dissipador, que se estendem para cima a partir das partes de extremidade das respectivas placas horizontais, e nos quais um grande número de furos de dispersão é formado, em que os membros laterais têm uma relação de abertura de 20 a 80%, e os furos de dispersão têm um diâmetro de 5 a 50 mm.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MEMBRO REGULADOR DE FLUXO PARA UM TANQUE DE REVESTIMENTO POR IMERSÃO A QUENTE E SISTEMA DE REVESTIMENTO POR IMERSÃO A QUENTE CONTÍNUO.

Campo Técnico

[1] A presente invenção refere-se a técnica de inibição da agitação da impureza do fundo devido a um fluxo de um metal de revestimento por imersão a quente que ocorre em conjunto com o escoamento de uma folha de aço ou a rotação de um rolo dissipador.

Antecedentes da Invenção

[2] Um sistema de galvanização por imersão a quente que executa a galvanização por imersão a quente em uma folha de aço, tal como mostrado na Figura 10, compreende um tanque de revestimento 51 em que o zinco em fusão 71 é despejado e um rolo dissipador 52 que é suportado pelos membros de suporte de rolo 53 para ficar pendurado dentro do tanque de revestimento 51 de uma maneira girável. Uma folha de aço 75 que entra no interior do tanque de revestimento 51 de cima para baixo é enrolada em torno do rolo dissipador 52 por meio do que tem a sua direção mudada para ficar virada para cima e é puxada para cima do tanque de revestimento 51. Durante esse tempo, a superfície da folha de aço 75 tem o zinco em fusão depositado na mesma, por meio do que uma camada galvanizada é formada.

[3] Se for executada tal galvanização por imersão a quente, o ferro que é eluído da folha de aço e do zinco em fusão reage, por meio de que inferior a impureza 72 que compreende principalmente uma liga de ferro-zinco é produzida e depositada no fundo do tanque de revestimento 51. Em tal processo de galvanização por imersão a quente, tal como mostrado na Figura 10(B), em conjunto com o movimento da folha de aço 75 que entra no tanque de revestimento 51 de cima para baixo, um fluxo na direção do movimento da folha de

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2/22 aço 75 (a seguir, indicado como um fluxo de arrasto) é formado no zinco em fusão 71 que entra em contato com a folha de aço 75. O fluxo de arrasto do zinco em fusão 71, tal como mostrado na Figura 10(A), segue para uma extremidade inoperante na posição em que a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato, é descarregado nos lados inferiores laterais do rolo dissipador 52, é refletido nas paredes laterais do tanque de revestimento 51 e flui para baixo, e agita a impureza do fundo 72.

[4] Se a impureza do fundo 72 for agitada, a impureza do fundo 72 agitada é depositada na superfície da folha de aço 75. A impureza do fundo 72 é dura, de modo que, por ocasião da laminação ou da usinagem, a superfície da folha de aço 75 é formada com os dentes como defeitos da impureza do fundo.

[5] Os documentos PLT 1 e PLT 2 propõem as técnicas de prevenção de agitação da impureza do fundo 72 e de prevenção de defeitos da impureza do fundo mediante a provisão de membros reguladores de fluxo que cobrem o fundo ou os lados do rolo dissipador 52 e o bloqueio do fluxo de zinco em fusão 71 para os lados inferiores laterais do rolo dissipador 52 pelos membros reguladores de fluxo de modo a impedir a agitação da impureza do fundo 72.

[6] O documento PLT 3 propõe a técnica de provisão do fundo de um rolo dissipador 52 com um membro regulador de fluxo que é provido com uma pluralidade de furos para impedir a agitação da impureza do fundo 72.

Lista de Citações

Literatura de Patente

[7] PLT 1: Publicação de Patente Japonesa n°. 2002-69602A

[8] PLT 2: Publicação de Patente Japonesa n°. 2000-54097A

[9] PLT 3: WO2007/139206

Sumário da Invenção

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Problema Técnico

[10] Os membros reguladores de fluxo que são mostrados nos documentos PLT 1 e PLT 2 são unidos aos membros de suporte de rolo 53 que suportam o rolo dissipador 52 ou às peças de suporte do rolo dissipador 52 (membros laterais que são mostrados no documento PLT 2). Portanto, quando o rolo dissipador 52 do tanque de revestimento 51 é puxado para cima para substituir o rolo dissipador 52, os membros reguladores de fluxo têm que ser destacados dos membros de suporte de rolo 53 ou do rolo dissipador 52, de modo que o trabalho de substituição do rolo dissipador 52 fica problemático.

[11] Além disso, quando o rolo dissipador 52 é substituído, a linha tem que ser levada a parar e a tensão entre a folha de aço e o rolo dissipador 52 relaxada. Os membros reguladores de fluxo que são mostrados nos documentos PLT 1 e PLT 2 cobrem completamente o fundo do rolo dissipador 52, de modo que se for relaxada a tensão entre a folha de aço e o rolo dissipador 52, a folha de aço inclinada vai entrar em contato com os membros reguladores de fluxo e danificar a folha de aço ou então os membros reguladores de fluxo vão quebrar.

[12] Além disso, os rolamentos do rolo dissipador 52 compreendem cerâmica. Por esta razão, para impedir a rachadura dos rolamentos de cerâmica devido à expansão térmica repentina, antes da imersão do rolo dissipador 52 e dos membros de suporte de rolo 53 no zinco em fusão 71, uma etapa de pré-aquecimento que faz com que o rolo dissipador 52 e os membros de suporte de rolo 53 tenham um aumento na temperatura torna-se necessárias. Se os membros reguladores de fluxo forem unidos ao rolo dissipador 52 e os membros de suporte de rolo 53 nesse momento, energia é desperdiçada para préaquecer os membros reguladores de fluxo.

[13] Além disso, os membros reguladores de fluxo cobrem completamente o fundo do rolo dissipador 52, de modo que a impureza do

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4/22 fundo 72 que é produzida se acumula nos membros reguladores de fluxo. A impureza do fundo 72 acumulada é agitada pelo fluxo de zinco em fusão 71 que acompanha a rotação do rolo dissipador 52 e deposita a mesma na superfície da folha de aço 75.

[14] O membro regulador de fluxo que é mostrado no documento PLT 3 tem o efeito de atenuar a vazão da superfície da parede que ocorre nas duas partes da superfície lateral do rolo dissipador e agita a impureza do fundo. No entanto, não tem placas laterais que servem como placas reguladores de fluxo. O efeito é insuficiente em particular quando a velocidade de escoamento da folha de aço é rápida e quando a folha de aço em deslocamento é larga.

[15] A presente invenção tem como seu objetivo a resolução dos problemas acima e a provisão de um membro regulador de fluxo de um tanque de revestimento por imersão a quente que possa suprimir a agitação da impureza do fundo e prover um sistema de revestimento por imersão a quente contínuo que use o mesmo.

Solução do Problema

[16] Os autores da presente invenção trabalharam de modo a completar a tarefa acima ao estudar em profundidade a estrutura de um sistema para impedir a agitação dentro de um tanque de banho de chapeamento por imersão a quente contínuo. Como resultado, eles descobriram o que segue. Ao prover dentro do tanque de banho de chapeamento um membro regulador de fluxo que compreende placas horizontais e membros laterais que se estendem acima das partes de extremidade do lado da parede do tanque do banho das placas horizontais verticais para as placas horizontais e que são formadas com um grande número de furos de dispersão, o fluxo intenso do fluxo de arrasto pode ser enfraquecido enquanto é passado por um mecanismo de dois estágios. Portanto, a agitação da impureza do fundo pode ser eficazmente impedida.

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[17] Isto é, com o uso de placas horizontais para atenuar o escoamento do fluxo de arrasto enquanto é mudada a direção do fluxo e com o uso de membros laterais em que um grande número de furos de dispersão é formado de modo a atenuar e dispersar o escoamento do fluxo de arrasto. Portanto, até mesmo que o fluxo de arrasto colida com as paredes laterais do tanque de revestimento, ele não tem mais força suficiente para agitar a impureza do fundo e, portanto, o movimento do fluxo depois que o fluxo de arrasto colide com as superfícies da parede do sistema de chapeamento pode se tornar inócuo.

[18] A presente invenção foi elaborada com base nas descobertas acima e tem como sua essência o que segue.

[19] Um membro regulador de fluxo de um tanque de revestimento por imersão a quente caracterizado pelo fato de ser provido com

[20] placas horizontais que são respectivamente arranjadas horizontalmente abaixo de duas partes de extremidade laterais de um rolo dissipador, o qual é arranjado dentro de um tanque de revestimento de uma maneira girável, para as direções exteriores do rolo dissipador, e

[21] membros laterais que são arranjados em posições separadas das duas extremidades do rolo dissipador, que se estendem para cima a partir das partes de extremidade das respectivas placas horizontais, e nos quais um grande número de furos de dispersão é formado, em que os membros laterais têm uma relação de abertura de 20 a 80%, e os furos de dispersão têm um diâmetro de furo de 5 a 50 mm.

[22] 2 O membro regulador de fluxo de um tanque de revestimento por imersão a quente de 1, caracterizado pelo fato de que os membros laterais têm uma relação de abertura em uma faixa de 30 a 70% e diâmetros de furos em uma faixa de 10 a 35 mm.

[23] 3 Um sistema de revestimento por imersão a quente contí

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6/22 nuo caracterizado pelo fato de ser provido com um membro regulador de fluxo de um tanque de revestimento por imersão a quente de 1 ou

2.

[24] 4 O sistema de revestimento por imersão a quente contínuo de 3, caracterizado pelo fato de que uma dimensão na direção horizontal das partes de suporte do rolo dissipador em uma direção do lado de saída da folha de aço é de 300 mm ou mais e de que uma dimensão na direção horizontal das partes de suporte do rolo dissipador em uma direção do lado de entrada da folha de aço é de 350 mm ou mais.

[25] 5 O sistema de revestimento por imersão a quente contínuo de (3) ou 4, caracterizado pelo fato de que uma dimensão de separação de uma extremidade inferior do rolo dissipador às placas horizontais é de 100 a 160 mm.

[26] 6 O sistema de revestimento por imersão a quente contínuo de qualquer um de 3 a 5, caracterizado pelo fato de que as placas horizontais são colocado abaixo das partes de extremidade do rolo dissipador nas direções interiores de 0 a 15% de um comprimento do tambor do rolo dissipador.

[27] 7 O sistema de revestimento por imersão a quente contínuo de qualquer um de 3 a 6, caracterizado pelo fato de que o membro regulador de fluxo é preso pelos membros de suporte e pelos membros horizontais nas faces de borda do tanque de revestimento por imersão a quente.

Efeitos Vantajosos da Invenção

[28] Na presente invenção, o membro regulador de fluxo de um tanque de revestimento por imersão a quente compreende placas horizontais que são respectivamente arranjadas horizontalmente abaixo de duas partes de extremidade laterais de um rolo dissipador, o qual é arranjado dentro de um tanque de revestimento de uma maneira girá

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7/22 vel, para as direções exteriores do rolo dissipador dos membros laterais que são arranjados em posições separadas das duas extremidades do rolo dissipador, que se estendem para cima a partir das partes de extremidade das respectivas placas horizontais, e nas quais um grande número de furos de dispersão é formado. Portanto, um fluxo de arrasto de zinco em fusão colide com as placas horizontais, o fluxo muda de direção para as direções exteriores, é disperso pelos furos de dispersão dos membros laterais em várias direções nos lados exteriores dos membros laterais, e é atenuado na vazão, de modo que a agitação da impureza do fundo é suprimida.

Breve Descrição dos Desenhos

[29] [Figura 1] Uma vista explanatória de um membro regulador de fluxo de um tanque de revestimento por imersão a quente que mostra uma modalidade da presente invenção.

[30] [Figura 2] Uma vista explanatória da ação de um membro regulador de fluxo de um tanque de revestimento por imersão a quente da presente invenção.

[31] [Figura 3] Uma vista explanatória que mostra o efeito vantajoso da presente invenção.

[32] [Figura 4] Uma vista explanatória de um escoamento de um fluxo de arrasto.

[33] [Figura 5] Um gráfico que mostra uma relação entre uma dimensão de separação de placas laterais das superfícies da parede de um tanque de revestimento e um índice de agitação da impureza.

[34] [Figura 6] Um gráfico que mostra uma relação entre uma dimensão de separação de um membro regulador de fluxo de uma extremidade inferior de um rolo dissipador e um índice de agitação da impureza.

[35] [Figura 7] Uma vista explanatória de uma distância de separação ideal de um membro regulador de fluxo de uma extremidade in-

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8/22 ferior de um rolo dissipador.

[36] [Figura 8] Uma vista explanatória que mostra uma relação de abertura e o diâmetro do furo de furos de dispersão de membros laterais.

[37] [Figura 9] Um gráfico que mostra os efeitos vantajosos da presente invenção.

[38] [Figura 10] Uma vista explanatória de um sistema de galvanização por imersão a quente convencional.

Descrição das Modalidades

[39] A seguir, quando é feita referência aos desenhos, as modalidades preferidas da presente invenção serão mostradas. Tal como mostrado na Figura 1, um membro regulador de fluxo 10 de um tanque de revestimento por imersão a quente da presente invenção (a seguir, indicado simplesmente como o membro regulador de fluxo 10) compreende as placas horizontais 1 e membros em seus lados, isto é, os membros laterais 2. As placas horizontais 1 são arranjadas abaixo de duas extremidades laterais de um rolo dissipador 52 para as direções exteriores do rolo dissipador 52 na direção horizontal. Tal como mostrado na Figura 1(A), as placas horizontais 1 não são posicionadas abaixo de uma folha de aço 75.

[40] Tal como mostrado na Figura 1(A), os membros laterais 2 estendem-se para cima a partir das extremidades exteriores das placas horizontais 1 e são arranjados em posições separadas das duas extremidades do rolo dissipador 52.

[41] Tal como mostrado na Figura 1(B), os membros laterais 2 são formados com um grande número de furos de dispersão 2a. Na presente modalidade, como uma modalidade da presente invenção, os membros laterais 2 são as chamadas folhas de metal perfuradas, e os furos de dispersão 2a são furos redondos. Deve ser observado que os furos de dispersão 2a que são formados nos membros laterais 2

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9/22 não são limitados a furos redondos e também podem ser furos triangulares, furos quadrados, furos hexagonais, ou outros furos poligonais ou furos alongados, etc.

[42] Além disso, os diâmetros dos furos de dispersão 2a não têm que ser constantes dos lados do rolo dissipador dos membros laterais 2 aos lados da superfície da parede do tanque de banho de chapeamento. Por exemplo, os furos podem ter formatos que aumentam gradualmente nos diâmetros dos lados do rolo dissipador dos membros laterais 2 aos lados da superfície da parede do tanque de banho de chapeamento ou vice-versa.

[43] Note que, quando os diâmetros dos furos de dispersão 2a diferirem nos lados do rolo dissipador e nos lados da superfície da parede do tanque de banho de chapeamento, o diâmetro do furo que é definido na presente invenção irá significar o diâmetro nos lados do rolo dissipador. Além disso, quando um furo de dispersão 2a não for um furo redondo, o diâmetro do furo irá significar o diâmetro equivalente do círculo do furo de dispersão 2a que é calculado a partir da área do furo.

[44] Tal como mostrado na Figura 1(A), o membro regulador de fluxo 10 que compreende as placas horizontais 1 e os membros laterais 2 é suportado pelos membros de suporte 3 que são presos ao tanque de revestimento 51. Em outras palavras, o membro regulador de fluxo 10 não é preso ao rolo dissipador 52 ou aos membros de suporte de rolo 53 que suportam o rolo dissipador 52. Por esta razão, quando o rolo dissipador 52 é substituído, o membro regulador de fluxo 10 não é puxado para cima do tanque de revestimento 51, de modo que o trabalho de substituição do rolo dissipador 52 não fica problemático.

[45] Na presente modalidade, tal como mostrado na Figura 1(A), os membros de suporte 3 compreendem os membros horizontais 3a

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10/22 que são presos às faces de borda 51a do tanque de revestimento 51 e se estendem para o interior do tanque de revestimento 51 na direção horizontal e os membros verticais 3b que são pendurados das extremidades dianteiras dos membros horizontais 3a e que suportam os membros laterais 2.

[46] Em seguida, ao usar a Figura 2, a ação do membro regulador de fluxo 10 da presente invenção será explicada. Tal como mostrado na Figura 2, (1), um fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 que é descarregado em um lado inferior lateral das do rolo dissipador 52 colide com uma placa horizontal 1 e, embora tenha alguns componentes dirigidos para cima, muda a direção de fluxo para a direção exterior da placa horizontal 1 (direção do membro lateral 2) (Figura 2, (2)). Nesse momento, a vazão do fluxo DE arrasto é atenuada. Além disso, se o fluxo de arrasto atingir o membro lateral 2, o fluxo de arrasto é disperso pelos furos de dispersão 2a do membro lateral 2 para várias direções na parte externa do membro lateral 2 e flui para a direção da superfície da parede do tanque de revestimento 51 (Figura 2, (3)). Mesmo que o fluxo de arrasto colida com a superfície da parede do tanque de revestimento 51, o fluxo de arrasto é disperso o bastante e a vazão é atenuada, de modo que a agitação da impureza do fundo 72 é suprimida.

[47] As placas horizontais 1 são formas de placas lisas e são arranjadas na direção horizontal, de modo que a impureza quase nunca vai acumular nas placas horizontais 1. No entanto, quando a operação é paralisada, etc., muito pouca impureza pode se acumular, de modo que as placas horizontais 1 também podem ser providas com furos. Mesmo que as placas horizontais 1 sejam providas com furos, o fluxo de arrasto vai colidir com as placas horizontais 1 a uma inclinação, de modo que o mecanismo por meio do qual a vazão é atenuada e a direção do fluxo é mudada para uma direção ascendente irá funci

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11/22 onar. Quando a velocidade de escoamento é rápida, o fluxo de arrasto que passa através dos furos faz com que a impureza seja facilmente agitada, de modo que as placas horizontais 1 são de preferência placas lisas sem nenhum furo.

[48] A seguir, ao usar a Figura 3 e a Tabela 1, os efeitos vantajosos do membro regulador de fluxo 10 da presente invenção serão explicados. Os autores da presente invenção realizaram testes em um membro regulador de fluxo de um tanque de revestimento por imersão a quente em que eles colocaram água em um tanque de água que representa um tanque de revestimento, causaram a precipitação de rastreadores 73 simulando a impureza do fundo, e combinaram o número de Froude em um tanque de revestimento em operação real e o número de Froude no tanque de água que representa o tanque de revestimento (teste de modelo de água) de modo a estudar várias estruturas. Nos testes de modelo de água, como rastreadores, eles usaram partículas de acrila com um tamanho de partícula de 10 a 300 pm e uma densidade de 1.050 kg/m³, ao passo que para a agitação dos rastreadores precipitados eles usaram um contador de partículas de solução comercialmente disponível que permite que a faixa de tamanho de partícula e que o número de partículas sejam contados por um método de dispersão laser. Para avaliar a agitação dos rastreadores 73 que simulam a impureza do fundo, um índice de agitação da impureza Dr foi usado. Aqui, o índice de agitação da impureza Dr é o índice sem dimensão que é representado pela fórmula (1) a seguir.

[49] Dr = número de rastreadores de um tamanho de partícula de pm ou mais agitados/Total de rastreadores agitados (1)

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Tabela 1

Estrutura	A: Membros inferiores do rolo	B: Membros laterais	Índice de agitação da impureza do fundo
(1)	Nenhum membro de fundo do rolo	Nenhum membro lateral	1,0
(2)	Placas horizontais	Placas lisas (sem furos)	0,8
(3)	Folhas de metal perfuradas	Placas lisas (sem furos)	0,6
(4)	Folhas de metal perfuradas	Nenhum membro lateral	0,4
(5)	Folhas de metal perfuradas	Folhas de metal perfuradas	0,4
(6)	Placas horizontais	Folhas de metal perfuradas	0,2

[50] Tal como mostrado na Figura 3, (2), quando da formação do membro de fundo de rolo A e do membro lateral B por placas lisas, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 que é descarregado no lado inferior lateral do rolo dissipador 52 colide e é refletido no membro de fundo de rolo A e no membro lateral B (placas lisas (nenhum furo)), é descarregado ao longo do fluxo da folha de aço 75 da parte mais profunda da placa horizontal 1 (lado da profundidade de papel), e agita os rastreadores 73 que simulavam a impureza do fundo.

[51] A Figura 3, (3) mostra um caso quando o membro de fundo de rolo A é formado por uma folha de metal perfurada e o membro lateral B por uma placa lisa (nenhum furo). Neste caso, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 que é descarregado no lado inferior lateral do rolo dissipador 52 se transforma em um fluxo descendente que é disperso pela folha de metal perfurada que compreende o membro de fundo de rolo A e um fluxo descendente que colide e é refletido no membro lateral B e flui para baixo a partir da parte do fundo central do rolo sem nenhum membro de fundo de rolo A. Também neste caso, a agitação da impureza do fundo 72 pelo fluxo de arrasto é reduzida em comparação com o caso de nenhum membro de fundo de rolo A e

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13/22 membro lateral B (Figura 3, (1)), mas o fluxo de arrasto que é disperso e flui para baixo agita os rastreadores 73 que simulam a impureza do fundo.

[52] Tal como mostrado na Figura 3, (4), quando o membro de fundo de rolo A é feito, uma folha de metal perfurada e ao eliminar o membro lateral B, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 que é descarregado no lado inferior lateral do rolo dissipador 52 inclui um fluxo que é disperso pelo membro de fundo de rolo A e flui para baixo e um fluxo que colide diretamente com a superfície da parede ou é refletido no membro de fundo de rolo A e então colide com a mesma. Nesse momento, o fluxo de arrasto que colide com a superfície da parede e flui para baixo agita os rastreadores 73, simulando a impureza do fundo.

[53] Tal como mostrado na Figura 3, (5), quando da formação do membro de fundo de rolo A e do membro lateral B, folhas de metal perfuradas, o fluxo principal do fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 que é descarregado no lado inferior lateral do rolo dissipador 52 é dispersado pelas folhas de metal perfuradas que compreendem o membro de fundo de rolo A e o membro lateral B. No entanto, quando a velocidade de escoamento é rápida, uma parte do fluxo de arrasto que é disperso no membro de fundo de rolo A e flui para baixo agita os rastreadores 73, simulando a impureza do fundo.

[54] Tal como mostrado na Figura 3, (6), quando da formação do membro de fundo de rolo A, uma placa lisa (nenhum furo) e da formação do membro lateral B, uma folha de metal perfurada, a proporção de agitação dos rastreadores 73 que simulam a impureza do fundo fica sendo a menor.

[55] Em seguida, os tamanhos e as posições de instalação preferidos das placas horizontais que servem como membros de fundo de rolo e membros laterais que compreendem as folhas de metal perfura-

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14/22 das serão explicados.

[56] De modo geral, um rolo dissipador 52 tem um diâmetro externo de 600 a 1.000 mm (principalmente 800 mm ou algo assim) e uma dimensão de largura de 1.800 a 2.800 mm (principalmente 2.300 mm ou algo assim). Neste caso, os membros laterais 2 são arranjados separados das extremidades do rolo dissipador 52 por 200 a 800 mm ou algo assim.

[57] A seguir, as dimensões ideais quando o rolo dissipador 52 tem as dimensões acima serão explicadas. Deve ser observado que o ângulo de entrada Θ da folha de aço em relação à direção vertical é geralmente de 25 a 40 graus ou algo assim. A folha de aço 75 que é enrolada em torno do rolo dissipador 52 tem uma largura de 600 a 2.000 mm.

[58] Note que, as Figuras 4(A) e (B) são vistas superiores do tanque de revestimento 51, ao passo que a Figura 4(C) é uma vista lateral de um rolo dissipador 52.

[59] Quando a folha de aço 75 é grande na largura, tal como mostrado na Figura 4(A), o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 é descarregado da posição onde a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato com os lados inferior traseiro e lateral do rolo dissipador 52. Ao visualizar isto do lado do rolo dissipador 52, tal como mostrado na Figura 4(C), (2) o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 flui para baixo no lado de entrada da folha de aço a partir da posição em que a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato. Além disso, tal como mostrado na Figura 4(C), (1), uma parte do fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 flui para baixo para o rolo dissipador 52 a partir da posição onde a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato. Desta maneira, quando a folha de aço 75 é grande na largura, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 flui para trás e para o lado inferior do tanque de revestimento 51, colide com as superfícies

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15/22 laterais do tanque de revestimento 51, e então muda de direção para o lado inferior do tanque de revestimento 51 e flui para baixo, e agita a impureza do fundo 72 que foi depositada no fundo do tanque de revestimento 51.

[60] Quando a folha de aço 75 é pequena na largura, tal como mostrado na Figura 4(B), o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 é descarregado na frente e no lado inferior lateral do rolo dissipador 52 na posição em que a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato. Se isto for visualizado do lado do rolo dissipador 52, tal como mostrado na Figura 4(C), (3), o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 flui para baixo no lado da saída da folha de aço a partir da posição em que a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato. Além disso, tal como mostrado na Figura 4(C), (1), o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71, da mesma maneira que quando a folha de aço 75 é grande na largura, flui para o fundo do rolo dissipador 52 a partir da posição em que a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato. Desta maneira, quando a folha de aço 75 é pequena na largura, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 flui para a frente e para o fundo do tanque de revestimento 51, colide com a superfície lateral do tanque de revestimento 51, e então muda de direção para o lado inferior do tanque de revestimento 51 e agita a impureza do fundo 72 que é depositada no fundo do tanque de revestimento 51.

[61] Desta maneira, dependendo da largura da folha de aço 75 que é enrolada em torno do rolo dissipador 52, a direção de escoamento do fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 muda. Por esta razão, os membros laterais 2 têm que ser capazes de manipular os fluxos que são criados de todas as larguras das folhas de aço 75 que são enroladas em torno do rolo dissipador 52. Tal como mostrado na Figura 1(B) e na Figura 4(C), as dimensões preferidas da direção de largura dos membros laterais 2 serão explicadas para o caso de designar a dimen

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16/22 são de direção horizontal das partes de suporte do rolo dissipador 52 para a direção do lado de saída da folha de aço como Bf e de designar a dimensão de direção horizontal das partes de suporte do dissipador rolam 52 para a direção do lado de entrada da folha de aço como Bb.

[62] Se a dimensão Bf for menor do que 300 mm ou a dimensão Bb for menor do que 350 mm, dependendo da largura da folha de aço 75, grande parte do fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 não irá colidir com os membros laterais 2, mas vai vazar dos membros laterais 2. Portanto, as dimensões preferidas da direção de largura dos membros laterais 2 são uma dimensão Bf de 300 mm ou mais e uma dimensão Bb de 350 mm ou mais. Deve ser observado que, se a dimensão Bf for maior do que 500 mm ou se a dimensão Bb for maior do que 850 mm, mais nenhuma melhoria no efeito da dispersão do fluxo de arrasto pelos membros laterais 2 pode ser obtida. Além disso, dependendo da variação no escoamento do fluxo de arrasto do zinco em fusão 71, até mesmo se os membros laterais 2 forem ajustados às dimensões preferidas de largura, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 é pssível de vazar dos membros laterais 2. Portanto, é mais preferível adicionar 100 mm às dimensões preferidas de largura dos membros laterais 2. Portanto, as dimensões preferidas de largura dos membros laterais 2 são uma dimensão Bf de 400 a 500 mm e uma dimensão Bb de 450 a 850 mm.

[63] Note que, a altura das extremidades superiores dos membros laterais 2 do fundo do tanque de revestimento 51 é de preferência mais ou menos a mesma altura que as partes de suporte do rolo dissipador 52. Se as posições da extremidade superior dos membros laterais 2 forem menores do que as partes de suporte do rolo dissipador 52, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 é passível de vazar dos membros laterais 2. Por outro lado, até mesmo se as posições da ex

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17/22 tremidade superior dos membros laterais 2 forem maiores do que as partes de suporte do rolo dissipador 52 (por exemplo, 50 mm ou mais a partir do centro axial do rolo dissipador), nenhum outro efeito de supressão da agitação da impureza do fundo pode ser obtido.

[64] A seguir, ao usar a Figura 5, a distância de separação ideal dos membros laterais 2 das superfícies da parede do tanque de revestimento 51 será explicada. O gráfico da Figura 5 é um gráfico que mostra a relação entre a dimensão de separação La dos membros laterais 2 das superfícies da parede do tanque de revestimento 51 (mostrado na Figura 1(A)) e o índice de agitação da impureza Dr enquanto o índice de agitação da impureza Dr é expresso a La = 0 mm como 1,0. Quando são obtidos os dados da Figura 5, o teste acima mencionado do modelo de água foi realizado.

[65] Tal como mostrado no gráfico da Figura 5, se os membros laterais 2 se aproximarem demais das superfícies da parede do tanque de revestimento 51, o efeito da dispersão do fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 pelos membros laterais 2 não pode mais ser obtido. Tal como mostrado no gráfico da Figura 5, se a dimensão de separação La dos membros laterais 2 e das superfícies da parede do tanque de revestimento 51 se tornar menor do que 50 mm, o índice de agitação da impureza se eleva de repente. Portanto, a dimensão de separação La dos membros laterais 2 e das superfícies da parede do tanque de revestimento 51 é de preferência de 50 mm ou mais.

[66] A seguir, ao usar a Figura 6 e a Figura 7, a distância de separação ideal da extremidade inferior do rolo dissipador 52 até as placas horizontais 1 será explicada. O gráfico da Figura 6 é um gráfico que mostra a relação entre a dimensão de separação Hb das placas horizontais 1 da extremidade inferior do rolo dissipador 52 (mostrado na Figura 1(B) ou na Figura 9) e o índice de agitação da impureza Dr enquanto expressa o índice de agitação da impureza Dr a Hb = 15 mm

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18/22 como 1. Quando são obtidos os dados da Figura 6, o teste acima mencionado do modelo de água foi realizado.

[67] Tal como mostrado na Figura 6, quando a dimensão de separação Hb das placas horizontais 1 da extremidade inferior do rolo dissipador 52 é de 100 a 160 mm, o índice de agitação da impureza Dr fica sendo o menor. A razão para isto será explicada ao usar a Figura

7.

[68] Tal como mostrado na Figura 7, (1), quando a dimensão de separação Hb do membro regulador de fluxo da extremidade inferior do rolo dissipador 52 for pequena, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 que é descarregado nos lados inferiores laterais do rolo dissipador 52 na posição em que a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato colide de imediato com as placas horizontais 1. Em consequência disto, a atenuação do fluxo de arrasto nas placas horizontais 1 fica sendo insuficiente e um fluxo de arrasto com uma vazão rápida colide com os membros laterais 2, de modo que, com a dispersão pelos membros laterais 2, o fluxo de arrasto não pode ser suficientemente atenuado.

[69] Por outro lado, tal como mostrado na Figura 7, (2), quando a dimensão de separação Hb das placas horizontais 1 da extremidade inferior do rolo dissipador 52 for grande, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 que é descarregado nos lados inferiores laterais do rolo dissipador 52 na posição em que a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato não colide com as placas horizontais 1, mas colide diretamente com os membros laterais 2. Em consequência disto, um fluxo de arrasto com uma vazão rápida colide com os membros laterais 2, de modo que, com a dispersão apenas pelos membros laterais 2, o fluxo de arrasto não pode ser suficientemente atenuado.

[70] Tal como mostrado na Figura 7, (3), quando a dimensão de separação Hb do membro regulador de fluxo da extremidade inferior

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19/22 do rolo dissipador 52 for o valor ideal, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 que é descarregado nos lados inferiores laterais do rolo dissipador 52 na posição em que a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato colide com as placas horizontais 1 a serem atenuadas. Além disso, o fluxo de arrasto que ficou mais lento na vazão colide com os membros laterais 2. Em consequência disto, pela dispersão nos membros laterais 2, o fluxo de arrasto pode ser suficientemente atenuado.

[71] Em seguida, ao usar a Figura 1, a dimensão de largura ideal das placas horizontais 1 será explicada. Tal como mostrado na Figura 1(A), as placas horizontais 1 são colocadas abaixo das partes de extremidade do rolo dissipador 52 nas direção interiores por uma dimensão exatamente predeterminada Lw. A Lw é de preferência de 0 a 15% do comprimento do tambor do rolo dissipador 52. Se a Lw for maior do que 15% do comprimento do tambor do rolo dissipador 52, quando for feita a paralisação da linha e a folha de aço 75 for inclinada para baixo, a folha de aço 75 pode entrar em contato com as placas horizontais 1. Por outro lado, quando as partes de extremidade das placas horizontais 1 não estiverem abaixo das partes de extremidade do rolo dissipador 52, o fluxo de arrasto do zinco em fusão 71 que é descarregado nos lados inferiores laterais do rolo dissipador 52 na posição em que a folha de aço 75 e o rolo dissipador 52 entram em contato é passível de não colidir com as placas horizontais 1 e de não agitar a impureza do fundo 72.

[72] Além disso, a distância entre as placas horizontais 1 e o fundo do tanque de revestimento também não é particularmente limitada. É suficiente que um espaço seja mantido de modo apropriado. Basicamente, se o tanque de revestimento for profundo o bastante, o problema da agitação não surge, mas se o tanque de revestimento se tornar mais profundo uma grande quantidade de metal em fusão se

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20/22 torna necessária e o custo fica elevado, de modo que a profundidade do tanque de revestimento fica limitada até uma certa extensão. A distância entre as placas horizontais 1 e o fundo do tanque de revestimento é em geral de 500 a 1.500 mm ou algo assim.

[73] A Figura 8 mostra a relação ideal entre o diâmetro do furo e a relação de abertura dos furos da dispersão 2a dos membros laterais

2. No gráfico, (1) a (4) correspondem às figuras (1) a (4) no fundo. Quando, tal como mostrado na Figura 8, (1), os membros laterais 2 são pequenos demais na relação de abertura ou quando, tal como mostrado na Figura 8, (2), os furos de dispersão 2a são pequenos demais no diâmetro do furo, os membros ficam próximos das placas lisas e um efeito de dispersão suficiente não pode ser obtido. Por outro lado, quando, tal como mostrado na Figura 8, (3), os membros laterais 2 são grandes demais na relação de abertura ou quando, tal como mostrado na Figura 8, (4), os furos de dispersão 2a são grandes demais no diâmetro do furo, o seu estado fica sendo próximo de um furo em que não há nenhum membro lateral 2 e um efeito de dispersão suficiente não pode ser obtido.

[74] Levando em consideração as razões acima, os autores da presente invenção realizaram testes de modelo de água. Como resultante, tal como mostrado na Figura 8, os membros laterais 2 têm que ter uma relação de abertura de 20 a 80%, de preferência 30 a 70%, e com mais preferência de 40 a 60%. Além disso, os furos de dispersão 2a têm que ter um diâmetro de furo de 5 a 50 mm, de preferência de 10 a 35 mm, e com mais preferência de 15 a 30 mm.

[75] O membro regulador de fluxo 10 da presente invenção, para assegurar a eficiência do trabalho, também pode ser unido às faces de borda do tanque de revestimento 51 pelos membros de suporte que se conectam ao membro regulador de fluxo 10 e pelos membros horizontais que se conectam aos membros de suporte.

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21/22

Exemplos

[76] O membro regulador de fluxo 10 da presente invenção foi colocado em um tanque de revestimento 51 realmente funcionando e as placas horizontais 1 e os membros laterais 2 foram feitos em tamanhos preferidos e foram ajustados em lugares preferidos para confirmar os efeitos vantajosos. Para o método de confirmar os efeitos vantajosos, o índice de agitação da impureza foi usado da mesma maneira que o teste de modelo de água. No entanto, o tamanho de partícula e o número de partículas da impureza do fundo foram vistos visualmente ao usar um microscópio eletrônico ao invés de um contador de partículas de solução.

[77] Os resultados são mostrados na Figura 9. A Figura 9 é um gráfico que compara os índices de agitação da impureza quando é usado o índice de agitação da impureza Dr a uma velocidade de linha de 110 mpm sem nenhuma contramedidas tomada como 1,0. Tal como mostrado na Figura 9, poderia ser confirmado que em comparação com o caso de nenhuma contramedida, com a instalação do membro regulador de fluxo da presente invenção, é possível reduzir ainda mais o índice de agitação da impureza.

[78] Note que, nas modalidades que foram explicadas acima, o metal em fusão que foi despejado no tanque de revestimento 51 era zinco em fusão, mas o metal em fusão não fica limitado ao mesmo. Mesmo se fosse o estanho, o cobre, ou um outro metal em fusão, é desnecessário dizer que a ideia técnica da presente invenção podem ser aplicada.

[79] Além disso, nas modalidades que foram explicadas acima, o material da folha de metal que foi enrolada em torno do rolo dissipador 52 e revestida no tanque de revestimento 51 era uma folha de aço, mas o material da folha de metal não fica limitado à mesma. Mesmo ao revestir uma folha de alumínio, uma folha de cobre, ou de um outro

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22/22 material da folha de metal, é desnecessário dizer que a ideia técnica da presente invenção pode ser aplicada.

[80] Acima, a presente invenção foi explicada com relação às modalidades que se acredita sejam as mais práticas e preferíveis no presente ponto no tempo. Naturalmente que a presente invenção não fica limitada às modalidades que são apresentadas na descrição do presente pedido de patente. A presente invenção pode ser apropriadamente alterada em uma escala que não se contraponha à essência ou à ideia da invenção que pode ser lida a partir das reivindicações ou da descrição como um todo. Um membro regulador de fluxo de um tanque de revestimento por imersão a quente que é acompanhado com tais mudanças deve ser compreendido como sendo abrangido pelo âmbito técnico.

Listagem de Referências placa horizontal membro lateral

2a furo de dispersão membro de suporte

3a membro horizontal

3b membro vertical membro regulador de fluxo do tanque de revestimento por imersão a quente tanque de revestimento

51a face de borda rolo dissipador membro de suporte de rolo zinco em fusão impureza inferior rastreadores que simulam a impureza do fundo folha de aço

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Membro regulador de fluxo para um tanque de revestimento por imersão a quente o qual é arranjado dentro de um tanque de revestimento de uma maneira girável, caracterizado pelo fato de que compreende:

placas horizontais respectivamente arranjadas horizontalmente abaixo de duas partes laterais da extremidade de um rolo dissipador para as direções exteriores do dito rolo dissipador; e membros laterais arranjados em posições separadas a partir das duas extremidades do rolo dissipador, em que os membros laterais são perpendiculares às placas horizontais, em que os membros laterais se estendem para cima a partir das partes da extremidade das respectivas placas horizontais, em que os membros laterais têm uma pluralidade de furos de dispersão, em que os membros laterais têm uma relação de abertura de 20 a 80%, e em que os furos de dispersão têm um diâmetro de furo de 5 a 50 mm.
2. Membro regulador de fluxo para um tanque de revestimento por imersão a quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que os membros laterais têm uma relação de abertura em uma faixa de 30 a 70% e um diâmetro do furo em uma faixa de 10 a 35 mm.
3. Membro regulador de fluxo para um tanque de revestimento por imersão a quente, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que as placas horizontais são placas lisas sem nenhum furo.
4. Sistema de revestimento por imersão a quente contínuo, caracterizado pelo fato de que compreende:

um membro regulador de fluxo para um tanque de revestimento por imersão a quente, como definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 3;

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2/2 um rolo dissipador; e tanque de revestimento por imersão a quente.
5. Sistema de revestimento por imersão a quente contínuo, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que uma dimensão na direção horizontal das partes de suporte do dito rolo dissipador em uma direção do lado de saída da folha de aço é de 300 mm ou mais, e que uma dimensão na direção horizontal das partes de suporte do rolo dissipador em uma direção do lado de entrada da folha de aço é de 350 mm ou mais.
6. Sistema de revestimento por imersão a quente contínuo, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que uma dimensão de separação de uma extremidade inferior do rolo dissipador para as ditas placas horizontais é de 100 a 160 mm.
7. Sistema de revestimento por imersão a quente contínuo, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que as placas horizontais são colocadas abaixo das partes de extremidade do rolo dissipador nas direções interiores de 0 a 15% de um comprimento do tambor do rolo dissipador.
8. Sistema de revestimento por imersão a quente contínuo, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que compreende ainda:

um membro de suporte unindo o membro regulador de fluxo às faces de borda do tanque de revestimento por imersão a quente.
9. Sistema de revestimento por imersão a quente contínuo, de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o membro de suporte compreende um membro horizontal e um membro vertical.