MX2011003105A - Contactor de gas y liquido y metodo de el. - Google Patents

Contactor de gas y liquido y metodo de el.

Info

Publication number
MX2011003105A
MX2011003105A MX2011003105A MX2011003105A MX2011003105A MX 2011003105 A MX2011003105 A MX 2011003105A MX 2011003105 A MX2011003105 A MX 2011003105A MX 2011003105 A MX2011003105 A MX 2011003105A MX 2011003105 A MX2011003105 A MX 2011003105A
Authority
MX
Mexico
Prior art keywords
liquid
nozzle
gas
nozzles
group
Prior art date
Application number
MX2011003105A
Other languages
English (en)
Inventor
David Kurt Neumann
Keith R Hobbs
Jeffrey L Courtright
Original Assignee
Neumann Systems Group Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=42060131&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=MX2011003105(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Neumann Systems Group Inc filed Critical Neumann Systems Group Inc
Publication of MX2011003105A publication Critical patent/MX2011003105A/es

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J10/00—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B01D53/1462—Removing mixtures of hydrogen sulfide and carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B01D53/1468—Removing hydrogen sulfide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B01D53/1475—Removing carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1493—Selection of liquid materials for use as absorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/18—Absorbing units; Liquid distributors therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/62—Carbon oxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/77—Liquid phase processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/77—Liquid phase processes
    • B01D53/78—Liquid phase processes with gas-liquid contact
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C10L3/101—Removal of contaminants
    • C10L3/102—Removal of contaminants of acid contaminants
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/09—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping
    • H01S3/095—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using chemical or thermal pumping
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/10—Oxidants
    • B01D2251/106—Peroxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/20—Reductants
    • B01D2251/206—Ammonium compounds
    • B01D2251/2065—Ammonium hydroxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/30—Alkali metal compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/40—Alkaline earth metal or magnesium compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/40—Alkaline earth metal or magnesium compounds
    • B01D2251/402—Alkaline earth metal or magnesium compounds of magnesium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/40—Alkaline earth metal or magnesium compounds
    • B01D2251/404—Alkaline earth metal or magnesium compounds of calcium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/50—Inorganic acids
    • B01D2251/502—Hydrochloric acid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/80—Organic bases or salts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/20—Organic absorbents
    • B01D2252/204—Amines
    • B01D2252/20436—Cyclic amines
    • B01D2252/20447—Cyclic amines containing a piperazine-ring
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/30—Sulfur compounds
    • B01D2257/302—Sulfur oxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/30—Sulfur compounds
    • B01D2257/304—Hydrogen sulfide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/40—Nitrogen compounds
    • B01D2257/404—Nitrogen oxides other than dinitrogen oxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/40—Nitrogen compounds
    • B01D2257/406—Ammonia
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/60—Heavy metals or heavy metal compounds
    • B01D2257/602—Mercury or mercury compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/12—Methods and means for introducing reactants
    • B01D2259/124—Liquid reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/12—Methods and means for introducing reactants
    • B01D2259/126—Semi-solid reactants, e.g. slurries
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/14—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range characterised by the material used as the active medium
    • H01S3/22—Gases
    • H01S3/2215—Iodine compounds or atomic iodine
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Cleaning Or Drying Semiconductors (AREA)
  • Paper (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Abstract

La invención se relaciona con un contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes y más específicamente con bancos de tobera alimentados individualmente que incluyen un grupo de toberas configurado para producir chorros de líquido planos separados en forma uniforme con una forma para minimizar la interrupción del gas. Una realización de la invención se refiere a un contactor de gas y líquido que tiene una pluralidad de módulos que incluyen una entrada y salida de líquido y una entrada y salida de gas. Un grupo de toberas está en comunicación con la entrada de líquido y la entrada de gas. El grupo de toberas está configurado para producir chorros de líquidos planos separados en forma uniforme para minimizar la interrupción de un flujo de gas y maximizar las interacciones del flujo de gas y el flujo de líquido mientras que se repone rápidamente el líquido.

Description

CONTACTOR DE GAS Y LÍQUIDO Y MÉTODO DE ÉL Esta solicitud de patente es una continuación en parte de la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de Gas y Líquido y Sistema y Método de Limpieza de Efluentes", presentada el 6 de julio de 2009, y reivindica prioridad de la Solicitud de Patente Provisoria Estadounidense N° 61/100.564, titulada "Sistema para Remoción de Contaminantes Gaseosos," presentada el 26 de septiembre de 2008, de la Solicitud de Patente Provisoria Estadounidense N° 61/100.606, titulada "Sistema y Método de Contactor de Líquido y Gas," presentada el 26 de septiembre de 2008, y de la Solicitud de Patente Provisoria Estadounidense N° 61/100.591, titulada "Contactor de Líquido y Gas y Sistema y Método de Limpieza de Efluentes," presentada el 26 de septiembre de 2008; la totalidad de las invenciones expuestas anteriormente se incorporan en la presente como referencia en su totalidad. Además, la presente solicitud de patente se relaciona con el objeto de la Solicitud de Patente N° 12/012.568, titulada "Reactor de Dos Fases," presentada el 4 de febrero de 2008, que es una continuación de la Solicitud de Patente N° 11/057.539, titulada "Reactor de Dos Fases," presentada el 14 de febrero de 2005, actualmente Patente N° 7.379.487; ambas solicitudes de patente se incorporan en la presente como referencia como si se expusieran en su totalidad.
ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Campo de la Invención La invención se relaciona con un contactor de gas y líquido y un sistema y método de limpieza de efluentes y más específicamente con un grupo de toberas configurado para producir chorros de líquido planos separados en forma uniforme con una forma para minimizar la interrupción del flujo de gas y maximizar las interacciones del flujo de gas y del flujo de líquido mientras se repone rápidamente el líquido.
Discusión del Arte Relacionado La absorción de un gas dentro de un líquido es un paso de proceso clave en una variedad de sistemas de contacto de gas y líquido. Los contactores de gas y líquido, también denominados reactores de gas y líquido, se pueden clasificar en reactores de superficie y de volumen donde la superficie interfacial entre las dos fases se crea en la superficie del líquido y dentro del líquido global, respectivamente. Existen muchos ejemplos de reactores de gas y líquido de superficie tales como discos giratorios y contactores de chorros de líquido. Los generadores de discos giratorios son discos (rotores) sumergidos parcialmente en un líquido y expuestos a una corriente de gas. Se forma una película delgada de solución líquida sobre la superficie del rotor y está en contacto con una corriente de gas reactivo de co-corriente . El disco se rota para renovar el contacto de reactivo líquido con el gas. En un reactor de gas y líquido de volumen, la fase de gas se dispersa como pequeñas burbujas dentro del líquido global. Las burbujas de gas pueden tener forma esférica o irregular y se introducen dentro del líquido mediante tubos rociadores de gas. Las burbujas se pueden agitar mecánicamente para aumentar la transferencia de masa.
En muchos sistemas de contacto de gas y líquido, la velocidad de transporte de gas a la fase líquida se controla con el coeficiente de transferencia de masa de fase líquida, k, la superficie interfacial, A, y el gradiente de concentración, delta C, entre el fluido global y la interfaz de gas y líquido. Una forma práctica para la velocidad de absorción de gas dentro del líquido es entonces: en donde la variable es la velocidad de absorción de gas por cada unidad de volumen del reactor (mol/ (cm3s) ) ; f es la velocidad promedio de absorción por cada unidad de superficie interfacial (mol/ (cm2s) ) ; a es la superficie interfacial de gas y líquido por cada unidad de volumen (cm2/cm3, o cm"1) ; p y pi son las presiones parciales (bar) del gas reactivo dentro del gas global y en la interfaz, respectivamente; C*L es la concentración del lado del líquido (mol/cm3) que estaría en equilibrio con la presión parcial de la fase de gas existente, pi; CL (mol/cm3) es la concentración promedio del gas disuelto dentro del líquido global; y kg (mol/ (cm2*s*bar) ) y kL (cm/s) son los coeficientes de transferencia de masa del lado del gas y del lado del líquido (cm/s) , respectivamente.
En el arte relacionado, existen muchos enfoques para maximizar la transferencia de masa y la superficie específica en los sistemas de contactores de gas. Los principales enfoques incluyen un tubo rociador de gas, un chorro de pared humedecida y una aspersión o atomización. La elección del contactor de gas y líquido depende de las condiciones de la reacción que incluye un flujo de gas/líquido, una transferencia de masa y la naturaleza de la reacción química. La Tabla 1 resume diferentes características de transferencia de masa de algunos reactores de gas y líquido del arte relacionado. Para optimizar la velocidad de absorción del gas, los parámetros k, a y (C*L - CL) se deben maximizar. En muchos sistemas de reacción de gas y líquido la solubilidad de la C*L es muy baja y el control del gradiente de concentración, en consecuencia, es limitado. Por lo tanto, los principales parámetros que se deben considerar en el diseño de un reactor de gas y líquido eficiente son la transferencia de masa y la relación de la superficie interfacial al volumen del reactor, que también se denomina superficie específica.
TABLA 2: COMPARACIÓN DE RENDIMIENTO DE REACTOR DE GAS/LÍQUIDO Existen diferentes reactores de contacto de gas y líquido cuyo rendimiento depende del área de contacto superficial . Por ejemplo, el láser de oxígeno y yodo químico (COIL) produce energía láser a partir de un combustible químico que comprende gas cloro (Cl2) y peróxido de hidrógeno básico (BHP) . El producto de esta reacción se oxígeno singulete delta, que alimenta el COIL. La presente tecnología usa chorros circulares de BHP líquido mezclado con gas Cl2 para producir el oxígeno singulete delta. En un generador típico, los chorros tienen en el orden de 350 micrones de diámetro o menos. Para generar los chorros, el BHP líquido se empuja bajo presión a través de una placa de tobera que contiene una alta densidad de orificios. Esto produce una alta superficie interfacial para el contacto con el gas Cl2. Cuanto más alta es la superficie, más pequeño será el generador y más alto será el rendimiento del oxígeno excitado que se podrá suministrar a la cavidad láser. Los chorros más pequeños y densamente empaquetados pueden mejorar la superficie específica, pero son propensos a la obstrucción y la rotura. La obstrucción es un problema grave ya que la reacción entre el cloro y el peróxido de hidrógeno básico produce sales de cloro del hidróxido de metal alcalino usado para elaborar el peróxido de hidrógeno básico. La obstrucción también limita la gama de molaridad del peróxido de hidrógeno básico, que reduce el rendimiento de oxígeno singulete y la potencia láser. El elemento más pesado del sistema de COIL es este combustible químico. Los problemas propios de la producción del combustible aumentan el peso y reducen la eficiencia del láser COIL en su totalidad. Por lo tanto, se necesita un láser COIL que tenga eficiencia aumentada y menor peso que los diseños actuales.
En otro ejemplo, los contactores de gas y líquido también se usan en procesos de fermentación aeróbica. El oxígeno es uno de los reactivos más importantes en la fermentación aeróbica. Su solubilidad en soluciones acuosas es baja pero su demanda es alta para sostener el crecimiento de cultivos. Los termentadores comerciales (>10.000 L) usan la dispersión de burbujas agitadas para aumentar el coeficiente de transferencia de masa volumétrica, kLa . La agitación contribuye a mover el oxígeno disuelto a través del fluido global, rompe la coalescencia de las burbujas y reduce la capa límite que rodea a las burbujas. La superficie interfacial en estos sistemas se incrementa aumentando el número de burbujas dentro del reactor y reduciendo el tamaño del diámetro de las burbujas. Sin embargo, la transferencia de masa de oxígeno al microorganismo aún está limitada por la superficie interfacial relativamente pequeña de la burbuja y los tiempos cortos de residencia de las burbujas. Los sistemas de tubos rociadores actuales (dispersión de burbujas) presentan un coeficiente de transferencia de masa volumétrica relativamente pequeño kLa (0,2/s); en consecuencia, se desea un enfoque nuevo para generar la superficie interfacial máxima para resolver estas limitaciones de la transferencia de masa.
Al diseñar sistemas para aplicaciones industriales, se debe tener en consideración tanto la el costo como la eficiencia. La sabiduría convencional generalmente impide que ambas se obtengan en forma óptima simultáneamente. En el caso de los contactores de gas y líquido, la sabiduría convencional generalmente se mantiene en las aplicaciones industriales tales como el procesamiento químico, las aplicaciones biológicas industriales, el control de la contaminación o procesos similares que necesitan hacer reaccionar o disolver una composición química de fase gaseosa con una fase líquida dentro de un sistema de flujo dinámico.
En el ejemplo del control de la contaminación, la metodología estándar de eliminar un compuesto o compuestos blanco en un proceso húmedo es un sistema de flujo contracorriente que utiliza gotas finas de la fase líquida que cae a través de una fase de flujo de gas 180° en una dirección opuesta. Normalmente, se usa la gravedad para arrastrar la fase líquida hacia un sumidero de captura en la base de una columna o torre. La fase gaseosa fluye hacia arriba a través de la misma columna o torre. La fase gaseosa luego se captura para un nuevo procesamiento o se libera a la atmósfera.
Para adaptarse a procesos químicos de mayor escala, la columna o torre se debe aumentar linealmente con el tamaño del proceso deseado mediante la longitud o el diámetro. La metodología lógica actual es aumentar la escala de una sola unidad de proceso ya que los costos de capital de una sola unidad de proceso generalmente no aumentan linealmente con el tamaño.
Otra desventaja de los contactores de gas y líquido contracorriente, gravitacionales o de aerosol/gotas estándar es que los flujos de gas deben tener una velocidad suficientemente baja para que los efectos de la gravedad sean mayores que la flotación de las gotas. Sin embargo, generalmente no ocurre una evaporación importante del reactivo líquido ya que los tiempos de contacto son prolongados, por lo cual se necesita una captura importante de ese vapor antes del procesamiento o liberación secundaria .
EXTRACTO DE LA INVENCIÓN Por consiguiente, la invención se refiere a un contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes que sustancialmente evita uno o más de los problemas debido a las limitaciones y desventajas del arte relacionado.
Una de las ventajas de la invención es que proporciona coeficientes de transporte de masa volumétrica grandes y la operación de sorbente de baja presión, de tamaño pequeño resultante que requiere una capacidad de bombeo mínima a través del sistema.
Otra ventaja de la invención es que proporciona un contactor de gas y líquido con una huella de sistema reducida comparada con el arte previo.
Aún otra ventaja de la invención es que proporciona un contactor de gas y líquido con un diseño modular.
Aún otra ventaja de la invención es que proporciona un contactor de gas y líquido que usa una superficie específica aumentada del chorro plano (por ejemplo, un chorro de líquido plano delgado) para mejorar el rendimiento de los reactores de gas y líquido. Otra ventaja de la invención es que proporciona un sistema modular que, debido a su tamaño más pequeño, huella, construcción de fábrica y superficie de contacto alta, tiene un impacto de costo fraccionado y sitio y una calidad potencialmente más alta y una consistencia de unidad a unidad comparado con los sistemas convencionales para la misma reacción o capacidad de depuración.
Otras características y ventajas de la invención se expondrán en la descripción siguiente, y en parte serán evidentes a partir de la descripción, o se podrán aprender mediante la práctica de la invención. Los objetivos y otras ventajas de la invención se realizarán y alcanzarán mediante la estructura señalada particularmente en la descripción escrita y las reivindicaciones de la presente así como los dibujos adjuntos.
Una realización de la invención se refiere a un aparato.. El aparato incluye una cámara, una entrada y salida de gas conectada a la cámara, y un pleno de fluido conectado a la cámara. El aparato también incluye un banco de tobera alimentado individualmente. El banco de tobera incluye un grupo de toberas conectado al pleno de líquido. El grupo de toberas está configurado para proveer chorros de líquido esencialmente planares, cada uno de los chorros de líquido incluye una lámina planar de líquido. La pluralidad de choros de líquido también está en planos sustancialmente paralelos. El aparato también incluye un separador de gas y .fluido conectado a la cámara de reacción .
Aún otra realización de la invención se refiere a un aparato de banco de tobera de alimentación individual. El aparato incluye una pluralidad de toberas configuradas para proveer chorros de líquido esencialmente planares, los chorros de líquido comprenden una lámina planar de líquido. Las toberas también están en planos sustancialmente paralelos. Una cámara de alimentación está conectada a la pluralidad de toberas y por lo menos una entrada está conectada al canal de alimentación.
Aún otra realización de la invención se refiere a un método para procesar moléculas de la fase gaseosa con un contactor de gas y líquido. El método incluye formar una pluralidad de chorros de líquido esencialmente planares con una pluralidad de bancos de tobera alimentados individualmente que incluye un grupo de toberas. Los chorros de líquido incluyen una lámina planar de líquido y están dispuestos en planos sustancialmente paralelos. El gas con moléculas de fase gaseosa reactiva o soluble se provee al contactor de gas y líquido. El proceso también elimina por lo menos una parte de las moléculas de fase gaseosa mediante una interacción de transferencia de masa entre las moléculas de fase gaseosa y los chorros de líquido.
Aún otra realización de la invención se refiere al procesamiento de moléculas de fase gaseosa con un contactor de gas y líquido. El método incluye formar una pluralidad de chorros de líquido esencialmente planares con una pluralidad de bancos de tobera alimentados individualmente que incluyen un grupo de toberas. Los chorros de líquido incluyen una lámina sustancialmente planar de líquido y el líquido incluye una suspensión acuosa. El gas con moléculas de fase gaseosa reactiva o soluble se provee al contactor de gas y líquido. El proceso también elimina por lo menos una parte de las moléculas de fase gaseosa mediante una interacción de transferencia de masa entre las moléculas de fase gaseosa y los chorros de líquido.
Aún otra realización de la invención se refiere a un método para procesar moléculas de fase gaseosa con un contactor de gas y líquido. El método incluye formar una pluralidad de chorros de líquido inestables. Los chorros de líquido inestables incluyen una distribución de gotas formadas con una pluralidad de bancos de tobera alimentados individualmente. El gas con moléculas de fase gaseosa reactivas o solubles se provee al contactor de gas y líquido. El proceso también elimina por lo menos una parte de las moléculas de fase gaseosa mediante una interacción de transferencia de masa entre las moléculas de fase gaseosa y la distribución de gotas.
Se debe entender que tanto la descripción general precedente como la siguiente descripción detallada son ejemplos y explicaciones y están destinadas a proveer otra explicación de la invención reivindicada .
Breve Descripción de los Dibujos Los dibujos adjuntos, que están incluidos para proporcionar una comprensión mayor de la invención y se incorporan y constituyen una parte de esta memoria descriptiva, ilustran realizaciones de la invención y junto con la descripción sirven para explicar los principios de la invención.
En los dibujos: La Figura 1 ilustra una vista en perspectiva de corte transversal de un aparato de contraflujo de acuerdo con una realización de la invención .
La Figura 2 ilustra una vista en perspectiva de corte transversal de un aparato de co-flujo de acuerdo con otra realización de la invención .
La Figura 3A ilustra una vista en perspectiva del aparato de tobera de las Figuras 1 y 2.
La Figura 3B ilustra una vista en perspectiva de despiece del aparato de tobera de la Figura 3A.
La Figura 4A ilustra una vista de en perspectiva del banco de tobera de la Figura 3B.
La Figura 4B ilustra una vista de corte transversal del banco de tobera de la Figura 4A a lo largo de la línea A a A' .
La Figura 5 ilustra una vista de inferior del banco de tobera de la Figura 4A y la Figura 6.
La Figura 6 ilustra una vista en perspectiva de un aparato de acuerdo con una realización de la invención.
La Figura 7A ilustra un aparato de acuerdo con el Ejemplo 1.
La Figura 7B ilustra un lado de salida de una placa de tobera de acuerdo con el Ejemplo 1.
La Figura 7C ilustra un lado de entrada de una placa de tobera de acuerdo con el Ejemplo 1.
La Figura 7D es una fotografía de una vista de frente de un chorro de acuerdo con el Ejemplo 1.
La Figura 7E es una fotografía de una vista lateral de un chorro de acuerdo con el Ejemplo 1.
La Figura 8A ilustra un sistema de acuerdo con el Ejemplo 2.
La Figura 8B ilustra un banco de tobera de acuerdo con el Ejemplo 2.
La Figura 9 es una fotografía de una vista lateral de chorros de acuerdo con el Ejemplo 3.
La Figura 10A ilustra una vista en perspectiva de corte transversal de la inserción de canal de acuerdo con el Ejemplo 3.
La Figura 10B ilustra una vista en perspectiva de corte transversal de una inserción de canal de la Figura 10A tomada a lo largo de B a B' .
La Figura 11 es una fotografía de una vista frontal de chorros de acuerdo con el Ejemplo 3.
La Figura 12A ilustra una vista en perspectiva de un banco de tobera de acuerdo con el Ejemplos 4.
La Figura 12B ilustra una vista en perspectiva de corte transversal del banco de tobera de la Figura 12A.
La Figura 12C ilustra una vista inferior del banco de tobera de la Figura 12A.
La Figura 12D es una fotografía de una vista frontal de chorros de acuerdo con el Ejemplo 4.
La Figura 13A ilustra una vista en perspectiva de un aparato de acuerdo con el Ejemplo 5.
La Figura 13B ilustra una vista inferior de los bancos de tobera de la Figura 13A.
La Figura 13C es una fotografía de una vista frontal de chorros de acuerdo con el Ejemplo 5.
La Figura 13D es una fotografía de una vista frontal de chorros de acuerdo con el Ejemplo 5.
DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LAS REALIZACIONES ILUSTRADAS La invención se relaciona con un contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes y más específicamente con un grupo de toberas configurado para producir chorros de líquido planos separados en forma uniforme con una forma para minimizar la interrupción del gas. Además, diferentes realizaciones proporcionan directamente una pluralidad de procesos de una sola unidad pequeña, unidos en módulos, que, por su diseño, superan los inconvenientes de los diseños convencionales. Modular procesos de una sola unidad permite que los sistemas pequeños que se pueden escalar simplemente mult plicando el módulo por números enteros convenientes acomoden la escala del proceso.
Una realización de la invención se refiere a un aparato, tal como un contactor de gas y líquido, un aparato de destilación, un aparato absorbente, un aparato depurador, un aparato expulsor, y similares. El aparato incluye una cámara, una entrada de gas conectada a la cámara y una salida de gas conectada a la cámara. Un pleno de fluido está conectado a la cámara de reacción. El aparato puede incluir toberas como se describe en la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes", presentada el 6 de julio de 2009, que por la presente se incorpora como referencia como si se expusiera en forma completa en la presente. Un separador de gas y fluido también está conectado a la cámara de reacción. El separador de gas y fluido está configurado para separar un gas y un fluido en el aparato.
En otra realización, el aparato incluye por lo menos un banco de tobera alimentado individualmente. El banco de tobera alimentado individualmente incluye un grupo de toberas conectado al pleno de líquido, en donde el grupo de toberas está configurado para proveer chorros de líquido esencialmente planares. Cada uno de los chorros de liquido incluye una lámina planar de líquido y la pluralidad de chorros de líquido está en planos sustancialmente paralelos .
En esta realización, se pueden usar dos o más bancos de tobera alimentados individualmente y posicionarlos adyacentes uno a otro. Las toberas de estos bancos de tobera se pueden formar en una pluralidad de configuraciones diferentes, por ejemplo, en una configuración escalonada, configuración no escalonada, toberas que tienen una configuración de tamaño no uniforme, por ejemplo una profundidad diferente del corte. En una configuración escalonada una primera fila de toberas del primer banco de tobera, una segunda fila de toberas en un segundo banco de tobera y una tercera fila de toberas en un tercer banco de tobera, están dispuestas de manera tal que la segunda fila de toberas esté desplazada y posicionada entre la primera y la tercera filas de toberas .
El banco (s) de tobera alimentado individualmente incluye un grupo de toberas en comunicación de fluido con el pleno de líquido. El grupo de toberas está configurado para proveer chorros de líquido esencialmente planares, los chorros de líquido se forman en una lámina sustancialmente planar de líquido y están en planos sustancialmente paralelos. Las toberas se pueden formar como se describe en la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes", presentada el 6 de julio de 2009, que por la, presente se incorpora como referencia como si se expusiera en forma completa en la presente. El aparato se puede configurar de manera tal que el gas de la entrada de gas fluya en dirección de co-flujo o en dirección contraflujo.
En esta realización, el pleno de fluido incluye un canal de alimentación principal conectado a por lo menos un canal lateral. El canal lateral está conectado al banco de tobera alimentado individualmente para proveer un fluido a la tobera. El fluido puede ser un líquido, un gas, o una combinación de ellos y el líquido puede incluir sólidos, por ejemplo, una suspensión acuosa .
En una realización preferida, el banco de tobera alimentado individualmente incluye una cámara de alimentación conectada a una placa de tobera. La cámara de alimentación incluye una primera pared lateral conectada a la placa de tobera; una segunda pared lateral conectada a la placa de tobera y a la primera pared lateral; una tercera pared lateral conectada a la placa de tobera y a la segunda pared lateral; y una cuarta pared lateral conectada a la placa de tobera, a la tercera pared lateral y a la primera pared lateral. La primera, segunda, tercera y cuarta paredes laterales y la placa de tobera forman una cámara que tiene una abertura en un extremo opuesto a la placa de tobera. La abertura está conectada a un tubo de alimentación configurado para recibir un fluido. La conexión se puede hacer mediante soldadura, tal como soldadura de gas inerte de tungsteno (TIG) , soldadura con láser y similares.
En una realización preferida, la cámara de alimentación incluye una inserción. La inserción incluye una pluralidad de canales de alimentación configurados para proveer un flujo de líquido individual a cada tobera de la placa de tobera. El tubo de alimentación tiene una abertura en por lo menos un extremo y está conectado a por lo menos un canal lateral del pleno. El tubo de alimentación está conectado con un sello de anillo 0 o mediante una soldadura. La cámara tiene un espesor de por lo menos 1 cm. La cámara tiene una altura superior a la altura del banco de tobera en la gama de 1 cm a 8 cm.
En una realización preferida, la placa de tobera incluye un material que tiene sustancialmente forma de U, forma de V, u otra configuración geométrica. Las toberas tienen forma de elipse en una realización preferida. En una realización, las toberas con forma de elipse tienen un eje menor en la gama de 0,5 mm a 1,5 mm y un eje mayor en la gama de 0,75 mm a 5 mm. En una realización preferida, las toberas con forma de elipse tienen un eje menor en la gama de 0,6 mm a 1,0 mm y un eje mayor en la gama de 1,5 mm a 2,5 mm. Las toberas se pueden formar para tener una profundidad de corte, tal como 0,137 cm, 0,142 cm, 0,147 cm y combinaciones de las profundidades de corte como se describe en la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes" , presentada el 6 de julio de 2009, que por la presente se incorpora como referencia como si se expusiera en forma completa en la presente. En una realización preferida, el grupo de toberas incluye una pluralidad de toberas con una separación uniforme entre las toberas. Por lo menos una tobera tiene una superficie de corte transversal proyectada en la gama de 0,25 mm2 a 20 mm2.
El banco de tobera y la cámara de flujo se pueden formar de una variedad de materiales diferentes, por ejemplo, cobre, níquel, cromo, acero, aluminio, materiales recubiertos, y combinaciones de ellos. Además, los materiales también pueden incluir polímeros estructurales, poliimidas, compuestos y combinaciones de ellos.
Otra realización de la invención se refiere a un método para procesar moléculas de fase gaseosa con un contactor de gas y líquido. El método incluye formar una pluralidad de chorros de líquido esencialmente planares con una pluralidad de bancos de tobera alimentados individualmente que incluyen un grupo de toberas. Los chorros de líquido incluyen una lámina sustancialmente planar de líquido y están dispuestos en planos sustancialmente paralelos. Se provee una molécula de fase gaseosa reactiva o soluble y por lo menos una parte de la molécula de fase gaseosa se elimina mediante una interacción de transferencia de masa entre la molécula de fase gaseosa y los chorros de líquido. En otra realización, el líquido puede incluir una suspensión acuosa. La suspensión acuosa puede incluir una concentración de sólido en la gama del 0,2% (p/p) al 30% (p/p) . En una realización preferida, la solución acuosa incluye una concentración de sólido en la gama del 10% (p/p) al 25% (p/p) .
La molécula de fase gaseosa puede incluir una pluralidad de moléculas de fase gaseosa diferentes como se describe en la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes", presentada el 6 de julio de 2009, que por la presente se incorpora como referencia como si se expusiera en forma completa en la presente. Por ejemplo, las moléculas de fase gaseosa pueden incluir por lo menos uno de óxidos de azufre, óxidos de nitrógeno, dióxido de carbono, amoníaco, gases ácidos, aminas, halógenos y oxígeno. En una realización preferida, las moléculas de fase gaseosa incluyen dióxido de carbono de un proceso de combustión, tal como una central alimentada por carbón .
El chorro de líquido puede incluir un fluido de sorbente para secuestrar contaminantes y/u otros fluidos como se describe en la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes", presentada el 6 de julio de 2009, que por la presente se incorpora como referencia como si se expusiera en forma completa en la presente. Por ejemplo, el chorro de líquido puede incluir agua, amoníaco, sales de amonio, aminas, alcanolaminas , sales de metales alcalinos, sales de metales alcalinotérreos , peróxidos, hipocloritos y combinaciones de ellos. En una realización preferida, el chorro de líquido incluye una solución de sal de calcio y una solución de sal de magnesio. El chorro de líquido puede incluir una solución de agua de mar o una solución de salmuera .
En una realización, la interacción de transferencia de masa incluye un coeficiente de transferencia de masa volumétrica en la gama de 1 seg"1 a 1500 seg"1. En una realización preferida, la interacción de transferencia de masa comprende un coeficiente de transferencia de masa volumétrica en la gama de 5 seg"1 a 150 seg" 1. En una realización más preferida, la interacción de transferencia de masa comprende un coeficiente de transferencia de masa volumétrico en la gama de 10 seg"1 a 100 seg"1. La interacción de transferencia de masa se describe con referencia a la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes", presentada el 6 de julio de 2009, que por la presente se incorpora como referencia como si se expusiera en forma completa en la presente.
En una realización preferida de la invención, el gas se puede proveer en una variedad de velocidades de flujo diferentes, por ejemplo, a una relación de volumen en la gama de 100 min"1 a 1000 min'1. Además, la velocidad de flujo del fluido dentro del aparato puede variar, por ejemplo de 2 psi a 15 psi en una realización preferida. Los chorros de líquido planos del grupo tienen una velocidad menor de 15 m/seg y más preferentemente una velocidad en la gama de 5 m/seg a 15 m/seg.
En una realización de la invención, los chorros de líquido planos del grupo pueden tener un ancho mayor de 1 cm, tal como un ancho en la gama de 1 cm a 15 cm en una realización preferida. Los chorros de líquido planos pueden tener un espesor en la gama de 10 µ a 1000 µp?, y más preferentemente un espesor en la gama de 10 µ a 250 µ??? y aún más preferentemente un espesor en la gama de 10 µ a 100 µ?t?. Los chorros de líquido planos pueden tener una longitud en la gama de 5 cm a 30 cm y más preferentemente una longitud en la gama de 5 cm a 20 cm. Se observa que no todos los chorros necesitan estar dentro de las gamas mencionadas anteriormente de espesor, ancho, y longitud. Sin embargo, en una realización preferida, los chorros tienen un ancho, longitud y espesor sustancialmente uniformes.
Aún otra realización de la invención se refiere a un método para procesar moléculas de fase gaseosa con un contactor de gas y líquido. El método incluye formar una pluralidad de chorros de líquido inestables que incluyen una distribución de gotas desde bancos de toberas alimentados individualmente que incluyen un grupo de toberas . El método incluye proveer gas con por lo menos una molécula de fase gaseosa reactiva o soluble y eliminar por lo menos una parte de las moléculas de fase gaseosa mediante una interacción de transferencia de masa entre las moléculas de fase gaseosa y la distribución de las gotas.
En esta realización de la invención, la combinación de condiciones de operación, por ejemplo, altas presiones de pleno con grupos estrechamente empaquetados de toberas, deriva en choques entre los chorros que generan una distribución de gotas. En una realización preferida, la distribución de gotas es una distribución densa y sustancialmente uniforme. La distribución de gotas incluye una gama de tamaños de gotas 50 micrones a 2 mm, y en la gama de volúmenes parciales de líquido de entre 0,5% y 20%. Cuando la presión del pleno aumenta, la velocidad del líquido que alimenta las toberas aumenta; esto deriva en la competencia por el agua, que deriva en inestabilidades en los chorros planos. Las inestabilidades se manifiestan en los chorros en por lo menos dos formas. En primer lugar, hay una pulsación de los chorros, tanto a lo largo del mismo eje del flujo de agua como en el eje transversal (competencia de una tobera con otra) . La pulsación de chorros deriva de las velocidades de flujo altas del pleno y deriva en la competencia entre toberas adyacentes de manera tal que el ancho del chorro oscile. La competencia puede derivar en una variación de la velocidad de flujo para una tobera individual que deriva en la pulsación del chorro. En segundo lugar, el desarrollo de la inestabilidad de lámina lineal que está presente en estos tipos de chorros en condiciones óptimas también se acelera .
En otra realización de la invención, la separación de los chorros es tal que la pulsación, combinada con las inestabilidades de lámina lineal de cada chorro, derive en choques entre chorros vecinos, formando de ese modo una distribución de gotas. Estos choques derivan en la generación de alta velocidad, por ejemplo, velocidades en la gama de 5 m/s a 10 m/s o más. La alta velocidad de las gotas deriva de la alta velocidad inicial de los chorros a la salida de las toberas, por ejemplo, las velocidades están en la gama de 5 m/s a 10 m/s o mayor. La gran velocidad de las gotas conectada con la distribución de tamaños de gotas minimiza los efectos de las fuerzas externas sobre las gotas, tales como fuerzas provocadas por un flujo de gas o gravedad, que deja el momento de gotas general sin cambios. Además, la velocidad de las gotas se suficientemente baja para proveer un aumento de la reacción debido a la superficie aumentada.
El generador de gotas se puede obtener ajustando por lo menos uno de la profundidad del corte (DOC) de la tobera, la separación de una tobera a otra, la separación de un banco de tobera a otro, la presión de pleno de operación usando aumentadores que reducen la tensión superficial y/o la viscosidad y combinaciones de ellos para amplificar las inestabilidades naturales de los chorros. Por ejemplo, a medida que se reduce la profundidad del corte de la tobera se reduce la presión de operación para obtener una inestabilidad en el chorro. Además, cuando se reduce la separación de una tobera a otra la presión de operación para obtener la inestabilidad del chorro también se reduce. Cuando se incrementa la presión de pleno de operación la velocidad del chorro se incrementa, y los choques derivan en la inestabilidad de los chorros . Los aumentadores también se pueden usar para reducir la tensión superficial que tiende a ensanchar los chorros y en consecuencia a aumentar los choques de un chorro con otro y a amplificar las inestabilidades naturales de los chorros. Finalmente, los aumentadores que reducen la viscosidad tienden a aumentar la susceptibilidad del fluido a ser chorros deformados y en consecuencia tienden a amplificar las inestabilidades naturales de los chorros.
En una realización preferida, un contactor de gas y líquido incluye un grupo de toberas que tiene toberas con un DOC de 0,052, una separación de una tobera a otra de 2 mm, una separación de un banco de tobera a otro de 2 cm y ninguna unidad de estabilidad. Las toberas individuales se describen también con referencia a la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes", presentada el 6 de julio de 2009, que se incorpora en la presente como referencia como si se expusiera en su totalidad en la presente. El contactor de gas y líquido se opera a una presión de pleno de 15 psi o más para producir chorros inestables que se rompen. Preferentemente, el contactor de gas y líquido opera a una presión de pleno en la gama de 17 psi a 75 psi y más preferentemente opera a una presión de pleno en la gama de 17 psi a 30 psi.
En otra realización preferida, un contactor de gas y líquido incluye un grupo de toberas que tiene toberas con un DOC de 0,054, una separación de una tobera a otra de 2 mm, una separación entre un banco de tobera y otro de 2 cm, y ninguna unidad de estabilidad. Las toberas también se describen con referencia a la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes" , presentada el 6 de julio de 2009, que se incorpora en la presente como referencia como si se expusiera en su totalidad en la presente. El contactor de gas y líquido se opera a una presión de pleno de 13 psi o más para producir chorros inestables que se rompen. Preferentemente, el contactor de gas y líquido opera a una presión de pleno en la gama de 15 psi a 73 psi y más preferentemente opera a una presión de pleno en la gama de 15 psi a 28 psi.
En aún otra realización preferida, un contactor de gas y líquido incluye un grupo de toberas que tiene toberas con un DOC de 0,054, una separación entre una tobera y otra de 2 mm, una separación entre un banco de tobera y otro de 2 cm y ninguna unidad de estabilidad. El contactor de gas y líquido se opera a una presión de pleno de 11 psi o más para producir chorros inestables que se rompen. Preferentemente, el contactor de gas y líquido opera a una presión de pleno en la gama de 11 psi a 71 psi y más preferentemente opera a una presión de pleno en la gama de 13 psi a 26 psi.
Cuando el DOC de la tobera aumenta, es decir, las dimensiones de la tobera se incrementan, la cantidad de presión de pleno necesaria para producir inestabilidad en los chorros se reduce. Esto se debe a la velocidad aumentada del fluido a través de las toberas cuando el DOC aumenta o el tamaño de la tobera aumenta.
Se hará referencia ahora detalladamente a una realización de la presente invención, un ejemplo de la cual se ilustra en los dibujos adjuntos.
La Figura 1 ilustra una vista en perspectiva de un aparato de contra flujo de acuerdo con una. realización de la invención.
Con referencia a la Figura 1, el aparato de contra flujo se ilustra generalmente como número de referencia 100. En la operación del aparato 100 el flujo de gas se muestra con el número de referencia 102 y el flujo de fluido se muestra con el número de referencia 104. Una pluralidad de bancos de tobera alimentados individualmente 106 están posicionados adyacentes uno a otro. Los bancos de tobera alimentados individualmente 106 incluyen un grupo de toberas en comunicación de fluido con un pleno de fluido que incluye un canal de alimentación principal 108 conectado a un primer canal de alimentación lateral 110 y a un segundo canal de alimentación lateral 112. El aparato incluye una cámara 114, una entrada de gas 116, una salida de gas 118, una entrada de líquido 120 y una salida de líquido 122. El aparato también incluye un separador de gas y liquido (no se muestra) describo con referencia a la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes", presentada el 6 de julio de 2009, que se incorpora en la presente como referencia como si se expusiera en su totalidad en la presente. Los bancos de tobera alimentados individualmente están configurados para proveer chorros de líquido sustancialmente planares 124, cada uno de los chorros de líquido incluye una lámina sustancialmente planar de líquido. La pluralidad de chorros de líquido está en planos sustancialmente paralelos.
La Figura 2 ilustra una vista en perspectiva de corte transversal de un aparato de co-flujo de acuerdo con una realización de la invención. Con referencia a la Figura 2, el aparato de co-flujo se ilustra generalmente con el número de referencia 200. En la operación del aparato 200 el flujo de gas se muestra con el número de referencia 202 y el flujo de fluido se muestra con el número de referencia 204. Una pluralidad de bancos de tobera alimentados individualmente 106 están posicionados adyacentes uno a otro. Los bancos de tobera alimentados individualmente 106 incluyen un grupo de toberas en comunicación de fluido con un pleno de fluido que incluye un canal de alimentación principal 108 conectado a un primer canal lateral 110 y a un segundo canal lateral 112. El aparato incluye una cámara 114, una entrada de gas 208, una salida de gas, una entrada de líquido 120, y una salida de líquido. El aparato también incluye un separador de líquido y gas (no se muestra) que se describe con referencia a la Solicitud de Patente Estadounidense N° 12/459.685, titulada "Contactor de gas y líquido y sistema y método de limpieza de efluentes", presentada el 6 de julio de 2009, que se incorpora en la présente como referencia como si se expusiera en su totalidad en la presente. Los bancos de tobera alimentados individualmente están configurados para proveer chorros de líquido esencialmente planares 206, cada uno de los chorros de líquido incluye una lámina sustancialmente planar de líquido. La pluralidad de chorros de líquido está en planos sustancialmente paralelos.
La Figura 3A ilustra una vista en perspectiva de un aparato de tobera. La Figura 3B ilustra una vista en perspectiva de despiece del aparato de tobera de la Figura 3A. La Figura 4A ilustra una vista en perspectiva de un banco de tobera de la Figura 3B. La Figura 4B ilustra una vista de corte transversal del banco de tobera de la Figura 4A a lo largo de la línea A a A' . La Figura 5 es una vista inferior del banco de tobera alimentado individualmente 'de la Figura 4B .
Con referencia a las Figuras 3A-5, el aparato incluye una pluralidad de bancos de tobera alimentados individualmente 106 posicionados uno adyacente a otro. Los bancos de tobera alimentados individualmente 106 incluyen un grupo de toberas en comunicación de fluido con un pleno de fluido que incluye un canal de alimentación principal conectado 108 a un primer canal lateral 110 y a un segundo canal lateral 112. Los bancos de tobera alimentados individualmente 106 están conectados al primer canal lateral 110 y al segundo canal lateral 112 con un mecanismo de sellado 126, tal como un sello de anillo O u otro sello conocido en el arte. En esta realización, el primer canal lateral 110 tiene una placa de acceso 128 para proveer acceso al primer canal lateral para reparar la unidad. Además, el segundo canal lateral 112 también incluye una placa de acceso 130. Las placas de acceso (128, 130) están conectadas por un mecanismo de fijación, tal como un tornillo, remache o similar. Naturalmente, las placas de acceso (128, 130) también se pueden soldar a sus respectivos canales laterales. El primer canal lateral 110 y el segundo canal lateral 112 están conectados al canal de alimentación principal 108 con un mecanismo de fijación en el punto de conexión 132, tal como un tornillo, remache, soldadura o similares. Se puede usar una capa selladora en todos los puntos de comunicación como se sabe en el arte para prevenir pérdidas, por ejemplo, un material moldeable. Se puede usar una placa de fijación 134 para conectar el aparato a la cámara de reacción.
Con referencia ahora a las Figuras 4A-5, el banco de tobera alimentado individualmente 106 se formó con un tubo de acero inoxidable 142. El tubo se cortó por la mitad a lo largo. Las toberas 140 se cortaron en el tubo 142. La separación 144 de las toberas 140 puede estar en una gama valiosa para una aplicación deseada, por ejemplo, una gama de 1 mm o más, en una realización preferida de 1 cm o más. Una pluralidad de toberas se formó en el tubo. El tubo 142 se fijó, por ejemplo, se soldó a las placas 146, que a su vez se fijaron a un cuerpo de alimentación 148, formando de ese modo una cámara. A medida que aumenta la longitud de la cámara, la estabilidad de la tobera y el flujo de dirección de la tobera aumentan como se discute en los Ejemplos. Las dimensiones de la cámara se pueden ajustar en consecuencia.
Además, en esta realización se pueden utilizar separadores opcionales para proveer un rendimiento mejorado de los chorros. Se puede usar un separador 150 o una pluralidad de separadores. El separador 150 puede estar configurado para proveer canales de alimentación por separado 152 como se ilustra en el dibujo de corte transversal del banco de tobera de la Figura 4B. Con referencia ahora a las Figuras 5 y 6, se muestra que se puede usar una pluralidad de bancos de tobera alimentados individualmente. En esta realización, se montaron ocho bancos de tobera (106, 156, 158, 160, 162, 164, 166, 168) en un grupo. El grupo está configurado para permitir que el gas pase entre los chorros de líquido desde el grupo de toberas individual. Naturalmente, el número de bancos de tobera individuales se puede ajustar hacia arriba o hacia abajo según la escala del aparato y el flujo de gas y la velocidad que se deseen.
Además, en esta realización, se entrelazaron bancos de tobera adyacentes. Por ejemplo, las toberas del banco de tobera 106 están desplazadas de las toberas del banco 156 y alternadas en el grupo de manera tal que los bancos de tobera adyacentes tengan chorros planos entrelazados. El espacio entre bancos de tobera adyacentes (de una línea central a otra) se muestra con el número de referencia 155 y puede estar en la gama de 1,2 o más. El espacio entre toberas adyacentes se ilustra como el número de referencia 144 y puede estar en la gama de 1 mm a 10 mm. El espacio entre las toberas de bancos de tobera adyacentes se ilustra como el número de referencia 154 y puede estar en la gama de 0,5 mm a 5 mm. Naturalmente, se puede emplear una pluralidad de configuraciones diferentes, tales como variar la distancia entre bancos de tobera adyacentes del grupo y variar la distancia entre toberas. En una realización preferida, esas distancias son uniformes .
EJEMPLOS Ejemplo 1 En el Ejemplo 1, se utilizó un aparato de ensayo de un solo chorro para ilustrar cómo sale el agua de una tobera en condiciones operativas normales. El aparato se describe con referencia a las Figuras 7A-7C.
Con referencia a las Figuras 7A-7C, el aparato se ilustra generalmente como el número de referencia 700 e incluye una cámara de operación 702, una entrada de líquido 704, una salida de fluido 708, una entrada de gas 713 y una salida de gas 714. La salida de fluido 708 está conectada a un bucle de recirculación y conectada a una bomba (no se muestra) y la entrada de fluido 704. Un manómetro (no se muestra) está montado para medir la presión de fluido en un pleno 709 arriba de una placa de tobera 712. El pleno es una cámara sellada formada arriba de la placa 712 y tiene dimensiones de 226 mm de ancho por 28,5 mm de altura por 20 mm de profundidad. La placa de tobera 712 incluye tres bancos de tobera 714, 716 y 718. En esta configuración cada banco de tobera incluye tres toberas. En particular, el banco de tobera 716 incluye una primera tobera 720, una segunda tobera 722 y una tercera tobera 724. Cada tobera está separada por una distancia uniforme, la distancia entre la primera tobera 720 y la segunda tobera 722 es de 4 mm. La distancia entre los bancos de toberas 714, 716 y 718 es uniforme. En este Ejemplo, la distancia entre el banco de tobera 714 y el banco de tobera 716 es de 5 era.
Cada tobera (720, 722, 724) se formó cortando 0,14 cm de profundidad de corte (DOC) dentro de un tubo (no se muestra) . El tubo luego se cortó y se soldó con láser dentro de una placa formando de ese modo la placa de bancas de tobera. El tubo era de un material de acero inoxidable que tiene un espesor de 0,90 mm. La placa de tobera era de un material de acero inoxidable que tiene un espesor de 4,72 mm. Cada tobera también se forma para tener un eje mayor y menor de 2,67 mm y 1,2 mm, respectivamente.
En este Ejemplo, el banco de tobera 714 y el banco de tobera 718 se taparon llenándolos con una perla de cera, es decir, una parafina de punto de fusión alto. Además, en el banco de tobera 716, las toberas 720 y 724 también se llenan con el mismo material de cera, dejando de ese modo solamente una tobera 722 operativa. La placa 712 luego se posicionó en el aparato 700 como se muestra en la Figura 7A. El pleno de liquido 709 está dispuesto arriba de la placa 712 y el líquido está configurado para fluir sustancialmente en forma horizontal a través de la placa 712. La relación de superficie entre la abertura de la tobera 722 y el pleno de líquido es de 1:350.
Durante la operación, la entrada de líquido 704 se usó para proporcionar agua de grifo en condiciones ambiente al pleno 709. El manómetro tuvo una lectura de 7 psi que indica la presión en el pleno 709. La Figura 7D es una fotografía de una superficie de un chorro formado en el Ejemplo 1. La Figura 7E es una fotografía de una vista lateral del chorro formado en el Ejemplo 1.
Con referencia ahora a las Figuras 7D y 7E, el agua sale de la tobera 722 y forma un chorro plano 724. El chorro 724 se forma a una longitud de 12 cm. Esta longitud se mide como se indica con el número de referencia 726. La longitud del chorro se mide desde la salida de la tobera adonde el chorro se recombina en el fondo.
Como se muestra en la sección 728, la inestabilidad de la lámina lineal empieza y el chorro empieza a romperse. La longitud de la rotura es el punto donde el chorro empieza a romperse. La estabilidad del chorro se muestra con el número de referencia 730. La región de inestabilidad está indicada por el número de referencia 732 y se hace importante cuando varios chorros se colocan en proximidad estrecha como se describe en la presente.
Ejemplo 2 : En el Ejemplo 2, se formó un grupo de chorros con el aparato de soporte de ensayo de la Figura 8A. El sistema está ilustrado generalmente como el número de referencia 800. El sistema 800 incluye una vasija de captación 802, una bomba de fluido 804, y una tubería que conecta el banco de tobera individual 806. El fluido fluyó en una forma de recirculación desde la vasija de captación 802 a la bomba y a través del banco de tobera 806 para producir chorros planos 808 que se recapturaron en la vasija de captación. La tubería desde la bomba se ligó inmediatamente corriente arriba del banco de tobera para permitir la alimentación desde ambos costados del banco de tobera. Se colocó un manómetro 810 sobre la línea de fluido en la T para medir la presión del fluido provisto al banco de tobera.
La Figura 8B ilustra un banco de tobera usado en el Ejemplo 2. El banco de tobera se ilustra generalmente como el número de referencia 812. El banco de tobera 812 se formó desde un tubo de acero inoxidable de 20 cm de largo y 1,27 cm de diámetro. Una parte del medio de 10 cm de 814 del tubo se comprimió para formar una elipse de 0,95, cm de ancho. El banco de tobera incluyó las toberas 816. En este Ejemplo, se cortaron 32 toberas en el tubo a través de la fabricación a máquina de descarga eléctrica con cable (EDM) . Cada tobera 816 estaba separada por una distancia uniforme de 2 mm. Para este Ejemplo, una tobera por medio se desprendió, de manera tal que se utilizaron solamente 16 toberas y cada tobera estaba separada por 4 mm.
La Figura 9 es una fotografía de los chorros formados en el Ejemplo 2.
Con referencia a la Figura 9, en la operación del aparato del Ejemplo 2, un 100% (p/p) de etilenglicol fluyó a través del banco de tobera a temperatura ambiente. El manómetro 810 tuvo una lectura de 11 psi que indica la presión del banco de tobera. Como se muestra en la Figura 9, los chorros interiores convergieron a una distancia de 5 cm desde el banco de tobera 812, como lo indica la escala de rejilla de 1 cm a la izquierda del banco de tobera 812. Los chorros exteriores convergieron a 20 cm del banco de tobera 812. La convergencia de los chorros en este Ejemplo 2 es problemática con la colocación del banco de tobera en un grupo entrelazado. Además, hubo una superficie limitada de los chorros debido a la convergencia.
Ejemplo 3: En el Ejemplo 3, se formó un grupo de chorros con el aparato de soporté de ensayo del Ejemplo 2. Para este ejemplo, el banco de tobera 812 se modificó con una inserción de canal como se muestra en las Figuras 10A-10B.
La Figura 10A ilustra una vista en perspectiva de corte transversal de una inserción de canal de acuerdo con el Ejemplo 3. La Figura 10B ilustra una vista en perspectiva de corte transversal de una inserción de canal de la Figura 10A tomada a lo largo de la línea B a B' .
Con referencia a las Figuras 10A-10B, la inserción de canal se ilustra generalmente como el número de referencia 1000. La inserción de canal 1000 se fijó a una pared interna del banco de tobera 812 mediante tornillos de ajuste (no se muestran) a través de la pared del banco de tobera opuesto. La inserción de canal 1000 se formó de un bloque de aluminio. Una pluralidad de canales 1002 se hizo a máquina dentro del bloque para igualar las aberturas de tobera correspondientes del banco de tobera 812. Los canales individuales 1002 de la inserción se formaron para tener 0,09 cm de ancho, 0,44 cm de longitud y 0,48 cm dé profundidad. Los bordes de la inserción se biselaron para facilitar el flujo del fluido a través del banco de tobera, y uno de los lados se redondeó para igualar la geometría interior del tubo. En este Ejemplo, se utilizaron 5 toberas y las toberas restantes se bloquearon con cinta. La separación entre las toberas fue de 4 mm.
La Figura 11 es una fotografía de los chorros formados en el Ejemplo 3.
Con referencia a la Figura 11, en la operación del aparato del Ejemplo 3, un 100% (p/p) de etilenglicol fluyó a través del banco de tobera a temperatura ambiente con la inserción de canal 1000. El manómetro nuevamente leyó 11 psi, que indica la presión del banco de tobera. Como se muestra, se produjeron chorros planos paralelos 1100. La región estable de los chorros planos fue nominalmente de 15 cm. Debajo de la región estable, los chorros se desgastaban e intersecaban unos con otros. La estabilidad de los chorros en este caso permitiría el entrelazamiento de los chorros .
Ejemplo 4 : En el Ejemplo 4, se hizo un grupo de chorros con el sistema descrito en el Ejemplo 2. El banco de tobera fue diferente y se describe con referencia a la Figuras 12A-12C. El banco de tobera se ilustra generalmente como el número de referencia 1200. El banco de tobera 1200 se formó con un tubo de acero inoxidable de 0,63 cm de diámetro. El tubo tenía una longitud de 10 cm y se cortó por la mita a lo largo. Las toberas 1202 se cortaron en el tubo 1204 usando EDM con cable como se describió. La separación 1203 de' las toberas fue de 0,6 cm a lo largo del tubo como se muestra en la Figura 12C. Se formaron 16 toberas en el tubo. El tubo se soldó a las placas de acero inoxidable 1206, que a su vez se soldaron a un cuerpo de alimentación de acero inoxidable hecho a máquina 1208 para formar una cámara. La distancia desde la línea central de los tubos de alimentación al tubo de toberas era de 4 cm. El ancho de la cámara en la parte superior del tubo de alimentación fue de 1,016 cm y se ahusó al ancho del tubo de toberas de 0,63 cm. Los separadores de acero inoxidable 1210 se soldaron dentro del banco de tobera 1200. Cada tobera 1402 tenía un canal de alimentación por separado 1212 como se ilustra en el dibujo de corte transversal del banco de tobera de la Figura 8B . La altura de cada canal en el banco de tobera era de 3 cm y los separadores 1210 estaban separados a 3 cm.
La Figura 12D es una fotografía de los chorros formados en el Ejemplo 4.
Con referencia a la Figura 12D, en la operación del aparato del Ejemplo 4, 100% (p/p) de etilenglicol fluyó a través del banco de tobera a temperatura ambiente. El manómetro nuevamente leyó 11 psi, que indica la presión del banco de tobera. Como se muestra, se produjeron chorros planos sustancialmente paralelos. La región estable de los chorros planos fue nominalmente de 15 cm. Debajo de la -región estable, los chorros se desgastaban e intersecaban unos con otros. La estabilidad de los chorros en este caso permite el entrelazamiento de los chorros .
Además, se realizó otra corrida en este Ejemplo. En esta corrida se usó un banco de tobera sin separadores 1210. Es decir, en esta disposición el banco de tobera fue idéntico a este Ejemplo, pero no incluyó los separadores 1210. Se observó que la altura mínima del banco de tobera produjo chorros paralelos de 5 cm; a alturas menores de 5 cm los chorros convergían como se observa en el Ej emplo 2.
También se ensayaron alturas del banco de tobera de 5 dm a 8 cm, es decir, una distancia de 5 cm a 8 cm desde la línea central de los tubos de alimentación al tubo de toberas, sin ningún separador interno 1210. Se observó que los chorros formados con un banco de tobera a 6 cm fueron ligeramente más paralelos que los chorros formados con una altura del banco de tobera de 5 cm. Además, no hubo ninguna mejora observable en los chorros formados (en el paralelismo de los chorros) con alturas del banco de tobera superiores a 6 cm.
Ejemplo 5 En el Ejemplo 5, se utilizó un aparato de ensayo para ilustrar cómo sale el agua de un grupo de bancos de tobera e interactúa con el gas de nitrógeno que fluye en una configuración de contra flujo. El aparato incluyó una cámara de operación, un pleno de fluido, una entrada de gas, una salida de gas, una entrada de líquido conectada al pleno de fluido y una salida de líquido similar al aparato mostrado en la Figura 1.
Sin embargo, en este Ejemplo, 7 bancos de tobera (1302, 1304, 1306, 1308, 1310, 1312, 1314) se montaron en un grupo como se muestra en la Figura 13A para permitir que el gas pase entre los bancos de tobera individuales. Los bancos de tobera individuales fueron aquellos descritos en el Ejemplo 4. Con referencia a la Figura 13A, un pleno de líquido incluyó un primer pleno de alimentación 1316 y un segundo pleno de alimentación 1318 conectado a un miembro de soporte 1320 para dos de los bancos de alimentación. En este ejemplo, los bancos de tobera se fabricaron con una pluralidad de toberas 1322 en cada banco de tobera. Con referencia a la Figura 13B, las toberas del banco 1302 están desplazadas de las toberas del banco 1304 y alternadas en el grupo de manera tal que los bancos de tobera adyacentes tuvieran chorros planos interpolados como se muestra en la Figura 13B. El espacio entre los bancos de tobera adyacentes (desde una línea central a otra) se muestra con el número de referencia 1324 y en este ejemplo fue de 12,5 rara. El espacio entre toberas adyacentes se ilustra como el número de referencia 1326 y en este Ejemplo es de 6 mm. El espacio entre toberas en bancos de tobera adyacentes se ilustra como el número de referencia 1328 y en este Ejemplo es de 3 mm.
Los bancos de tobera están montados en un pleno de alimentación que consiste en dos plenos laterales (1316 y 1318) que alimentan los bancos de tobera. Los plenos laterales están hechos a máquina con acero inoxidable y contienen ventanas de acrílico removibles para la observación y la limpieza del banco de tobera. Los bancos de tobera están sellados por un anillo O 1330 dentro de los plenos laterales. Los bancos de tobera y los plenos laterales están fijados a un solo tubo de alimentación de acero inoxidable (no se muestra) . Las pestañas de acero inoxidable están fijadas al montaje de pleno para permitir el montaje al reactor.
La Figura 13C es una fotografía de los chorros formados en el Ejemplo 5. La Figura 13D es otra fotografía de los chorros formados en el Ejemplo 5.
Con referencia a las Figuras 13C y 13D, en operación, agua fluyó a través del grupo de bancos de tobera para producir un grupo de chorros planos, entrelazados. Un manómetro sobre el pleno de fluido midió 11 psi provisto a los bancos de- tobera. La Figura 13C muestra los chorros operando en un medio al vacío sin ningún contra flujo. Se introdujo gas en el fondo de la cubierta del reactor y fluyó en contra del flujo de los chorros y hacia fuera del reactor entre los bancos de tobera. La Figura 13D muestra los chorros operando con el contra flujo de gas nitrógeno a 100 Torr y a 13 m/s. Se observó que los chorros de este grupo fueron muy estables operando en una atmósfera ambiente o en condiciones de vacío. Cuando el contra flujo precedente se introdujo en los chorros, se observó muy poca diferencia en el comportamiento de los chorros. La superficie plana en la parte superior del chorro permaneció bajo contra flujo. Los chorros no se intersecaron ni se unieron desde el vacío al flujo mencionado anteriormente.
Será evidente para los expertos en el arte que se pueden hacer diferentes modificaciones y variaciones en la presente invención sin apartarse del espíritu y alcance de la invención. Por lo tanto, se desea que la presente invención cubran las modificaciones y variaciones de esta invención siempre que estén dentro del alcance de las reivindicaciones adjuntas y sus equivalentes .

Claims (83)

  1. REIVINDICACIONES Un aparato que comprende : una cámara; una entrada de gas conectada a la cámara; una salida de gas conectada a la cámara; un pleno de fluido conectado a la cámara de reacción; un banco de tobera alimentado individualmente que comprende un grupo de toberas conectado al pleno de líquido, en donde el grupo de toberas está configurado para proveer chorros de liquido esencialmente planares, cada uno de dichos chorros de líquido comprende una lámina planar de líquido, dicha pluralidad de chorros de líquido está en planos sustancialmente paralelos; y un separador de fluido gaseoso conectado a la cámara de reacción. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el pleno de fluido comprende un canal de alimentación principal conectado a por lo menos un canal lateral, en donde por lo menos un canal lateral está conectado a un banco de tobera alimentado individualmente. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, que además comprende una pluralidad de bancos de tobera alimentados individualmente . El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el banco de tobera comprende : un banco de tobera; una cámara de alimentación conectada al banco de tobera, en donde la cámara comprende: una primera pared lateral conectada al banco de tobera; una segunda pared lateral conectada al banco de tobera y a la primera pared lateral; una tercera pared lateral conectada al banco de tobera y a la segunda pared lateral; y una cuarta pared lateral conectada al banco de tobera, a la tercera pared lateral y a la primera pared lateral, en donde la primera, segunda, tercera y cuarta paredes laterales y el banco de tobera forman una cámara que tiene una abertura en un extremo opuesto al banco de tobera, y en donde la abertura está conectada a un tubo de alimentación configurado para recibir un fluido. El aparato de acuerdo con la reivindicación 4, en donde la cámara de alimentación también comprende una inserción. 6. El aparato de acuerdo con la reivindicación 4, en donde la cámara de alimentación también comprende una pluralidad de canales de alimentación configurados para proveer un flujo de líquido individual a cada tobera del grupo de toberas: 7. El aparato de acuerdo con la reivindicación 4, en donde la cámara tiene un espesor en la gama de 1 cm ao más. 8. El aparato de acuerdo con la reivindicación 4, en donde la cámara tiene una altura por encima del banco de tobera en la gama de 1 cm a 8 cm. 9. El aparato de acuerdo con la reivindicación 4, en donde el tubo de alimentación tiene una abertura de por lo menos un extremo y está conectado a por lo menos un canal lateral. 10. El aparato de acuerdo con la reivindicación 9, en donde el tubo de alimentación está conectado a por lo menos un canal lateral con un sello de anillo O o una soldadura. 11. El aparato de acuerdo con la reivindicación 2, en donde por lo menos un canal lateral comprende un primer canal lateral y un segundo canal lateral . 12. El aparato de acuerdo con la reivindicación 4, en donde por lo menos un canal lateral comprende un primer y segundo canal lateral, en donde el primer canal lateral está conectado a un primer extremo del tubo de alimentación y el segundo canal lateral está conectado a un segundo extremo del tubo de alimentación. 13. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el grupo de toberas comprende toberas con forma de elipse. 14. El aparato de acuerdo con la reivindicación 13, en donde las toberas con forma de elipse tienen un primer eje en la gama de 0,5 mm a 1,5 mm y un eje mayor en la gama de 0,75 mm a 5 mm. 15. El aparato de acuerdo con la reivindicación 13, en donde las toberas con forma de elipse tienen un eje menor en la gama de 0,6 mm a 1,0 mm y un eje mayor en la gama de 1,5 mm a 2,5 mm. 16. El aparato de acuerdo con la reivindicación 13, en donde las toberas tienen una profundidad de corte seleccionada del grupo formado por 0,137 cm, 0,142 cm, 0,147 cm y combinaciones de ellos . 17. El aparato de acuerdo con la reivindicación 13, en donde el aparato comprende un contactor de gas y líquido modular. 18. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el grupo de toberas comprende una pluralidad de toberas con una separación uniforme entre las toberas. 19. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el gas de la entrada de gas está configurado para fluir en dirección de co-flujo. 20. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el gas de la entrada de gas está configurado para fluir en una dirección de contra flujo. 21. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el aparato se selecciona del grupo formado por un contactor de gas y liquido, una unidad de destilación y un aparato de bomba de chorros . 22. El aparato de acuerdo con la reivindicación 4, en donde el banco de tobera y la cámara de flujo comprenden un material seleccionado del grupo formado por cobre, níquel, cromo, acero, aluminio, metales recubiertos, y combinaciones de ellos . 23. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el banco de tobera y la cámara de flujo comprenden por lo menos uno de polímeros estructurales, poliimidas, compuestos y combinaciones de ellos. 24. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, que también comprende una pluralidad de bancos de tobera alimentados individualmente, en donde el banco de tobera comprende un grupo de toberas y en donde las toberas de dos bancos de tobera adyacentes están en una configuración escalonada. 25. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el grupo de toberas comprende por lo menos dos toberas separadas por una distancia mayor de 0,1 cm. 26. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el grupo de toberas comprende una sola fila de toberas. 27. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el grupo de toberas comprende por lo menos una tobera que tiene o una superficie de corte transversal proyectada en la gama de 0,25 mm2 a 20 mm2. Un aparato de banco de tobera de alimentación individual, que comprende : una pluralidad de toberas configuradas para proporcionar chorros de líquido esencialmente planares, cada uno de los chorros de líquido comprende una lámina planar de líquido, dicha pluralidad de chorros de líquido están en planos sustancialmente paralelos; una cámara de alimentación conectada a la pluralidad de toberas; y por lo menos una entrada conectada al canal de alimentación. Un aparato de acuerdo con la reivindicación 28, en donde por lo menos uno de la pluralidad de toberas tiene forma de elipse. El aparato de acuerdo con la reivindicación 28, en donde la cámara de alimentación comprende: una primera pared lateral conectada al banco de tobera; una segunda pared lateral conectada al banco de tobera y a la primera pared lateral; una tercera pared lateral conectada al banco de tobera y a la segunda pared lateral; y una cuarta pared lateral conectada al banco de tobera, la tercera pared lateral y la primera pared lateral, en donde la primera, segunda, tercera y cuarta paredes laterales y el banco de tobera de una cámara que tiene una abertura en un extremo opuesto al banco de tobera, y en donde la abertura está conectada a un tubo de alimentación configurado para recibir un fluido. 31.El aparato de acuerdo con la reivindicación 30, en donde la cámara de alimentación también comprende una inserción. 32. El aparato de acuerdo con la reivindicación 30, en donde la cámara de alimentación también comprende una pluralidad de canales de alimentación configurados para proveer un flujo de líquido individual a cada tobera del grupo de toberas. 33.Un método para procesar moléculas de fase gaseosa con un contactor de gas y líquido, que comprende los pasos de: formar una pluralidad de chorros de líquido esencialmente planares con una pluralidad de bancos de tobera de alimentación individual que comprende un grupo de toberas, en donde cada uno de dichos chorros de líquido comprende una lámina planar de líquido, dicha pluralidad de chorros de líquido está dispuesta en planos sustancialmente paralelos; proveer gas con por lo menos una molécula de fase gaseosa reactiva o soluble; y eliminar por lo menos una parte de las moléculas de fase gaseosa mediante una interacción de transferencia de masa entre las moléculas de fase gaseosa y los chorros de liquido. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde la interacción de transferencia de masa comprende un coeficiente de transferencia de masa volumétrica en la gama de 1 seg"1 a 1500 seg"1. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde la interacción de transferencia de masa comprende un coeficiente de transferencia de masa volumétrica en la gama de 5 seg"1 a 150 seg"1. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde la interacción de transferencia de masa comprende un coeficiente de transferencia de masa volumétrica en la gama de 10 seg"1 a 100 seg"1. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde el paso de proveer el gas comprende proveer el gas con una relación de la velocidad de flujo de gas al volumen de la cámara de reacción en la gama de 100 mm"1 a 1000 mm"1. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde el paso de formar un grupo de chorros de líquido planos separados en forma uniforme comprende formar los chorros de líquido planos a una presión de líquido en la gama de 2 psi a 30 psi. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprende un ancho mayor de 1 cm. 40. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprende un ancho en la gama de 1 cm a 15 cm. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprende un espesor en la gama de 10 µp? a 1000 µ?t?. 42. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprende un espesor en la gama de 10 µp? a 250 µp?. 43. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprende un espesor en la gama de 10 µp? a 100 µ?t?. 44. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprende una longitud en la gama de 5 cm a 30 cm. 45. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprende una longitud en la gama de 5 cm a 20 cm. 46. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo tiene una velocidad menor de 15 m/seg. 47. El método de acuerdo con la reivindicación 33, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo tiene una velocidad en la gama de 5 m/seg a 15 m/seg. 48. El método de acuerdo con la reivindicación 38, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden por lo menos uno de óxidos de azufre, óxidos de nitrógeno, dióxido de carbono, amoníaco, gases ácidos, aminas, halógenos y oxígeno. 49. El método de acuerdo con la reivindicación 38, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden óxidos de azufre. 50. El método de acuerdo con la reivindicación 38, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden dióxido de carbono. 51. El método de acuerdo con la reivindicación 38, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden oxígenos de nitrógeno. 52. El método de acuerdo con la reivindicación 38, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden aminas. 53. El método de acuerdo con la reivindicación 38, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden cloro. 54. El método de acuerdo con la reivindicación 38, en donde el chorro de líquido planar comprende por lo menos uno de agua, amoníaco, sales de amonio, aminas, alcanolaminas , sales de metales alcalinas, sales de metales alcalinotérreos , peróxidos e hipocloritos . 55. El método de acuerdo con la reivindicación 38, en donde el chorro de líquido planar comprende por lo menos uno de una solución de sal de calcio y una solución de sal de magnesio. 56. El método de acuerdo con la reivindicación 38, en donde el chorro de líquido planar comprende agua de mar. 57. El método de acuerdo con la reivindicación 38, en donde el chorro de líquido planar comprende salmuera. 58. Un método para procesar moléculas de fase gaseosa con un contactor de gas y líquido, que comprende los pasos de: formar una pluralidad de chorros de líquido esencialmente planares con una pluralidad de bancos de tobera con alimentación individual que comprenden un grupo de toberas, en donde cada uno de los chorros de líquido comprende una lámina planar de líquido, la pluralidad de chorros de líquido dispuesta en planos sustancialmente paralelos, en donde los chorros de líquido esencialmente planares se forman con una suspensión acuosa; proveer un gas con por lo menos una molécula de fase gaseosa reactiva o soluble; y eliminar por lo menos una parte de las moléculas de fase gaseosa mediante una interacción de transferencia de masa entre las moléculas de fase gaseosa y los chorros de líquido. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde por 1 menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprend un espesor en la gama de 10 µp? y 1000 µ?. 60. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde por 1 menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprend un espesor en la gama de 10 µt? a 250 µt?. El método de acuerdo d con la reivindicación 58, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprende una longitud en la gama de 5 cm a 30 cm. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo comprende una longitud en la gama de 5 cm a 20 cm. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde por menos uno de los chorros de líquido planos del grupo tiene velocidad menor de 15 m/seg. 64. El método de acuerdo con 1 reivindicación 58, en donde por lo menos uno de los chorros de líquido planos del grupo tiene una velocidad en la gama de 5 m/seg a 10 m/seg. 65. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde la suspensión comprende un tamaño de las partículas de hasta 500 micrones . 66. El método de cuerdo con la reivindicación 58, en donde la suspensión comprende un tamaño de las partículas de hasta 300 micrones . 67. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde la suspensión comprende un tamaño de las partículas de hasta 80 micrones El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde la suspensión comprende una concentración de sólidos en la gama del 0,2% (p/p) al 30% (p/p) . 69. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde la concentración de sólidos está en la gama del 10% (p/p) al 25% (P/p) · El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden por lo menos uno de óxidos de azufre, óxidos de nitrógeno, dióxido de carbono, amoníaco, gases ácidos, aminas, halógenos y oxígeno. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden óxidos de azufre. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden dióxido de carbono. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden óxidos de nitrógeno. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden aminas. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde las moléculas de fase gaseosa comprenden cloro. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde el chorro de líquido planar comprende por lo menos uno de agua, amoníaco, sales de amonio, aminas, alcanolaminas , sales de metales alcalinos, sales de metales alcalinotérreos , peróxidos e hipocloritos . El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde el chorro de líquido planar comprende por lo menos uno de una solución de sal de calcio y una solución de sal de magnesio. 78. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde el chorro de líquido planar comprende agua de mar. 79. El método de acuerdo con la reivindicación 58, en donde el chorro de líquido planar comprende salmuera. 80. Un método para procesar moléculas de fase gaseosa con un contactor de gas y líquido, que comprende los pasos de: formar una pluralidad de chorros de líquido inestables que comprende una distribución de gotas con una pluralidad de bancos de tobera de alimentación individual que comprenden un grupo de toberas; proveer un gas con por lo menos una molécula de fase gaseosa reactiva o soluble; y eliminar por lo menos una parte de las moléculas de fase gaseosa mediante una interacción de transferencia de masa entre la molécula de fase gaseosa y la distribución de gotas. 81. El método de acuerdo con la reivindicación 80, en donde la distribución de gotas comprende gotas que tienen un tamaño en la gama de 50 µt? a 2 mm. 82. El método de acuerdo con la reivindicación 80, en donde la distribución de gotas comprende una distribución de gotas sustancialmente uniforme. 83. El método de acuerdo con la reivindicación 80, en donde el paso de formar la pluralidad de chorros de líquido inestables comprende operar a una presión de pleno en la gama de 13 psi a 75 psi. El método de acuerdo con la reivindicación 80, en donde por lo menos uno de la pluralidad de chorros de líquido inestables tiene una velocidad mayor de 15 m/seg.
MX2011003105A 2008-09-26 2009-09-28 Contactor de gas y liquido y metodo de el. MX2011003105A (es)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10059108P 2008-09-26 2008-09-26
US10056408P 2008-09-26 2008-09-26
US10060608P 2008-09-26 2008-09-26
US12/459,685 US7866638B2 (en) 2005-02-14 2009-07-06 Gas liquid contactor and effluent cleaning system and method
PCT/US2009/058637 WO2010037043A1 (en) 2008-09-26 2009-09-28 Gas liquid contactor and method thereof

Publications (1)

Publication Number Publication Date
MX2011003105A true MX2011003105A (es) 2011-08-03

Family

ID=42060131

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
MX2011003104A MX335963B (es) 2008-09-26 2009-09-28 Aparato y su metodo.
MX2011003105A MX2011003105A (es) 2008-09-26 2009-09-28 Contactor de gas y liquido y metodo de el.
MX2011003106A MX2011003106A (es) 2008-09-26 2009-09-28 Metodo indirecto y directo para secuestrar contaminantes.

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
MX2011003104A MX335963B (es) 2008-09-26 2009-09-28 Aparato y su metodo.

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
MX2011003106A MX2011003106A (es) 2008-09-26 2009-09-28 Metodo indirecto y directo para secuestrar contaminantes.

Country Status (10)

Country Link
US (3) US7866638B2 (es)
EP (3) EP2331233A4 (es)
JP (3) JP5740671B2 (es)
KR (3) KR20110091657A (es)
CN (3) CN102215934A (es)
AU (3) AU2009296245B2 (es)
CA (3) CA2737798A1 (es)
MX (3) MX335963B (es)
NZ (3) NZ592101A (es)
WO (3) WO2010037043A1 (es)

Families Citing this family (96)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FI121637B (fi) * 2004-07-23 2011-02-15 Foster Wheeler Energia Oy Menetelmä ja laite lämmönsiirtimen suojaamiseksi
US7987613B2 (en) * 2004-10-12 2011-08-02 Great River Energy Control system for particulate material drying apparatus and process
US8864876B2 (en) 2005-02-14 2014-10-21 Neumann Systems Group, Inc. Indirect and direct method of sequestering contaminates
US7379487B2 (en) * 2005-02-14 2008-05-27 Neumann Information Systems, Inc. Two phase reactor
US8398059B2 (en) 2005-02-14 2013-03-19 Neumann Systems Group, Inc. Gas liquid contactor and method thereof
US7866638B2 (en) * 2005-02-14 2011-01-11 Neumann Systems Group, Inc. Gas liquid contactor and effluent cleaning system and method
US8113491B2 (en) * 2005-02-14 2012-02-14 Neumann Systems Group, Inc. Gas-liquid contactor apparatus and nozzle plate
AU2006286159A1 (en) * 2005-09-01 2007-03-08 Megair Ltd. Method and apparatus for treating biologically contaminated air
WO2007068944A2 (en) * 2005-12-14 2007-06-21 Atkins Limited An extraction device
JP2010516606A (ja) * 2007-01-25 2010-05-20 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ Ｃ０２捕獲ユニットと合体した発電所での加圧ｃ０２流の製造方法
US20110174156A1 (en) * 2008-07-31 2011-07-21 Novozymes A/S Modular Reactor and Process for Carbon-Dioxide Extraction
US8151482B2 (en) * 2008-11-25 2012-04-10 William H Moss Two-stage static dryer for converting organic waste to solid fuel
CA2749121A1 (en) * 2009-01-09 2010-07-15 Codexis, Inc. Carbonic anhydrase polypeptides and uses thereof
US8147785B2 (en) * 2009-05-15 2012-04-03 Fmc Corporation Combustion flue gas NOx treatment
EP3287187A1 (en) 2009-08-04 2018-02-28 CO2 Solutions Inc. Process for co2 capture using carbonates and biocatalysts
FR2951096B1 (fr) * 2009-10-09 2013-03-15 Total Sa Procede d'oxydation de composes organiques
US20130115151A1 (en) * 2010-03-29 2013-05-09 Roberto Tomás Miklos Ilkovics Process for the removal of acid gases from the air and from combustion gases from burners and internal combustion engines by means of absorption with sodium hydroxide solution and process for obtaining sodium carbonate in order to acquire carbon credits
US8425662B2 (en) 2010-04-02 2013-04-23 Battelle Memorial Institute Methods for associating or dissociating guest materials with a metal organic framework, systems for associating or dissociating guest materials within a series of metal organic frameworks, and gas separation assemblies
US20130244312A1 (en) * 2011-10-26 2013-09-19 Phillips 66 Company Systems and methods for carbon dioxide absorption
US8608833B2 (en) * 2010-06-09 2013-12-17 Uop Llc Selective absorption of gas components in co-current contacting apparatuses
CA2803952C (en) 2010-06-30 2020-03-24 Codexis, Inc. Highly stable beta-class carbonic anhydrases useful in carbon capture systems
WO2012003277A2 (en) 2010-06-30 2012-01-05 Codexis, Inc. Highly stable beta-class carbonic anhydrases useful in carbon capture systems
AU2011272825A1 (en) 2010-06-30 2013-01-10 Codexis, Inc. Chemically modified carbonic anhydrases useful in carbon capture systems
MY161228A (en) * 2010-07-08 2017-04-14 Skyonic Corp Carbon dioxide sequestration involving two-salt-based thermolytic processes
WO2012030630A1 (en) 2010-09-02 2012-03-08 The Regents Of The University Of California Method and system for capturing carbon dioxide and/or sulfur dioxide from gas stream
WO2012028418A1 (en) 2010-09-02 2012-03-08 Novacem Limited Integrated process for producing compositions containing magnesium
EP2626615A4 (en) * 2010-10-08 2016-12-21 Central Glass Co Ltd HALOGENATED GAS SUPPLY APPARATUS AND HALOGENATED GAS SUPPLY METHOD
AU2011323198B2 (en) 2010-11-05 2015-06-18 Thermochem Recovery International, Inc. Solids circulation system and method for capture and conversion of reactive solids
JP2012131697A (ja) * 2010-12-02 2012-07-12 Nihon Univ 二酸化炭素の固定化方法
US20120177553A1 (en) * 2010-12-07 2012-07-12 Lindemann Scott H Injector And Method For Reducing Nox Emissions From Boilers, IC Engines and Combustion Processes
US8486359B2 (en) 2011-07-25 2013-07-16 Coskata, Inc. Ammonium recovery from waste water using CO2 acidified absorption water
US8580219B2 (en) 2011-07-25 2013-11-12 Coskata, Inc. Ammonium recovery methods
EP2559476A1 (de) * 2011-08-18 2013-02-20 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Abzug von leicht flüchtigen Degradationsprodukten aus dem Absorptionsmittelkreislauf eines CO2 Abscheideprozesses
CN103958398B (zh) 2011-09-27 2016-01-06 国际热化学恢复股份有限公司 合成气净化系统和方法
EP2596850A1 (en) * 2011-11-28 2013-05-29 ConocoPhillips Company Solvent loading system
CN104114258A (zh) * 2011-12-01 2014-10-22 挪威国家石油公司 连续搅拌式罐反应器吸收器及闪蒸罐汽提塔的工艺
US8864879B2 (en) * 2012-03-30 2014-10-21 Jalal Askander System for recovery of ammonia from lean solution in a chilled ammonia process utilizing residual flue gas
CN104602790B (zh) * 2012-08-30 2017-08-15 奥图泰（芬兰）有限公司 从气体中除去汞的方法和装置
CN103055636A (zh) * 2013-01-12 2013-04-24 孟钧 一种除尘净气装置
EP2757071B1 (en) 2013-01-17 2018-05-02 General Electric Technology GmbH Integrated carbon dioxide removal and ammonia-soda process
US20190321781A1 (en) * 2013-01-22 2019-10-24 Stephen R. Temple Methods and Equipment for Treatment of Odorous Gas Streams
KR101847805B1 (ko) 2013-01-25 2018-04-12 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 가스 스트림과 액체 스트림의 접촉
US9289721B2 (en) 2013-02-27 2016-03-22 Fuel Tech, Inc. Process and apparatus for improving the operation of wet scrubbers
AR096078A1 (es) 2013-05-09 2015-12-02 Exxonmobil Upstream Res Co Separación de impurezas de una corriente de gas usando un sistema de contacto en equicorriente orientado verticalmente
AR096132A1 (es) 2013-05-09 2015-12-09 Exxonmobil Upstream Res Co Separar dióxido de carbono y sulfuro de hidrógeno de un flujo de gas natural con sistemas de co-corriente en contacto
WO2014205295A1 (en) * 2013-06-20 2014-12-24 New Fg Co., Llc Method and apparatus for the removal of carbon dioxide from a gas stream
KR102096006B1 (ko) * 2013-09-26 2020-05-27 한국전력공사 산성가스 제거용 흡수 조성물
US10207247B2 (en) * 2013-11-01 2019-02-19 Vladimir V. Fedorov Device and method for heat and mass-exchange between gas and liquid
JP2017006808A (ja) * 2013-11-14 2017-01-12 株式会社日本触媒 ポリアクリル酸（塩）系吸水性樹脂の製造方法
CN104147917B (zh) * 2014-07-30 2016-08-17 大唐国际发电股份有限公司高铝煤炭资源开发利用研发中心 烟气脱硫方法
CN104297321B (zh) * 2014-09-28 2017-01-18 郑州轻工业学院 一种污泥好氧发酵硫化氢智能检测装置
WO2016111765A2 (en) 2015-01-09 2016-07-14 Exxonmobil Upstream Research Company Separating impurities from a fluid steam using multiple co-current contactors
US9190114B1 (en) 2015-02-09 2015-11-17 Western Digital Technologies, Inc. Disk drive filter including fluorinated and non-fluorinated nanopourous organic framework materials
AU2016220515B2 (en) 2015-02-17 2019-02-28 Exxonmobil Upstream Research Company Inner surface features for co-current contactors
EP3261991B9 (en) 2015-02-23 2023-11-15 Carbonfree Chemicals Holdings, LLC Carbon dioxide sequestration with magnesium hydroxide and regeneration of magnesium hydroxide
BR112017018077A2 (pt) 2015-03-13 2018-04-10 Exxonmobil Upstream Res Co coalescedor para contatores co-correntes
KR101709865B1 (ko) * 2015-09-23 2017-02-23 한국전력공사 고효율 중탄산나트륨 제조방법
CN108472581A (zh) * 2015-11-10 2018-08-31 艾宜康技术服务股份有限公司 用于去除由于在燃煤发电厂中使用苏打灰而产生的杂质的系统和方法
CA3011636C (en) * 2016-01-21 2023-10-31 Squaretail Pty Ltd Method and apparatus for removing carbon dioxide from flue gas
CA3014874C (en) 2016-02-16 2019-03-19 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage energy-integrated product gas generation system and method
CA3018980C (en) 2016-03-25 2019-04-16 Thermochem Recovery International, Inc. Three-stage energy-integrated product gas generation system and method
CN109310948A (zh) 2016-06-15 2019-02-05 耶路撒冷希伯来大学伊萨姆研究开发有限公司 一种从烟气中去除污染物的方法
JP6740036B2 (ja) 2016-06-30 2020-08-12 株式会社東芝 二酸化炭素回収システムおよび排ガス処理方法
CN106281467A (zh) * 2016-08-29 2017-01-04 湖南普丝环保能源有限公司 垃圾气化处理装置及方法
US10364398B2 (en) 2016-08-30 2019-07-30 Thermochem Recovery International, Inc. Method of producing product gas from multiple carbonaceous feedstock streams mixed with a reduced-pressure mixing gas
US10941497B2 (en) * 2017-02-27 2021-03-09 Honeywell International Inc. Electrochemical carbon dioxide converter and liquid regenerator
WO2018231347A1 (en) 2017-06-15 2018-12-20 Exxonmobil Upstream Research Company Fractionation system using compact co-current contacting systems
AU2018283902B9 (en) 2017-06-15 2021-08-05 Exxonmobil Upstream Research Company Fractionation system using bundler compact co-current contacting systems
CN110769917B (zh) 2017-06-20 2022-06-07 埃克森美孚上游研究公司 用于清除含硫化合物的紧凑的接触系统和方法
US9920926B1 (en) 2017-07-10 2018-03-20 Thermochem Recovery International, Inc. Pulse combustion heat exchanger system and method
EP3672711B1 (en) 2017-08-21 2021-09-22 ExxonMobil Upstream Research Company Integration of cold solvent and acid gas removal
CN109529541B (zh) 2017-09-21 2022-07-22 株式会社东芝 二氧化碳吸收剂及二氧化碳分离回收装置
GB2566716A (en) 2017-09-22 2019-03-27 Fjell Biodry As Gas capture system
US10099200B1 (en) 2017-10-24 2018-10-16 Thermochem Recovery International, Inc. Liquid fuel production system having parallel product gas generation
CN107551712B (zh) * 2017-10-27 2019-09-24 安乡晋煤金牛化工有限公司 一种除尘方法以及旋流除尘器
US10836654B1 (en) * 2017-10-31 2020-11-17 U.S. Department Of Energy Stable immobilized amine sorbents for removal of an organic contaminate from wastewater
US11660576B2 (en) 2017-12-27 2023-05-30 Gis Gas Infusion Systems Inc. High-flow, high-pressure inline saturator system and method thereof
WO2019148015A1 (en) * 2018-01-26 2019-08-01 Novek Ethan J Systems and methods for ammonia recovery, acid gas separation, or combination thereof
FR3077996B1 (fr) * 2018-02-21 2020-02-21 Suez Groupe Procede pour le traitement de gaz et unite de traitement associee
KR102064662B1 (ko) * 2018-03-17 2020-01-09 이상준 환경 유해 폐가스 처리 시스템 및 이에 사용되는 버너 구조체
CN112218703A (zh) * 2018-05-08 2021-01-12 矿物碳化国际有限公司 矿物碳酸化
US20200230548A1 (en) * 2019-01-23 2020-07-23 Evapco, Inc. Carbon capture tower
EP4052786A4 (en) * 2019-10-31 2023-01-18 China Petroleum & Chemical Corporation <SUP2/>? <SUB2/>?2?SO-ADSORPTION MATERIAL, METHOD OF PRODUCTION AND USE, AND METHOD OF REMOVAL OF SO <NS1:SUB>2</NS1:SUB>?FROM EXHAUST WITH SO <NS2:SUB>2</NS2 :SUB>
US11808528B2 (en) 2020-02-03 2023-11-07 Hamilton Sundstrand Corporation Evaporator with grooved channels and orifice inserts
US11512908B2 (en) 2020-02-03 2022-11-29 Hamilton Sundstrand Corporation Evaporator with grooved channels
US11555157B2 (en) 2020-03-10 2023-01-17 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for liquid fuel production from carbonaceous materials using recycled conditioned syngas
WO2021234713A1 (en) * 2020-05-21 2021-11-25 Airovation Technologies Ltd. Method and apparatus for purifying air from biological agents and volatile organic compounds
US11242785B2 (en) * 2020-06-30 2022-02-08 Saudi Arabian Oil Company Process to capture SOx onboard vehicles and ships
US11466223B2 (en) 2020-09-04 2022-10-11 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage syngas production with separate char and product gas inputs into the second stage
WO2022130380A1 (en) * 2020-12-15 2022-06-23 Airovation Technologies Ltd. A process and apparatus for producing alkali bicarbonates and alkali carbonates
NL2028191B1 (en) * 2021-05-11 2022-11-29 Hovyu Holding B V Method and system for CO2 capture
US11871730B2 (en) * 2021-07-07 2024-01-16 Innovasea Multi-stage oxygen absorber insert for concurrent stripping of carbon dioxide
WO2023102165A1 (en) * 2021-12-03 2023-06-08 Michigan Technological University SIMULTANEOUS REMOVAL OF CO2, NOx AND SOx USING SINGLE STAGE ABSORPTION COLUMN
CN114307555A (zh) * 2022-01-18 2022-04-12 广东德同环保科技有限公司 一种泡沫化气塔
CN115403130B (zh) * 2022-09-19 2023-04-21 生态环境部南京环境科学研究所 一种基于原位化学氧化法修复地下水的装置及工艺
CN116407935B (zh) * 2023-06-12 2023-08-15 中国科学院大学 基于超重力反应器的选择性脱硫方法

Family Cites Families (129)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US441106A (en) * 1890-11-18 Santo
US1538457A (en) * 1921-03-14 1925-05-19 Zoelly Heinrich Water-cooling device for condensers
US2484277A (en) * 1944-10-25 1949-10-11 Whiting Corp Dust collector and sludge separator
BE498107A (es) * 1946-11-08
US2687614A (en) * 1947-02-01 1954-08-31 Esther C Goddard Fuel admission device for resonance combustion apparatus
US2631019A (en) * 1949-10-18 1953-03-10 Yates Alexander Air washer and cooler
US3215415A (en) 1960-10-19 1965-11-02 Chemical Construction Corp Gas-liquid contact apparatus
BE619761A (es) 1961-07-05
US3488924A (en) * 1967-10-24 1970-01-13 Effluent Controls Inc Gas scrubber method
US3465504A (en) * 1967-10-26 1969-09-09 Esther Oropeza Air purifier device
US3533560A (en) 1968-02-12 1970-10-13 Munters & Co Carl Cooling tower spray nozzle
US3524630A (en) 1968-07-01 1970-08-18 Texaco Development Corp Scrubbing nozzle for removing unconverted carbon particles from gas
US3582050A (en) * 1968-09-27 1971-06-01 Nat Steel Corp Fluid-handling,gas-scrubbing,and blast furnace top pressure control
US3607624A (en) * 1969-08-22 1971-09-21 Nekoosa Edwards Paper Co Inc Self-cleaning deckle rail for papermaking machines
US3731461A (en) 1970-04-07 1973-05-08 Hamon Sobelco Sa Drift eliminators for atmospheric cooling tower
JPS4848133A (es) * 1971-10-20 1973-07-07
US3766489A (en) * 1972-02-07 1973-10-16 Bell Telephone Labor Inc Optical device, such as a dye laser, employing a free-flowing liquid stream
US3948608A (en) * 1972-03-24 1976-04-06 Weir Jr Alexander Apparatus for treating stack gases
US3847714A (en) * 1972-06-15 1974-11-12 Dasi Industries Method and apparatus for heat treating liqueform materials
US3932583A (en) 1972-06-19 1976-01-13 Texaco Inc. Method of removing hydrogen sulfide from a gas containing carbon dioxide
US4026682A (en) * 1973-11-08 1977-05-31 General Resource Corporation Method of changing the length of a Venturi throat
US3914348A (en) * 1974-02-25 1975-10-21 Aerojet General Co Platelet-venturi carburetor for combustion engine
US4099140A (en) * 1975-03-14 1978-07-04 Minister Of National Defence Chemical laser process and apparatus
US3984786A (en) * 1975-05-28 1976-10-05 Jersey Nuclear-Avco Isotopes, Inc. Nozzle for free jet dye laser
US4011287A (en) * 1975-07-11 1977-03-08 David John Marley Steam conditioning valve
US3985860A (en) 1975-09-22 1976-10-12 Pullman Incorporated Method for oxidation of SO2 scrubber sludge
US4348432A (en) * 1976-04-08 1982-09-07 Minnesota Mining And Manufacturing Company Method for coating with radially-propagating, free, liquid sheets
US4073832A (en) * 1976-06-28 1978-02-14 Texaco Inc. Gas scrubber
US4128206A (en) * 1977-05-31 1978-12-05 Delavan Corporation Low drift flat spray nozzle and method
US4310476A (en) * 1979-04-12 1982-01-12 Dasi Industries, Inc. Apparatus for treating fluent materials
US4378236A (en) * 1977-07-20 1983-03-29 Helms Olin L Method and apparatus for recovering heat and smoke from an airstream
US4340572A (en) * 1978-05-19 1982-07-20 Woodside Construction, Inc. Process for recovering heat from stack or flue gas
US4261511A (en) 1978-08-07 1981-04-14 Erb Elisha Nebulizer and method
US4246245A (en) 1979-01-02 1981-01-20 Bechtel International Corporation SO2 Removal
US4269812A (en) * 1979-07-27 1981-05-26 Pullman Incorporated Horizontal cross-flow scrubber for sulfur oxide removal
US4343771A (en) * 1979-07-27 1982-08-10 Pullman Incorporated Horizontal cross-flow scrubber
GB2059286B (en) * 1979-09-28 1983-10-05 Luwa Ag Process and system for humidifying air for air-conditioning
US4419301A (en) * 1979-10-10 1983-12-06 Dasi Industries, Inc. Method and apparatus for treating fluent materials
US4314670A (en) * 1980-08-15 1982-02-09 Walsh William A Jun Variable gas atomization
US4326553A (en) * 1980-08-28 1982-04-27 Rca Corporation Megasonic jet cleaner apparatus
US4284590A (en) 1980-09-17 1981-08-18 Respiratory Care, Inc. Multiple aspirator for nebulizer
US4403324A (en) * 1981-05-26 1983-09-06 Lexel Corporation Dye laser having a dye jet nozzle which forms a well-defined dye stream, and its method of manufacture
FR2523019B1 (fr) * 1982-03-15 1985-11-08 Commissariat Energie Atomique Buse de sablage a jet plat et contenant des particules solides abrasives, et procede de mise en oeuvre d'une buse de sablage pour la decontamination radioactive
US4507969A (en) * 1983-03-15 1985-04-02 Martin Marietta Corporation Ultrasonic liquid jet probe
US4828768A (en) * 1983-06-10 1989-05-09 Chevron Research Company Jet scrubber and method of operation
US4740308A (en) * 1984-04-26 1988-04-26 Champion International Corporation Membrane cleaning process
DE3425092A1 (de) * 1984-07-07 1986-02-06 SMS Schloemann-Siemag AG, 4000 Düsseldorf Verfahren und vorrichtung zum kuehlen von kontinuierlich gefoerderten giessstraengen in einer stranggiessanlage
US4668498A (en) * 1985-09-27 1987-05-26 Davis James A Supersonic singlet delta oxygen aerosol generator
US4810268A (en) * 1985-11-07 1989-03-07 Ppg Industries, Inc. Apparatus and method of washing air
US4720290A (en) * 1985-11-08 1988-01-19 Conoco Inc. Reduction of liquid atomizer droplet size
US4968328A (en) 1986-05-16 1990-11-06 Duke Eddie D De-mister baffle and assembly
US4744518A (en) * 1986-11-12 1988-05-17 Can-Am Engineered Products, Inc. Fan adjustment for paint spray gun
US4834288A (en) * 1987-01-05 1989-05-30 Tufts University Pulsed slit nozzle for generation of planar supersonic jets
US4879568A (en) 1987-01-10 1989-11-07 Am International, Inc. Droplet deposition apparatus
US5565180A (en) 1987-03-02 1996-10-15 Turbotak Inc. Method of treating gases
US5364604A (en) 1987-03-02 1994-11-15 Turbotak Technologies Inc. Solute gas-absorbing procedure
US4819878A (en) * 1987-07-14 1989-04-11 The Babcock & Wilcox Company Dual fluid atomizer
US4893754A (en) * 1987-11-13 1990-01-16 Francisco Ruiz Generation of flat liquid sheet and sprays by means of simple cylindrical orifices
US5269967A (en) 1988-06-06 1993-12-14 Achgill Robert F Process for mitigating chemical aerosol clouds
US4913225A (en) * 1988-09-15 1990-04-03 The United States Of America As Represented By The Administrator, National Aeronautics And Space Administration Liquid sheet radiator apparatus
US4948402A (en) 1988-12-09 1990-08-14 Davis Water & Waste Industries, Inc. Modular air scrubber system
DE3915210A1 (de) * 1989-05-10 1990-11-22 Lechler Gmbh & Co Kg Zweistoff-flachstrahlduese zur zerstaeubung von fluessigkeiten
US5057853A (en) 1990-09-04 1991-10-15 Xerox Corporation Thermal ink jet printhead with stepped nozzle face and method of fabrication therefor
US5170727A (en) 1991-03-29 1992-12-15 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Supercritical fluids as diluents in combustion of liquid fuels and waste materials
ATE134152T1 (de) * 1992-03-18 1996-02-15 Flaekt Ab Methode und vorrichtung zur reinigung oder kühlung von gas
JPH05293332A (ja) 1992-04-21 1993-11-09 Showa Shell Sekiyu Kk 揮発性有機化合物含有ガスの除去方法
US5395482A (en) * 1992-11-13 1995-03-07 Fuji Photo Film Co., Ltd. Ultra high purity vapor phase treatment
US5893943A (en) * 1993-07-26 1999-04-13 Ada Environmental Solutions, Llc Method and apparatus for decreased undesired particle emissions in gas streams
US5419487A (en) * 1993-09-29 1995-05-30 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Methods for the spray application of water-borne coatings with compressed fluids
US5464154A (en) 1993-09-29 1995-11-07 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Methods for spraying polymeric compositions with compressed fluids and enhanced atomization
DE4338585A1 (de) * 1993-11-11 1995-05-18 Graef Jordt Steffen Injektordüse
US5392988A (en) * 1994-01-19 1995-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Uniform droplet generator
EP0671200B1 (en) 1994-03-09 1998-08-12 The Kansai Electric Power Co., Inc. Method for the removal of carbon dioxide from combustion exhaust gas
US5643799A (en) 1994-10-31 1997-07-01 Umpqua Research Company Process for analyzing CO2 in seawater
DE4439670A1 (de) * 1994-11-07 1996-05-09 Bayer Ag Verfahren zur thermischen Oxidation von flüssigen Abfallstoffen
FR2732318B1 (fr) * 1995-03-31 1997-04-25 Oreal Ditributeur aerosol a deux buses de pulverisation
US5544571A (en) * 1995-04-11 1996-08-13 Dasi Corporation Apparatus for treating fluent material
US5580531A (en) 1995-06-07 1996-12-03 Twenty-First Century Research Corporation Devices for making reaction products by controlling transient conversion in an atomized liquid
DE19521688C2 (de) * 1995-06-14 1998-07-02 Deutsch Zentr Luft & Raumfahrt Sauerstoff-Jod-Laser
US5655255A (en) * 1995-07-06 1997-08-12 Bissell Inc. Water extractor and nozzle therefor
US5639025A (en) * 1995-07-07 1997-06-17 The Procter & Gamble Company High Viscosity pump sprayer utilizing fan spray nozzle
DE19541174C2 (de) * 1995-11-04 1998-11-26 Spraying Systems Deutschland G Hochleistungsstrahldüse
WO1997027931A1 (fr) 1996-02-01 1997-08-07 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Appareil de desulfuration de gaz d'echappement
JPH09215918A (ja) * 1996-02-09 1997-08-19 Kawasaki Heavy Ind Ltd 気液反応装置
US5700311A (en) 1996-04-30 1997-12-23 Spencer; Dwain F. Methods of selectively separating CO2 from a multicomponent gaseous stream
US6010640A (en) * 1996-07-15 2000-01-04 Boeing North American, Inc. Salt free lithium hydroxide base for chemical oxygen iodine lasers
NO302454B1 (no) 1996-07-31 1998-03-09 Kvaerner Asa Fremgangsmåte til fjerning av karbondioksid fra gasser
US5837206A (en) * 1996-09-04 1998-11-17 Boeing North American, Inc. Integral manifold for a singlet delta oxygen generator
US5974072A (en) * 1997-07-09 1999-10-26 Trw Inc. High energy airborne coil laser
US5870422A (en) * 1997-07-09 1999-02-09 Trw Inc. Gain generator for high-energy chemical lasers
US6216765B1 (en) * 1997-07-14 2001-04-17 Arizona State University Apparatus and method for manufacturing a three-dimensional object
US6550751B1 (en) 1997-11-26 2003-04-22 Marsulex Environmental Technologies Corp. Gas-liquid contactor with liquid redistribution device
US5947390A (en) * 1997-12-30 1999-09-07 Smith; Gary L Reduced emissions flow control plate
US6072820A (en) * 1998-04-16 2000-06-06 The Boeing Company Chemical oxygen iodine laser gain generator system
SE521301C2 (sv) * 1998-12-08 2003-10-21 Eftec Europe Holding Ag Tätningsmunstycke
US7021571B1 (en) * 1999-06-07 2006-04-04 The Procter & Gamble Company Spray device with flat fan nozzle
US6235177B1 (en) * 1999-09-09 2001-05-22 Aerogen, Inc. Method for the construction of an aperture plate for dispensing liquid droplets
US6656253B2 (en) 2000-05-18 2003-12-02 The Procter & Gamble Company Dynamic electrostatic filter apparatus for purifying air using electrically charged liquid droplets
US6875247B2 (en) 2000-06-06 2005-04-05 Battelle Memorial Institute Conditions for fluid separations in microchannels, capillary-driven fluid separations, and laminated devices capable of separating fluids
US6459717B1 (en) * 2000-07-13 2002-10-01 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Continuous wave all gas phase iodine laser (AGIL)
US6722295B2 (en) * 2000-09-29 2004-04-20 Bert Zauderer Method for the combined reduction of nitrogen oxide and sulfur dioxide concentrations in the furnace region of boilers
US6760406B2 (en) * 2000-10-13 2004-07-06 Jettec Ab Method and apparatus for generating X-ray or EUV radiation
US6843835B2 (en) * 2001-03-27 2005-01-18 The Procter & Gamble Company Air cleaning apparatus and method for cleaning air
ATE318792T1 (de) 2001-04-20 2006-03-15 Shell Int Research Verfahren zur karbonisierung von mineralien mit kohlenstoffdioxid
US6824071B1 (en) * 2001-08-27 2004-11-30 Glas-Craft, Inc. Gel-coat application method and apparatus
US6652624B2 (en) * 2001-10-10 2003-11-25 Taiwan Semiconductor Manufacturing Co., Ltd. Self-cleaning nozzles of wet scrubber
US6726187B2 (en) 2001-10-30 2004-04-27 Hydrogenics Corporation Humidifier
US6938434B1 (en) 2002-01-28 2005-09-06 Shields Fair Cooling system
JP3957640B2 (ja) * 2002-02-21 2007-08-15 アイシン化工株式会社 幅広スリットノズル及び幅広スリットノズルによる塗装方法
EP1509328A2 (en) 2002-05-16 2005-03-02 Graeme Stewart Shortis Particle separation
US7116696B2 (en) * 2002-06-10 2006-10-03 Ksy Corporation Efficient method and apparatus for generating singlet delta oxygen at an elevated pressure
US6830608B1 (en) 2002-06-28 2004-12-14 Jaeco Technology, Inc. Apparatus for contacting large volumes of gas and liquid across microscopic interfaces
DE60319273T3 (de) * 2002-12-25 2014-03-13 Kyoritsu Gokin Co., Ltd. Entzunderungsdüse
US6714570B1 (en) * 2002-12-27 2004-03-30 General Atomics Molecular iodine supply system for a chemical laser
US6832754B2 (en) 2003-03-18 2004-12-21 Alan Cross Gas-liquid contactor
US7604787B2 (en) 2003-05-02 2009-10-20 The Penn State Research Foundation Process for sequestering carbon dioxide and sulfur dioxide
US7163163B2 (en) * 2003-07-07 2007-01-16 Hypro, Llc Wide angle nozzle for agricultural sprayers
EP1663861B1 (en) 2003-07-09 2016-04-27 Belco Technologies Corporation WET SCRUBBING APPARATUS AND METHOD FOR CONTROLLING NOx EMISSIONS
BRPI0416522A (pt) * 2003-11-13 2007-01-09 Shell Int Research conjunto de bocal de suprimento para introduzir uma mistura de gotìculas de hidrocarbonetos gasoso e lìquido em um vaso, tubo ascendente de reator e processo para contactar um fluxo móvel de partìculas de catalisador com um reagente de hidrocarboneto lìquido em um tubo ascendente de reator
JP2006160555A (ja) * 2004-12-07 2006-06-22 Oyo Kogaku Kenkyusho 液柱式励起酸素発生装置
US7820591B2 (en) 2005-01-04 2010-10-26 Korea Electric Power Corporation Highly attrition resistant and dry regenerable sorbents for carbon dioxide capture
US8113491B2 (en) * 2005-02-14 2012-02-14 Neumann Systems Group, Inc. Gas-liquid contactor apparatus and nozzle plate
US7866638B2 (en) 2005-02-14 2011-01-11 Neumann Systems Group, Inc. Gas liquid contactor and effluent cleaning system and method
US7379487B2 (en) * 2005-02-14 2008-05-27 Neumann Information Systems, Inc. Two phase reactor
JP2006255629A (ja) * 2005-03-18 2006-09-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排煙脱硫装置
US7318855B2 (en) 2005-03-30 2008-01-15 The Boeing Company Gas/liquid separation utilizing structured separator material
US20070085227A1 (en) 2005-10-13 2007-04-19 Tonkovich Anna L Multi-phase contacting process using microchannel technology
US7219849B1 (en) * 2005-12-13 2007-05-22 Graves Spray Supply, Inc. Liquid impingement nozzle with paired openings
US7740002B2 (en) 2006-09-05 2010-06-22 Gm Global Technology Operations, Inc. Fuel injector

Also Published As

Publication number Publication date
WO2010037037A3 (en) 2010-10-14
EP2349530A4 (en) 2012-04-25
AU2009296245B2 (en) 2014-06-12
EP2349530A1 (en) 2011-08-03
NZ592101A (en) 2013-11-29
WO2010037040A1 (en) 2010-04-01
US20100320294A1 (en) 2010-12-23
NZ592099A (en) 2013-11-29
NZ592098A (en) 2013-11-29
AU2009296242A1 (en) 2010-04-01
AU2009296248A1 (en) 2010-04-01
EP2331233A4 (en) 2012-03-14
JP2012504042A (ja) 2012-02-16
EP2331233A2 (en) 2011-06-15
CA2737737A1 (en) 2010-04-01
KR20110091656A (ko) 2011-08-12
AU2009296248B2 (en) 2014-06-12
EP2358463A1 (en) 2011-08-24
AU2009296242B2 (en) 2014-05-08
CA2737798A1 (en) 2010-04-01
WO2010037037A4 (en) 2010-12-23
WO2010037043A1 (en) 2010-04-01
EP2358463A4 (en) 2012-03-14
JP2012504044A (ja) 2012-02-16
KR20110091655A (ko) 2011-08-12
US8105419B2 (en) 2012-01-31
CN102215935A (zh) 2011-10-12
MX2011003106A (es) 2011-08-03
US20100011956A1 (en) 2010-01-21
CN102215934A (zh) 2011-10-12
US7866638B2 (en) 2011-01-11
MX335963B (es) 2016-01-05
JP2012504043A (ja) 2012-02-16
JP5740671B2 (ja) 2015-06-24
US20100319539A1 (en) 2010-12-23
CN102215938A (zh) 2011-10-12
MX2011003104A (es) 2011-08-12
US8336863B2 (en) 2012-12-25
KR20110091657A (ko) 2011-08-12
CA2739237A1 (en) 2010-04-01
WO2010037037A2 (en) 2010-04-01
CN102215938B (zh) 2014-08-06
AU2009296245A1 (en) 2010-04-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
MX2011003105A (es) Contactor de gas y liquido y metodo de el.
US8668766B2 (en) Gas liquid contactor and method thereof
US8323381B2 (en) Two phase reactor
US8216346B2 (en) Method of processing gas phase molecules by gas-liquid contact
US20070271844A1 (en) Hydrogen fuel cartridge and methods for hydrogen generation
JP4792632B2 (ja) 水素ガス生成装置
US8992669B2 (en) Hydrogen separation membrane module and hydrogen separation method using same
WO2004041714A2 (en) Hydrogen generator
FR2547744A1 (fr) Procede et appareil pour la production de produits gazeux par decomposition de liquides
US20140255804A1 (en) Catholyte regeneration
WO2022230568A1 (ja) 水素濃縮ガスの製造方法及び製造設備

Legal Events

Date Code Title Description
FG Grant or registration