CN102215938B - 隔离污染物的间接法和直接法 - Google Patents

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Abstract

本发明一般地涉及一种隔离污染物的方法。更具体地说，本发明涉及通过使用高传质的系统和高效的pH摆动反应来实现超过现有无机碳酸化方法的显著的性能提升。更具体地，本发明的各方面涉及隔离污染物的直接法和间接法。

Description

隔离污染物的间接法和直接法
本申请是于2009年7月6日提交的名称为“Gas Liquid Contactorand Effluent Cleaning System and Method”的US专利申请第12/459,685号的部分继续案，并且要求这篇US专利申请的优先权、以及要求以下申请的权益：于2008年9月26日提交的名称为“System forGaseous Pollutant Removal”的US临时申请61/100,564、于2008年9月26日提交的名称为“Liquid-Gas Contactor System and Method”的US临时申请61/100,606，和于2008年9月26日提交的名称为“Liquid-Gas Contactor and Effluent Cleaning System and Method”的US临时申请61/100,591；在此将所有这些文献如所说明的整体通过引用结合在此。另外，本申请涉及于2008年2月4日提交的名称为“Two PhaseReactor”的US专利申请的主题，其是于2005年2月14日提交的名称为“Two Phase Reactor”的US专利申请11/057,539(目前的专利号7,379,487)的继续案，在此将这两篇申请如所说明的整体通过引入结合在此。
技术领域
本发明一般来说涉及一种隔离(sequestration)污染物的方法。更具体地说，本发明涉及通过使用高传质系统和高效的pH摆动反应(swingreaction)来实现超过现有无机碳酸化(mineral carbonation)方法的显著的性能提升，例如采用气液接触器隔离的直接法和间接法。
背景技术
化石燃料包括煤炭、石油和天然气的燃烧给我们国家提供了超过三分之二的电力供应和几乎我们所有的运输能量的需要。随着我们经济的发展和国家安全的需要，我们对化石燃料的依赖将可能延续下一个二十到三十年。二氧化碳已经确定是温室气体(GHG)，并且其与人类活动气候变暖相关。在美国，CO2占近95％的与能量相关的释放和85％的GHG总量。已经提出了不同的减少大气中CO2的方法，包括通过使用能量效率更高的、可更新的和代用燃料系统来减小GHG源的释放，以及提高捕集和存储或隔离CO2的技术的经济可行性。
CO2温室气体在大气浓度中的减少可以通过捕集从大型工业源释放的CO2以及以某些形态永久存储捕集的CO2来实现。例如，所捕集CO2的永久存储可通过将加压的CO2注入地下或海底来实现。或者，可以将CO2转变为碳酸钙或碳酸镁以及填土。CO2注入法会带来CO2从存储位置逸出的风险。为了减轻这些风险，必须要监控CO2的存储位置，而一旦发生了CO2泄漏，也应该能够对其加以约束。如果CO2转变为了固体碳酸盐，则与永久存储有关的危险实质上为零，从而使得该永久存储CO2的方法比地下存储CO2的方法更为吸引人。
对于减少GHG而言，二氧化碳隔离是吸引人的，因为其使得能够继续使用化石燃料，包括煤炭、石油和天然气，这些化石燃料给我们国家提供了超过三分之二的电力供应和几乎我们所有运输能量的需要。随着我们经济的发展和国家安全的需要，我们对化石燃料的依赖将可能延续下一个二到三十年。
无机碳酸化方法对于CO2来说是有吸引力的存储选择方案，因为其能够提供相对于其它隔离方法的许多优点。这些优点主要是形成地质稳定且环境友好的碳酸盐，碳酸盐具有最小的安全和传承问题。然而，由于迟缓的溶解动力学和不利的碳酸化热力学，已经确定大部分无机碳酸化法是不经济的。Huijgen等人发表了Cost evaluation of CO2 sequestration byaqueous mineral carbonat ion，Energy Convers ion and Management，48，第1923-1935页(2007)，在此将其如本文所充分说明的引入结合在此。
发明内容
因此，本发明涉及一种隔离污染物的间接法和直接法。更具体地说，本发明涉及通过使用高的传质系统和高效的pH摆动反应来实现超过现有无机碳酸化法的性能的显著提升，其能够避免由于现有技术的局限性和缺点而引起的一个或多个问题。
本发明的一个优点是提供一种高的传质系统，其在气液界面具有高的液面再生/更新率。
本发明另一个优点是提供高效的使用弱碱和强酸溶剂的间接无机碳酸化法。弱碱促进二氧化碳的吸收，而强酸促进无机物的溶解。
本发明的又一个优点是提供利用溶剂的相分离的高效的无机物碳酸盐法。
在随后的说明中将说明本发明的其它特征和优点，并且这些其它特征和优点部分从说明书中清晰可见，或其可以通过实践本发明来获悉。本发明的目的和其它优点可通过在记载的说明书和其权利要求书及附图所具体描述的结构来实现和获得。
本发明的实施方案涉及一种隔离气相分子的方法。该方法包括形成多个基本上平面的液体射流，每个所述的液体射流包括基本上平面的含水浆料溶液层，并且多个液体射流以基本上平行的平面排列。向气液接触器提供具有气相分子的气体。该方法还包括通过气液接触器内气相分子与含水浆料之间的传质相互作用而使至少一部分气相分子矿物化。
本发明的又一个实施方案涉及一种隔离气相分子的方法。在该实施方案中，用气液接触器形成多个基本上平面的液体射流。基本上每个所述的液体射流包括基本上平面的含水浆料溶液层，所述多个液体射流以基本上平行的平面排列。向气液接触器提供具有气相分子的气体，该气相分子通过气相分子与含水溶液之间的传质相互作用而反应，形成反应过的组成物。该方法还包括在反应器内使至少一部分组成物反应，形成碳酸盐。此外，该方法包括再循环至少一部分含水组成物，以便使其重新进料到气液接触器内，形成反应组分物。
本发明的又一个实施方案涉及直接隔离来自燃煤装置烟道气的二氧化碳气相分子。该方法包括用气液接触器形成多个基本上平面的液体射流。每个液体射流包含平面的含水浆料溶液层，而且所述多个液体射流以基本上平行的平面排列。在该实施方案中，该含水浆料溶液包含约5重量％-约10重量％的Ca(OH)2和Mg(OH)2中的至少一种。将具有二氧化碳气相分子的烟道气供应到气液接触器中。二氧化碳通过二氧化碳气体分子与含水浆料溶液之间的传质相互作用而被矿物化。
应该理解，上述一般性说明及以下详细说明均是示范性和说明性的，其用来对如所要求保护的本发明提供进一步地说明。
附图说明
为本发明提供进一步认识而包括、被引入且构成说明书一部分的附图说明了本发明的实施方案，并且其与说明书一起用于说明本发明的要素。
在这些附图中：
图1所示为本发明一个实施方案用于制备水平射流的系统的方块图；
图2所示为本发明另一个实施方案的直接隔离的方法；
图3所示为本发明另一个实施方案的间接隔离的方法；
图4所示为本发明另一个实施方案的隔离方法；
图5A所示为在实施例1中使用的喷嘴装置的分解透视图；
图5B所示为在实施例1中使用的正压室的底部透视图；
图5C所示为在实施例1中使用的正压室的顶部透视图；
图5D所示为在实施例1中使用的喷嘴板出口一侧的透视图；
图5E所示为在实施例1中使用的喷嘴板入口一侧的透视图；
图5F所示为在实施例1中使用的流体调节的透视图；
图6所示为实施例1的-ln(n/n0)对停留时间的图表；
图7所示为实施例2的-ln(n/n0)对停留时间的图表；
图8所示为实施例3的-ln(n/n0)对停留时间的图表；
图9所示为实施例4的-ln(n/n0)对停留时间的图表；
图10所示为实施例5的-ln(n/n0)对停留时间的图表；和
图11所示为实施例6的-ln(n/n0)对停留时间的图表。
具体实施方式
本发明的实施方案一般来说涉及用于隔离燃烧过程例如燃煤装置的二氧化碳的方法。特别地，本发明涉及通过使用高的传质系统和高效的pH摆动反应来实现超过现有无机碳酸化法的性能的显著提升。
实施方案涉及创新的碳捕集和隔离系统，其能够解决CO2无机碳酸化的技术、能量和经济可行性的问题，并提供对隔离CO2的有益利用。在本发明的实施方案中，使用了例如于2009年7月6日提交的US专利申请号12/459,685(名称为“Gas Liquid Contactor and Effluent CleaningSystem and Method”)所描述的高性能质量传递系统，在此如该本文所充分说明的将通过引入结合在此。与传统的捕集系统相比，该具有新碳酸化系统的气液接触器的尺寸小约三十倍，其成本少约60％。
本发明的一个实施方案涉及直接的隔离生产流程。该直接的隔离生产流程允许在一个步骤中隔离二氧化碳，例如通过用气液接触器使碱性材料的含水浆料与含有CO2的烟道气接触，从而形成碳酸钙或碳酸镁。
本发明的另一个实施方案涉及一种隔离气相的方法，包括形成多个基本上平面的液体射流，每个所述的液体射流包含平面的含水浆料溶液层，且多个液体射流以基本上平行的平面排列。可以提供气相分子，至少部分气相分子可通过气相分子与含水浆料之间的传质相互作用而被矿物化。
隔离在气液接触器内进行。使用2009年7月6日提交的US专利申请12/459,685的所描述的气液接触器，其名称为“gas liquid contactor andEffluent Cleaning System and Method”，如本文所充分说明的通过引用将其结合在此。在本发明的实施方案中，气相分子包括燃烧气、烟道气、二氧化碳及它们的组合。在优选实施方案中，气相分子包括待隔离的二氧化碳。
在本发明的实施方案中，含水浆料可以包括固体材料和水。固体材料包括碱性材料如硅酸盐和/或工业废料碱性材料。硅酸盐可以是硅酸钙/硅酸镁，例如橄榄石、硅灰石和蛇纹石硅酸盐及它们的组合。工业废料碱性材料可以包括钢渣、水泥窑灰尘、飞灰中的至少一种，及它们的组合。在优选的实施方案中，该含水溶液包含约5重量％-约10重量％的Ca(OH)2。固体可以在约1重量％到约20重量％的范围内。
在优选的实施方案中，含水溶液还包括用于CO2吸收的促进剂如胺。胺可以包括单乙醇胺、1，4-哌嗪二乙醇、哌嗪、羟乙基哌嗪及本领域已知的可与二氧化碳进行快速反应的其它胺。
在优选的实施方案中，含水溶液可以包括防腐蚀剂和消泡剂。防腐蚀剂可以包括偏钒酸钠(NaVO3)和碳酸铜(CuCO3)。消泡剂可以包括基于硅化合物的消泡剂，其包括聚二甲基硅氧烷、疏水的二氧化硅、硅酮二醇及其它硅油。
在本发明的实施方案中，该气液接触器还可以包括如2009年7月6日提交的名称为“Gas Liquid contactor and Effluent Cleaning Systemand Method”的US专利申请12/459,685所描述的多个操作组件，如本文中所充分说明的将其引入结合在此。
当形成均匀间隔的水平(flat)液体射流阵列时，该方法包括在约2psig-约25psig的液体正压室压力下形成水平液体射流。该水平液体射流包括在该阵列中的至少一个宽度大于约1cm的水平液体射流。在该阵列中，至少一个水平液体射流包括约5cm-约15cm的宽度、约10μm到约250μm的厚度、约5cm到约30cm的长度，并且在该阵列中至少一个水平液体射流具有小于15m/sec的速度。
在优选的实施方案中，在温和条件下的直接碳酸化是将CO2转换成固体碳酸盐的优选方式。整个碳酸化反应是：
Ca(OH)2+CO2→CaCO3+H2O R1
Mg(OH)2+CO2→MgCO3+H2O R2
使用如US专利申请第12/459,685号(于2009年7月6日提交的名称为“gas liquid contactor and Effluent Cleaning System and Method”，在此如本文所充分说明的通过引用将其结合在此)所述的气液接触器，使包含氢氧化镁或钢渣固体的含水浆料与烟道气接触。在该实施方案中，接触器的直接碳酸化可提供两个明显的优点。第一个优点是液体的恒定搅拌，其会促进固体的溶解速度。第二个优点是高的表面再生/更新率，这会增加CO2捕集的速度。
在三个步骤中进行碳酸化，第一个步骤是溶解固体：
Mg(OH)2→Mg2++2OH- R3
在该实施方案中，氢氧化镁基本上被溶解。在溶解产生了氢氧离子之后，这些离子与从烟道气捕集的CO2反应：
CO2+OH-→HCO3 - R4
在将CO2转变为碳酸氢盐离子以及随后转变为碳酸盐离子之后，碳酸盐离子与金属离子起反应，形成固体碳酸盐，例如以下反应所示：
Mg2++CO3 2-→MgCO3 R5
在碳酸盐方法中，所涉及的有比R3-R5所表示的更多的反应和物质，但是为了继续讨论，不包括简单的那些附加反应和物质。如上所述，本发明的气液接触器改善了R3和R4过程的速度。
在一个实施方案中，溶解过程(R3)的速度可以定义为：
d [ Mg ( OH ) 2 ] dt = - k sd S solids = - k d [ Mg ( OH ) 2 ] 式1
溶解速度与固体的总表面积Ssolids成正比。速度常数ksd具有的单位。因为固体的总表面积Ssolids与浆液中的固体重量成正比，因此可以使用另一个溶解速度常数kd。这个溶解速度常数具有的单位。因此，CO2捕集过程的速度可以定义为：
d [ CO 2 ] dt = - kS [ CO 2 ] ‾ 式2
其中k是传质系数，S是界面表面积，是平均CO2驱动力。对于从烟道气除去的CO2的给定百分比而言，反应器内的平均CO2浓度与入口CO2浓度成正比。该传质系数k视氢氧化物的浓度而定。在9＜pH＜13的范围内，该传质系数不会显著改变。
假定在稳定状态下R5不是速度限制步骤，则溶解速度就等于CO2捕集率。可通过查看pH计读数来核查稳态条件。当稳态条件达成时，pH保持恒定。该溶解速度与该浆液中氢氧化镁的重量百分数成正比。CO2捕集率与反应器入口的CO2浓度成正比。通过调节在浆液中的固体重量百分数和改变入口处的CO2浓度，就可以实现稳态条件，并可以根据经验测量氢氧化镁固体的溶解速度。
进行了六个直接隔离的实施例，表1中所示为细节和结果。实施例1-6的实施例细节显示如下。传质系数的统计误差小于约20％。传质系数的系统误差主要基于由接触器的比表面积所导致的不确定性。
碱性固体溶解的一个参数是速度限制步骤。在实施例中，只有当CO2浓度下降到3％，和氢氧化镁的重量百分数增加到5％时，才能实现溶解速度和CO2捕集率之间的均势。钢渣的溶解速度可与氢氧化镁的溶解速度相比，即使钢渣包含大量的会迟缓溶解的惰性二氧化硅。钢渣和氢氧化镁的溶解速度相类似的事实与氢氧化镁的溶度积(solubility product)常数远小于氢氧化钙的溶度积常数相关。
本发明的另一个实施方案涉及一种隔离气相的方法。该方法包括在气液接触器中形成多个基本上平面的液体射流。每个液体射流包括平面的含水溶液层，其中多个液体射流以基本上平行的平面排列。在这个方法中，气体具有气相分子，气相分子可通过气相分子与含水溶液之间的传质相互作用而反应形成反应过的组成物。
该含水溶液包括哌嗪和酸，例如哌嗪和盐酸。在优选的实施方案中，盐酸与哌嗪的摩尔比是约0.5-2。这个方法的下一步包括在连续式反应器中与硅酸盐反应，形成碳酸盐。矿物化包括使反应过的材料与碱性材料反应形成碳酸盐，和使至少部分起反应过的组成物在反应器内矿物化而形成碳酸盐。在另一个步骤中，回收至少一部分含水溶液，并且将其再循环到气液接触器中。
在优选的实施方案中，该连续式反应器是连续搅拌槽反应器。热力学有利的无机碳酸化法使用胺(例如，哌嗪二盐酸盐，HN(CH2)4NH·2HCl或Pz·2HCl)，如以下反应(6)和(7)所描述的：
2Pz·2HCl+CaO·SiO2(s)→CaCl2+SiO2(s)+H2O+2Pz·HCl R6
2Pz·HCl+CO2+CaCl2+H2O→CaCO3(s)+2Pz·2HCl R7
在该实施方案中，进行如所记载的碱性物提取反应(R6)，因为对于该步骤的pH条件，单个质子化的哌嗪产物是热力学有利的物种。进行如所记载的碳酸化反应(R7)，因为对于此步骤的pH条件，双重质子化的哌嗪产物是热力学有利的物种。总的说来，硅酸盐转换成碳酸盐的反应是放热的，其中ΔH＝-87kJ/mol，ΔG＝-44kJ/mol。基于使用PZ的碳酸化化学过程的一个重要优点是不必单独除去SOx(或NOx)。通过分析和实施例，已经证明了此显著改进的捕集和隔离法是能量高效和成本有益。
现在详细参考本发明的实施方案，其实例在各附图中说明。
图1所示为本发明实施方案用于生产水平射流的系统的方块图。
参考图1，气液接触器通常描述为附图标记100。该气液接触器用于本发明的直接和间接矿物化方法的实施方案中。该气液接触器包括液体入口和气体入口。通常将该气液接触器描述为附图标记100。在该实施方案中利用了交叉流结构，气体从左至右流过接触器100。液体穿过入口正压室104、并被强制通过在接触室108顶部的喷嘴板106而进入该接触器100的顶端102。在该实施方案中，将稳定性装置与喷嘴板连接，并设置该稳定性装置，以减少由气液接触器形成的射流的不稳定性。
由喷嘴形成基本上稳定的水平液体射流，并使其向下流动并穿过该室。在图1所述的系统中，气体在平行射流之间从左至右流动，其中要进行质量传递，然后通过低压降除雾器110，由此从入口113到达出口112。通过在接触器底部的防溅格栅112收集液体，根据需要处理液体，以及可能地进行再循环。防溅格栅子模112是具有孔口的格栅，孔口的形状可接受水平射流。还可构建设置防溅格栅或气液分离器，以基本上最小化操作中液体的反向飞溅。防溅格栅112的孔口可以与液体捕集出口正压室118的出口114和/或116微微成一定角度，以促进液体的离开，无需对该液体施加压力。该装置可以包括不同的模块和喷嘴，如US专利申请第12/459,685号中所描述的，该申请于2009年7月6日提交，名称为“GasLiquid contactor and Effluent Cleaning System and Method”，在此如本文所充分说明的通过引用将其结合在此。
图2所示为本发明另一个实施方案的直接隔离方法。
在此实施方案中，参考三个部分描述直接隔离方法。部分1包括气液接触器202、气体入口204、液体入口206、液体出口208和气体出口210。在形成碳酸盐例如碳酸钙或碳酸镁的条件下，通过利用气液接触器202，使入口206中含有碱性材料的含水浆料与来自气体入口204的烟道气接触，运行气液接触器202。烟道气可以来自煤炭发电厂或其它的工业生产过程，其包括待隔离的污染物。在此实施方案中，烟道气中包括二氧化碳，并且如本文所述在直接法中将该二氧化碳矿物化，例如使用气液接触器202的一步法。
在此实施方案中，碱性材料可以包括氢氧化镁、氢氧化钙、钢渣、水泥窑灰尘、飞灰、及它们的组合。碱性固体可以通过将该粗碱性材料研磨，直到其粒径足够小来制备，以便提供良好的碳酸盐转化率。
部分2包括用于使该粗碱性材料适合于无机碳酸化的设备。原料流212进入研磨系统214，该研磨系统214包括本领域已知的研磨设备。原料可以包括碱性材料如氢氧化镁、氢氧化钙、硅灰石、钢渣、水泥窑灰尘等。在研磨之前，可以将该原料压碎，使其适用于研磨系统。研磨材料经由料流218进入粒度分选系统216。粒度分选系统216可以是旋风分离器或任何其它本领域已知的能按大小分离磨碎固体的系统。将较小尺寸的固体(筛目尺寸200目或更小的)经由流220送入另外的预处理步骤218。将较大尺寸的固体经由料流222送回研磨系统214。该另外的预处理步骤218可以包括磁分离、固体的加热或任何可以增加碱性材料溶解速度的其它步骤。将磨碎的碱性固体送入混合器224内。
部分3包括固体分离系统228，该固体分离系统228具有进料口208和出口230，该进料口是气液接触器202的液体出口208，该出口230包括送入混合器224的固体反应产物和液体料流232。
固体分离系统228包括脱水系统如带式过滤器或压滤机，以及将固体浓缩到该脱水系统操作最佳水平的系统。浓缩固体的系统可以是基于重力的系统，如增浓池或沉淀池。或者，浓缩固体的系统可以是旋液分离器。
混合器224将来自液体料流232的液体与碱性固体混合，形成期望的含水浆料，含水浆料以料流206排出。或者，可以在捕集系统202中混合液体料流232和固体流226。
图3所示为本发明另一个实施方案的间接隔离方法。在该实施方案中，参考三个部分说明该间接隔离法。部分1包括气液接触器302、气体入口304、液体入口310、液体出口308和气体出口306。在使烟道气例如包含二氧化碳的烟道气反应，形成捕集二氧化碳的反应过的分子的条件下运行该气液接触器302。该烟道气可以来自煤炭发电厂或其它的工业生产过程，其包括待隔离的污染物。在该实施方案中，液体入口310包括哌嗪二盐酸盐。
部分2包括用于使该粗碱性材料适合于无机碳酸化法的设备。原料流312进入研磨系统314，该研磨系统314包括本领域已知的研磨设备。原料可以包括钙和镁的硅酸盐，以及钢渣和/或其它碱性材料。在研磨之前，可以将该原料压碎，使其适用于该研磨系统。研磨材料经由料流318进入粒度分选系统316。该粒度分选系统316可以是旋风器，或任何其它本领域已知的能按大小分离磨碎固体的系统。将较小尺寸的固体(筛目200或更小)经由料流320送入另外的预处理步骤318。将较大尺寸的固体经由料流322送回研磨系统314。该另外的预处理步骤318可以包括磁分离、固体的加热或任何可以增加碱性材料溶解速度的其它步骤。将磨碎的碱性固体经由料流326送入部分3。
部分3包括用于形成碳酸盐以及使哌嗪再循环的间歇式反应器324，所述哌嗪经由料流310被送回到气液接触器302。该间歇式反应器还经由料流316接收碱性固体。在该实施方案中，该碱性材料可以包括氢氧化镁、氢氧化钙、钢渣、水泥窑灰尘、飞灰、及它们的组合。
在连续式反应器中，用反应(8)和(9)说明使用胺(例如哌嗪二盐酸盐HN(CH2)4NH·2HCl或Pz·2HCl)的热力学有利的无机碳酸化法。
2Pz·2HCl+CaO·SiO2(s)→CaCl2+SiO2(s)+H2O+2Pz·HCl R8
2Pz·HCl+CO2+CaCl2+H2O→CaCO3(s)+2Pz·2HCl R9
在该实施方案中，进行如所记载的碱性物提取反应(R8)，因为对于该步骤的pH条件而言，单个质子化的哌嗪产物是热力学有利的物质。进行如所记载的碳酸化反应(R9)，因为对于该步骤的pH条件而言，双质子化的哌嗪产物是热力学有利的物质。总的说来，硅酸盐转换成碳酸盐的反应是放热的，其中ΔH＝-87kJ/mol，ΔG＝-44kJ/mol。基于使用PZ的碳酸化化学过程的一个重要优点是不必单独除去SOx(或NOx)。通过分析和实施例，已经证明了此显著改进的捕集和隔离法是能量高效和成本有益的。
在优选的实施方案，由于哌嗪的热力学性质而使用哌嗪。例如，与直接法相比，高传质系数和高的二氧化碳容量允许减小气液接触器302的尺寸。另外，用哌嗪进行操作会降低溶剂的漏失(slip)，由此产生优异的热稳定性和溶剂补充成本(makeup cost)。还有快速的无机溶解动力学。另外，还可将含哌嗪的水溶液分离成富含哌嗪的相和富含盐的相。还可利用含哌嗪溶液的相分离性质，以控制方式进行碳酸钙的沉淀，由此改善该方法的坚固耐用性。对于该无机碳酸化法，还可以使用其它的胺或胺的混合物。
最后，因为溶剂补充成本是任意系统的重要方面，因此应该考虑该参数。因为有低的蒸气压，由烟道气挟带而导致的哌嗪损失最小，而且由哌嗪与固体一起脱离而导致的损失也最小。即，可以迅速地再循环哌嗪。
图4所示为本发明另一个实施方案的隔离方法。
图4是用于从例如来自燃煤装置的燃气料流去除二氧化碳的无机碳酸化法的生产流程。参考图4，该生产流程包括十个部分。
部分1是任选的烟气调节系统。参考部分1，其包括烟道气进入任选的热交换器/冷却器404的入口402和出口406。该烟气调节系统接收入口气体，该入口气体可以已经经历了一些处理，例如处理除去酸性气体如SO2、HCl等等。该热交换器/冷却器404是任选的，这取决于入口气体的组成和本领域已知的吸收器化学过程，例如氨/碳酸铵就需要冷却器。根据本发明的实施方案，该烟道气已被冷却，且洗涤掉了SO2，例如来自接触器系统(未显示)的。在该实施方案中，烟道气402包含污染物如CO2、N2、H2O、O2及其它痕量气体。
烟气流通过气体调节系统(部分1)流入二氧化碳洗涤器(部分2)，在二氧化碳洗涤器中，通过与溶剂接触从该气流中除去大部分的CO2。
部分2是CO2吸收器回路。参考部分2，该吸收器回路包括气液接触器408和捕集槽410。该液体接触器是如US专利申请第12/459,685号(于2009年7月6日提交，名称为“gas liquid contactor and EffluentCleaning System and Method”)中所描述的气液接触器，在此如本文所充分说明的通过引用将其结合在此。部分5的热交换器/冷却器412是任选的部件。此外，热交换器/冷却器410是任选的，这取决于如本领域技术人员所知道的进气成份和吸收器化学过程。在该实施方案中，气液接触器与部分1的出口406连接。气液接触器408与捕集槽410和热交换器/冷却器412(部分5)连接，作为再循环回路的一部分。
在操作中，引导包含CO2的烟道气通过气液接触器408的入口414，去除一部分CO2。根据如本领域已知的适于液体流动和再循环以及操作的需要，部分2的CO2吸收器回路包括不同的阀和泵。在接触器408中与气体接触后，此刻的吸收剂溶液将额外量的CO2传送到作为再循环回路一部分的捕集槽410中。
在该实施方案中，用部分5的热交换器/冷却器412操控CO2吸收器回路的能量需求。当在低于如典型系统所示的烟气温度下冷却时，在本文描述的使用碳酸铵、胺或烷醇胺的常规化学过程下会更优选地吸收CO2。因此，如果需要，部分5的热交换器/冷却器412提供了保持吸收剂溶液最佳运行条件的冷却能力。
部分3是CO2脱除器(stripper)回路。部分3包括与热交换器/冷却器418连接的入口416，热交换器/冷却器418具有出口420和422。出口422经由再循环回路与气液接触器408连接。
部分4是氨或胺吸收器回路。部分4被设计用来在其离开CO2吸收器408之后捕集烟道气中的氨或胺漏失。这可能是使用NH3的特别结果，取决于吸收剂溶液的温度(越冷导致漏失越少)。这个回路包括与入口424连接的气液接触器426。再次地，所述气液接触器是如US专利申请第12/459,685号(于2009年7月6日提交的，名称为“gas liquid contactorand Effluent Cleaning System and Method”)中所描述的，在此如本文所充分说明的通过引用将其结合在此。
气液接触器426包括与捕集槽430连接的出口428、再循环回路和出口432。如果使用胺如哌嗪或烷醇胺作为吸收剂溶液时，可能很小程度地需要部分4，因而可通过检验全过程的要求和温度来决定该部分的实施。部分4是任选的，因为可以漏失较小分子量的胺可能会漏失，所以捕获它们是有利的；较高分子量的胺不会漏失，因此不需要处理它们。可以将出口432引导到具有出口436的烟道气烟囱(stack)434。
部分6描绘了无机碳酸化在沉淀反应器438中的沉淀。该沉淀反应器438是本领域已知的连续式搅拌罐式反应器。在此反应器438中，富含碳酸盐离子的料流420与富含钙离子的料流456混合。随着足够的停留时间，沉淀反应器碳酸钙形成，含沉淀碳酸钙的液体料流440被送入分离系统442。
部分7描述了在分离系统442中液体料流与固体料流的分离。可以使用许多方法来进行分离，包括带式过滤器和压滤机。特别是该分离系统可以包括连续运转的带式过滤器。分离系统442可以包括给带式过滤器或压滤机提供最佳浓度的固体的方法。这些方法可以包括浓缩池或其它类型的重力沉降方法。替换地或者与重力结合，可以使用沉降旋液分离器来给带式过滤器或压滤机提供最佳浓度的固体。分离系统442还可以包括洗涤固体的方法，以便减少胺损失。包含大部分固体碳酸钙和残余水的固体料流444可被埋入土壤中或被用来制造水泥。将液体料流446送去碱性物提取器450。碱性物提取器450是本领域已知的连续搅拌罐式反应器。
部分8描述了从碱性无机物如硅灰石中提取碱性物或从碱性工业副产物如钢渣、水泥窑灰尘等等中提取碱性物。在碱性物提取反应器450中混合液体料流446和固体料流474。该碱性物提取反应器包括混合器和加热器。该混合器和加热器有助于加快溶解的速度。用料流452传送溶解的碱性物质，而料流448包含惰性固体如二氧化硅和未溶解的材料。将料流452送入相分离器454中，在该相分离器中氯化钙与胺分离。将氯化钙料流456送入沉淀反应器438，而将胺料流经由料流458送入CO2吸收器中。
部分9描述了将料流452分离成富含钙的料流和富含胺的料流。对于哌嗪，该过程可以如Cullinane，Thermodynamics and Kinetics ofAqueous piperazine with Potassium Carbonate for Carbon DioxideAbsorption，第167-171页，Dissertation，the University of Texas atAustin，(2005)所述来进行，在此如本文所充分描述的通过引用将其结合在此。在碱性物提取步骤中，液体pH的增加使哌嗪的可溶性降低。随后的温度下降会造成哌嗪从液体中沉淀或以液相分离。因此，相分离系统应该包括用于降低液体温度的装置和用于物理分选富含哌嗪的相和富含盐的相的装置。可以使用热交换器降低液体的温度。潜在地，用于相分离的热交换器可以与热交换器418结合。可以用标准方法完成富含哌嗪的相和富含盐的相的物理分离。如果哌嗪以固体哌嗪六水合物沉淀，则可以使用类似于在部分7所述的系统作为进行相分离的机械装置。随后，可将哌嗪再溶解并经由料流458送入CO2捕集系统。如果以液相分离哌嗪，可以使用标准方法完成富含哌嗪的相和富含盐的相的分离。具体地说，可以使用用于从水相分离有机物的方法。更准确地说，可以使用从水中分离油的系统作为进行相分离的机械装置。
部分10描述了用于使粗碱性材料适合于该无机碳酸化过程的方法。使原料流460进入研磨系统462，该研磨系统包括本领域已知的研磨设备。在研磨之前，可以将该原料压碎以使其可适用于研磨系统。磨碎材料经由料流464进入粒度分选系统468。该粒度分选系统可以是旋风器或任何其它能按大小分离磨碎固体的系统。将较小尺寸的固体(筛目200或更小)经由料流470送入另外的预处理步骤472。将较大尺寸的固体经由料流466送回研磨系统462。该另外的预处理步骤472可以包括磁分离、固体的加热或任何可以增加碱性材料溶解速度的其它步骤。
现在描述在图4中的系统的运行。使用这个系统用于通过与含钙的碱性材料反应而使CO2和烟道气内的其它组分无机碳酸化而形成碳酸钙。在该实施方案中，用以下反应说明总反应：
CaSiO3+CO2→CaCO3+SiO2
在该实施方案中，二氧化碳CO2经由料流402进入矿物化工序。碱性材料经由料流460进入该工序。该碳酸钙产物通过料流444脱离该系统。沉淀的碳酸钙产物具有足够用于石灰石烟道气脱硫系统、或其它应用如本领域已知的涂料添加剂的性能。二氧化硅和未反应的碱性供应材料经由料流448脱离该矿物化工序。
烟气通过气体调节系统(部分1)流入二氧化碳洗涤器(部分2)，在二氧化碳洗涤器中通过与溶剂例如哌嗪盐酸盐接触而从气流中除去大部分的CO2。将从二氧化碳洗涤器离开的烟道气送入通过任选的洗涤器(部分4)，以便除去在CO2洗涤工序期间夹带在烟道气中的任何胺蒸汽。取决于烟囱的要求，可能需要其它的烟气调节步骤，这可以在部件434中进行。
溶剂流动回路包括料流416、420、440、446、452、458和422。包含高浓度CO2(富含的料流416)的溶剂进入由部分6-9组成的溶剂处理子系统。在溶剂流过该溶剂处理系统后，将包含低浓度CO2的溶剂(稀薄的料流422)送回到CO2气液接触器。
该水溶剂包含弱碱(胺)和强酸(HCl)。在这个工序中可以改变酸与碱的比例。酸与碱的最高比例在碱性物提取步骤450之前的料流446中。酸与碱的最低比例是在碱性物提取步骤450之后的料流450中。
实施例
实施例1
在实施例1中，利用小规模的喷嘴阵列试验装置，以便量化确定在正常工作状态下各种化学品的质量传递。这是直接矿物化的实施例，其使用利用喷嘴板的气液接触器，使在气液接触器中所用的KOH溶液直接结合来自错流气体的CO2。
参考图5A-5B和6A-6D，以附图标记500概括描述了喷嘴设备。该喷嘴设备包括正压室罩502、流动调节器504和喷嘴板506。在气液接触器中使用该喷嘴设备来形成多个液体射流。
正压室罩502包括正压室508和液体入口510。该正压室用聚氯乙烯(PVC)制成。设置压力计(未显示)以测量在喷嘴板506之上的正压室508中的流体压力。正压室是在喷嘴板506上方形成的密封室，其尺寸是约142mm宽×约76毫米高×约6.4mm深。该喷嘴板506包括四个喷嘴组512、514、516和518。在此结构中，每个喷嘴组包括12个喷嘴506。每个喷嘴隔开均一的距离-在喷嘴之间的距离是4mm。在喷嘴组512、514、516和518之间的距离是一致的。在此实施例中，喷嘴组之间的距离是3cm。
在该实施方案中，通过将该喷嘴磨铣(milling)成316L不锈钢板来形成该喷嘴。用CNC机床进行磨铣。图5E中显示了喷嘴的入口侧，图5D中显示了出口侧。将每个喷嘴组(504、506、508、510)磨铣成不锈钢板，在该板的一边，使用球磨机切割伸入该板5.5mm的槽，如图5E所示(504，506，508，510)。将该板502的另一侧(图5D)磨铣掉，以在该开槽上方保留4个排。跨过该排以0.056英寸的深度切割V-形槽，从而形成该喷嘴。
此外，将流动调节器504插入正压室。存在的该调节器用于沿着垂直于该喷嘴表面的路径将该液体传送到喷嘴。该流动调节器504具有四个开槽(520，522，524，526)，其与该喷嘴板502的四个喷嘴组504、506、508、510同轴。流槽的高度是10.4mm，每个槽的宽度是6.4mm。
此实施例的目的是确定用于矿物化二氧化碳的0.1M KOH溶液的传质系数。在先前的实例中(未显示)，0.1M KOH溶液的传质系数是约0.1cm/s。因此，在此实施例中，传质系数也应该是约0.1cm/s。
在此实施例中，CO2的浓度是约3％(v/v)，以便在长的时间段内使pH保持恒定。这有助于更精确的质量传递结果。此实施例使用0.1M KOH溶液，该溶液被传递到捕集槽(未显示)中，并将射流的正压室压力设置为约20psi。将3％的CO2气体以不同的流速送入傅里叶转换红外(FTIR)光谱仪，并且记录参考吸收。下表2显示了用参考吸收获得的样品(pulled withreference absorption)。用于测量吸收的波数是2308.636cm-1。分别记录由于稀释而使CO2浓度降至3％的方法所产生较好准确度的单个流速的参考吸收值。
表2：3％CO2气流的参考吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
1 10 .631
2 10 .582
3 10 .586
6 20 .344
7 20 .340
11 5 .718
12 5 .696
13 5 .641
14 5 .665
然后用0.1M KOH溶液使3％CO2气体在不同流速下错流。记录CO2流速和它们相应的FTIR吸收级。下表3显示了用参考吸收获得的样品，用来测量吸收的波数是2308.636cm-1。
表3：用不同的CO2气流测量的CO2吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
4 10 .134
5 10 .139
8 20 .156
9 20 .185
10 20 .188
15 5 .091
16 5 .096
使用上述表2和3的数据，利用等式3计算传质系数：
-ln(n/n0)＝k·as·t 等式3
其中n是当用KOH溶液错流时测量的吸收级，n0是在3％CO2流动下的参考吸收，t是气体通过喷射组件时的停留时间。接着，绘制-ln(n/n0)对停留时间的图，产生以s-1为单位的kas斜率。在该等式中，k是传质系数(cm/s)，as(cm-1)是喷射组件的比表面积，t是时间(秒)。测得喷射组件所用的比表面积是约3cm-1。可以使用这个比表面积计算传质系数。
图7是根据实施例1的-ln(n/n0)对停留时间的图。在此图中，通过绘制三个吸收值数据点来确定直线的斜率。该斜率是传质系数与该喷射组件比表面积的乘积。除以该比表面积(3cm-1)得到约.09cm/s的传质系数。因此，这个值接近基于在先测量所设想的值。在此实施例中，由于CO2较低的浓度，在这个试验中0.1M KOH溶液的pH也保持恒定。
实施例2
在实施例2中，用如实施例1所述的试验台设备形成射流阵列。这是直接矿化的实施例，其使在气液接触器中使用的KOH溶液与来自错流气体的CO2直接结合。当将Mg(OH)2添加到水中时，溶液的pH是11.8。这将允许直接比较KOH和Mg(OH)2之间的溶解速度。理论上，Mg(OH)2的溶解速度是该系统中的速度限制步骤，而且如果我们增加Mg(OH)2的浓度，则会增加利用率。然而，Mg(OH)2和水的混合物形成浆液，因此，需要将浓度增加到足够高，以获得良好的利用率，但是不阻塞喷口。CO2的浓度是3％，以便在长的时间段内使pH保持恒定。这有助于更精确的质量传递结果。
将该溶液转入捕集槽，并将射流的背压设置为20psi。将3％的CO2气体以5-20SLM的流速错流，并送入FT-IR，其中记录参考吸收。分别记录由于稀释使CO2浓度至3％的方法而产生较好准确度的单个流速的参考吸收，以便在长时间段内将pH保持恒定。这有助于更精确的质量传递结果。
在此实施例中，将KOH加入到5加仑的水中，直到pH稳定在11.8。将该溶液转入捕集槽(未显示)，并且将射流的正压室压力设置为20psi。将3％的CO2气体以不同的流速送入FTIR，其中记录参考吸收。下表4显示了用参考吸收获得的样品。用于测量吸收的波数是2308.636cm-1。分别记录由于稀释使CO2浓度降至3％的方法而产生较好准确度的单个流速的参考吸收。
表4-3％二氧化碳气流的参考吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
1 5 .619
2 5 .617
5 10 .543
6 10 .539
9 15 .441
10 15 .441
17 20 .338
18 20 .344
然后用该KOH溶液使3％CO2气体在不同流速下错流。记录CO2流速和它们相应的FTIR吸收级。下表5显示了用参考吸收获得的样品，用来测量吸收的波数是2308.636cm-1。
表5-在不同CO2气流下测量的CO2吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
3 5 .118
4 5 .120
7 10 .170
8 10 .182
11 15 .229
12 15 .233
19 20 .203
20 20 .208
如参考实施例1所述，使用表4和5的数据以及等式3，可以计算传质系数。图8是根据实施例3的-ln(n/n0)对停留时间的图。在此图中，通过绘制四个吸收值数据点来确定直线斜率。该斜率是传质系数与该喷射组件比表面积的乘积。在此实施例中，发现斜率是0.2328s-1。除以约3cm-1的比表面积得到约0.08cm/s的传质系数。用这些参数，现在可以直接将此实施例的质量传递数据与测试的Mg(OH)2相比较，以便确定Mg(OH)2的溶解速度是否是CO2捕集的限制反应。
实施例3
在实施例3中，用如实施例1所述的试验台设备形成射流阵列。在此实施例中，使用pH为11.8的1重量％的Mg(OH)2溶液。使在气液接触器中使用的Mg(OH)2溶液直接结合来自错流气体的CO2来进行直接矿物化。当将Mg(OH)2添加到水中时，溶液的pH是11.8。因此，这将允许直接比较KOH(实施例2)和Mg(OH)2之间的溶解速度。理论上，Mg(OH)2的溶解速度是该系统中的速度限制步骤，如果Mg(OH)2的量增加，则利用率增加。然而，Mg(OH)2和水的混合物形成浆液，因此，需要将浓度增加到足够高，以获得良好的利用率，但是不硬阻塞喷嘴。CO2的浓度是3％，以便在长的时间段内使pH保持恒定。这有助于更精确的质量传递结果。
将181g的Mg(OH)2添加到5加仑水中，以产生在此实施例中使用的1％的溶液。将该固体通过200目的筛孔进行精选，产生约75微米的粒径。将该溶液转入捕集槽(未显示)，并且将射流的正压室压力设置为约20psi。
将3％的CO2气体以不同的流速送入FTIR，并在其中记录参考吸收。下下表6显示了参考吸收获得的样品。用于测量吸收的波数是2308.636cm-1。分别记录由于稀释使CO2浓度降至3％的方法而产生较好准确度的单个流速的参考吸收。
表6-3％CO2气流的参考吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
5 5 .625
6 5 .616
13 10 .543
14 10 .541
17 15 .451
18 15 .448
21 20 .315
22 20 .332
然后用1％的Mg(OH)2溶液使3％CO2气体在不同流速下错流。记录CO2的流速和它们相应的FTIR吸收级。下表7显示了用参考吸收获得的样品，用来测量吸收的波数是2308.636cm-1。
表7-在不同CO2气流下测量的CO2吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
7 5 .138
8 5 .144
15 10 .199
16 10 .219
19 15 .223
20 15 .243
23 20 .224
24 20 .264
参考实施例1所述，使用上述数据以及利用等式3，可计算传质系数。图9是根据实施例3的-ln(n/n0)对停留时间的图。在此图中，通过绘制三个吸收值数据点来确定直线斜率。该斜率是传质系数与该喷射组件比表面积的乘积。在此实施例中，发现斜率是0.2064s-1。除以3cm-1的比表面积得到约0.07cm/s的传质系数。
此传质系数比在相同pH下的KOH溶液的传质系数低，因此，这表明在KOH溶液中的溶解速度更高。如果Mg(OH)2的溶解速度是该CO2捕集系统中的限制反应，则当增加Mg(OH)2浓度时，其传质系数应会增加，利用率也将增加。
此实施例表明，可以无副作用地在该设备上运行含水浆料，例如，不会堵塞喷嘴。另外，其表明液体的不停搅动会促进固体的溶解速度。此外，还表明，高的表面再生和更新率会增加捕集率，例如CO2的捕集率。
实施例4
在实施例4中，用如实施例1所述的试验台设备形成射流阵列。这个实验的目的是确定浓度为5重量％的Mg(OH)2溶液的传质系数。在此实施例中，使用该Mg(OH)2溶液进行直接矿物化。将这个实验的结果直接与实施例3比较，以便验证Mg(OH)2溶液的溶解速度是限制的。
将905g的Mg(OH)2添加到5加仑的水中以产生的5重量％的溶液。将该固体通过200目的筛孔进行精选以产生约75微米的粒径。将该溶液转入捕集槽(未显示)，并且将射流的正压室压力设置为约20psi。
将3％的CO2气体以不同的流速送入FTIR，并记录参考吸收。下表8举例说明了用参考吸收获得的样品。用于测量吸收的波数是2308.636cm-1。分别记录由于稀释使CO2浓度降至3％的方法而产生较好准确度的单个流速的参考吸收。
表8-3％CO2气流的参考吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
22 10 .520
23 10 .513
26 11 .500
27 11 .494
28 11 .492
31 12 .478
32 12 .467
33 12 .471
46 13 .467
47 13 .471
51 14 .466
52 14 .452
53 14 .447
54 14 .449
然后用该5％Mg(OH)2溶液使3％CO2气体在不同流速下错流。记录CO2流速和它们相应的FTIR吸收级。下表9显示了用参考吸收获得的样品，用来测量吸收的波数是2308.636cm-1。
表9-在不同CO2气流下测量的CO2吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
24 10 .158
25 10 .165
29 11 .174
30 11 .174
34 12 .179
35 12 .184
参考实施例1所述，使用上述数据以及使用等式3可计算传质系数。图10是根据实施例4的-ln(n/n0)对停留时间的图表。在此图中，通过绘制三个吸收值数据点来确定直线斜率。该斜率是传质系数与该喷射组件比表面积的乘积。在此实施例中，发现斜率是0.2998s-1。除以约3cm-1的比表面积得到约0.10cm/s的传质系数。这个传质系数比在相同pH下的KOH溶液(实施例1和2)和1％的Mg(OH)2溶液(实施例3)的传质系数都高。
还可以调整由这两个测试产生的质量传递图，以便集中在10SLM和15SLM之间的流速。这表明，尽管KOH溶液中的溶解速度更高，但是由于增加的浓度，因此该5％的Mg(OH)2溶液可以具有良好的利用率。在此实验期间，由于在该溶液中氢氧化物的浓度较高，因此5％的Mg(OH)2的pH也保持恒定。此实施例表明，KOH溶液和Mg(OH)2溶液之间的传质系数非常相似。
实施例5
在实施例5中，用如实施例1所述的试验台设备形成射流阵列。这个实验的目的是确定1重量％的钢渣溶液的传质系数。在此实施例中，使用该钢渣溶液进行直接矿物化。此实施例容许直接比较钢渣和Mg(OH)2的溶解速度。可以使用这两个溶液，以便当与CO2反应时产生碳酸盐固体。此实施例表明，在可比的浆液浓度下，该溶液产生良好的利用率。在此实施例中，钢渣和水的混合物形成浆液，因此，需要将浓度增加到足够高，以便获得良好的利用率，但是不应阻塞喷口。
将181g的钢渣添加到5加仑的水中，以产生1重量％的溶液。使该固体通过200目的筛孔进行精选以产生约75微米的粒径。将该溶液转入捕集槽(未显示)，并将射流的背压设置为约20psi。
将3％的CO2气体以不同的流速送入FTIR，并且记录参考吸收。下表10说明了用参考吸收获得的样品。用于测量吸收的波数是2308.636cm-1。分别记录由于稀释使CO2浓度降至3％的方法而产生较好准确度的单个流速的参考吸收。
表10-3％CO2气流的参考吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
1 10 .535
2 10 .522
5 11 .516
6 11 .508
7 11 .507
11 12 .486
12 12 .485
15 13 .469
16 13 .468
20 14 .445
21 14 .444
26 15 .426
27 15 .425
然后用1％的钢渣溶液使3％CO2气体在不同流速下错流。记录CO2流速和它们相应的FTIR吸收级。下表11显示了用参考吸收获得的样品，用来测量吸收的波数是2308.840cm-1。
表11-在不同CO2气流下测量的CO2吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
3 10 .157
4 10 .160
8 11 .172
9 11 .181
10 11 .184
13 12 .197
14 12 .204
17 13 .207
18 13 .217
19 13 .217
22 14 .211
23 14 .222
24 14 .228
25 14 .231
28 15 .230
29 15 .249
30 15 .255
参考实施例1所述，使用上述数据以及利用等式3，可以计算传质系数。
图10是根据实施例5的-ln(n/n0)对停留时间的图表。在此图中，确定此图的斜率是0.2744s-1，该斜率是传质系数与该喷射组件比表面积的乘积。除以约3cm-1的比表面积得到约0.09cm/s的传质系数。这个传质系数比KOH溶液和1％的Mg(OH)2溶液的都高。还可以调整由这两个测试产生的质量传递图，以便集中在10SLM和15SLM之间的流速。这个试验表明，KOH溶液和1％的钢渣溶液之间的传质系数是相似的。
实施例6
在实施例6中，用如实施例1所述的试验台设备形成射流阵列。这个实验的目的是确定浓度为约5重量％的钢渣溶液的传质系数。此实施例容许直接比较5％钢渣和Mg(OH)2的溶解速度。可以使用这两个溶液，以便当与CO2反应时产生碳酸盐固体。此实施例表明，其具有可比的浆液浓度。在此实施例中，钢渣和水的混合物形成浆液，因此，需要将浓度增加到足够高，以便获得良好的利用率，但是不应阻塞喷口。将CO2的浓度从12％下降至3％，以便使其pH在较长的时间段下保持恒定。这有助于更精确的质量传递结果。
将905g的钢渣添加到5加仑的水中，以产生5重量％的溶液。将该固体通过200目的筛孔进行精选以产生约75微米的粒径。将该溶液转入捕集槽，并且将射流的背压设置为约20psi。将3％的CO2气体以不同的流速送入FTIR，并记录参考吸收。下表12说明了用参考吸收获得的样品。用于测量吸收的波数是2308.840cm-1。分别记录由于稀释使CO2浓度降至3％的方法而产生较好准确度的单个流速的参考吸收。
表12-3％CO2气流的参考吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
31 10 .633
32 10 .633
35 11 .625
36 11 .626
40 12 .626
41 12 .627
44 13 .628
45 13 .629
50 14 .624
51 14 .623
然后用5％的钢渣溶液使3％CO2气体在不同流速下错流。记录CO2流速和它们相应的FTIR吸收级。下表13显示了用参考吸收获得的样品，用来测量吸收的波数是2308.840cm-1。
表13-在不同CO2气流下测量的CO2吸收
FTIR文件号 CO2流速(SLM) 吸收
33 10 .167
34 10 .170
37 11 .181
38 11 .187
39 11 .191
42 12 .199
43 12 .199
46 13 .217
47 13 .224
48 13 .229
49 13 .232
52 14 .239
53 14 .249
54 14 .253
参考实施例1所述，使用上述数据以及利用等式3，可计算传质系数。图10是根据实施例5的-ln(n/n0)对停留时间的图。确定此图的斜率是0.3457s-1，该斜率是传质系数与该喷射组件比表面积的乘积。除以约3cm-1的比表面积得到约0.12cm/s的传质系数。这个传质系数比KOH溶液、1％的Mg(OH)2溶液、5％的Mg(OH)2溶液和1％的钢渣溶液的传质系数都高。还可以调整由这些实施例产生的质量传递图，以便集中在10SLM和15SLM之间的流速。用于所述实验的流量控制器在测量中具有更好的准确度。该流量控制器的范围可以更好地匹配期望的流速。
在不背离本发明精神或范围的情况下可以进行不同的修改和变化，这对本领域技术人员来说是显而易见的。因此，本发明意欲覆盖这个发明的修改和变化，前提是它们落入所附的权利要求及其等同物的范围内。

Claims (20)

1.一种在多个气液接触器组件中隔离气相分子的方法，其包括以下步骤：
在每个组件中形成多个液体射流，所述液体射流的每一个包含含水浆料溶液，所述多个液体射流以平行的平面排列；
提供具有气相分子的气体；和
通过气相分子与含水浆料之间的传质相互作用，使至少一部分气相分子矿物化。
2.权利要求1的方法，其中该气相分子包含二氧化碳。
3.权利要求1的方法，其中该气相分子包含来自燃煤装置的烟道气。
4.权利要求1的方法，其中该含水浆料包含在溶液中的固体物料和水。
5.权利要求4的方法，其中该固体物料包含碱性材料。
6.权利要求1的方法，其中该含水浆料溶液包含Ca(OH)2和Mg(OH)2中的至少一种。
7.权利要求1的方法，其中该含水浆料包含1重量%-20重量%的固体。
8.一种在气液接触器系统的多个气液接触器组件中隔离气相分子的方法，其包括以下步骤：
在气液接触器组件的每一个中形成多个平面的液体射流，所述液体射流的每一个包括平面的含水溶液层，所述多个液体射流以平行的平面排列；
提供具有气相分子的气体；
通过气相分子与含水溶液之间的传质相互作用，使至少一部分气相分子反应，形成反应过的组成物；和
使至少一部分反应过的组成物矿物化，以形成碳酸盐。
9.权利要求8的方法，其中该气相分子包含烟道气，该烟道气包含CO2。
10.权利要求8的方法，其中该含水溶液包含哌嗪和酸。
11.权利要求8的方法，其中该含水溶液包含哌嗪和盐酸。
12.权利要求8的方法，其中该含水溶液包含哌嗪和盐酸，其中盐酸与哌嗪的摩尔比是0.5-2。
13.权利要求8的方法，其中该矿物化步骤包括在连续过程反应器中使反应过的组成物与硅酸盐反应，以形成碳酸盐。
14.权利要求8的方法，其中该矿物化步骤包括使反应过的组成物与碱性材料反应，以形成碳酸盐。
15.权利要求14的方法，其中该碱性材料包含硅酸盐。
16.权利要求15的方法，其中该硅酸盐包含硅酸钙/硅酸镁。
17.权利要求16的方法，其中该硅酸钙/硅酸镁包含橄榄石、硅灰石和蛇纹石中的至少一种。
18.权利要求14的方法，其中该碱性材料包含工业废料碱性材料。
19.权利要求18的方法，其中该工业废料碱性材料包含钢渣、水泥窑灰尘和飞灰中的至少一种。
20.一种用气液接触器系统的多个气液接触器组件从燃煤装置的烟道气中直接隔离二氧化碳气相分子的方法，其包括以下步骤：
用气液组件的每一个形成多个液体射流，所述液体射流的每一个包含含水浆料溶液，所述多个液体射流以平行的平面排列，其中该含水浆料溶液包含5(w/w)-10重量%的Ca(OH)2和Mg(OH)2中的至少一种；
提供来自燃煤装置的具有二氧化碳气相分子的烟道气；和
通过二氧化碳气体分子与含水浆料溶液之间的传质相互作用，使至少一部分二氧化碳气相分子矿物化。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FI121637B (fi) * 2004-07-23 2011-02-15 Foster Wheeler Energia Oy Menetelmä ja laite lämmönsiirtimen suojaamiseksi
US7987613B2 (en) * 2004-10-12 2011-08-02 Great River Energy Control system for particulate material drying apparatus and process
US8113491B2 (en) * 2005-02-14 2012-02-14 Neumann Systems Group, Inc. Gas-liquid contactor apparatus and nozzle plate
US7379487B2 (en) 2005-02-14 2008-05-27 Neumann Information Systems, Inc. Two phase reactor
US7866638B2 (en) * 2005-02-14 2011-01-11 Neumann Systems Group, Inc. Gas liquid contactor and effluent cleaning system and method
US8398059B2 (en) 2005-02-14 2013-03-19 Neumann Systems Group, Inc. Gas liquid contactor and method thereof
US8864876B2 (en) 2005-02-14 2014-10-21 Neumann Systems Group, Inc. Indirect and direct method of sequestering contaminates
CA2621180A1 (en) * 2005-09-01 2007-03-08 Megair Ltd. Method and apparatus for treating biologically contaminated air
KR20080085161A (ko) * 2005-12-14 2008-09-23 앳킨스 리미티드 추출장치
JP2010516606A (ja) * 2007-01-25 2010-05-20 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ Ｃ０２捕獲ユニットと合体した発電所での加圧ｃ０２流の製造方法
US20110174156A1 (en) * 2008-07-31 2011-07-21 Novozymes A/S Modular Reactor and Process for Carbon-Dioxide Extraction
US8151482B2 (en) * 2008-11-25 2012-04-10 William H Moss Two-stage static dryer for converting organic waste to solid fuel
US20100209997A1 (en) * 2009-01-09 2010-08-19 Codexis, Inc. Carbonic anhydrase polypeptides and uses thereof
CA2760777C (en) * 2009-05-15 2017-09-05 Fmc Corporation Combustion flue gas nox treatment
CA2769772C (en) 2009-08-04 2014-05-06 Co2 Solution Inc. Formulation and process for co2 capture using carbonates and biocatalysts
FR2951096B1 (fr) * 2009-10-09 2013-03-15 Total Sa Procede d'oxydation de composes organiques
EP2554244A4 (en) * 2010-03-29 2014-12-17 Ilkovics Roberto Tomás Miklos METHOD FOR REMOVING ACIDIC AIR GASES AND COMBUSTION GAS FROM BURNERS AND INTERNAL COMBUSTION ENGINES BY ABSORPTION WITH SOLUTION OF SODIUM HYDROXIDE AND PROCESS FOR OBTAINING SODIUM CARBONATE FOR DELIVERING CARBON CREDITS
US8425662B2 (en) 2010-04-02 2013-04-23 Battelle Memorial Institute Methods for associating or dissociating guest materials with a metal organic framework, systems for associating or dissociating guest materials within a series of metal organic frameworks, and gas separation assemblies
US20130244312A1 (en) * 2011-10-26 2013-09-19 Phillips 66 Company Systems and methods for carbon dioxide absorption
US8608833B2 (en) * 2010-06-09 2013-12-17 Uop Llc Selective absorption of gas components in co-current contacting apparatuses
US8354261B2 (en) 2010-06-30 2013-01-15 Codexis, Inc. Highly stable β-class carbonic anhydrases useful in carbon capture systems
CA2803959C (en) 2010-06-30 2021-01-19 Codexis, Inc. Chemically modified carbonic anhydrases useful in carbon capture systems
WO2012003299A2 (en) 2010-06-30 2012-01-05 Codexis, Inc. Highly stable beta-class carbonic anhydrases useful in carbon capture systems
CN107673352A (zh) 2010-07-08 2018-02-09 斯凯约尼克公司 涉及基于两种盐的散热方法的二氧化碳封存
CN103221114A (zh) 2010-09-02 2013-07-24 加州大学评议会 从气流中俘获二氧化碳和/或二氧化硫的方法和系统
WO2012028418A1 (en) 2010-09-02 2012-03-08 Novacem Limited Integrated process for producing compositions containing magnesium
EP2626615A4 (en) * 2010-10-08 2016-12-21 Central Glass Co Ltd HALOGENATED GAS SUPPLY APPARATUS AND HALOGENATED GAS SUPPLY METHOD
US9011561B2 (en) 2010-11-05 2015-04-21 Thermochem Recovery International, Inc. Solids circulation system and method for capture and conversion of reactive solids
JP2012131697A (ja) * 2010-12-02 2012-07-12 Nihon Univ 二酸化炭素の固定化方法
US20120177553A1 (en) * 2010-12-07 2012-07-12 Lindemann Scott H Injector And Method For Reducing Nox Emissions From Boilers, IC Engines and Combustion Processes
US8486359B2 (en) 2011-07-25 2013-07-16 Coskata, Inc. Ammonium recovery from waste water using CO2 acidified absorption water
US8580219B2 (en) 2011-07-25 2013-11-12 Coskata, Inc. Ammonium recovery methods
EP2559476A1 (de) * 2011-08-18 2013-02-20 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Abzug von leicht flüchtigen Degradationsprodukten aus dem Absorptionsmittelkreislauf eines CO2 Abscheideprozesses
US9499404B2 (en) 2011-09-27 2016-11-22 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for syngas clean-up
EP2596850A1 (en) * 2011-11-28 2013-05-29 ConocoPhillips Company Solvent loading system
US9545597B2 (en) 2011-12-01 2017-01-17 Statoil Petroleum As Continuously stirred tank reactor absorber and flash tank stripper system
US8864879B2 (en) * 2012-03-30 2014-10-21 Jalal Askander System for recovery of ammonia from lean solution in a chilled ammonia process utilizing residual flue gas
US20140314651A1 (en) 2013-02-27 2014-10-23 Fuel Tech, Inc. Process and Apparatus for Improving the Operation of Wet Scrubbers
CN104602790B (zh) * 2012-08-30 2017-08-15 奥图泰（芬兰）有限公司 从气体中除去汞的方法和装置
CN103055636A (zh) * 2013-01-12 2013-04-24 孟钧 一种除尘净气装置
EP2757071B1 (en) 2013-01-17 2018-05-02 General Electric Technology GmbH Integrated carbon dioxide removal and ammonia-soda process
US20190321781A1 (en) * 2013-01-22 2019-10-24 Stephen R. Temple Methods and Equipment for Treatment of Odorous Gas Streams
EP2948234B1 (en) 2013-01-25 2019-03-06 Exxonmobil Upstream Research Company Co-current contacting system for contacting a gas stream with a liquid stream and method for separating impurities
AR096132A1 (es) 2013-05-09 2015-12-09 Exxonmobil Upstream Res Co Separar dióxido de carbono y sulfuro de hidrógeno de un flujo de gas natural con sistemas de co-corriente en contacto
AR096078A1 (es) 2013-05-09 2015-12-02 Exxonmobil Upstream Res Co Separación de impurezas de una corriente de gas usando un sistema de contacto en equicorriente orientado verticalmente
WO2014205295A1 (en) * 2013-06-20 2014-12-24 New Fg Co., Llc Method and apparatus for the removal of carbon dioxide from a gas stream
KR102096006B1 (ko) * 2013-09-26 2020-05-27 한국전력공사 산성가스 제거용 흡수 조성물
BR112016009245B1 (pt) * 2013-11-01 2022-02-22 Vladimir Fedorov Dispositivo e método para trocar calor e massa entre gás e líquido
JP2017006808A (ja) 2013-11-14 2017-01-12 株式会社日本触媒 ポリアクリル酸（塩）系吸水性樹脂の製造方法
CN104147917B (zh) * 2014-07-30 2016-08-17 大唐国际发电股份有限公司高铝煤炭资源开发利用研发中心 烟气脱硫方法
CN104297321B (zh) * 2014-09-28 2017-01-18 郑州轻工业学院 一种污泥好氧发酵硫化氢智能检测装置
CA2972705C (en) 2015-01-09 2019-08-27 Exxonmobil Upstream Research Company Separating impurities from a fluid stream using multiple co-current contactors
US9190114B1 (en) 2015-02-09 2015-11-17 Western Digital Technologies, Inc. Disk drive filter including fluorinated and non-fluorinated nanopourous organic framework materials
AU2016220515B2 (en) 2015-02-17 2019-02-28 Exxonmobil Upstream Research Company Inner surface features for co-current contactors
KR102537634B1 (ko) 2015-02-23 2023-05-31 카본프리 케미칼스 홀딩스, 엘엘씨 수산화마그네슘을 사용하는 이산화탄소의 격리 및 수산화마그네슘의 재생성
MX2017011064A (es) 2015-03-13 2017-11-10 Exxonmobil Upstream Res Co Dispositivo de coalescencia para contactores de co-corriente.
KR101709865B1 (ko) * 2015-09-23 2017-02-23 한국전력공사 고효율 중탄산나트륨 제조방법
WO2017083046A1 (en) * 2015-11-10 2017-05-18 Aecom Technical Services, Inc System and method for removal of impurities resulting from the use of soda ash in coal fired power plants
WO2017124151A1 (en) * 2016-01-21 2017-07-27 Terrence Reid Method and apparatus for removing carbon dioxide from flue gas
US11242988B2 (en) 2016-02-16 2022-02-08 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage energy-integrated product gas generation system and method
CA3018980C (en) 2016-03-25 2019-04-16 Thermochem Recovery International, Inc. Three-stage energy-integrated product gas generation system and method
CN109310948A (zh) * 2016-06-15 2019-02-05 耶路撒冷希伯来大学伊萨姆研究开发有限公司 一种从烟气中去除污染物的方法
JP6740036B2 (ja) 2016-06-30 2020-08-12 株式会社東芝 二酸化炭素回収システムおよび排ガス処理方法
CN106281467A (zh) * 2016-08-29 2017-01-04 湖南普丝环保能源有限公司 垃圾气化处理装置及方法
US10364398B2 (en) 2016-08-30 2019-07-30 Thermochem Recovery International, Inc. Method of producing product gas from multiple carbonaceous feedstock streams mixed with a reduced-pressure mixing gas
US10941497B2 (en) * 2017-02-27 2021-03-09 Honeywell International Inc. Electrochemical carbon dioxide converter and liquid regenerator
AU2018286407B2 (en) 2017-06-15 2021-07-01 Exxonmobil Upstream Research Company Fractionation system using compact co-current contacting systems
WO2018231332A1 (en) 2017-06-15 2018-12-20 Exxonmobil Upstream Research Company Fractionation system using bundler compact co-current contacting systems
JP6952807B2 (ja) 2017-06-20 2021-10-20 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 硫黄含有化合物を捕捉するための小型接触システム及び方法
US9920926B1 (en) 2017-07-10 2018-03-20 Thermochem Recovery International, Inc. Pulse combustion heat exchanger system and method
KR102330891B1 (ko) 2017-08-21 2021-12-02 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 냉 용매 및 산성 가스 제거의 통합
CN109529541B (zh) 2017-09-21 2022-07-22 株式会社东芝 二氧化碳吸收剂及二氧化碳分离回收装置
GB2566716A (en) * 2017-09-22 2019-03-27 Fjell Biodry As Gas capture system
US10099200B1 (en) 2017-10-24 2018-10-16 Thermochem Recovery International, Inc. Liquid fuel production system having parallel product gas generation
CN107551712B (zh) * 2017-10-27 2019-09-24 安乡晋煤金牛化工有限公司 一种除尘方法以及旋流除尘器
US10836654B1 (en) * 2017-10-31 2020-11-17 U.S. Department Of Energy Stable immobilized amine sorbents for removal of an organic contaminate from wastewater
WO2019126877A1 (en) * 2017-12-27 2019-07-04 Gis Gas Infusion Systems, Inc. High-flow, high-pressure inline saturator system and method thereof
US10427948B2 (en) * 2018-01-26 2019-10-01 Ethan J. Novek Systems and methods for ammonia recovery, acid gas separation, or combination thereof
FR3077996B1 (fr) * 2018-02-21 2020-02-21 Suez Groupe Procede pour le traitement de gaz et unite de traitement associee
KR102064662B1 (ko) * 2018-03-17 2020-01-09 이상준 환경 유해 폐가스 처리 시스템 및 이에 사용되는 버너 구조체
EP3813987A4 (en) * 2018-05-08 2022-01-19 Mineral Carbonation International PTY Ltd MINERAL CARBONIZATION
WO2020154545A1 (en) * 2019-01-23 2020-07-30 Evapco, Inc. Carbon capture tower
CA3159640C (en) 2019-10-31 2023-12-12 China Petroleum & Chemical Corporation So2 adsorption material, preparation method therefor and application thereof, and method for removing so2 from flue gas containing so2
US11808528B2 (en) 2020-02-03 2023-11-07 Hamilton Sundstrand Corporation Evaporator with grooved channels and orifice inserts
US11512908B2 (en) 2020-02-03 2022-11-29 Hamilton Sundstrand Corporation Evaporator with grooved channels
US11555157B2 (en) 2020-03-10 2023-01-17 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for liquid fuel production from carbonaceous materials using recycled conditioned syngas
WO2021234713A1 (en) * 2020-05-21 2021-11-25 Airovation Technologies Ltd. Method and apparatus for purifying air from biological agents and volatile organic compounds
US11242785B2 (en) * 2020-06-30 2022-02-08 Saudi Arabian Oil Company Process to capture SOx onboard vehicles and ships
US11466223B2 (en) 2020-09-04 2022-10-11 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage syngas production with separate char and product gas inputs into the second stage
JP2024500840A (ja) * 2020-12-15 2024-01-10 アイロベーション テクノロジーズ リミテッド 重炭酸アルカリ及び炭酸アルカリを生成するための方法及び装置
NL2028191B1 (en) * 2021-05-11 2022-11-29 Hovyu Holding B V Method and system for CO2 capture
US11871730B2 (en) 2021-07-07 2024-01-16 Innovasea Multi-stage oxygen absorber insert for concurrent stripping of carbon dioxide
WO2023102165A1 (en) * 2021-12-03 2023-06-08 Michigan Technological University SIMULTANEOUS REMOVAL OF CO2, NOx AND SOx USING SINGLE STAGE ABSORPTION COLUMN
CN114307555A (zh) * 2022-01-18 2022-04-12 广东德同环保科技有限公司 一种泡沫化气塔
CN115403130B (zh) * 2022-09-19 2023-04-21 生态环境部南京环境科学研究所 一种基于原位化学氧化法修复地下水的装置及工艺
CN116407935B (zh) * 2023-06-12 2023-08-15 中国科学院大学 基于超重力反应器的选择性脱硫方法

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5744110A (en) * 1994-03-09 1998-04-28 The Kansai Electric Power Co., Inc. Method for the removal of carbon dioxide from combustion exhaust gas

Family Cites Families (128)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US441106A (en) * 1890-11-18 Santo
US1538457A (en) * 1921-03-14 1925-05-19 Zoelly Heinrich Water-cooling device for condensers
US2484277A (en) * 1944-10-25 1949-10-11 Whiting Corp Dust collector and sludge separator
BE498107A (zh) * 1946-11-08
US2687614A (en) * 1947-02-01 1954-08-31 Esther C Goddard Fuel admission device for resonance combustion apparatus
US2631019A (en) * 1949-10-18 1953-03-10 Yates Alexander Air washer and cooler
US3215415A (en) 1960-10-19 1965-11-02 Chemical Construction Corp Gas-liquid contact apparatus
BE619761A (zh) * 1961-07-05
US3488924A (en) * 1967-10-24 1970-01-13 Effluent Controls Inc Gas scrubber method
US3465504A (en) * 1967-10-26 1969-09-09 Esther Oropeza Air purifier device
US3533560A (en) 1968-02-12 1970-10-13 Munters & Co Carl Cooling tower spray nozzle
US3524630A (en) * 1968-07-01 1970-08-18 Texaco Development Corp Scrubbing nozzle for removing unconverted carbon particles from gas
US3582050A (en) * 1968-09-27 1971-06-01 Nat Steel Corp Fluid-handling,gas-scrubbing,and blast furnace top pressure control
US3607624A (en) * 1969-08-22 1971-09-21 Nekoosa Edwards Paper Co Inc Self-cleaning deckle rail for papermaking machines
US3731461A (en) * 1970-04-07 1973-05-08 Hamon Sobelco Sa Drift eliminators for atmospheric cooling tower
JPS4848133A (zh) 1971-10-20 1973-07-07
US3766489A (en) 1972-02-07 1973-10-16 Bell Telephone Labor Inc Optical device, such as a dye laser, employing a free-flowing liquid stream
US3948608A (en) * 1972-03-24 1976-04-06 Weir Jr Alexander Apparatus for treating stack gases
US3847714A (en) * 1972-06-15 1974-11-12 Dasi Industries Method and apparatus for heat treating liqueform materials
US3932583A (en) 1972-06-19 1976-01-13 Texaco Inc. Method of removing hydrogen sulfide from a gas containing carbon dioxide
US4026682A (en) * 1973-11-08 1977-05-31 General Resource Corporation Method of changing the length of a Venturi throat
US3914348A (en) * 1974-02-25 1975-10-21 Aerojet General Co Platelet-venturi carburetor for combustion engine
US4099140A (en) * 1975-03-14 1978-07-04 Minister Of National Defence Chemical laser process and apparatus
US3984786A (en) 1975-05-28 1976-10-05 Jersey Nuclear-Avco Isotopes, Inc. Nozzle for free jet dye laser
US4011287A (en) * 1975-07-11 1977-03-08 David John Marley Steam conditioning valve
US3985860A (en) 1975-09-22 1976-10-12 Pullman Incorporated Method for oxidation of SO2 scrubber sludge
US4348432A (en) 1976-04-08 1982-09-07 Minnesota Mining And Manufacturing Company Method for coating with radially-propagating, free, liquid sheets
US4073832A (en) * 1976-06-28 1978-02-14 Texaco Inc. Gas scrubber
US4128206A (en) 1977-05-31 1978-12-05 Delavan Corporation Low drift flat spray nozzle and method
US4310476A (en) * 1979-04-12 1982-01-12 Dasi Industries, Inc. Apparatus for treating fluent materials
US4378236A (en) * 1977-07-20 1983-03-29 Helms Olin L Method and apparatus for recovering heat and smoke from an airstream
US4340572A (en) * 1978-05-19 1982-07-20 Woodside Construction, Inc. Process for recovering heat from stack or flue gas
US4261511A (en) * 1978-08-07 1981-04-14 Erb Elisha Nebulizer and method
US4246245A (en) 1979-01-02 1981-01-20 Bechtel International Corporation SO2 Removal
US4343771A (en) * 1979-07-27 1982-08-10 Pullman Incorporated Horizontal cross-flow scrubber
US4269812A (en) * 1979-07-27 1981-05-26 Pullman Incorporated Horizontal cross-flow scrubber for sulfur oxide removal
GB2059286B (en) * 1979-09-28 1983-10-05 Luwa Ag Process and system for humidifying air for air-conditioning
US4419301A (en) * 1979-10-10 1983-12-06 Dasi Industries, Inc. Method and apparatus for treating fluent materials
US4314670A (en) * 1980-08-15 1982-02-09 Walsh William A Jun Variable gas atomization
US4326553A (en) 1980-08-28 1982-04-27 Rca Corporation Megasonic jet cleaner apparatus
US4284590A (en) * 1980-09-17 1981-08-18 Respiratory Care, Inc. Multiple aspirator for nebulizer
US4403324A (en) 1981-05-26 1983-09-06 Lexel Corporation Dye laser having a dye jet nozzle which forms a well-defined dye stream, and its method of manufacture
FR2523019B1 (fr) 1982-03-15 1985-11-08 Commissariat Energie Atomique Buse de sablage a jet plat et contenant des particules solides abrasives, et procede de mise en oeuvre d'une buse de sablage pour la decontamination radioactive
US4507969A (en) 1983-03-15 1985-04-02 Martin Marietta Corporation Ultrasonic liquid jet probe
US4828768A (en) * 1983-06-10 1989-05-09 Chevron Research Company Jet scrubber and method of operation
US4740308A (en) 1984-04-26 1988-04-26 Champion International Corporation Membrane cleaning process
DE3425092A1 (de) 1984-07-07 1986-02-06 SMS Schloemann-Siemag AG, 4000 Düsseldorf Verfahren und vorrichtung zum kuehlen von kontinuierlich gefoerderten giessstraengen in einer stranggiessanlage
US4668498A (en) 1985-09-27 1987-05-26 Davis James A Supersonic singlet delta oxygen aerosol generator
US4810268A (en) * 1985-11-07 1989-03-07 Ppg Industries, Inc. Apparatus and method of washing air
US4720290A (en) 1985-11-08 1988-01-19 Conoco Inc. Reduction of liquid atomizer droplet size
US4968328A (en) 1986-05-16 1990-11-06 Duke Eddie D De-mister baffle and assembly
US4744518A (en) 1986-11-12 1988-05-17 Can-Am Engineered Products, Inc. Fan adjustment for paint spray gun
US4834288A (en) * 1987-01-05 1989-05-30 Tufts University Pulsed slit nozzle for generation of planar supersonic jets
US4879568A (en) 1987-01-10 1989-11-07 Am International, Inc. Droplet deposition apparatus
US5364604A (en) 1987-03-02 1994-11-15 Turbotak Technologies Inc. Solute gas-absorbing procedure
US5565180A (en) * 1987-03-02 1996-10-15 Turbotak Inc. Method of treating gases
US4819878A (en) 1987-07-14 1989-04-11 The Babcock & Wilcox Company Dual fluid atomizer
US4893754A (en) 1987-11-13 1990-01-16 Francisco Ruiz Generation of flat liquid sheet and sprays by means of simple cylindrical orifices
US5269967A (en) 1988-06-06 1993-12-14 Achgill Robert F Process for mitigating chemical aerosol clouds
US4913225A (en) 1988-09-15 1990-04-03 The United States Of America As Represented By The Administrator, National Aeronautics And Space Administration Liquid sheet radiator apparatus
US4948402A (en) 1988-12-09 1990-08-14 Davis Water & Waste Industries, Inc. Modular air scrubber system
DE3915210A1 (de) 1989-05-10 1990-11-22 Lechler Gmbh & Co Kg Zweistoff-flachstrahlduese zur zerstaeubung von fluessigkeiten
US5057853A (en) 1990-09-04 1991-10-15 Xerox Corporation Thermal ink jet printhead with stepped nozzle face and method of fabrication therefor
US5170727A (en) 1991-03-29 1992-12-15 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Supercritical fluids as diluents in combustion of liquid fuels and waste materials
CZ284838B6 (cs) * 1992-03-18 1999-03-17 ABB Fläkt AB Způsob a zařízení pro čištění nebo chlazení plynu
JPH05293332A (ja) 1992-04-21 1993-11-09 Showa Shell Sekiyu Kk 揮発性有機化合物含有ガスの除去方法
US5395482A (en) 1992-11-13 1995-03-07 Fuji Photo Film Co., Ltd. Ultra high purity vapor phase treatment
US5893943A (en) * 1993-07-26 1999-04-13 Ada Environmental Solutions, Llc Method and apparatus for decreased undesired particle emissions in gas streams
US5419487A (en) * 1993-09-29 1995-05-30 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Methods for the spray application of water-borne coatings with compressed fluids
US5464154A (en) 1993-09-29 1995-11-07 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Methods for spraying polymeric compositions with compressed fluids and enhanced atomization
DE4338585A1 (de) 1993-11-11 1995-05-18 Graef Jordt Steffen Injektordüse
US5392988A (en) 1994-01-19 1995-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Uniform droplet generator
US5643799A (en) 1994-10-31 1997-07-01 Umpqua Research Company Process for analyzing CO2 in seawater
DE4439670A1 (de) 1994-11-07 1996-05-09 Bayer Ag Verfahren zur thermischen Oxidation von flüssigen Abfallstoffen
FR2732318B1 (fr) * 1995-03-31 1997-04-25 Oreal Ditributeur aerosol a deux buses de pulverisation
US5544571A (en) * 1995-04-11 1996-08-13 Dasi Corporation Apparatus for treating fluent material
US5580531A (en) 1995-06-07 1996-12-03 Twenty-First Century Research Corporation Devices for making reaction products by controlling transient conversion in an atomized liquid
DE19521688C2 (de) 1995-06-14 1998-07-02 Deutsch Zentr Luft & Raumfahrt Sauerstoff-Jod-Laser
US5655255A (en) 1995-07-06 1997-08-12 Bissell Inc. Water extractor and nozzle therefor
US5639025A (en) * 1995-07-07 1997-06-17 The Procter & Gamble Company High Viscosity pump sprayer utilizing fan spray nozzle
DE19541174C2 (de) 1995-11-04 1998-11-26 Spraying Systems Deutschland G Hochleistungsstrahldüse
KR100300488B1 (ko) * 1996-02-01 2002-02-28 마스다 노부유키 배기가스탈황시스템
JPH09215918A (ja) * 1996-02-09 1997-08-19 Kawasaki Heavy Ind Ltd 気液反応装置
US5700311A (en) 1996-04-30 1997-12-23 Spencer; Dwain F. Methods of selectively separating CO2 from a multicomponent gaseous stream
US6010640A (en) 1996-07-15 2000-01-04 Boeing North American, Inc. Salt free lithium hydroxide base for chemical oxygen iodine lasers
NO302454B1 (no) 1996-07-31 1998-03-09 Kvaerner Asa Fremgangsmåte til fjerning av karbondioksid fra gasser
US5837206A (en) 1996-09-04 1998-11-17 Boeing North American, Inc. Integral manifold for a singlet delta oxygen generator
US5974072A (en) 1997-07-09 1999-10-26 Trw Inc. High energy airborne coil laser
US5870422A (en) 1997-07-09 1999-02-09 Trw Inc. Gain generator for high-energy chemical lasers
US6216765B1 (en) 1997-07-14 2001-04-17 Arizona State University Apparatus and method for manufacturing a three-dimensional object
US6550751B1 (en) 1997-11-26 2003-04-22 Marsulex Environmental Technologies Corp. Gas-liquid contactor with liquid redistribution device
US5947390A (en) 1997-12-30 1999-09-07 Smith; Gary L Reduced emissions flow control plate
US6072820A (en) 1998-04-16 2000-06-06 The Boeing Company Chemical oxygen iodine laser gain generator system
SE521301C2 (sv) 1998-12-08 2003-10-21 Eftec Europe Holding Ag Tätningsmunstycke
US7021571B1 (en) 1999-06-07 2006-04-04 The Procter & Gamble Company Spray device with flat fan nozzle
US6235177B1 (en) * 1999-09-09 2001-05-22 Aerogen, Inc. Method for the construction of an aperture plate for dispensing liquid droplets
US6656253B2 (en) * 2000-05-18 2003-12-02 The Procter & Gamble Company Dynamic electrostatic filter apparatus for purifying air using electrically charged liquid droplets
US6875247B2 (en) 2000-06-06 2005-04-05 Battelle Memorial Institute Conditions for fluid separations in microchannels, capillary-driven fluid separations, and laminated devices capable of separating fluids
US6459717B1 (en) 2000-07-13 2002-10-01 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Continuous wave all gas phase iodine laser (AGIL)
US6722295B2 (en) * 2000-09-29 2004-04-20 Bert Zauderer Method for the combined reduction of nitrogen oxide and sulfur dioxide concentrations in the furnace region of boilers
US6760406B2 (en) 2000-10-13 2004-07-06 Jettec Ab Method and apparatus for generating X-ray or EUV radiation
US6843835B2 (en) * 2001-03-27 2005-01-18 The Procter & Gamble Company Air cleaning apparatus and method for cleaning air
WO2002085788A1 (en) 2001-04-20 2002-10-31 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for mineral carbonation with carbon dioxide
US6824071B1 (en) 2001-08-27 2004-11-30 Glas-Craft, Inc. Gel-coat application method and apparatus
US6652624B2 (en) 2001-10-10 2003-11-25 Taiwan Semiconductor Manufacturing Co., Ltd. Self-cleaning nozzles of wet scrubber
US6726187B2 (en) * 2001-10-30 2004-04-27 Hydrogenics Corporation Humidifier
US6938434B1 (en) * 2002-01-28 2005-09-06 Shields Fair Cooling system
JP3957640B2 (ja) * 2002-02-21 2007-08-15 アイシン化工株式会社 幅広スリットノズル及び幅広スリットノズルによる塗装方法
AU2003236884A1 (en) 2002-05-16 2003-12-02 Graeme Stewart Shortis Particle separation
US7116696B2 (en) 2002-06-10 2006-10-03 Ksy Corporation Efficient method and apparatus for generating singlet delta oxygen at an elevated pressure
US6830608B1 (en) * 2002-06-28 2004-12-14 Jaeco Technology, Inc. Apparatus for contacting large volumes of gas and liquid across microscopic interfaces
WO2004058427A1 (en) 2002-12-25 2004-07-15 Kyoritsu Gokin Co., Ltd. Descaling nozzle
US6714570B1 (en) 2002-12-27 2004-03-30 General Atomics Molecular iodine supply system for a chemical laser
US6832754B2 (en) 2003-03-18 2004-12-21 Alan Cross Gas-liquid contactor
US7604787B2 (en) 2003-05-02 2009-10-20 The Penn State Research Foundation Process for sequestering carbon dioxide and sulfur dioxide
US7163163B2 (en) * 2003-07-07 2007-01-16 Hypro, Llc Wide angle nozzle for agricultural sprayers
EP1663861B1 (en) 2003-07-09 2016-04-27 Belco Technologies Corporation WET SCRUBBING APPARATUS AND METHOD FOR CONTROLLING NOx EMISSIONS
ES2293360T3 (es) * 2003-11-13 2008-03-16 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Conjunto de boquilla de alimentacion.
JP2006160555A (ja) * 2004-12-07 2006-06-22 Oyo Kogaku Kenkyusho 液柱式励起酸素発生装置
US7820591B2 (en) 2005-01-04 2010-10-26 Korea Electric Power Corporation Highly attrition resistant and dry regenerable sorbents for carbon dioxide capture
US7866638B2 (en) * 2005-02-14 2011-01-11 Neumann Systems Group, Inc. Gas liquid contactor and effluent cleaning system and method
US7379487B2 (en) 2005-02-14 2008-05-27 Neumann Information Systems, Inc. Two phase reactor
US8113491B2 (en) * 2005-02-14 2012-02-14 Neumann Systems Group, Inc. Gas-liquid contactor apparatus and nozzle plate
JP2006255629A (ja) * 2005-03-18 2006-09-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排煙脱硫装置
US7318855B2 (en) 2005-03-30 2008-01-15 The Boeing Company Gas/liquid separation utilizing structured separator material
US20070085227A1 (en) 2005-10-13 2007-04-19 Tonkovich Anna L Multi-phase contacting process using microchannel technology
US7219849B1 (en) 2005-12-13 2007-05-22 Graves Spray Supply, Inc. Liquid impingement nozzle with paired openings
US7740002B2 (en) 2006-09-05 2010-06-22 Gm Global Technology Operations, Inc. Fuel injector

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5744110A (en) * 1994-03-09 1998-04-28 The Kansai Electric Power Co., Inc. Method for the removal of carbon dioxide from combustion exhaust gas

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Publication number Publication date
MX2011003105A (es) 2011-08-03
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