KR910009892B1

KR910009892B1 - 강유전성 세라믹재

Info

Publication number: KR910009892B1
Application number: KR1019890007123A
Authority: KR
Inventors: 요시히사 유시다; 노부끼 히라이; 히로시 마세
Original assignee: 미쓰이세끼유 가가꾸고오교오 가부시끼가이샤; 다께바야시 쇼오고
Priority date: 1988-05-27
Filing date: 1989-05-27
Publication date: 1991-12-03
Also published as: DE68903997T2; CN1018225B; EP0344978A2; CA1335933C; EP0344978A3; EP0344978B1; DE68903997D1; CN1039330A; US4940681A; MY104019A; KR900017955A

Abstract

내용 없음.

Description

강유전성 세라믹재

본 발명은 Pb(Mg_1/3Nb_2/3)O₃-PbTiO₃-PbZrO₃계의 강유전성 세라믹재에 관한 것이며, 좀더 구체적으로는 대압전 정수 d와 우수한 기계적 품질계수 Q_m을 갖는 Pb(Mg_1/3Nb_2/3)O₃-PbTiO₃PbZrO₃계의 강유전성 세라믹재에 관한 것이다.

강유전성 세라믹재를 포함하는 압전재료는 압전필터, 압전트랜스, 초음파 진동자 및 압전부져등의 여러가지 용도에 이용된다. 그러한 용도에 이용되는 가장 대표적인 강유전성 세라믹으로서는 PbTiO₃-PbZrO₃계 고용체가 알려져 있다. 또한 더욱 압전특성을 개량시킨 것으로 Pb(Mg_1/3Nb_2/3)O₃-PbTiO₃-PbZrO₃계 고용체(일본 특공소 42-9716)와 BaTiO₃, SrTiO₃및/또는 CaTiO₃를 더 함유하는 것들이 알려져 있다.

한편, 최근에 압전재료를 작동자(actuater)로서 사용하는 것이 검토되고 있다. 이 경우에 압전세라믹에 의해 전기에너지를 기계적 에너지로 변환하고 이 기계적 에너지에 의해 압전세라믹 자체를 변위시킬 필요가 있으므로 압전세라믹의 압전정수 d가 커야한다.

일반적으로 압전정수 d와 전기기계 결합계수 k 및 비유전율 ε과의 간에는 다음과 같은 관계

가 성립되므로 압전정수 d가 크기 위해서는 전기기계 결합계수 k 및/또는 비유전율 ε가 커야한다.

또한 압전세라믹의 기계적 공진을 이용한 작동자, 예를들어 초음파 모터등의 용도에 있어서는 압전정수 d와 기계적 품질계수 Q_m가 모두 큰것이 좋다. 초음파 모터에 압전 세라믹재가 사용될 때 만일 그의 기계적 품질계수 Q_m이 작으면 구동주파수에 고주파가 내포되기 때문에 열이 발생되어 자발분극이 감소되고, 압전정수가 변화되어 좋지 못하다. 따라서, 그 재료를 초음파 모터에 사용하면 압전세라믹재의 기계적 품질계수 Q_m이 커지게 된다.

PbTiO₃-PbZrO₃계 또는 Pb(Mg_1/3Nb_2/3)O₃-PbTiO₃-PbZrO₃계의 고용체의 기계적 품질계수 Q_m은 MnO₂의 첨가에 의해 개선될 수 있긴 하지만 MnO₂의 첨가량이 증가할수록 압전정수 d가 급격히 감소되는 문제점이 있었다. 따라서 MnO₂를 첨가하기 전에 기재로 하는 고용체로는 압전정수 d가 충분히 큰것이 좋다.

지금까지 고용체의 전기기계 결합계수 k 및/또는 비유전율 ε를 증가시킬 목적으로 BaTiO₃, SrTiO₃및/또는 CaTiO₃을 임의로 함유하는 Pb(Mg_1/3Nb_2/3)O₃PbTiO₃-PbZrO₃계의 고용체에 각종 산화물을 첨가하여 줌으로서 압전정수 d를 증가시키려는 여러 시도가 있었지만 압전정수 d의 크기가 만족스럽지 못했다.

예를들어 BaTiO₃, SrTiO₃및/또는 CaTiO₃를 임의로 함유하는 Pb(Mg_1/3Nb_2/3)O₃-PbTiO₃-PbZrO₃계의 고용체에 NiO를 첨가할 때 압전정수 d는 NiO 첨가량이 증가할수록 증가한다. 그러나, NiO의 첨가량이 일정한계를 초과하면 압전정수 d는 오히려 감소된다. 이는 Ni이온이 ABO₃로 나타낸 페로브스카이트(Perovskike)형 결정의 B부위(site)로 선택적으로 들어오기 때문에 페로브스카이트형 결정과 혼합되는 NiO의 양이 일정한도를 초과할 경우 A부위의 이온이 부족하게 되므로 결국 일부의 NiO가 페로브스카이트 결정의 B부위로 더 이상 들어가지 않는다.

페로브스카이트 결정에 Ni이온과 같은 결정의 B부위로 들어가는 금속이온들 이외에 결정의 A부위에 들어가는 금속이온을 첨가할 경우 페로브스카이트 결정에 B부위로만 들어가는 금속이온이 첨가될 경우에 비해 더 큰 압전정수 d를 갖는 강유전성 세라믹재료가 얻어질 수 있음이 밝혀졌다. 또한 그렇게 얻은 큰 압전정수 d를 갖는 강유전성 세라믹 고용체에 MnO₂를 더 첨가하면 압전정수 d와 기계적 품질계수 Q_m이 큰 강유전성 재료가 얻어진다.

본 발명의 상술한 고찰에 근거하여 압전정수 d가 크고 또한 기계적 품질계수 Q_m이 우수하며 결국 압전특성이 우수하고 또한 작동자로 사용적합한 강유전성 세라믹재료를 제공하는데 그 목적이 있다.

본 발명에 의한 제1의 강유전성 세라믹 재료는 다음 구조식

식중 M은 Ba 또는 Sr, x+y+z는 1이고, a는 0∼0.10이고 x는 0.05∼0.70, y는 0.25∼0.50, 그리고 z는 0.05∼0.70임으로 나타내며 또한 아래에 나타낸 그룹 A로부터 선택된 적어도 하나의 산화물과 아래에 나타낸 그룹 B로부터 선택된 적어도 하나의 산화물을 함유하는 고용체를 포함하는 페로브스카이트 고용체이다.

그룹 A로부터 선택된 산화물의 금속이온과 그룹 B로부터 선택된 산화물의 금속이온이 ABO₃형 페로브스카이트 결정의 A와 B부위에 첨가된 본 발명에 의한 강유전성 세라믹재료는 공지된 강유전 세라믹재료에 비하여 크게 개선된 압전정수 d를 갖고있다. 따라서 본 발명에 의한 제1강유전성 세라믹재료는 작동자와 같은 용도에 사용될 때 우수한 특성을 나타낸다.

본 발명에 의한 제2강유전성 세라믹재료는 다음 구조식

그룹 A로부터 선택된 산화물의 금속이온과 그룹 B로부터 선택된 산화물의 금속이온이 페로브스카이트 결정의 A와 B부위들에 각각 혼합되고 또한 MnO₂가 더 혼합되는 본 발명에 의한 제2강유전성 세라믹재료는 종래의 것과 비교할 때 개선된 압전정수 d를 갖고있을 뿐만 아니라 버금가는 기계적 품질계수 Q_m을 갖고 있다. 따라서 본 발명에 의한 제2강유전성 세라믹재는 재료의 기계적 공진을 사용하는 초음파 모터와 같은 작동자의 구동부로서 사용될 때 우수한 특성을 나타낸다.

이제 본 발명에 의한 강유전성 세라믹재를 상세히 설명한다.

본 발명에 의한 제1강유전성 세라믹재료는 다음 일반식

식중 M은 Ba 또는 Sr, x+y+z는 1

a는 0∼0.10, 바람직하게는 0.01∼0.07

x는 0.05∼0.70, 바람직하게는 0.10∼0.60

y는 0.25∼0.50, 바람직하게는 0.30∼0.45

z는 0.05∼0.70, 바람직하게는 0.10∼0.60

으로 나타내며 또한 아래에 나타낸 그룹 A로부터 선택된 적어도 하나의 산화물과 그룹 B로부터 선택된 적어도 하나의 산화물을 함유하며 단, NiO 또는 Fe₂O₃은 필수적으로 함유하는 고용체를 포함하는 페로브스카이트 고용체이다.

본 발명에 의한 제1강유전성 세라믹재료를 구성하는 페로브스카이트 결정이 ABO₃으로 나타날 때 그룹 A로부터 선택된 적어도 하나의 산화물의 금속을 아래에 나타낸 바와 같이 금속이온형으로 결정의 A부위에 존재하며 또한 그룹 B로부터 선택된 적어도 하나의 산화물의 금속을 아래에 나타낸 바와 같이 금속이온형으로 결정의 B부위에 존재한다.

단, NiO 또는 Fe₂O₃는 필수적으로 함유한다.

다음 구조식으로 나타낸 고용체내에서

식중 M은 Ba 또는 Sr, 그룹 A의 금속이온들은 고용체내에 존재하는 Pb와 M의 합의 100원자당량을 기준으로 0.5∼5.0원자당량의 양이 존재하는 것이 좋다. 그룹 A의 금속이온의 양을 그러한 양으로 하면 특히 개선된 압전정수 d가 성취될 수 있다. 그룹 B의 금속이온들은 0.5

N

5.0의 관계가 만족될 수 있는 양으로 페로브스카이트내에 존재하는 것이 좋다. 여기서 N은 다음식으로 정의된다.

식중, n_Ai및 n_Bj는 각각 고용체중에 존재하는 그룹 A와 B의 산화물의 금속이온의 원자가이며, X_Ai및 X_Bj는 각각 고용체중에 존재하는 그룹 A와 B의 금속이온의 원자당량이다. 그룹 B의 금속이온의 양을 그러한 양으로 하면, 특히 개선된 압전정수 d가 얻어질 수 있다.

본 발명에 의한 제2강유전성 세라믹재는 다음 구조식

식중 M은 Ba 또는 Sr, x+y+z는 1

a는 0∼0.10, 바람직하게는 0.01∼0.07

x는 0.05∼0.70, 바람직하게는 0.10∼0.60

y는 0.25∼0.50, 바람직하게는 0.30∼0.45

z는 0.05∼0.70, 바람직하게는 0.10∼0.60

으로 나타내며 또한 아래에 나타낸 그룹 A와 B

로부터 선택되는 적어도 하나의 산화물 각각을 함유하며, 단, NiO, Fe₂O₃또는 Ta₂O₅는 필수적으로 함유하며 MnO₂를 더 함유하는 고용체를 포함하는 페로브스카이트 고용체이다.

본 발명에 의한 제2강유전 세라믹재를 구성하는 페로브스카이트 결정이 ABO₃로 나타낼 때 그룹 A로부터 선택된 적어도 하나의 산화물의 금속은 결정의 A부위내에 아래에 나타낸 금속이온형으로 존재하고 또한 그룹 B로부터 선택된 적어도 하나의 산화물의 금속은 결정의 B부위내에 아래에 나타낸 금속이온형으로 존재하며 단, NiO, Fe₂O₃또는 Ta₂O₅는 필수적으로 함유한다.

다음 구조식으로 나타낸 고용체내에서

식중 M은 Ba 또는 Sr, 그룹 A의 금속이온들은 고용체내에 존재하는 Pb와 M의 합의 100원자 당량을 기준으로 0.5∼5.0원자 당량의 양이 존재하는 것이 좋다. 그룹 A의 금속이온의 양을 그러한 양으로 하면 특히 개선된 압전정수 d가 성취될 수 있다. 그룹 B의 금속이온들은 0.5

N

본 발명에 의한 제2강유전성 세라믹내에 함유되는 MnO₂의 양은 0.1∼2.0중량%가 좋다. 그러한 MnO₂의 양이 함유되면 개선된 기계적 품질계수 Q_m이 성취되면서도 압전정수 d를 만족스러운 고 레벨로 유지할 수 있다.

본 발명에 의한 강유전 세라믹재료는 소성할시에 소망하는 조성물을 제공하는 그러한 비율로 산화물 및 염과 같은 분말상의 금속화합물을 혼합한 다음 소성시킴으로써 제조될 수 있다. 분말상의 원료 금속화합물을 제조하기 위한 방법은 특별히 제한되지 않는다.

그들은 침전, 공침전, 알콕사이드 및 솔-겔 방법들과 같은 액상법과 수산염의 분해와 산화물의 혼합에 근거한 것과 같은 고상법을 포함하는 공지된 각종 방법으로 제조될 수 있다. 분말상의 금속화합물의 적당한 비율로 된 혼합물을 800∼1000℃의 온도에서 예비 소성한 다음, 볼밀로 분쇄하고 500∼1500㎏/㎠의 압력으로 쉬트로 압축하고 마지막으로 1000∼1300℃의 온도에서 소성하여 원하는 강유전성 세라믹재료가 얻어질 수 있다.

[실시예]

다음에 실시예를 참조하여 본 발명을 상세히 설명한다. 그러나 본 발명의 다음 실시예들은 단지 설명을 위한 것으로 본 발명을 제한하기 위한 것이 아니다.

반경방향 진동의 전기기계 결합계수 Kp, 비윤전율 ε및 압전중수 d₃₁, 그리고 강유전 세라믹재료의 기계적 품질계수 Q_m의 측정은 일본전자재료 공업회 표준규격(EMAS)에서 정해진 방법에 따라 행했다.

[실시예 1∼6, 비교예 1과 2]

PbO, ZrO₂, TiO₂, MaCO₃, Nb₂O₅, SrCO₃, La₂O₃, NiO 및 SinO₂를 표 1에 나타낸 바와 같은 조성을 갖는 중량비로 하여 볼밀로 분쇄 혼합했다. 분쇄된 혼합물을 1∼2시간동안 800∼1000℃의 온도에서 예비 소성한 다음, 볼밀로 분쇄하여 건조시켰다. 그 다음 그 혼합물을 약 1000㎏/㎠의 압력으로 25㎜의 직경을 갖는 디스크로 압축하고 마지막으로 1∼2시간동안 1050∼1250℃의 온도로 소성시켰다.

그렇게 제조된 소성디스크를 0.5㎜ 두께로 연마한 다음 양면상에 은전극을 도포하여 소결시켰다. 그 다음 실리콘오일 중에 20∼40KV/㎝의 직류전계를 걸어서 분극처리를 행한 후 12시간동안 예정시킨 시료를 각종 전기특성에 대해 측정했다.

그 결과는 표 1에 나타낸다. 표 1에서 a,x,y, 및 z는 다음 구조식으로 나타낸다.

식중, p,q 및 r은 Pb와 Sr의 합의 100 원자당량을 기준하여 동일 표내에 나타내는 각 금속이온의 원자당량이며 N은 다음식으로 정의된 값이다.

식중 n_Ai및 n_Bj은 그룹 A와 B 각각의 금속이온들의 원자가 X_Ai및 X_Bj는 원자당량이다.

[표 1]

표 1로부터 다음 구조식:

의 조성물을 갖는 비교예 1의 강유전 세라믹재료[Ⅰ]와 그리고 B부위에서 Ni²⁺와만 혼합된 강유전재료[Ⅰ]를 포함하는 비교예 2의 강유전재료와 비교할 때 A부위에서 La³⁺와 혼합되고 또한 B부위에서 Ni²⁺, 또는 Ni^2-및 Sn⁴⁺와 혼합된 강유전재료[Ⅰ]를 포함하는 본 발명에 의한 실시예 1∼6의 강유전 세라믹재료는 더 큰 압전정수 d₃₁을 갖고 있음을 알 수 있다.

[실시예 7∼14]

PbO, ZrO₂, TiO₂, MaCO₃, Nb₂O₅, SrCO₃와 La₂O₃, Bi₂O₃및 Nd₂O₃으로 구성되는 그룹 A로부터 선택되는 적어도 하나의 산화물, 그리고 Nio, Fe₂O₃, SnO₂및 Ta₂O₅로 구성되는 그룹 B로부터 선택되는 적어도 하나의 산화물을 표 2에 나타낸 바와 같은 각 조성을 제공하는 중량비로 하여 볼밀속에서 분쇄 혼합한 다음, 분쇄된 혼합물을 실시예 1에서와 같이 처리하여 강유전 세라믹재료를 제조한 다음 전기특성을 테스트했다.

그 결과는 표 2에 나타냈다.

[표 2]

표 2로부터 강유전성 세라믹재료[Ⅰ]내에 그룹 A와 B의 금속이온들이 결합된 결과 압전정수 d₃₁이 개선됨을 알 수 있다.

[실시예 15∼17, 비교예 3∼5]

다음식의 강유전 세라믹재료 각각을

식중, a,x,y 및 z는 실시예 1∼14에 사용된 강유전성 세라믹재료의 것들과 다름.

표 3에 나타낸 바와 같이 표에 표시된 양으로 La³⁺, Ni²⁺및 Sn⁴을 혼합하여 제조(실시예 15∼17)하거나 또는 혼합하지 않고 제조(비교예 3∼5)한 다음 실시예 1에 나타낸 바와 같은 방식으로 전기특성을 테스트했다.

그 결과는 표 3에 나타냈다.

[실시예 18 및 비교예 6]

SrCO₃을 등몰량의 BaCO₃으로 교체한 것을 제외하고 실시예 1과 비교예 1과 동일한 방식으로 강유전 세라믹재료를 제조하여 테스트했다.

그 결과는 표 3에 나타낸다.

[표 3]

[실시예 19∼21 및 비교예 7∼8]

PbO, ZrO₂, TiO₂, MgCO₃, Nb₂O₅, SrCO₃, La₂O₃, NiO, SnO₂및 MnO₂를 표 4에 나타낸 바와 같은 조성물을 제공하는 중량비로 하여 볼밀로 분쇄 혼합했다. 그 다음 분쇄된 혼합물을 실시예 1에서와 같이 처리하여 강유전 세라믹재료를 제조한 다음 각종 전기특성을 테스트했다.

그 결과는 표 4에 나타냈다.

[표 4]

표 4로부터 A부위에서 La³⁺와 혼합되고, 또한 B부위에서 Ni²⁺및 Sn⁴⁺와 혼합되는 다음 구조식

을 갖는 조성물을 갖는 강유전 세라믹재료[Ⅰ]내에서, MnO₂의 혼합량을 증가시킬수록 그 재료의 압전정수 d₃₁은 감소되면서도 기계적 품질계수 Q_m이 증가됨을 알 수 있다. 그러나, MnO₂와 혼합된 강유전 세라믹재료[Ⅰ]와 비교할 때 비교예 7과 8에 의하면 본 발명에 의한 기계적 품질계수 Q_m이 MnO₂의 첨가에 의해 비교예 7과 8의 재료의 것에 버금가는 레벨로 증가되면서도 강유전 세라믹재료는 여전히 큰 압전정수 d₃₁을 갖고있음이 확인됐다.

[실시예 22∼28]

PbO, ZrO₂, TiO₂, MgCO₃, Nb₂O₅, SrCO₃, 그리고 La₂O₃, Bi₂O₃및 Nd₂O₃으로 구성되는 그룹 A로부터 선택되는 적어도 하나의 산화물, NiO, Fe₂O₃, SnO₂및 Ta₂O₅로 구성되는 그룹 B로부터 선택되는 적어도 하나의 산화물, 단 NiO, Fe₂O₃또는 Ta₂O₅는 필수적으로 사용되며 그리고 MnO₂를 표 5에 나타낸 바와 같은 조성을 제공하는 중량비로 혼합하여 볼밀로 분쇄 혼합했다. 분쇄된 혼합물을 실시예 1에서와 같이 처리하여, 강유전 세라믹재를 제조한 후 전기특성을 테스트했다.

그 결과는 표 5에 나타낸다.

[표 5]

표 5로부터 MnO₂와 함께 그룹 A와 B의 금속이온들과 혼합되는 강유전 세라믹재료는 증가된 기계적 품질계수 Q_m과 큰 압전정수 d₃₁을 갖는 재료임이 확인될 수 있다.

[실시예 29∼31 및 비교예 9∼11]

다음 식의 강유전 세라믹재료를

식중 a,x,y 및 z는 실시예 19∼28에 사용된 강유전 세라믹재료의 것들과 다름.

표 6에 나타낸 바와 같이 표에 표시된 양으로 La³⁺, Ni²⁺및 Sn⁴⁺을 혼합하거나(실시예 29∼31) 또는 혼합하지 않고(비교예 9∼11) 또한 MnO₂를 0.5중량% 함유하여 제조한 다음 실시예 1에 나타낸 바와 같은 방식으로 전기특성을 테스트했다.

그 결과는 표 6에 나타냈다.

[실시예 32 및 비교예 12]

SrCO₃을 등몰량이 BaCO₃으로 교체하는 것을 제외하고 실시예 20과 비교예 7에서 기재된 동일한 방식으로 제조하여 테스트했다.

그 결과는 표 6에 나타낸다.

[표 6]

Claims

다음 구조식으로 나타내며

식중 M은 Ba 또는 Sr, x+y+z는 1, a는 0∼0.10이고 x는 0.05∼0.70, y는 0.25∼0.50, z는 0.05∼0.70 아래에 나타낸 그룹 A와 B;

로부터 선택된 적어도 하나의 산화물 각각을 함유하며, 단 NiO 또는 Fe₂O₃을 필수적으로 함유하는 고용체를 포함하는 페로브스카이트 고용체인 것이 특징인 강유전 세라믹재료.
제1항에서, 그룹 A로부터 선택된 적어도 하나의 산화물의 금속의 La³⁺, Bi³⁺또는 Nd³⁺의 형으로 페로브스카이트 고용체중에 존재하는 것이 특징인 강유전성 세라믹재.
제2항에서, 그룹 A로부터 선택된 적어도 하나의 산화물의 금속이온은 페로브스카이트 고용체중에 존재하는 Pb 및 M의 합의 100원자당량을 기준으로 0.5∼5.0원자당량의 양으로 페로브스카이트 고용체중에 존재하는 것이 특징인 강유전성 세라믹재.
제1항에서, 그룹 B로부터 선택된 산화물의 금속은 Ni²⁺, Fe³⁺, Sn⁴⁺또는 Ta⁵⁺의 형으로 페로브스카이트 고용체중에 존재하는 것이 특징인 강유전성 세라믹재.
제4항에서, 그룹 B로부터 선택된 산화물의 금속이온은 0.5
N
5.0의 관계가 만족되는 양으로 페로브스카이트 고용체중에 존재하며 여기서 N은 다음 식에 의해 정의되는 것이 특징인 강유전성 세라믹재.

식중, n_Ai및 n_Bj는 고용체중에 존재하는 그룹 A와 B의 산화물의 금속이온의 원자가이고 X_Ai및 X_Bj는 각각 고용체중에 존재하는 그룹 A와 B의 산화물의 금속이온의 원자당량임.
다음 구조식으로 나타내며

식중 M은 Ba 또는 Sr, x+y+z는 1, a는 0∼0.10, x는 0.05∼0.70, y는 0.25∼0.50, z는 0.05∼0.70, 아래에 나타낸 그룹 A와 B:

로부터 선택된 적어도 하나의 산화물 각각을 함유하며 단, NiO, Fe₂O₃또는 Ta₂O₅를 필수적으로 함유하며 MnO₂를 더 함유하는 것이 특징인 강유전성 세라믹재.
제6항에서, 그룹 A로부터 선택된 산화물의 금속은 La³⁺, Bi³⁺또는 Nd³⁺의 형으로 페로브스카이트 고용체중에 존재하는 것이 특징인 강유전성 세라믹재.
제7항에서, 그룹 A로부터 선택된 산화물의 금속이온은 페로브스카이트 고용체중에 존재하는 Pb와 M의 합의 100원자당량을 기준으로 0.5∼5.0원자당량의 양으로 페로브스카이트 고용체중에 존재하는 것이 특징인 강유전성 세라믹재.
제6항에서, 그룹 B로부터 선택된 산화물의 금속은 Ni²⁺, Zn²⁺, Fe³⁺, Sn⁴⁺또는 Ta⁵⁺의 형으로 페로브스카이트 고용체중에 존재하는 것이 특징인 강유전성 세라믹재.
제9항에서, 그룹 B로부터 선택된 산화물의 금속이온은 0.5
N
5.0 관계가 만족되는 양으로 페로브스카이트 고용체중에 존재하며 여기서 N은 다음 식에 의해 정의되는 것이 특징인 강유전성 세라믹재.

식중, n_Ai및 n_Bj는 고용체중에 존재하는 그룹 A와 B의 산화물의 금속이온의 원자가이고 X_Ai및 X_Bj는 고용체중에 존재하는 그룹 A와 B의 산화물의 금속이온의 원자당량임.
제6항에서, MnO₂는 0.1∼2.0중량%의 양으로 고용체중에 존재하는 것이 특징인 강유전성 세라믹재.