KR20170085601A - 공기입 레이디얼 타이어 - Google Patents

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Abstract

경량화와 고속 내구성을 양립하도록 한 공기입 레이디얼 타이어를 제공한다. 벨트 보강층(7), 트레드 고무(9)를 가지고, 벨트 보강층(7)이, 방향족 폴리아미드의 섬유 코드 1개 및 지방족 폴리아미드의 섬유 코드 1개를 서로 꼰 복합 섬유 코드(8)로 이루어지고, 복합 섬유 코드(8)의 총 섬도(纖度)가 1800 ~ 3200dtex, 2.0cN/dtex의 하중을 가하였을 때의 신도(伸度)가 3.0 ~ 4.0%이며, 트레드 고무(9)를 구성하는 고무 조성물이, 디엔계 고무 100중량부에 질소 흡착 비표면적이 100m2/g 이상의 실리카를 10 ~ 110중량부 배합하여 이루어지고, 60℃의 로스 컴플라이언스(loss compliance)가 45Pa-1 이하인 것을 특징으로 한다.

Description

공기입 레이디얼 타이어{PNEUMATIC RADIAL TIRE}
본 발명은 공기입 레이디얼 타이어에 관한 것이고, 한층 더 상세하게는 경량화를 도모하면서, 고속 내구성을 종래 레벨 이상으로 향상하도록 한 공기입 레이디얼 타이어에 관한 것이다.
종래, 공기입 레이디얼 타이어의 고속 내구성을 향상시키거나 로드 노이즈(road noise)를 저감시키기 위하여, 벨트층의 외주(外周) 측에 유기 섬유 코드를 타이어 둘레 방향으로 감은 벨트 보강층을 설치하는 것에 의하여, 벨트층에 대한 테 효과를 부여하는 것이 행하여지는 일이 있다. 유기 섬유 코드로서는, 아라미드 섬유 코드 및 나일론 섬유 코드로 이루어지는 3개 꼬임 복합 섬유 코드 등을 사용하는 것이 제안되고 있다(예를 들어 특허 문헌 1 참조).
근년(近年), 공기입 레이디얼 타이어의 연비 성능을 높게 하기 위하여 타이어 중량을 가볍게 하는 것이 요구되고 있다. 타이어를 경량화하기 위하여 벨트 보강층을 구성하는 3개 꼬임 복합 섬유 코드를 2개 꼬임 복합 섬유 코드로 변경하면, 플랫 스폿(flat spot)을 저감하여, 중주파수 영역의 노드(node) 노이즈를 저감하는 효과도 기대된다. 그러나 벨트 보강층을 2개 꼬임 복합 섬유 코드로 구성하면, 벨트층에 대한 테 효과가 약해져 고속 내구성이 저하한다고 하는 문제가 있었다. 이 때문에 2개 꼬임 복합 섬유 코드로 이루어지는 벨트 보강층에 의하여, 타이어의 경량화와 고속 내구성을 양립하는 것은 곤란하였다.
일본국 공개특허공보 특개2011-68275호
본 발명의 목적은, 경량화를 도모하면서, 고속 내구성을 종래 레벨 이상으로 향상하도록 한 공기입 레이디얼 타이어를 제공하는 것에 있다.
상기 목적을 달성하는 본 발명의 공기입 레이디얼 타이어는, 한 쌍의 비드 사이에 카커스층을 걸쳐 놓고, 트레드부에 있어서의 상기 카커스층의 외주 측에 벨트층, 당해 벨트층의 외주 측에 벨트 보강층 및 트레드 고무를 가지는 공기입 레이디얼 타이어이며, 상기 벨트 보강층이, 방향족 폴리아미드의 섬유 코드 1개 및 지방족 폴리아미드의 섬유 코드 1개를 서로 꼰 복합 섬유 코드로 이루어지고, 당해 복합 섬유 코드의 총 섬도(纖度)가 1800 ~ 3200dtex, 2.0cN/dtex의 하중을 가하였을 때의 신도(伸度)가 3.0 ~ 4.0%인 것과 함께, 상기 트레드 고무를 구성하는 고무 조성물이, 디엔계 고무 100중량부에 질소 흡착 비표면적이 100m2/g 이상의 실리카를 10 ~ 110중량부 배합하여 이루어지고, 이 고무 조성물의 60℃의 로스 컴플라이언스(loss compliance)가 45Pa-1 이하인 것을 특징으로 한다.
본 발명의 공기입 레이디얼 타이어는, 벨트 보강층을 방향족 폴리아미드 섬유 및 지방족 폴리아미드 섬유 코드의 2개 꼬임 복합 섬유 코드로 구성하고, 그 총 섬도를 1800 ~ 3200dtex, 2.0cN/dtex 부하 시(時)의 신도를 3.0 ~ 4.0%로 하는 것과 함께, 트레드 고무용 고무 조성물을, 디엔계 고무 100중량부에 질소 흡착 비표면적이 100m2/g 이상의 실리카를 10 ~ 110중량부 배합하고, 60℃의 로스 컴플라이언스를 45Pa-1 이하로 하였기 때문에, 공기입 레이디얼 타이어를 경량화하면서, 고속 내구성을 종래 레벨 이상으로 향상할 수 있다.
상기 트레드 고무를 구성하는 고무 조성물로서는, 스티렌 단위 함유량이 30 ~ 45중량%, 비닐 단위 함유량이 30 ~ 50중량%인 말단 변성 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무를 상기 디엔계 고무 100중량% 중 50 ~ 90중량% 함유하고, 이 고무 조성물의 100℃에 있어서의 100% 변형 시의 인장 응력을 2.0MPa 이상으로 하면 된다.
도 1은, 본 발명의 공기입 레이디얼 타이어의 실시 형태의 일례를 도시하는 타이어 자오선 방향의 단면도이다.
이하, 본 발명의 구성에 관하여 도면을 참조하면서 설명한다.
도 1에 있어서, 본 발명의 공기입 레이디얼 타이어는, 트레드부(1), 사이드 월부(2) 및 비드부(3)로 이루어지고, 좌우 한 쌍의 비드(5, 5) 사이에 카커스층(4a, 4b)을 걸쳐 놓는 것과 함께, 트레드부(1)에 있어서의 카커스층(4a, 4b)의 외주 측에 층 사이에서 코드 방향을 교차시킨 적어도 2층의 벨트층(6a, 6b)을 배치한다. 이 벨트층(6a, 6b)의 외주 측에 복합 섬유 코드(8)를 타이어 둘레 방향에 대하여 0 ~ 5°의 각도로 나선상(螺旋狀)으로 권회(券回)시켜 구성하는 벨트 보강층(7)을 배치한다. 또한 트레드부(1)에 있어서의 벨트층(6a, 6b) 및 벨트 보강층(7)의 외주 측에는, 트레드 고무(9)를 배치한다. 트레드 고무(9)는, 트레드용 고무 조성물로 구성된다.
본 발명의 공기입 레이디얼 타이어는, 벨트 보강층(7)을 구성하는 복합 섬유 코드(8)를, 방향족 폴리아미드의 섬유 코드 1개 및 지방족 폴리아미드의 섬유 코드 1개를 서로 꼰 2개 꼬임 섬유 코드로 형성한다. 2개 꼬임 복합 섬유 코드로 벨트 보강층(7)을 구성하는 것에 의하여, 3개 꼬임 복합 섬유 코드를 사용하였을 때와 비교하여 타이어 중량을 가볍게 할 수 있다. 나아가 중주파수의 노드 노이즈를 저감할 수 있다.
방향족 폴리아미드의 섬유 코드로서는, 통상(通常) 공기입 레이디얼 타이어에 사용하는 방향족 폴리아미드 섬유 코드를 사용할 수 있고, 아라미드 섬유 코드를 예시할 수 있다.
지방족 폴리아미드의 섬유 코드로서는, 통상 공기입 레이디얼 타이어에 사용하는 지방족 폴리아미드 섬유 코드를 사용할 수 있고, 예를 들어 나일론 66 섬유 코드, 나일론 6 섬유 코드, 나일론 6/66 섬유 코드, 나일론 610 섬유 코드, 나일론 612 섬유 코드, 나일론 46 섬유 코드 등을 예시할 수 있다. 그 중에서도 나일론 66 섬유 코드, 나일론 46 섬유 코드 등이 바람직하다.
벨트 보강층(7)을 구성하는 복합 섬유 코드(8)의 총 섬도는 1800 ~ 3200dtex, 바람직하게는 2000 ~ 2500dtex이다. 복합 섬유 코드(8)의 총 섬도가 1800dtex 미만에서는, 코드 강력이 부족하고 고속 내구성이 부족하다. 또한 복합 섬유 코드(8)의 총 섬도가 3200dtex를 넘으면, 타이어 중량이 무거워진다.
또한 복합 섬유 코드(8)에 2.0cN/dtex의 하중을 가하였을 때의 신도는 3.0 ~ 4.0%, 바람직하게는 3.2 ~ 3.8%이다. 복합 섬유 코드(8)의 2.0cN/dtex 부하 시의 신도가 3.0% 미만이면, 복합 섬유 코드의 내피로성(耐疲勞性)이 부족하다. 2.0cN/dtex 부하 시의 신도가 4.0%를 넘으면, 중주파수의 노드 노이즈를 저감하는 효과를 얻을 수 없다. 본 명세서에 있어서, 복합 섬유 코드의 2.0cN/dtex 부하 시의 신도는, 공기입 레이디얼 타이어로부터 복합 섬유 코드를 채취하고, JIS L1017에 준거하여 측정하는 것으로 한다. 또한 복합 섬유 코드의 2.0cN/dtex 부하 시의 신도는, 총 섬도, 꼬임 수, 섬유 코드의 표면 처리 공정에 있어서의 장력 등에 의하여 조정할 수 있다.
본 발명의 공기입 레이디얼 타이어에 있어서, 트레드 고무를 구성하는 고무 조성물(이하, 「트레드용 고무 조성물」이라고 하는 일이 있다.)은, 디엔계 고무 100중량부에 질소 흡착 비표면적이 100m2/g 이상의 실리카를 10 ~ 110중량부 배합하여 이루어지고, 이 고무 조성물의 60℃의 로스 컴플라이언스가 45Pa-1 이하일 필요가 있다.
트레드용 고무 조성물은, 그 고무 성분을 디엔계 고무로 구성한다. 디엔계 고무로서는, 천연 고무, 이소프렌 고무, 부타디엔 고무, 스티렌 부타디엔 고무, 아크릴로니트릴 부타디엔 고무, 부틸 고무, 클로로프렌 고무 등을 예시할 수 있다. 이러한 디엔계 고무는, 단독 또는 임의의 블렌드로서 사용할 수 있다.
트레드용 고무 조성물에 있어서, 바람직한 디엔계 고무로서, 스티렌 부타디엔 고무, 부타디엔 고무, 천연 고무 등을 들 수 있다. 그 중에서도 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무가 바람직하고, 특히 스티렌 단위 함유량이 30 ~ 45중량%, 비닐 단위 함유량이 30 ~ 50중량%인 말단 변성 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무가 바람직하다. 말단 변성 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무를 포함하는 것에 의하여, 실리카와의 친화성을 높게 하여, 디엔계 고무에 대한 실리카의 분산성을 개량한다.
말단 변성 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무의 스티렌 단위 함유량은, 바람직하게는 30 ~ 45중량%, 보다 바람직하게는 35 ~ 45중량%이면 된다. 스티렌 단위 함유량이 30중량% 미만이면, 고무 조성물의 강성 및 강도를 높게 하는 효과를 충분히 얻을 수 없다. 스티렌 단위 함유량이 45중량%를 넘으면, 유리 전이 온도(Tg)가 상승하고, 점탄성 특성의 밸런스가 나빠져, 발열성을 저감하는 효과가 얻어지기 어려워진다. 덧붙여 스티렌 부타디엔 고무의 스티렌 단위 함유량은 적외 분광 분석(햄프톤법)에 의하여 측정하는 것으로 한다.
또한 말단 변성 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무의 비닐 단위 함유량은, 바람직하게는 30 ~ 50중량%, 보다 바람직하게는 30 ~ 40중량%이면 된다. 비닐 단위 함유량이 30중량% 미만이면, 스티렌 부타디엔 고무의 Tg가 낮아져, 웨트 성능의 지표인 0℃에 있어서의 동적 점탄성 특성의 손실 탄젠트(tanδ)가 저하하여 버린다. 비닐 단위 함유량이 50중량%를 넘으면, 유리 전이 온도(Tg)가 상승하고, 저구름 성능의 지표인 60℃에 있어서의 tanδ가 커져, 저구름 성능이 악화되어 버린다. 덧붙여 스티렌 부타디엔 고무의 비닐 단위 함유량은 적외 분광 분석(햄프톤법)에 의하여 측정하는 것으로 한다.
말단 변성 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무의 함유량은, 디엔계 고무 100중량% 중, 바람직하게는 50 ~ 90중량%, 보다 바람직하게는 60 ~ 85중량%, 한층 더 바람직하게는 65 ~ 80중량%이면 된다. 말단 변성 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무의 함유량이 디엔계 고무 중의 50중량% 미만이면, 실리카와의 친화성을 반드시 충분히 얻을 수 없다.
트레드용 고무 조성물은, 실리카를 배합하는 것에 의하여, 그 발열성을 작게 하고 주행 시에 고온이 되는 것을 억제한다. 이것에 의하여 고속 내구성을 높게 할 수 있다. 실리카의 배합량은, 디엔계 고무 100중량에 대하여 10 ~ 110중량부, 바람직하게는 50 ~ 100중량부, 보다 바람직하게는 60 ~ 90중량부이다. 실리카의 배합량이 10중량부 미만이면, 고무 조성물의 굳기가 크게 저하하고, 트레드부의 고무가 보다 움직이기 쉬워지기 때문에 발열성을 억제하는 효과를 충분히 얻을 수 없다. 또한 실리카의 배합량이 110중량부를 넘으면, 60℃의 컴플라이언스가 상승하여 고속 내구성이 오히려 저하한다.
본 발명에서 사용하는 실리카는, 질소 흡착 비표면적(N2SA)이 100m2/g 이상, 바람직하게는 100 ~ 250m2/g, 보다 바람직하게는 150 ~ 250m2/g이다. N2SA를 100m2/g 이상으로 하는 것에 의하여, 고무 조성물의 굳기를 상승시켜, 트레드부의 고무의 움직임을 억제할 수 있다. 실리카의 N2SA는, JIS K6217-2에 준거하여, 측정하는 것으로 한다.
실리카의 종류로서는, 공기입 레이디얼 타이어에 통상 사용되는 것이면 되고, 습식법 실리카, 건식법 실리카, 혹은 이것들을 표면 처리한 실리카 등을 사용할 수 있다.
트레드용 고무 조성물에 있어서, 실리카와 함께 실란 커플링제를 배합하는 것에 의하여, 실리카의 분산성을 향상하고 가교 밀도를 상승시켜, 경도가 상승하는 것으로, 발열성을 보다 작게 할 수 있다. 실란 커플링제는, 실리카 배합량에 대하여 바람직하게는 5 ~ 15중량%, 보다 바람직하게는 5 ~ 10중량% 배합하면 된다. 실란 커플링제의 배합량이 실리카 중량의 5중량% 미만의 경우, 실리카의 분산성을 향상하는 효과를 충분히 얻을 수 없다. 또한, 실란 커플링제가 15중량%를 넘으면, 실란 커플링제끼리가 중합하여 버려, 소망한 효과를 얻을 수 없게 된다. 또한 고무 조성물의 조제 시에 롤(roll)로의 체류가 많아진다.
실란 커플링제로서는, 특별히 제한되는 것은 아니지만, 유황 함유 실란 커플링제가 바람직하고, 예를 들어 비스-(3-트리에톡시실릴프로필)테트라설파이드, 비스(3-트리에톡시실릴프로필)디설파이드, 3-트리메톡시실릴프로필벤조티아졸테트라설파이드, γ-메르캅토프로필트리에톡시실란, 3-옥타노일티오프로필트리에톡시실란 등을 예시할 수 있다.
본 발명에 있어서, 트레드용 고무 조성물은, 그 60℃의 로스 컴플라이언스가 45Pa-1 이하일 필요가 있다. 60℃의 로스 컴플라이언스를 45Pa-1 이하로 하는 것에 의하여, 발열성을 작게 하고, 고속 내구성을 개량할 수 있다. 60℃의 로스 컴플라이언스는, 바람직하게는 20 ~ 45Pa-1, 보다 바람직하게는 25 ~ 40Pa-1이면 된다. 트레드용 고무 조성물의 로스 컴플라이언스는, 실리카의 배합량 등에 의하여 조정할 수 있다. 본 명세서에 있어서, 로스 컴플라이언스 LC는, 하기의 일반식 (1)에 의하여 구하여진다.
　　LC=E”/(E*)2　　　(1)
식 (1)에 있어서, LC는 로스 컴플라이언스［단위 Pa-1］, E”는 손실 탄성률［MPa］, E*는 복소 탄성률［MPa］이다.
본 명세서에 있어서, 트레드용 고무 조성물의 복소 탄성률 E* 및 손실 탄성률 E”는, JIS K6394의 규정에 준거하여, 점탄성 스펙트로미터(토요 세이키 세이사쿠쇼샤(東洋精機製作所社)제)를 이용하여, 초기 일그러짐 10%, 진폭 ±2%, 주파수 20Hz, 온도 60℃로 측정하는 것으로 한다.
트레드용 고무 조성물은, 100℃의 100% 변형 시의 인장 응력이 바람직하게는 2.0MPa 이상, 보다 바람직하게는 2.0 ~ 3.0MPa이다. 100℃의 100% 변형 시의 인장 응력을 2.0MPa 이상으로 하는 것에 의하여, 트레드용 고무 조성물의 반복 변형을 억제하고 발열성을 작게 할 수 있다. 이것에 의하여 공기입 레이디얼 타이어의 고속 내구성을 보다 높게 할 수 있다. 본 명세서에 있어서, 100℃의 100% 변형 시의 인장 응력은, JIS K6251에 준거하여 3호 덤벨 형상 시험편을 사용하고, 100℃에서 인장 시험을 행하여, 100% 변형 시의 인장 응력을 측정하는 것으로 한다.
본 발명에 있어서, 트레드용 고무 조성물에는, 상기 이외의 다른 배합제를 첨가할 수 있다. 다른 배합제로서는, 실리카 이외의 다른 보강성 충전제, 가류 또는 가교제, 가류 촉진제, 노화 방지제, 액상 폴리머, 열경화성 수지, 열가소성 수지 등, 일반적으로 공기입 타이어에 사용되는 각종 배합제를 예시할 수 있다. 이것들 배합제의 배합량은 본 발명의 목적에 반하지 않는 한, 종래의 일반적인 배합량으로 할 수 있다. 또한 혼련기로서는, 통상의 고무용 혼련 기계, 예를 들어, 밴버리 믹서, 니더, 롤 등을 사용할 수 있다.
다른 보강성 충전제로서는, 예를 들어 카본 블랙, 클레이, 마이카, 탈크, 탄산 칼슘, 수산화 알루미늄, 산화 알루미늄, 산화 티탄 등을 예시할 수 있다. 그 중에서도 카본 블랙이 바람직하다.
이하, 실시예에 의하여 본 발명을 한층 더 설명하지만, 본 발명의 범위는 이러한 실시예로 한정되는 것은 아니다.
실시예
표 2에 나타내는 배합제를 공통 배합으로 하고, 표 1에 나타내는 배합으로 이루어지는 트레드용 고무 조성물(실시예 1 ~ 3, 비교예 1 ~ 4)을, 유황 및 가류 촉진제를 제외하는 성분을, 1.7L의 밀폐식 밴버리 믹서로 혼련하고, 소정 시간의 경과 후, 믹서로부터 방출하여 실온 냉각시켰다. 이것을 1.7L의 밀폐식 밴버리 믹서에 투입하고, 유황 및 가류 촉진제를 가하여 혼합하는 것에 의하여, 트레드용 고무 조성물을 조제하였다. 덧붙여 표 1의 디엔계 고무(SBR 1, SBR 2)의 란에, 제품의 배합량에 더하여, 괄호 안에 유전 성분을 제외하는 정미(正味)의 SBR의 배합량을 기재하였다. 또한 표 2에 기재한 배합제의 배합량은, 표 1에 기재한 디엔계 고무 100중량부에 대한 중량부로 나타내었다.
얻어진 트레드용 고무 조성물을 소정의 금형(150mm×150mm×2mm) 중에서 160℃로 20분간 프레스 가류하여 가류 시험편을 제작하였다. 로스 컴플라이언스 및 인장 응력(100%, 100℃)을 하기의 방법에 의하여 측정하였다.
　　　로스 컴플라이언스(60℃)
얻어진 트레드용 고무 조성물의 가류 시험편을 사용하고, JIS K6394: 2007에 준거하여, 점탄성 스펙트로미터(토요 세이키 세이사쿠쇼샤제)를 이용하여, 초기 일그러짐 10%, 진폭 ±2%, 주파수 20Hz, 온도 60℃의 조건으로, 복소 탄성률 E* 및 손실 탄성률 E”를 측정하여, 상기 식 (1)에 의하여 60℃의 로스 컴플라이언스를 산출하였다. 얻어진 결과는, 표 1의 「로스 컴플라이언스」의 란에 나타내었다.
　　　인장 응력(100%, 100℃)
얻어진 가류 시험편으로부터, JIS K6251에 준거하여 JIS 3호 덤벨형 시험편을 잘라 내었다. JIS K6251에 준거하여 500mm/분의 인장 속도, 분위기 온도 100℃의 조건으로, 100% 변형 시의 인장 응력을 측정하였다. 얻어진 결과는, 표 1의 「인장 응력(100%, 100℃)」의 란에 나타내었다.
상기에서 얻어진 트레드용 고무 조성물을 트레드 고무에 사용하여, 표 1에 나타내는 트레드용 고무 조성물 및 복합 섬유 코드로 벨트 보강층을 형성한 7종류의 공기입 레이디얼 타이어(타이어 사이즈 215/55 R17)를 가류 성형하였다. 덧붙여 표 1에 기재한 복합 섬유 코드의 구조는, 아라미드 섬유 코드 및 나일론 66 섬유 코드의 섬도를 나타내고, 비교예 1의 복합 섬유 코드는, 2개의 아라미드 섬유 코드(1670dtex)와 1개의 나일론 66 섬유 코드(1400dtex)의 3개 꼬임인 것을 의미한다. 또한 비교예 2 ~ 4 및 실시예 1 ~ 3의 복합 섬유 코드의 구조에서는, 최초의 수가 아라미드 섬유 코드의 섬도(dtex), 2번째의 수가 나일론 66 섬유 코드의 섬도(dtex)를 나타내고, 이것들의 2개 꼬임인 것을 의미한다.
얻어진 7종류의 공기입 레이디얼 타이어에 관하여, 후술하는 방법으로 고속 내구성을 평가하였다. 또한 7종류의 공기입 레이디얼 타이어로부터 벨트 보강층을 채취하여, 벨트 보강층의 중량 및 복합 섬유 코드의 2.0cN/dtex의 하중을 가하였을 때의 신도를 하기의 평가 방법에 의하여 측정하였다.
　　　　2.0cN/dtex 부하 시의 신도
공기입 레이디얼 타이어로부터 채취한 벨트 보강층으로부터, 10개의 복합 섬유 코드를 샘플링하고, JIS L1017에 준거하여, 2.0cN/dtex의 하중을 가하였을 때의 신도를 측정하였다. 얻어진 결과는, 표 1의 「2.0cN/dtex 부하 시의 신도」의 란에 나타내었다.
　　　벨트 보강층의 중량
공기입 레이디얼 타이어로부터 채취한 벨트 보강층의 단위 길이당의 중량을 측정하였다. 얻어진 결과는, 비교예 1의 값을 100으로 하는 지수로 나타내어 표 1의 「벨트 보강층의 중량」의 란에 나타내었다. 이 지수가 작을수록 벨트 보강층이 가볍고, 타이어를 경량화할 수 있는 것을 의미한다.
　　　고속 내구성
얻어진 공기입 레이디얼 타이어를 표준 림(사이즈 17×7JJ)에 림 끼움하고, 공기압 230MPa를 충전하였다. 이 타이어를 실내 드럼 시험기(드럼 직경 1707mm)에 걸어 JATMA 규정의 고속 내구성 시험을 행하였다. 이 고속 내구성 시험이 종료한 후, 시험 속도를 50km/시씩 올려 타이어가 파괴될 때까지 시험을 계속하여, 주행 거리를 측정하였다. 얻어진 결과는, 비교예 1의 값을 100으로 하는 지수로 나타내고 표 1의 「고속 내구성」의 란에 나타내었다. 이 지수가 클수록 고속 내구성이 뛰어난 것을 의미한다.
Figure pct00001
덧붙여, 표 1에 있어서 사용한 원재료의 종류를 하기에 나타낸다.
·SBR 1: 말단 변성 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무, 닛폰 제온샤(ZEON CORPORATION)제 SBR NS460, 스티렌 부타디엔 고무 100중량부에 오일 성분 37.5중량부를 배합한 유전 제품, 스티렌 양이 25중량%, 비닐 단위량이 63중량%, 중량 평균 분자량이 78만
·SBR 2: 말단 변성 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무, 아사히 카세이샤(Asahi Kasei Corporation)제 SBR E581, 스티렌 부타디엔 고무 100중량부에 오일 성분 37.5중량부를 배합한 유전 제품, 스티렌 양이 40중량%, 비닐 단위량이 44중량%, 중량 평균 분자량이 126만
·BR: 부타디엔 고무, 닛폰 제온샤제 Nipol BR1220
·실리카: 로디아샤제 Zeosil 115GR, 질소 흡착 비표면적이 160m2/g
·커플링제: 유황 함유 실란 커플링제, 비스(3-트리에톡시실릴프로필)테트라술피드, 에보닉사(Evonik)제 Si69
Figure pct00002
표 2에 있어서 사용한 원재료의 종류를 하기에 나타낸다.
·카본 블랙: 토카이 카본사(TOKAI CARBON)제 시스트 6
·스테아린산: 니치유샤(日油社)제 비즈 스테아린산
·산화 아연: 세이도 카가쿠 코교샤(正同化學工業社)제 아연화 3종
·노화 방지제: 플렉스시스사(FLEXSYS)제 산토플렉스 6PPD
·아로마 오일: 쇼와 쉘 세키유샤(SHOWA SHELL SEKIYU K. K.)제 엑스트랙트 4호S
·유황: 츠루미 카가쿠 코교샤(鶴見化學工業社)제 금화인(金華印) 유입(油入) 미분(微粉) 유황
·가류 촉진제 1: CBS, 오우치 신코 카가쿠샤(大內新興化學社)제 노크셀러 CZ-G
·가류 촉진제 2: DPG, 스미토모 카가쿠 코교샤(住友化學工業社)제 소크시놀 D-G
표 1로부터 분명한 바와 같이 실시예 1 ~ 3에 의하여 제조된 공기입 레이디얼 타이어는, 벨트 보강층의 경량화를 완수하면서, 고속 내구성에 뛰어난 것이 확인되었다.
비교예 2의 공기입 레이디얼 타이어는, 2개 꼬임으로 한 복합 섬유 코드의 총 섬도가 1800dtex 미만, 2.0cN/dtex 부하 시의 신도가 4.0%를 넘기 때문에, 고속 내구성이 떨어진다.
비교예 3의 공기입 레이디얼 타이어는, 2개 꼬임으로 한 복합 섬유 코드의 2.0cN/dtex 부하 시의 신도가 4.0%를 넘기 때문에, 고속 내구성이 떨어진다.
비교예 4의 공기입 레이디얼 타이어는, 트레드 고무의 로스 컴플라이언스가 45Pa-1을 넘기 때문에, 고속 내구성이 떨어진다.

Claims (2)

  1. 한 쌍의 비드 사이에 카커스층을 걸쳐 놓고, 트레드부에 있어서의 상기 카커스층의 외주(外周) 측에 벨트층, 당해 벨트층의 외주 측에 벨트 보강층 및 트레드 고무를 가지는 공기입 레이디얼 타이어에 있어서,
    상기 벨트 보강층이, 방향족 폴리아미드의 섬유 코드 1개 및 지방족 폴리아미드의 섬유 코드 1개를 서로 꼰 복합 섬유 코드로 이루어지고, 당해 복합 섬유 코드의 총 섬도(纖度)가 1800 ~ 3200dtex, 2.0cN/dtex의 하중을 가하였을 때의 신도(伸度)가 3.0 ~ 4.0%인 것과 함께, 상기 트레드 고무를 구성하는 고무 조성물이, 디엔계 고무 100중량부에 질소 흡착 비표면적이 100m2/g 이상의 실리카를 10 ~ 110중량부 배합하여 이루어지고, 이 고무 조성물의 60℃의 로스 컴플라이언스(loss compliance)가 45Pa-1 이하인 것을 특징으로 하는 공기입 레이디얼 타이어.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 트레드 고무를 구성하는 고무 조성물이, 스티렌 단위 함유량이 30 ~ 45중량%, 비닐 단위 함유량이 30 ~ 50중량%인 말단 변성 용액 중합 스티렌 부타디엔 고무를 상기 디엔계 고무 100중량% 중 50 ~ 90중량% 함유하고, 이 고무 조성물의 100℃의 100% 변형 시의 인장 응력이 2.0MPa 이상인 것을 특징으로 하는 공기입 레이디얼 타이어.
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