KR20030007448A - 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법 - Google Patents

고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20030007448A
KR20030007448A KR1020027011602A KR20027011602A KR20030007448A KR 20030007448 A KR20030007448 A KR 20030007448A KR 1020027011602 A KR1020027011602 A KR 1020027011602A KR 20027011602 A KR20027011602 A KR 20027011602A KR 20030007448 A KR20030007448 A KR 20030007448A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
powder
alloy
component
weight
chromium
Prior art date
Application number
KR1020027011602A
Other languages
English (en)
Other versions
KR100857944B1 (ko
Inventor
마르틴 야노우제크
볼프강 크라우슬러
게프하르트 조블
라인홀트 자흐
Original Assignee
플란제 악틴게젤샤프트
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 플란제 악틴게젤샤프트 filed Critical 플란제 악틴게젤샤프트
Publication of KR20030007448A publication Critical patent/KR20030007448A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100857944B1 publication Critical patent/KR100857944B1/ko

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/10—Sintering only
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
    • H01M8/0223—Composites
    • H01M8/0228—Composites in the form of layered or coated products
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C1/045—Alloys based on refractory metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0207—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
    • C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
    • H01M8/0206—Metals or alloys
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
    • H01M8/0206—Metals or alloys
    • H01M8/0208—Alloys
    • H01M8/021—Alloys based on iron
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
    • H01M8/0223—Composites
    • H01M8/0226—Composites in the form of mixtures
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)

Abstract

본 발명은 적어도 20 중량%의 크롬 성분에 더하여, 철로 구성될 뿐만 아니라 합계가 10 중량%를 넘지 않는 1 또는 수개의 추가적인 금속 및/ 또는 세라믹 합금 성분으로 구성된 합금의 고밀도 성형 부품을 제조하기 위한 분말 야금 방법에 관한 것이다.
본 발명에 따르면, 상기 제조는 최종 형상에 가까운 분말 압축 대기 상태의 압축 및 소결에 의해 이루어지고, 상기 추가적인 합금 성분은 마스터 합금(master-alloy) 분말의 형태로 안내된다.
이렇게 함에 있어서, 상기 마스터 합금은 선택적으로,
상기 추가적인 합금 성분 및 상기 철 성분,
또는 상기 추가적인 합금 성분, 상기 철 성분 및 크롬 성분,
또는 상기 추가적인 합금 성분 및 크롬 성분으로 구성된다.

Description

고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법{POWDER-METALLURGICAL METHOD FOR PRODUCING HIGH-DENSITY SHAPED PARTS}
순수한 크롬 및 높은 크롬 성분을 갖는 합금은, 온도가 낮을 경우, 매우 부서지기 쉽고, 따라서 원료 분말의 압축 및 소결에 의한 일반적인 분말 야금 제조 방법으로 작업하기가 매우 어렵다. 따라서, 단지 단순한 형상 및 낮은 밀도 및 강도를 가진 제품 또는 반가공품이 압축 및 소결에 의해 그러한 재료로 제조되고, 예를 들면, 필요하다면, 요구되는 최종 밀도 및 강도를 달성하기 위해 추가적인 열간 기계적 공정이 행해지는 판형(plate-shaped) 스퍼터링 타겟으로 제조된다 .
크롬 분말과 비교할 경우, 철 분말은 낮은 온도에서도 매우 연성(ductile)이고 따라서 문제없이 압축될 수 있다. 따라서, 충분히 높은 철 성분을 갖는 크롬 합금 분말은 일반적으로 매우 잘 압축될 수 있다. 그러나, 철 성분에 더하여, 합금 분말내에 더 적은 양으로 다른 합금 성분이 또한 존재하는 경우, 또다시 문제가 될수 있다.
그러한 합금, 특히 약 90 내지 95 중량%의 크롬 함량과, 약 9 내지 4 중량%의 철 성분과 약 1 중량%의 이트리움(yttrium) 성분 또는 다른 희토류(rare earths)성분 또는 그들 산화물을 갖는 합금들은 그들의 특별한 열 팽창 계수를 기초로 고체 산화물 연료 전지의 인터컨텍터(interconnector)로서 또한 사용된다. 분말 혼합물 내에서 이트리움 또는 희토류가 단지 적은 양으로 존재하는 상기 합금 성분의 충분하게 균일한 분포를 달성하기 위해, 고 에너지 분쇄기(high energy mill), 통상적으로 마멸기(attritor) 내에서 매우 깨끗한 원료 분말의 소위 기계적 합금(mechanical alloying)이 필요하다. 당해 기술의 현재 상태에 따르면, 따라서, 이러한 합금은 기계적 합금을 통하여 독점적으로 생산된다. 이렇게 함에 있어서, 기계적 합금은 다시 분말 형태의 추가적인 강화 및 변형을 초래하고, 분말 압축 대기 상태(the ready to press powder)의 좋은 압축성(pressability)을 강하게 감소시키는 현상을 초래한다. 따라서, 연료 전지의 인터컨넥터와 같은, 복잡하게 성형되고, 기계적으로 합금된 분말로 만들어진 고밀도 성형 부품은 압축 및 소결에 의해 최종 형상에 가까운 형상으로 더이상 제조될 수 없다.
따라서, 이러한 부품의 제조를 위해, 압축 및 소결에 의해, 약 70%의 최대 밀도에 도달하는, 충분하게 매우 큰 사이즈를 가진 단순하게 성형된 요소로서, 또는 반가공품으로서, 미가공 부품(raw parts)을 생산하는 것이 먼저 필요하다. 충분한 기계적 강도를 위해 필요한 최종 밀도를 달성하기 위해, 상기 미가공 부품은 예를 들면 압연(rolling)과 같은 기계적 재성형에 의해 추가적으로 변형되어야 한다.인터컨넥터의 경우에 요구되는 최종 형상은, 예를 들면, 채널 및 냅(naps)에 의해 구성되는 표면일 수 있고, 그다음 기계적으로 및/또는 전기화학적으로 많은 시간과 경비를 가지고 상기 미가공 부품의 작업이 수행되어야 한다.
예를 들면, 금속 사출 성형(metal injection moulding)과 같은 다른 분말 야금 제조 방법에 있어서, 최종 형상에 가까운 형태로 복잡하게 성형된 성형 부품을 생산하는 것이 가능한 것은 사실이다. 그러나, 그러한 방법들은 소결되는 동안 약 10% 및 그 이상에까지 이르는 상기 성형 부품의 수축을 야기하는 결합제(binding agent)의 높은 비율이 요구되고, 다시 치수적인 안정성 및 완성된 부품의 형상에 관한 정확도에 불리한 영향을 미치는 단점이 있다. 또한, 당해 기술의 현재 상태에 따르면, 상기 금속 사출 성형 기술은 단지 작은 부품에만 한정된다.
본 발명은 적어도 20 중량%의 크롬 성분에 더하여, 철로 구성되고, 게다가 합계가 10 중량%를 넘지 않는 1 또는 수개의 추가적인 금속 및/ 또는 세라믹 합금 성분으로 구성된 합금의 고밀도 성형 부품을 제조하기 위한 분말 야금 방법에 관한 것이다.
따라서, 본 발명의 과제는, 그것을 적용함에 의해, 적어도 20 중량%의 크롬 성분외에, 철 뿐만 아니라 1 또는 수개의 추가적인 금속 및/또는 세라믹 합금 성분으로 구성되고, 합계가 10 중량%를 넘지 않는 합금으로 만들어진, 충분하게 밀도있고 큰 치수 및 복잡한 형상의 최종 형상에 가까운 성형 부품을 간단하고 경제적인 방법으로 생산할 수 있는 분말 야금 방법을 창안하는 것이다.
본 발명에 따르면, 상기 과제는 최종 형상에 가까운 분말 압축 대기 상태의 압축 및 소결에 의해 성형 부품의 제조가 이루어지고, 상기 추가적인 합금 성분은 독점적으로 마스터 합금(master-alloy) 분말의 형태로 분말 압축 대기 상태로 안내되고 상기 마스터 합금은 선택적으로,
상기 추가적인 합금 성분 및 상기 철 성분,
또는 상기 추가적인 합금 성분, 상기 철 성분 및 크롬 성분,
또는 상기 추가적인 합금 성분 및 크롬 성분으로 구성된다.
상기 추가적인 금속 및/또는 세라믹 합금 성분은, 하나 또는 남아있는 모든 합금 성분을 갖는, 마스터 합금의 형태로 분말 압축 대기 상태로 독점적으로 안내되고, 한편으로는, 합금내 상기 추가적인 합금 성분 분포의 상당한 규칙성이 달성되고, 다른 한편으로는, 분말 압축 대기 상태의 좋은 압축성이 큰 성형 부품이 복잡한 형상으로 쉽게 제조될 수 있도록 유지된다는 사실이 결정적인 것이다. 상기 철 또는 크롬 성분이 상기 마스터 합금의 제조에 사용되지 않는 경우, 그것들은 기본적인 분말로서 분말 압축 대기 상태에 첨가된다.
상기 마스터 합금 분말은 상기 마스터 합금에 참여하는 적어도 하나의 합금 성분의 용융 및 뒤따르는 상기 용융물의 스프레잉(spraying)에 의해 유리하게 제조된다.
상기 분말 압축 대기 상태는 90%의 압축 밀도 및 그 이상에까지 압축될 수 있고, 소결되는 동안 실제적으로 수축되지 않고, 그래서 본 발명에 따른 방법에 의해 최종 형상에 가까운 상기 성분은 실제적으로 거의 재작업 없이 상기 수단에 따라 정확하게 제조된다.
상기 추가적인 합금 성분의 마스터 합금이 철을 가지고 제조될 때 특히 유리하다. 철은 이미 약 1500℃의 온도에서 문제없이 용융될 수 있고 따라서 마스터 합금 분말의 효율적인 제조를 보증한다.
상기 분말 혼합물의 압축이 성형 부품의 기하학적 구조와 대등하고, 적어도 상기 분말과 접촉하는 표면에 제공되고, 마멸 보호층을 가진 수개의 부품을 구비한 프레싱 램(pressing ram)을 가지고 이루어지는 경우 특히 유리하다. 상기 프레싱 램의 세분(subdivision) 및 상기 성형 부품의 기하학적 구조에의 적응에 의해 매우 높은 압력도 상기 성형 부품에 부분적으로 적용될 수 있고 높은 밀도가 성형 부품의 모든 구역에서 달성될 수 있으며, 특히 구역들에서 특히 복잡하게 또한 성형될 수 있다. 경질 재료 층(hard material layer)은, 가장 높은 압력에서도, 분말 압축 대기 상태에 의한 프레스 장치의 매우 빠른 마멸을 막는다.
특히, 상기 방법은 본 발명에 따라 연료 전지의 인터컨넥터의 제조에도 또한 적용될 수 있다.
이러한 인터컨넥터에 특히 적합한 합금은, 예를 들면, 20 내지 30 중량%의 크롬 뿐만 아니라 0.5 내지 0.8 중량%의 희토류 금속, 특히 이트리움을 갖는 70 내지 80 중량%의 철의 마스터 합금을 갖는 분말 압축 대기 상태로 제조되거나, 또는 0.5 내지 0.8 중량%의 이트리움을 갖는 5 중량%의 철의 마스터 합금 및 95 중량%의 크롬의 분말 압축 대기 상태로 제조되는 합금이다. 인터컨넥터를 처리할 때, 필수요소는 별론으로하고, 복잡한 성형의 정확한 구상이 중요하며, 또한 상기 재료의 필요한 밀도는 인터컨넥터를 위해 요구되는 가스 밀도를 보장하도록 도달되는 것이 중요하다. 많은 경우에 있어서, 상기 가스 밀도는 단지 본 발명에 따른 방법의 적용에 의해서만 도달된다.
만일 어떤 합금의 경우에 상기 가스 밀도가 충분치 않다면, 상기 압축 되고소결된 인터컨넥터의 표면에 크롬 층이 전기도금식으로(galvanically) 적용되던지 또는 흑연판의 적용 및 12 내지 48 시간 동안 1100℃ 및 1300℃ 사이의 온도에서의 뒤따르는 열처리에 의해 상기 표면에 탄소 처리 되도록 하는 것이 유리하다. 상기 추가적인 방법 단계를 적용함에 의해, 그다음, 인터컨넥터의 충분한 가스 밀도가 확실하게 도달된다.
이하, 본 발명은 실시예 의해 더욱 상세하게 설명된다.
2.5 mm의 두께와 120mm의 직경을 갖는 정교하게 냅핑된 표면과 플로우 채널(flow channel)을 갖는 디스크 형상의 인터컨넥터의 제조를 위해, 95 중량%의 기본 크롬 분말 및 0.8 중량%의 이트리움을 갖는 5 중량%의 철의 마스터 합금 분말의 분말 압축 대기 상태가 제조된다. 상기 분말의 사용된 입자 파편은 약 45 ㎛ 로부터 160 ㎛까지 이다.
분말 압축 대기 상태의 제조는 단일 분말에서의 검량(weighing), 압력 보조 수단(pressure auxiliary means)으로서 약 1 중량%의 마이크로왁스(microwax)의 첨가 및 텀블링 혼합기(tumbling mixer)에서 이후 15분 동안 그것들을 혼합함에 의해 이루어진다.
분말 압축 대기 상태의 압축은, 편평한 표면을 갖는 내부 링을 위한 램, 냅핑된 표면을 갖는 중앙 표면을 위한 램, 외부 표면을 위한 램을 갖는, 상기 인터컨넥터 반부의 특정 형상과 대등한 분할된 프레싱 램을 구비한 매트릭스 프레스에서 이루어진다.
상기 프레싱 램의 분할에 의해, 또한 상기 복잡하게 형성된 표면은 또한 7t/㎠ 의 압력으로 압축된다. 분말 압축 대기 상태내의 크롬 분말 성분의 공격성에 의해 야기되는 램 마멸의 감소를 위해서, 상기 분말과 접촉하는 램 표면은 경질 금속 층으로 코팅된다.
압축후, 다이(die)로부터 상기 인터컨넥터 반부의 배출이 일어나고, 상기 배출 과정에서 상기 성형 부품의 상대적으로 작은 녹색 고형체임이 고려되고, 만일 분말의 성형 부품의 그것과 비교한다면 그것은 예를 들면 강철과 같이 잘 압축 될 수 있다.
상기 인터컨텍터 반부의 추가적인 치밀화 및 강화는 3시간동안 1450℃ 에서 수소하에서 소결에 의해 이루어진다.
이러한 방법으로 제조된 각각의 2개의 인터컨넥터는 인터컨넥터를 완성하기 위해 연납접(soldering)에 의한 추가적인 기계적 재작업 없이 연결될 수 있다.
상술한 바와 같이 본 발명은 적어도 20 중량%의 크롬 성분외에, 철 뿐만 아니라 1 또는 수개의 추가적인 금속 및/또는 세라믹 합금 성분으로 구성되고, 합계가 10 중량%를 넘지 않는 합금으로 만들어진, 충분하게 밀도있고 큰 치수 및 복잡한 형상의 최종 형상에 가까운 성형 부품을 간단하고 경제적인 방법으로 생산할 수 있는 분말 야금 방법에 이용될 수 있다.

Claims (8)

  1. 적어도 20 중량%의 크롬 성분에 더하여, 철로 구성되고, 게다가 합계가 10 중량%를 넘지 않는 1 또는 수개의 추가적인 금속 및/ 또는 세라믹 합금 성분으로 구성된 합금의 고밀도 성형 부품을 제조하기 위한 분말 야금 방법에 있어서,
    상기 제조는 최종 형상에 가까운 분말 압축 대기 상태의 압축 및 소결에 의해 이루어지고, 상기 추가적인 합금 성분은 독점적으로 마스터 합금(master-alloy) 분말의 형태로 분말 압축 대기 상태로 안내되고 상기 마스터 합금은 선택적으로,
    상기 추가적인 합금 성분 및 상기 철 성분,
    또는 상기 추가적인 합금 성분, 상기 철 성분 및 크롬 성분,
    또는 상기 추가적인 합금 성분 및 크롬 성분으로 구성되는 것을 특징으로 하는 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    철의 마스터 합금 분말 및 상기 추가적인 합금 성분을 갖는 기본 크롬 분말 혼합물은 분말 압축 대기 상태로서 사용되는 것을 특징으로 하는 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 분말 혼합물의 압축은 수개의 부품을 구비하고 제조되는 성형 부품의기하학적 구조와 대등하고 적어도 상기 분말과 접촉하는 표면에 마멸 보호층이 제공되는 프레싱 램을 가지고 이루어지는 것을 특징으로 하는 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 하나의 항에 있어서,
    상기 성형 부품은 연료 전지의 인터컨넥터인 것을 특징으로 하는 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법.
  5. 제 2 항 내지 제 4 항 중 어느 하나의 항에 있어서,
    상기 압축 분말 대기 상태는 95 중량%의 크롬 및 0.5 내지 0.8 중량%의 이트리움을 갖는 5 중량%의 철의 마스터 합금으로 구성되는 것을 특징으로 하는 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법.
  6. 제 2 항 내지 제 4 항 중 어느 하나의 항에 있어서,
    상기 압축 분말 대기 상태는 20 내지 30 중량%의 크롬 및 0.5 내지 0.8 중량%의 희토류 금속, 특히 이트리움을 갖는 70 내지 80 중량%의 철의 마스터 합금으로 구성되는 것을 특징으로 하는 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법.
  7. 제 4 항에 있어서,
    상기 압축 및 소결된 인터컨넥터의 표면상에 크롬층이 전기도금식으로 적용되는 것을 특징으로 하는 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법.
  8. 제 4 항에 있어서,
    상기 압축 및 소결된 인터컨넥터의 표면은 흑연판 및 12 내지 48 시간 동안 1100℃ 및 1300℃ 사이의 온도에서의 뒤따르는 열처리에 의해 탄소 처리되는 것을 특징으로 하는 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법.
KR1020027011602A 2001-01-15 2001-12-19 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법 KR100857944B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ATGM31/2001 2001-01-15
AT0003101U AT4737U1 (de) 2001-01-15 2001-01-15 Pulvermetallurgisches verfahren zur herstellung hochdichter formteile
PCT/AT2001/000398 WO2002055747A1 (de) 2001-01-15 2001-12-19 Pulvermetallurgisches verfahren zur herstellung hochdichter formteile

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20030007448A true KR20030007448A (ko) 2003-01-23
KR100857944B1 KR100857944B1 (ko) 2008-09-09

Family

ID=3479677

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020027011602A KR100857944B1 (ko) 2001-01-15 2001-12-19 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법

Country Status (10)

Country Link
US (1) US7390456B2 (ko)
EP (1) EP1268868B1 (ko)
JP (1) JP4119750B2 (ko)
KR (1) KR100857944B1 (ko)
AT (2) AT4737U1 (ko)
AU (1) AU2002215682B2 (ko)
CA (1) CA2402515C (ko)
DE (1) DE50103004D1 (ko)
DK (1) DK1268868T3 (ko)
WO (1) WO2002055747A1 (ko)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT6260U1 (de) * 2002-08-01 2003-07-25 Plansee Ag Verfahren zur herstellung eines formteiles
US20050227772A1 (en) * 2004-04-13 2005-10-13 Edward Kletecka Powdered metal multi-lobular tooling and method of fabrication
US8652691B1 (en) 2006-06-28 2014-02-18 Bloom Energy Corporation Pre-oxidation of metallic interconnects
US20090068055A1 (en) * 2007-09-07 2009-03-12 Bloom Energy Corporation Processing of powders of a refractory metal based alloy for high densification
AT11555U1 (de) 2009-03-12 2010-12-15 Plansee Se Interkonnektor einer festelektrolyt-hochtemperatur-brennstoffzelle
US10040121B2 (en) * 2009-12-09 2018-08-07 Porite Taiwan Co., Ltd. Method for forming an interconnect of a solid oxide fuel cell
AT11799U1 (de) * 2009-12-15 2011-05-15 Plansee Se Formteil
US8840833B1 (en) 2010-11-30 2014-09-23 Bloom Energy Corporation Iron coated chromium powder and SOFC IC made therefrom
AT12696U1 (de) 2011-07-21 2012-10-15 Plansee Se Formteil
CA2878525C (en) 2012-07-09 2020-04-14 Stackpole International Powder Metal, Ulc Fuel cell interconnector and method for making a fuel cell interconnector
US9437879B1 (en) * 2012-09-12 2016-09-06 Bloom Energy Corporation Oxidation process for interconnects and end plates
AT13692U1 (de) * 2013-09-02 2014-06-15 Plansee Se Chrom-haltiges Pulver oder Pulvergranulat
AT513501B1 (de) * 2013-09-02 2014-05-15 Abatec Group Ag IR-Strahler mit Doppelverglasung
AT14143U1 (de) 2013-09-02 2015-05-15 Plansee Se Pulvermetallurgisches Bauteil
CA2924499A1 (en) 2013-10-01 2015-04-09 Bloom Energy Corporation Pre-formed powder delivery to powder press machine
US10079393B1 (en) 2014-01-09 2018-09-18 Bloom Energy Corporation Method of fabricating an interconnect for a fuel cell stack
WO2015130644A1 (en) 2014-02-25 2015-09-03 Bloom Energy Corporation Composition and processing of metallic interconnects for sofc stacks
US9992917B2 (en) 2014-03-10 2018-06-05 Vulcan GMS 3-D printing method for producing tungsten-based shielding parts
US10096840B1 (en) 2014-12-15 2018-10-09 Bloom Energy Corporation High temperature air purge of solid oxide fuel cell anode electrodes
EP3376575B1 (de) 2017-03-16 2020-04-29 Hexis AG Verfahren zur herstellung eines metallischen interkonnektors für einen brennstoffzellenstapel, sowie ein nach dem verfahren hergestellter metallischer interkonnektor

Family Cites Families (47)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2827407A (en) * 1954-06-15 1958-03-18 Federal Mogul Corp Method of producing powdered steel products
US3024110A (en) * 1958-07-21 1962-03-06 Du Pont Processes for producing dispersions of refractory metal oxides in matrix metals
US3150443A (en) * 1959-12-07 1964-09-29 Du Pont Process of incorporating a refractory metal oxide in a metal and product resulting therefrom
US3085876A (en) * 1960-03-01 1963-04-16 Du Pont Process for dispersing a refractory metal oxide in another metal
US3179515A (en) * 1960-04-27 1965-04-20 Grant Dispersion strengthened metals
US3180727A (en) * 1962-02-20 1965-04-27 Du Pont Composition containing a dispersionhardening phase and a precipitation-hardening phase and process for producing the same
US3382051A (en) * 1964-09-25 1968-05-07 Fansteel Metallurgical Corp Dispersion-strengthened iron-group metal alloyed with a small amount of zirconium, hafnium or magnesium and process of making
US3785801A (en) * 1968-03-01 1974-01-15 Int Nickel Co Consolidated composite materials by powder metallurgy
US3556769A (en) * 1969-07-09 1971-01-19 Fansteel Inc Process for making chromium alloys of dispersion-modified iron-group metals,and product
US3696486A (en) * 1969-08-25 1972-10-10 Int Nickel Co Stainless steels by powder metallurgy
US3660049A (en) * 1969-08-27 1972-05-02 Int Nickel Co Dispersion strengthened electrical heating alloys by powder metallurgy
US3778249A (en) * 1970-06-09 1973-12-11 Int Nickel Co Dispersion strengthened electrical heating alloys by powder metallurgy
US3723109A (en) * 1971-07-16 1973-03-27 Int Nickel Co Extrusion of canned metal powders using graphite follower block
BE794142A (fr) * 1972-01-17 1973-07-17 Int Nickel Ltd Alliages pour hautes temperatures
US3841847A (en) * 1972-09-15 1974-10-15 British Non Ferrous Metals Res Chromium alloys containing y{11 o{11 {11 and aluminium or silicon or both
US3992161A (en) * 1973-01-22 1976-11-16 The International Nickel Company, Inc. Iron-chromium-aluminum alloys with improved high temperature properties
US3975193A (en) * 1973-04-18 1976-08-17 Airco, Inc. Powder metallurgy process for producing stainless steel stock
FR2238687A1 (ko) * 1973-07-26 1975-02-21 Inst Vysokikh Temperatur Akade
US3970445A (en) * 1974-05-02 1976-07-20 Caterpillar Tractor Co. Wear-resistant alloy, and method of making same
US4071354A (en) * 1975-12-08 1978-01-31 Ford Motor Company Master alloy for powders
US4382818A (en) * 1975-12-08 1983-05-10 Ford Motor Company Method of making sintered powder alloy compacts
US4239557A (en) * 1978-01-11 1980-12-16 Gould Inc. Thermally stable sintered porous metal articles
US4240831A (en) * 1979-02-09 1980-12-23 Scm Corporation Corrosion-resistant powder-metallurgy stainless steel powders and compacts therefrom
SE450876B (sv) * 1981-11-11 1987-08-10 Hoeganaes Ab Kromhaltig pulverblandning baserad pa jern samt sett for dess framstellning
US4732622A (en) * 1985-10-10 1988-03-22 United Kingdom Atomic Energy Authority Processing of high temperature alloys
CA1337468C (en) * 1987-08-01 1995-10-31 Kuniaki Ogura Alloyed steel powder for powder metallurgy
AT395120B (de) * 1990-02-22 1992-09-25 Miba Sintermetall Ag Verfahren zum herstellen zumindest der verschleissschicht hochbelastbarer sinterteile, insbesondere fuer die ventilsteuerung einer verbrennungskraftmaschine
US5427601A (en) * 1990-11-29 1995-06-27 Ngk Insulators, Ltd. Sintered metal bodies and manufacturing method therefor
CA2069700C (en) * 1991-05-28 1998-08-18 Jinsuke Takata Mixed powder for powder metallurgy and sintered product thereof
US5298055A (en) * 1992-03-09 1994-03-29 Hoeganaes Corporation Iron-based powder mixtures containing binder-lubricant
AT399165B (de) * 1992-05-14 1995-03-27 Plansee Metallwerk Legierung auf chrombasis
DK0578855T3 (da) 1992-07-16 1996-09-02 Siemens Ag Materiale til de metalliske komponenter i Højtemperaturbrændstofcelle-anlæg
DE4410711C1 (de) * 1994-03-28 1995-09-07 Forschungszentrum Juelich Gmbh Metallische bipolare Platte für HT-Brennstoffzellen und Verfahren zur Herstellung desselben
JP3236755B2 (ja) * 1995-04-04 2001-12-10 住友特殊金属株式会社 耐酸化性金属材料
JPH08218154A (ja) * 1995-02-14 1996-08-27 Nippon Steel Corp 耐金属間化合物析出脆化特性の優れた高強度フェライト系耐熱鋼
US5782954A (en) * 1995-06-07 1998-07-21 Hoeganaes Corporation Iron-based metallurgical compositions containing flow agents and methods for using same
US5641920A (en) * 1995-09-07 1997-06-24 Thermat Precision Technology, Inc. Powder and binder systems for use in powder molding
JPH09279287A (ja) * 1996-04-10 1997-10-28 Sanyo Special Steel Co Ltd 粒子分散型粉末耐熱合金
GB2311997A (en) * 1996-04-10 1997-10-15 Sanyo Special Steel Co Ltd Oxide-dispersed powder metallurgically produced alloys.
JPH09324615A (ja) * 1996-06-07 1997-12-16 Nippon Piston Ring Co Ltd 接合型バルブシート
DE19643156C1 (de) * 1996-10-18 1998-02-19 Siemens Ag Verfahren zur Herstellung eines Chrom-Werkstoffs
DE19643157C1 (de) 1996-10-18 1998-01-15 Siemens Ag Verfahren zur Herstellung eines Chrom-Werkstoffes
DE19650704C2 (de) 1996-12-06 2000-09-14 Forschungszentrum Juelich Gmbh Verbindungselement für Brennstoffzellen
JP3705665B2 (ja) * 1996-12-19 2005-10-12 日立粉末冶金株式会社 鉄クロム系焼結合金及びその製造方法並びにそれを用いた燃料電池用セパレータ
AUPP042597A0 (en) * 1997-11-17 1997-12-11 Ceramic Fuel Cells Limited A heat resistant steel
EP0936688A1 (de) * 1998-02-17 1999-08-18 Sulzer Hexis AG Interkonnektor für Hochtemperatur-Brennstoffzellen
DE19828545C1 (de) * 1998-06-26 1999-08-12 Cromotec Oberflaechentechnik G Galvanisches Bad, Verfahren zur Erzeugung strukturierter Hartchromschichten und Verwendung

Also Published As

Publication number Publication date
WO2002055747A1 (de) 2002-07-18
CA2402515C (en) 2008-02-05
AT4737U1 (de) 2001-11-26
KR100857944B1 (ko) 2008-09-09
US20030021715A1 (en) 2003-01-30
ATE272130T1 (de) 2004-08-15
JP2004517215A (ja) 2004-06-10
DK1268868T3 (da) 2004-11-08
DE50103004D1 (de) 2004-09-02
WO2002055747A8 (de) 2002-12-19
EP1268868A1 (de) 2003-01-02
CA2402515A1 (en) 2002-07-18
JP4119750B2 (ja) 2008-07-16
US7390456B2 (en) 2008-06-24
AU2002215682B2 (en) 2006-04-27
EP1268868B1 (de) 2004-07-28
AU2002215682A1 (en) 2002-07-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100857944B1 (ko) 고밀도 성형 부품의 제조를 위한 분말 야금 방법
US9434003B2 (en) Process for producing an interconnector of a high-temperature fuel cell
US7147819B2 (en) Method for producing highly porous metallic moulded bodies close to the desired final contours
JP4304245B2 (ja) 成形表面を有する粉末冶金による物体
AU2001256212A1 (en) Method for manufacturing metal parts
JPH03173706A (ja) 複数の金属間化合物からなる成形体を金属の焼結により製造する方法
CN103056369A (zh) 粉末冶金制作零件的生产工艺
JPH02240201A (ja) 圧粉体の成形金型及び圧粉体の製造方法
US6821313B2 (en) Reduced temperature and pressure powder metallurgy process for consolidating rhenium alloys
JPH0344145B2 (ko)
US7270782B2 (en) Reduced temperature and pressure powder metallurgy process for consolidating rhenium alloys
JPH07242916A (ja) 焼結体の製造方法
JPS61127848A (ja) 焼結アルニコ磁石の製造方法
JPH11315305A (ja) 焼結体の製造方法
EP0533745B1 (en) Method of manufacturing compound products
JP3089701B2 (ja) タングステン重合金複合製品の製造方法
US20040151611A1 (en) Method for producing powder metal tooling, mold cavity member
JPH11315306A (ja) 焼結体の製造方法
JPH06299203A (ja) 積層複合材料成形体及びその製造方法
CN113182523A (zh) 一种通过高温压烧制备金刚石刀齿的方法
JPH07278693A (ja) タングステン基焼結重合金の製造方法
JP2003003202A (ja) Ｆｅ−Ｃｏ系軟磁性合金からなる高密度焼結体の製造方法
JPH0625708A (ja) 粉末成形体の製造方法
JPH0362507A (ja) 異方性希土類磁石の製造方法
JP2000290704A (ja) 複合部材及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
J201 Request for trial against refusal decision
AMND Amendment
B601 Maintenance of original decision after re-examination before a trial
E801 Decision on dismissal of amendment
J301 Trial decision

Free format text: TRIAL DECISION FOR APPEAL AGAINST DECISION TO DECLINE REFUSAL REQUESTED 20071129

Effective date: 20080530

S901 Examination by remand of revocation
GRNO Decision to grant (after opposition)
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20120827

Year of fee payment: 5

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130822

Year of fee payment: 6

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140821

Year of fee payment: 7

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150820

Year of fee payment: 8

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160825

Year of fee payment: 9

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170825

Year of fee payment: 10

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180823

Year of fee payment: 11