KR20010013362A - 자석부재의 가공장치 및 가공방법 - Google Patents

Abstract

연마될 자석부재를 한 방향으로 안내하기 위한 반송로와; 상기 자석부재를 상기 반송로로 연속적으로 보내기 위하여 반송방향으로 다수개의 자석부재를 밀기 위한 반송수단과; 상기 반송된 자석부재의 대향면을 연마하기 위하여 상기 반송로를 사이에 두도록 배치된 한쌍의 연마수단 및; 상기 반송방향의 반대방향으로 상기 자석부재를 밀어내기 위하여 상기 연마수단의 하류쪽에 배치된 밀어내기 수단을 포함하여 구성되는 자석부재의 가공장치.

이러한 구성으로, 우수한 생산성으로 자석부재를 소정의 형상으로 가공하는 것이 가능하다.

Description

자석부재의 가공장치 및 가공방법{WORKING APPARATUS AND WORKING METHOD OF MAGNET MEMBER}

본 발명은 다양한 자석부재를 원하는 형태로 연마하기 위한 자석부재의 가공장치 및 가공방법에 관한 것이다.

＜발명의 배경＞

최근에 전자부문에 있어서 크기가 작아지고 성능이 고도화 됨에 따라서, 자석부재도 크기가 작아지고, 성능이 고도화되며, 동시에 비용이 감소될 것이 요구되고 있다. 따라서, 소정의 용도를 위한 자석부재에 적합하도록 자석부재 분말을 압축성형 및 소결함으로써 자석부재를 얻을 때에, 효율성을 제고함으로써 가격을 감소하고 가공정밀도를 개선할 것이 요구된다.

도 1a 는 자석부재 분말을 압축성형 및 소결함으로써 얻어지며 단면이 원호형상인 자석부재를 나타낸다. 이 자석부재는 단면이 도 1b에 나타낸 것과 같이 원호와 같이 되도록 연마되고, 그 후에 음성코일 모우터 자석으로 얇게 썰어진다.

종래에, 이러한 방식의 자석부재(1)가 연마될 때는, 도 2에서 나타낸 장치가 사용되었다.

도 2 에 있어서, 참조부호 (3)은 회전 테이블을 나타내며, 가공될 다수개의 자석부재(1)들은 회전 테이블(3) 상에 고정되며, 회전 테이블(3)은 화살표의 방향으로 회전된다. 연마수단으로서의 숫돌(5)은, 연마면인 평평한 바닥면이 회전 테이블(3)의 표면과 평행하게 되도록 배치되며, 숫돌(5)은 모우터(4)에 의하여 화살표 방향으로 회전한다. 숫돌(5)이 회전하고, 단면이 원호형상인 자석부재(1)의 상부 볼록면은 회전테이블(3) 상의 자석부재(1)의 상부면과 숫돌(5)의 바닥면이 접촉하는 소위 수직축 평면연마에 의하여 균일하게 연마되며, 따라서 자석부재(1)는 후속하는 가공에 대한 기준으로 되는 도 3에서 나타낸 바와 같은 평평한 기준면(2)으로 형성된다.

그 후에, 도 4a 및 4b에 나타낸 바와 같이, 자석부재는 기준면(2)이 아래쪽으로 향하도록 한 상태에서 상호간에 평행하게 테이블(8)상에 놓여진 한쌍의 안내 프레임(7)의 사이로 반송되고, 반송도중에, 상부면, 즉 오목한 면이 숫돌(6)에 의하여 소정의 형상으로 연마되고, 연마된 오목면에 마무리 연마가 실시된다.

또한, 도 5에서 나타낸 바와 같이, 마무리 연마에 처해진 자석부재(1)의 오목한 면이 아래쪽으로 향하고, 자석부재(1)는 상호간에 평행하게 테이블(9)상에 놓여진 한쌍의 안내 프레임(10)의 사이로 반송되고, 자석부재(1)의 볼록한 면, 즉 기준면(2)이 형성된 면이 소정의 형상으로 연마된다.

유사하게, 자석부재(1)의 양측이 연마되어 음성코일 모우터 자석으로 절단되는 부재를 얻는다.

상술한 바와 같이, 종래의 가공장치에 따르면, 자석부재의 볼록한 면은 기준면으로 형성되는 볼록면을 연마하도록 위쪽으로 향하고, 그 후에 기준면은 오목면으로 연마되도록 아래쪽으로 향하게 된다. 따라서, 연마될 자석부재가 가공될 때마다, 자석부재의 상부 및 하부면은 바꿔져야만 하며, 다수개의 표면을 연속공정으로 가공하는 것이 어렵다. 따라서, 작업공정이 복잡해지고, 제조효율이 낮다.

또한, 종래의 가공장치에 있어서는, 연마에 사용되는 연마액이 피가공물인 연마될 부재로 분사되어 제품이 물리는 것을 방지한다.

그러나, 연마되는 부재의 부분으로 공급되는 연마액의 양을 일정하게 유지하기란 어렵다. 만약 연마액의 양이 많으면, 부재가 불충분하게 연마되고, 만약 연마액의 양이 너무 적으면, 숫돌의 연마면이 고온으로 가열되므로, 숫돌로부터 다이아몬드가 빠져나오고, 숫돌이 물리는 불편이 있다.

한편, 예를 들면 희토류 소결자석과 같은 연마될 부재가 상호간에 접촉하고 연속적으로 반송될 때, 특히, 부재들이 부스러지기 쉬운 것일 때는, 부재들 사이의 접촉에 기인하여 크랙이 발생되는 문제점이 있다.

따라서, 본 발명의 목적은 상술한 문제점을 해결하기 위한 것으로서, 다수개의 자석부재를 원하는 형상으로 연속적으로 또한 효과적으로 가공할 수 있는 자석부재의 가공장치 및 가공방법을 제공하는 것이다.

특히, 본 발명의 목적은, 자석부재의 상부 및 하부면을 연마함으로써 연속적인 연마 또는 마무리에 의하여 생산성을 더욱 제고할 수 있는 자석부재의 가공장치 및 가공방법을 제공함에 있다.

또한, 본 발명의 목적은 칩(chip)이나 크랙이 발생하는 것을 억제하는 자석부재의 가공장치 및 가공방법을 제공함에 있다.

또한, 본 발명의 목적은 연마액을 보다 신뢰성있게 또한 d나정되게 공급함으로써 생산성을 더욱 제고할 수 있는 자석부재의 가공장치 및 가공방법을 제공함에 있다.

또한 본 발명의 목적은 연마액의 침투성을 제고하고, 냉각효과를 제고하고, 연마부의 온도상승을 방지함으로써 연마수단이 용이하게 물리거나 또는 변형되지 않는 자석부재의 가공장치 및 가공방법을 제공함에 있다.

＜발명의 개시＞

본 발명의 제 1 실시형태에 따른 자석부재의 가공장치는: 연마될 자석부재를 한 방향으로 안내하기 위한 반송로와; 자석부재를 반송로로 연속적으로 보내기 위하여 반송방향으로 다수개의 자석부재를 밀기 위한 반송수단과; 반송된 자석부재의 양쪽면을 연마하기 위하여 반송로를 사이에 두도록 배치된 한쌍의 연마수단 및; 반송방향의 반대방향으로 자석부재를 밀어내기 위하여 연마수단의 하류쪽에 배치된 밀어내기 수단을 포함하여 구성된다.

본 발명의 제 1 실시예에 있어서의 자석부재의 가공장치는, 자석부재의 연속반송 공정중에 자석부재를 연마한다. 자석부재의 다수개의 표면을 동시에 연마하기 위하여 한쌍의 연마수단이 자석부재의 반송로를 사이에 두고 배치된다. 가공장치는, 자석부재를 공급하기 위하여 반송방향으로 자석부재를 비스듬하게 하는 반송수단과, 반송방향과 반대방향으로 연마되는 자석부재를 밀어내기 위한 밀어내기 수단을 더욱 포함하여 구성된다.

생산성을 제고하기 위하여는, 자석부재의 다수개의 표면들을 한 공정에서 연마하는 것이 바람직하다. 예를 들면, 도 6 에 나타낸 바와 같이, 자석부재(12)는 한쌍의 회전숫돌 (13) 및 (14)의 사이를 통과하여 자석부재(12)의 대향하는 면이 동시에 연마될 수 있다. 그러나, 만약 자석부재(12)의 연마될 2개의 면의 형상이 상호간에 상이하거나, 또는 자석부재(12)가 숫돌(13) 및 (14)의 사이를 통과할 때 자석부재(12)의 양쪽면상에서 마찰력 Fa 및 Fb 이 발생되면, 자석부재(12)를 회전하도록 작용하는 모멘트 M 가 생성된다. 따라서, 예를 들면, 만약 도 1에서 나타낸 것과 동일한 형상의 자석부재의 볼록면상에 기준면이 형성되고, 오목면이 동시에 연마에 처해지면, 자석부재(15)가 안정되지 않고 자석부재(15)가 상하로 요동하며, 도 7에서 나타낸 바와 같이 가공면(16)상에 요철면이 형성된다.

따라서, 본 발명에 있어서는, 배열된 다수개의 자석부재들이 반송방향으로 밀어져서 한쌍의 연마수단으로 공급되며, 연마수단의 하류쪽에 마련된 밀어내기 수단이 반송방향과 반대방향으로 자석부재를 치우치게 하며, 그에 의하여 앞뒤쪽이 연마되는 자석부재를 밀어내게 한다.

연마되는 자석부재는 앞쪽의 자석부재의 앞뒤에 위치하는 다른 자석부재에 의하여 밀어지고 안정되며, 연마작용에 의하여 자석부재를 회전하도록 작용하는 모멘트가 발생하더라도, 자석부재는 앞뒤의 자석부재에 관한 마찰력에 의하여 회전되는 것이 억제된다. 따라서, 자석부재의 다수개의 표면을 동시에 안정적으로 연마하는 것이 가능하다.

본 발명의 제 2 의 실시형태에 따르면, 제 1 의 실시형태에 있어서, 광택수단은 광택에 의하여, 한쌍의 연마수단에 의하여 연마된 자석부재의 한쪽표면을 마무리하기 위한 연마수단이다.

본 발명에 따르면, 광택수단을 연마수단으로서 이용함으로써 생산성이 더욱 제고된다.

본 발명의 제 3 의 실시형태에 따르면, 제 2 의 실시형태에 있어서, 한쌍의 연마수단은 반송로의 상부 및 하부에 배치된 숫돌을 포함하여 구성되며, 반송로의 상하부에 배치된 숫돌은 자석부재의 하부면상에 평평한 면을 형성하며, 밀어내기 수단은, 광택에 의하여, 자석부재의 평평한 면을 기준면으로서 이용하는 자석부재의 상부면을 마무리한다.

본 발명에 따르면, 자석부재의 상부 및 하부면의 연마작용에 부가하여, 하나의 공정으로 마무리 연마가 수행될 수 있으며, 따라서 생산성이 더욱 향상된다.

본 발명의 제 4 의 실시형태에 따른 자석부재의 가공방법은: 자석부재를 연속적으로 반송하기 위하여 다수개의 자석부재를 한 방향으로 반송하고, 동시에 반송방향과 반대의 방향으로 자석부재를 밀어내며, 동시에 자석부재를 사이에 끼우도록 배치된 한쌍의 연마수단에 의하여 자석부재의 대향면을 동시에 연마하는 공정을 포함하여 구성된다.

본 발명에 따르면, 자석부재를 연속적으로 반송하기 위하여 한 방향으로 자석부재를 밀어냄으로써 다수개의 자석부재를 연속적으로 연마하는 것이 가능하며, 자석부재의 상부 및 하부면은 자석부재를 사이에 까우도록 배치된 한쌍의 연마수단에 의하여 하나의 공정에서 안정적으로 연마되며, 따라서 생산성이 더욱 제고된다.

본 발명의 제 5 실시형태에 따른 자석부재의 가공장치는, 다수개의 자석부재가 반송로로 연속적으로 반송되고, 연마수단은 반송방향과 반대의 방향으로 회전하며, 연마수단이 반송방향과 반대의 방향으로 자석부재를 밀어내는 동안 연마수단은 자석부재를 연마한다.

본 발명에 따르면, 연마수단을 반송방향과는 반대쪽의 방향으로 회전함으로써, 반송방향과 반대의 방향으로 미는 힘을 인가하는 것이 가능하다. 이러한 미는 힘에 의하여, 연마되는 자석부재가 앞쪽의 자석부재의 앞뒤의 자석부재에 의하여 밀어지고 안정화되므로, 자석부재를 회전하도록 작용하는 모멘트가 연마작용에 의하여 발생하더라도, 연마된 자석부재가 앞뒤의 자석부재에 관한 마찰력에 의하여 회전이 억제된다. 따라서, 본 발명에 따르면, 자석부재를 연속적으로 연마하고, 생산성을 제고하는 것이 가능하다.

본 발명의 제 6 의 실시형태에 따른 자석부재의 가공장치는, 다수개의 자석부재가 반송로로 연속적으로 반송되고, 밀어내기 수단은 반송방향과 반대방향으로 자석부재를 밀어내며, 연마수단은 밀어내기 수단에 의하여 밀어내어진 자석부재를 연마한다.

본 발명에 따르면, 밀어내기 수단에 의하여 야기된 이러한 밀어내는 힘에 의하여, 연마중인 자석부재가 전의 자석부재의 앞뒤쪽의 자석부재에 의하여 밀어지고 안정화되며, 연마작용에 의하여 자석부재를 회전하도록 작용하는 모멘트가 발생되어도, 연마된 자석부재가 앞뒤의 자석부재에 관한 마찰력에 의하여 회전되는 것이 억제된다. 따라서, 본 발명에 따르면, 자석부재를 연속적으로 연마하고 생산성을 제고하는 것이 가능하다.

제 7 실시형태에 따르면, 제 1 , 제 5 및 제 6 실시형태중의 어느 하나에 있어서, 자석부재가 소결된 자석이다.

소결된 자석은 부서지기 쉽고 크랙이 발생되기 쉬우나, 제 1 , 제 5 및 제 6 실시형태에서는 크랙이 용이하게 발생하지 않으므로, 소결된 자석을 안정적으로 연마하고, 생산성을 제고하는 것이 가능하다.

제 8 실시형태에 따르면, 제 1 , 제 5 및 제 6 실시형태중의 어느 하나에 있어서, R-Fe-B 희토류 소결자석이 자석부재로서 사용되며, 밀어내기 수단 또는 연마수단은 자석부재에 10 kg/mm²이하의 미는 힘을 가한다.

만약 자석부재에 10 kg/mm²이상의 압력이 가해지면, 특히 그의 끝단 부분에, 칩이나 크랙이 발생하기 쉬우나, 제 8 실시형태에 따르면, 칩이나 크랙을 감소하고, 생산성을 제고하는 것이 가능하다.

제 9 실시형태에 따르면, 제 1, 제 5 및 제 6 실시형태중의 어느 하나에 잇어서, 반송로에서 자석부재가 일어나는 것을 억제하는 안내수단이 연마수단의 근방에 설치된다.

본 발명에 따르면, 연마중인 하나의 자석부재의 앞뒤에 있는 2개의 자석부재가 그 2개의 자석부재의 미는 힘에 부가하여 안내수단에 의하여 안정되므로, 자석부재를 안정적으로 연마하고, 생산성을 제고하는 것이 가능하다.

제 10 실시형태에 따르면, 제 9 실시형태에 있어서, 안내수단은 각 하나의 연마수단의 앞뒤에 마련된다.

제 10 의 발명에 따르면, 연마중인 자석부재의 앞뒤쪽의 2개의 자석부재가 일어서는 것을 억제하는 것이 가능하며, 자석부재를 보다 안정적으로 연마하고, 생산성을 향상할 수 있다.

제 11 의 실시형태에 따르면, 제 9 의 실시형태에 있어서, 안내수단에는 연마액 공급수단이 마련된다.

본 발명에 따르면, 안내수단을 연마수단에 가깝게 놓을 수 있으며, 연마액을 연마수단에 가까운 위치로부터 공급할 수 있다. 따라서, 연마되는 자석부재에 가까운 위치에 놓인 자석부재의 상승운동을 억제하는 것이 가능하다. 또한, 연마액이 연마수단과 가까운 위치에서 공급될 수 있으므로, 연마액을 보다 신뢰성있게 공급할 수 있으며, 생산성이 향상된다.

제 12 의 실시형태에 따르면, 제 11 의 실시형태에 있어서, 연마액 공급수단으로부터의 연마액의 분사방향이 연마수단의 연마면과 실질적으로 수직이다.

제 12 의 발명에 따르면, 연마액이 실질적으로 수직으로 분사되므로, 연마액은 기류에 의하여 쉽게 영향을 받지 않으며, 자석부재가 균일하게 연마될 수 있고, 연마수단의 물림 및 변형이 용이하게 발생하지 않는다.

제 13 의 실시형태에 따르면, 제 11 의 실시형태에 있어서, 연마수단의 연마면의 근방에 방해부재가 마련된다.

본 발명에 따르면, 연마수단의 회전에 의하여 발생하는 기류가 분산되므로, 연마액이 연마면에 용이하게 부착되고, 물림이 용이하게 일어나지 않는다.

제 14 의 실시형태에 따르면, 제 13 의 실시형태에 있어서, 방해부재와 연마수단의 연마면사이의 간격이 1 mm 내지 3 mm 이다.

제 14 의 발명에 따르면, 연마수단과 자석부재사이로 들어가는 기류의 양이 감소되므로, 연마액이 연마수단과 자석부재의 사이로 용이하게 들어갈 수 있다.

제 15 의 실시형태에 따르면, 제 13 의 실시형태에 있어서, 방해부재는 연마액 공급수단으로부터 뒤쪽으로 연마수단의 회전축 주위에서 10。 내지 40。 사이의 영역에 마련된다.

본 발명에 따르면, 연마수단의 회전에 의하여 발생된 기류는 연마작용의 직전에 분할되어 기류가 감소되며, 따라서 연마액이 연마수단과 자석부재의 사이로 용이하게 들어갈 수 있다.

제 16 의 실시형태에 따르면, 제 13 의 실시형태에 있어서, 방해수단은 안내수단에 의하여 구성된다.

본 발명에 따르면, 방해부재가 용이하게 위치될 수 있으며, 연마수단의 근방에 배치될 수 있다.

제 17 의 실시형태에 따른 자석부재의 가공방법은, 다수개의 자석부재가 연속적으로 반송되고, 연마수단은 반송방향과 반대방향으로 회전하며, 자석부재는 연마수단에 의하여 연마되는 상태로 연마수단에 의하여 반송방향과 반대의 방향으로 밀어진다.

본 발명에 따르면, 연마수단을 반송방향과 반대의 방향으로 회전함으로써, 반송방향과 반대방향으로 미는 힘을 가하는 것이 가능하다. 이러한 미는 힘에 의하여, 연마중인 자석부재가 앞의 자석부재의 앞뒤쪽의 자석부재에 의하여 밀어지고 안정되므로, 자석부재를 회전하도록 작용하는 모멘트가 연마작용에 의하여 발생하여도, 자석부재는 앞뒤의 자석부재에 관한 마찰력에 의하여 회전이 억제된다. 따라서, 본 발명에 따르면, 자석부재를 연속적으로 연마하고 생산성을 제고하는 것이 가능하다.

제 18 의 실시형태에 따른 자석부재의 가공방법은, 다수개의 자석부재가 연속적으로 반송되고, 자석부재는 밀어내기 수단에 의하여 반송방향과 반대방향으로 밀어지며, 밀어내기 수단에 의하여 밀어진 자석부재는 연마수단에 의하여 연마된다.

본 발명에 따르면, 밀어내기수단에 의하여 야기된 이러한 밀어내는 힘에 의하여, 연마중의 자석부재는 앞의 자석부재의 앞뒤의 자석부재에 의하여 밀어지고 안정되며, 자석부재를 회전하도록 작용하는 모멘트가 연마작용에 의하여 발생되어도, 자석부재가 앞뒤의 자석부재에 관한 마찰력에 의하여 회전이 억제된다. 따라서, 자석부재를 연속적으로 연마하고 생산성을 향상하는 것이 가능하다.

제 19 의 실시형태에 따르면, 제 4 , 제 17 및 제 18 의 실시형태중의 어느 하나에 있어서, 자석부재는 소결자석이다.

소결자석은 부서지기 쉽고 크랙이 발생되기 쉬우나, 제 4 , 제 17 및 제 18 실시형태에서는 크랙이 용이하게 발생하지 않으므로, 소결자석을 안정적으로 연마하고, 생산성을 제고하는 것이 가능하다.

제 20 의 실시형태에 따르면, 제 4 , 제 17 및 제 18 실시형태중의 어느 하나에 있어서, R-Fe-B 희토류 소결자석이 자석부재로서 사용되며, 자석부재는 10 kg/mm²이하의 미는 힘에 의하여 밀어지고 반송된다.

만약 자석부재에 10 kg/mm²이상의 압력이 가해지면, 특히 그의 끝단 부분에, 칩이나 크랙이 발생하기 쉬우나, 제 8 실시형태에 따르면, 칩이나 크랙을 감소하고, 생산성을 제고하는 것이 가능하다.

제 21 실시형태에 따르면, 제 4 , 제 17 및 제 18 실시형태중의 어느 하나에 있어서, 연마액이 연마수단으로 분사된다.

제 21 발명에 따르면, 연마액이 연마수단으로 신뢰성있게 분사될 수 있으므로, 물림이 발생하지 않고, 연마수단이 용이하게 마모되지 않는다. 또한 찌꺼기가 용이하게 쌓이지 않는다.

제 22 실시형태에 따르면, 제 21 실시형태에 있어서, 연마액의 분사압력이 5 kg/cm²이상이다.

본 발명에 따르면, 연마액이 높은 압력으로 연마수단에 의하여 신뢰성있게 분사되므로, 물림이 용이하게 발생하지 않으며, 연마수단의 마찰이 감소되고, 연마수단의 연마력이 저하되지 않으며, 따라서 연마가공의 효율이 제고된다.

제 23 실시형태에 따르면, 제 21 실시형태에 있어서, 25 dyn/cm²내지 60 dyn/cm²의 표면장력을 가지는 연마액이 연마액으로서 사용된다.

본 발명에 따르면, 침투성이 우수하고, 찌꺼기가 용이하게 배출되므로, 연마가공이 효과적으로 수행될 수 있다. 만약 25 dyn/cm²이하의 표면장력이라면, 연마액이 과도하게 침투되고 연마수단이 자유롭게 회전하게 된다. 한편, 만약 표면장력이 60 dyn/cm²을 넘으면, 연마액은 자석부재와 연마부재의 사이로 용이하게 침투하지 못하며, 따라서 연마저항이 증가하고 연마수단의 물림이 발생한다.

제 24 실시형태에 따르면, 제 21 실시형태에 있어서, 연마액을 사용함으로써 자석부재와 연마수단 사이의 운동 마찰계수가 0.1 내지 0.3 으로 설정된다.

본 발명에 따르면, 연마수단의 마찰이 감소되고, 연마수단의 연마력이 감소되지 않으며, 따라서 연마가공의 효율이 제고된다.

제 24 실시형태에 따르면, 제 21 실시형태에 있어서, 연마액으로서 물을 주성분으로 포함하는 연마액이 사용된다.

본 발명에 따르면, 물은 높은 냉각효율을 가지므로, 연마수단의 냉각효과를 제고할 수 있으며, 물림이 용이하게 발생하지 않는다. 또한, 예를 들면 다이아몬드의 분말이 떨어져 나가는 것을 효과적으로 방지할 수 있다.

제 26 실시형태에 따르면, 제 21 실시형태에 있어서, 연마내액에 기포방지제가 포함된다.

본 발명에 따르면, 연마액이 연마가공시에 기포를 쉽게 발생하지 않으며, 연마액의 침투성이 제고되고, 냉각효과가 향상되며, 연마부에서의 온도상승이 방지되며, 따라서 연마수단의 물림이나 변형이 용이하게 발생하기 않는다.

제 27 실시형태에 따르면, 제 21 실시형태에 있어서, 연마액이 연마수단의 연마면에 대해서 실질적으로 수직으로 분사된다.

본 발명에 따르면, 연마액이 실질적으로 수직으로 분사되므로, 연마액이 연마수단의 회전에 의해서 발생된 기류에 의하여 영향을 받더라도, 연마액이 신뢰성있게 공급되며, 연마수단의 물림 및 변형이 용이하게 발생하지 않는다.

제 28 실시형태에 따르면, 제 4, 제 17 및 제 18 실시형태중의 어느 하나에 있어서, 자석부재의 한 끝단이 반송되기 전에 모떼기된다.

본 발명에 따르면, 압력부하가 자석부재의 끝단상에 집중되지 않으므로, 자석부재가 연마가공시에 상호간에 접촉되어도 크랙이 발생하지 않는다.

제 29 실시형태에 따르면, 제 28 실시형태에 있어서, 자석부재의 모떼기 폭은 1mm 내지 5mm 이다.

본 발명에 따르면, 자석부재들이 상호간에 접촉할 때 크랙이 발생하는 것을 방지하고 수율을 충족시키기 위해서 모떼기 폭이 1mm 내지 5mm 의 범위에 있다.

제 30 실시형태에 따르면, 제 28 실시형태에 있어서, 자석부재의 모떼기 각도는 자석부재의 연마면에 대하여 60。 내지 80。 이다.

본 발명에 따르면, 자석부재들이 상호간에 접촉할 때 크랙이 발생하는 것을 방지하기 위하여 모떼기 각도가 자석의 연마면에 관하여 60。 내지 80。의 범위인 것이 적절하다.

제 31 실시형태에 따른 자석부재는 제 1 , 제 5 및 제 6 실시형태중의 어느 하나에 따른 자석부재의 가공장치를 사용하여 가공된다.

본 발명에 따르면, 불량율이 적게 발생하고, 규격의 정확도가 높은 자석부재를 얻는 것이 가능하다.

제 32 실시형태에 따른 자석부재는, 제 4, 제 17 및 제 18 실시형태중의 어느 하나에 따른 자석부재의 가공방법을 사용하여 가공된다.

본 발명에 따르면, 불량율이 적게 발생하고, 규격의 정확도가 높은 자석부재를 얻는 것이 가능하다.

도 1a 및 1b 는 본 발명의 실시예에서 가공되는 자석부재를 각각 나타내는 사시도 및 횡단면도이다.

도 2 는 종래의 자석부재의 가공방법에 있어서 자석부재상에 기준면을 형성하는 공정에서 자석부재와 가공장치의 상태를 나타내는 사시도이다.

도 3a 및 3b는 상기 공정에서 기준면과 함께 형성된 자석부재의 주된 부분의 사시도 및 횡단면도이다.

도 4a 및 4b 는 종래의 자석의 가공방법에 있어서 자석부재의 오목한 면을 연마하는 공정의 설명도로서, 도 4a 는 자석부재의 상태를 나타내는 요부의 횡단면도이고, 도 4b는 그의 측면도이다.

도 5 는 종래의 자석가공방법에서 자석부재의 돌출면을 연마하기 위한 공정에 있어서, 가공장치와 자석부재의 상태를 나타내는 요부의 횡단면도이다.

도 6 은 자석부재의 대향면이 밀어내기부재를 사용하기 않고서 연마될 때 자석부재내에서 형성되는 힘의 분포모델을 나타내는 도면이다.

도 7 은 연마가공에 의한 자석을 나타내는 사시도이다.

도 8 은 본 발명의 자석부재의 가공방법에 따른 밀어내기 수단을 사용하여 자석부재의 대향면이 연마될 때 자석부재내에서 생성된 힘의 분포모델을 나타내는 도면이다.

도 9 는 본 발명의 일 실시예에 따른 자석부재의 가공장치의 요부를 나타내는 사시도이다.

도 10a 및 10b는 가공장치를 사용한 자석부재의 연마공정의 설명도로서, 도 10a는 가공장치 및 자석부재의 요부의 횡단면도이며, 도 10b는 그의 측면도이다.

도 11 은 본 발명의 다른 실시예의 자석부재의 가공장치의 요부를 나타내는 사시도이다.

도 12 는 본 발명의 다른 실시예의 자석부재의 가공장치의 구성을 나타내는 도면이다.

도 13 은 그 실시예의 자석부재의 가공장치의 요부를 나타내는 사시도이다.

도 14a 내지 14d는 연마액의 공급방법에 관한 노즐의 구조를 나타내는 도면이다.

도 15a 내지 15c는 도 14에서 나타낸 다양한 노즐들이 사용될 때 연마액의 공급량을 나타내는 그래프이다.

도 16 은 방해부재와 자석사이의 틈의 크기의 영향에 관한 방해부재의 구성을 나타내는 도면이다.

도 17 은 도 16에서 나타낸 구성에서 자석의 외부둘레 주위에서 발생된 기류의 유속을 나타내는 그래프이다.

도 18 은 위치의 영향에 관한 방해부재의 구성을 나타내는 도면이다.

도 19 는 도 18에 나타낸 구성에서 자석의 외부둘레 주위에서 발생된 기류의 유속을 나타내는 그래프이다.

도 20 은 본 발명의 실시예에 관한 자석부재의 가공장치에 의하여 가공되는 자석부재의 사시도이다.

＜발명을 실시하기 위한 최량의 형태＞

먼저, 도 8을 참조하여 본 발명의 연마작용을 설명한다.

연마수단으로서는, 회전숫돌이 일반적으로 사용된다. 숫돌의 회전은 그의 연마저항이 자석부재의 반송방향의 방향으로, 또는 그의 반송방향과 반대인 방향으로 발생하도록 이루어진다. 만약 회전 숫돌쌍에서 발생한 연마저항의 방향이 상호간에 상이하면, 연마되는 자석부재에 큰 모멘트가 발생되고, 따라서 연마저항의 방향이 상호간에 일치하도록 숫돌을 회전하는 것이 바람직하다.

자석부재(17)는 로울러(20)등과 같은 반송수단에 의하여 밀어지면서 도면에서 왼쪽방향으로 반송된다. 만약 자석부재(17)가 회전 숫돌(18) 및 (19)의 사이를 통하여 지나가면, 도 8에서 파선으로 나타낸 바와 같이 자석부재(17)를 회전하도록 작용하는 모멘트 M 가 상술한 바와 같이 자석부재(17)에 발생된다. 여기에서, 자석부재(17)는 후속하는 자석부재(17)에 의하여 밀어지므로, 모멘트 M 에 기인한 회전을 억제하는 방향으로 마찰력 Fc 이 작용한다. 또한, 역회전 로울러(21)등과 같은 밀어내기 수단이 반송방향과는 반대의 방향으로 자석부재(17)를 밀어내도록 숫돌(18) 및 (19)의 하류측에 배치되므로, 앞쪽 자석부재(17)를 통하여 숫돌(18) 및 (19)사이를 통과하는 자석부재(17)의 앞끝단면상에 미는 힘이 작용한다. 따라서, 모멘트 M 에 기인한 회전을 억제하는 방향으로 마찰력 Fd 이 유사하게 작용한다. 자석부재(17)는 양 마찰력에 의하여 안정되므로, 자석부재(17)의 앞과 뒷부분은 수직으로 이동하거나 또는 튀거나 하지 않으며, 자석부재(17)는 숫돌(18) 및 (19)의 사이을 안정적으로 통과하여 연마된다.

〈제 1 실시예〉

도 9는 제 1 실시예의 자석부재의 가공장치의 요부를 나타낸다. 자석부재(23)를 안내하기 위한 한쌍의 안내 프레임(24)은 반송로를 구성하는 테이블(22)상에 배치된다. 자석부재(23)는 도 1 에서의 것과 동일한 형상을 가지며, 자석부재(23)의 폭은 40mm이며, 그의 길이는 60mm 이다. 로울러(33) 및 다수개의 로울러(도시않됨)에 감겨져 있는 벨트(32)가 예를 들면 100 mm/분 의 속도로 안내프레임(24) 쌍의 사이로 자석부재(23)를 공급한다. 로울러(33) 및 벨트(32)는 반송수단을 구성한다. 이 때, 자석부재(23)는 그의 오목한 면이 위쪽으로 향하도록 공급된다. 반송로에 공급된 자석부재(23)는 후속의 자석부재(23)에 의하여 밀어지는 안내 프레임(24)을 따라서 반송된다.

거친 가공숫돌(25) 및 기준면 가공 숫돌(26)이, 자석부재(26)의 반송로의 위아래에서 상호간에 대향하도록 배치된다. 거친 가공숫돌(25) 및 기준면 가공숫돌 (26)은 한쌍의 연마수단을 구성한다. 거친 가공숫돌(25) 및 기준면 가공숫돌(26)은 자석부재(23)의 반송속도(예를 들면 2000 m/분)와 비교할 때 더 높은 속도로 회전한다.

다이아몬드 숫돌 분말이 거친 가공숫돌(25) 및 기준면 가공숫돌(26)의 각 연마면상에 전기분해적으로 퇴적된다. 다이아몬드 숫돌 분말의 크기는 100μm 내지 500μm 인 것이 바람직하다. 만약 다이아몬드 숫돌 분말의 크기가 500μm를 초과하면, 연마량이 증가하지만, 균일성의 정도가 증가한다. 또한, 크기가 100μm 보다 작으면, 마무리면은 우수하지만, 연마량이 적으므로, 생산성이 떨어진다.

안내 프레임(24)를 따라서 반송된 자석부재(23)는 거친 가공숫돌(25)와 기준면 가공숫돌(26) 사이를 통과하고, 도 10a 및 10b에 나타낸 바와 같이 연마된다. 반송로이 위쪽에 배치된 거친 가공숫돌(25)은 구하고자 하는 자석부재의 오목한 형상에 대응한다. 한편, 기준면 가공숫돌(26)은 평평한 기준면을 가진다. 따라서, 자석부재(23)가 거친 가공숫돌(25)과 기준면 가공숫돌(26)의 사이을 통과할 때, 자석부재(23)의 하부 돌출면에 평평한 기준면이 형성되고, 상부 오목면은 기준면에 근거한 소정의 형상으로 연마된다.

광택수단의 기능을 가지는 마무리 가공숫돌(27)은 거친 가공숫돌(25)과 기준면 가공숫돌(26)의 하류쪽에서 자석부재(23)의 테이블(22)상에 배치된다. 마무리 가공숫돌(27)은 테이블(27)의 위쪽에 배치되며, 미는 힘이 반송방향의 반대방향으로 자석부재(23)에 가해지도록 회전한다. 즉, 마무리 가공숫돌(27)은 자석부재 (23)의 거친 가공숫돌(25)에 의하여 연마된 오목한 홈에 광택을 내며, 자석부재 (23)를 반송방향과 반대방향으로 밀어낸다. 마무리 가공숫돌(27)의 회전속도는 예를 들면 거친 가공숫돌(25) 및 기준면 가공숫돌(26)의 속도와 동일하게 설정된다.

상기 실시예에 있어서, 거친 가공숫돌(25), 기준면 가공숫돌(26) 또는 마무리 가공숫돌(27)에 의하여 자석부재(23)로 가해지는 미는 힘은, R-Fe-B 희토류 소결자석이 자석부재로서 사용되는 경우라면 10 kg/mm²이하인 것이 바람직하다. 자석부재에 가해지는 압력을 이러한 식으로 10 kg/mm²이하로 설정함으로써, 소결체이고 깨지기 쉬운 자석부재(23), 특히 그의 끝단부에 칩이나 크랙이 발생되는 것을 방지할 수 있다.

〈제 2 실시예〉

제 2 실시예에 있어서는, 제 1 실시예에서 사용된 것과 동일한 자석부재의 양측을 연마하기 위한 자석부재의 가공장치가 설명된다.

도 11에서 나타낸 가공장치의 구조는 제 1 실시예에서 나타낸 것과 실질적으로 동일하다. 그러나, 거친 가공숫돌(25) 및 기준면 가공숫돌(26)의 대신에, 측면 연마 숫돌(28) 및 (29)이, 자석부재(30)의 반송로의 우측 및 좌측에서 상호간에 대향하도록 배치된다. 자석부재(30)가 숫돌(28) 및 (29)의 사이을 통과할 때, 자석부재(30)의 양측은 동시에 연마되고, 자석부재(30)의 폭은 소정의 크기로 가공된다. 도면에서, 반송로상에서 반송되는 자석부재(30)의 돌출면은 상술한 기준면으로 형성된다.

이러한 가공장치에 있어서는, 밀어내기수단으로서의 오목면 가공숫돌(31)이 자석(30)에 대한 반송로의 숫돌(28) 및 (29)의 하류쪽에 배치된다. 따라서, 자석부재(30)는 오목홈 가공숫돌(31)을 통과하고, 자석부재(30)의 오목면이 연마된다. 만약 오목면이 전혀 가공되지 않으면, 거친 가공숫돌이 기준면 가공숫돌(31)로서 사용된다. 만약 오목면이 거칠게 연마되면, 마무리 가공숫돌이 사용된다.

제 1 실시예에서 가공되는 자석부재와 같이, 만약 오목면이 마무리작업에 처해지고 돌출면이 최종형상으로 형성되지 않으면, 도 5에서 나타낸 바와 같은 돌출면 가공숫돌(11)이 기준면 가공숫돌(31)의 대신에 사용되며, 자석부재는 자석부재의 오목면이 아래쪽으로 향하도록 반송로상에 공급된다. 이러한 작용으로, 자석부재의 측면이 가공되고, 그의 돌출면은 소정의 형상으로 가공된다.

상술한 바와 같이, 본 발명에 따르면, 자석부재의 대향측을 가공하고 그의 돌출면이나 오목면을 가공하는 것이 가능하다.

만약 측면이 가공되어야 하는 자석부재의 오목면 및 돌출면이 이미 가공되었으면, 숫돌을 사용할 필요는 없으며, 밀어내기수단으로서만 기능하는 고무로울러가 숫돌대신에 사용될 수 있다.

〈제 3 실시예〉

다음에, 도 12 및 13을 참조하여 본 발명의 제 3 실시예에 따른 자석부재의 가공장치를 설명한다. 제 1 실시예에서 설명된 구성부재와 동일한 기능을 가지는 부재들에 대하여는 동일한 참조부호를 부여하였으며, 그의 상세한 설명은 생략한다.

도 12에서 나타낸 바와 같이, 본 실시예에서는, 자석부재(23)가 테이블(22)로부터 세워지는 것을 제한하기 위한 안내수단(40A) 및 (40B)이 거친 가공숫돌(25) 및 마무리 가공숫돌(27)의 근방에 배치된다. 여기에서, 안내수단(40A)은 거친 가공숫돌(25) 및 마무리 가공숫돌(27)로부터 자석부재(23)의 반출측의 근방에 배치되며, 안내수단(40B)은 거친 가공숫돌(25) 및 마무리 가공숫돌(27)로의 자석부재(23)의 반입측의 근방에 배치된다. 이들 안내수단(40A) 및 (40B)은 자석부재(23)의 상부면과 접촉하도록, 또는 그들과 약간 떨어지도록 마련된다.

안내수단(40A)에는 연마액 공급수단(50)이 마련된다. 기준면 가공숫돌(26)의 반출측에서의 테이블(22)에도 연마액 공급수단(50)이 마련된다.

도 13에 나타낸 바와 같이, 각 연마액 공급수단(50)은 연마액을 분사노즐 (51)로 공급하기 위한 분사 노즐(51) 및 공급로(52)를 포함한다. 분사노즐(51)은 거친 가공숫돌(25)의 연마면(25A)을 향하고 있다. 동시에, 분사노즐(51)의 분사방향은 연마면(25A)에 수직인 것이 바람직하다. 또한, 분사노즐(51)로부터의 연마액의 분사압력은 5 kg/cm²이상인 것이 바람직하다. 이러한 방식으로 분사방향 및 분사압력을 설정함으로써, 숫돌이 고속으로 회전할 때 발생되는 기류의 영향을 받기 쉬운 연마액을 일정하게 숫돌로 공급하는 것이 가능하다.

연마액은 주성분으로서 물을 포함하여 구성되는 것이 바람직하다. 주성분으로서 물을 포함하여 구성되는 연마액은 높은 냉각효율을 가지므로, 그러한 연마액을 사용함으로써 연마수단의 냉각효과를 제고할 수 있으며, 물림이 용이하게 발생하지 않는다. 또한, 기포방지제를 포함하는 연마액을 사용하는 것이 바람직하다. 기포방지제를 포함함으로써, 연마액의 침투성이 제고되며, 냉각효율도 증대되고, 연마부에 근거한 온도의 상승이 방지되며, 따라서 연마수단의 물림이나 변형이 쉽게 일어나지 않는다.

또한, 25 dyn/cm²내지 60 dyn/cm²의 표면장력을 가지는 연마액이 사용되는 것이 바람직하다. 만약 표면장력이 25 dyn/cm²이하이면, 연마액이 과도하게 침투하여 연마수단이 자유롭게 회전하게 된다. 한편, 표면장력이 60 dyn/cm²을 초과하면, 연마액이 자석부재(23)와 거친 가공숫돌(25)의 사이로 용이하게 침투하지 못하므로, 연마저항이 증가되며 연마수단의 물림이 발생한다. 또한, 자석부재(23)와 거친 가공숫돌(25) 또는 기누면 가공숫돌(26) 사이의 운동마찰계수는 그와 같은 연마액을 사용함으로써 0.1 내지 0.3 으로 설정된다. 운동마찰계수를 0.1 내지 0.3 의 범위로 설정함으로써, 물림이 용이하게 발생하지 않으며, 거친 가공숫돌(25) 또는 기준면 가공숫돌(26)의 마찰이 감소되고, 연마수단의 연마력이 저하되지 않으므로, 연마가공의 효율이 증가된다.

도 13 에 나타낸 바와 같이, 거친 가공숫돌(25)의 측부의 안내수단(40A)의 면은, 연마면(25A)과 실질적으로 동심적인 원호면을 포함하는 방해부재(60)로 형성된다. 이러한 방해부재(60)는 분사노즐(51)상에 작용하는 거친 가공숫돌(25)의 회전에 의하여 발생된 기류의 영향을 감소하기 위한 것이다. 따라서, 연마면(25A)과 실질적으로 동심적인 원호면을 포함하는 방해부재(60)가 형성될 때, 거친 가공숫돌 (25)의 회전축에 대하여 10。 의 범위로 원호면이 마련되는 것이 바람직하다. 만약 방해부재(60)가 분사노즐(51)로부터 과도하게 분리되어 있으며, 기류를 차단하는 효과가 소실된다. 이러한 방해부재(60)와 거친 가공숫돌(25)의 원호면들 사이의 간격은, 기류의 효과적인 차단을 위하여 1mm 내지 3mm 인 것이 바람직하다.

비록 안내수단(40A) 및 (40B)들은 본 실시예에서는 거친 가공숫돌(25) 및 마무리 가공숫돌(27)의 근방에 마련되었으나, 거친 가공숫돌(25)의 반입측에 마련된 안내수단(40B)와 로울러(33)의 사이에, 또한 마무리 가공숫돌(27)의 반입측에 마련된 안내수단(40B)과 거친 가공숫돌(25)의 반출측에 마련된 안내수단(40A)의 사이에 다른 안내수단이 마련된다면, 자석부재(23)가 테이블(22)로부터 일어서는 것이 보다 효과적으로 방지될 수 있다.

〈실험예 1〉

다음에, 연마액의 공급방법에 관한 노즐의 실험예를 도 14 및 도 15를 참조하여 설명한다.

도 14a에서 나타낸 노즐(50a)은 제 3 실시예에서 설명된 분사노즐(51)과 동일한 것이다. 즉, 노즐(50a)은 거친 가공숫돌(25)의 연마면에 실질적으로 수직한 방향으로 연마액을 분사한다. 분사노즐(50a)로부터의 연마액의 분사압력은 5 kg/ cm²으로 설정되었다.

도 14b에서 나타낸 권회노즐(50b)은 연마액을 분사하지 않는다. 노즐(50b)은 거친 가공숫돌(25)의 연마면이 연마액속에 침지되도록 배치된다.

도 14c에 나타낸 넓은 노즐(50c)은 연마액을 분사하지 않으며, 권회노즐 (50b)과 유사하게 거친 가공숫돌(25)의 연마면이 침지되도록 배치된다. 그러나, 넓은 노즐(50c)은 거친 가공숫돌(25)의 연마면에 실질적으로 수직인 각도로 연마액을 공급한다.

도 14d에 나타낸 평행노즐(50d)은 2개의 노즐을 포함하여 구성되며, 연마액을 거친 가공숫돌(25)의 연마면에 실질적으로 수직인 방향으로 분사한다. 평행노즐(50d)을 구성하는 각 분사노즐로부터의 연마액의 분사압력은 2.5 kg/cm²으로 설정된다.

도 14a 내지 14d의 각각에 나타낸 간격 x 은 연마될 연마면과 거친 가공숫돌 (25)의 사이의 간극을 나타낸다. 도면에 나타낸 바와 같이, 거친 가공숫돌(25)의 연마면은 거친 가공숫돌(25)의 최하위 위치에 있다.

도 15는 도 14a 내지 14d에서 나타낸 노즐과 관련한 연마면상으로의 연마액의 공급상태를 나타낸다.

도 15a에서 거친 가공숫돌(25)의 둘레속도는 1,884 m/분이며, 도 15b에서는 둘레속도가 3,768 m/분 이며, 도 15c에서의 둘레속도는 5,024 m/분이다.

도 15a 내지 15c 의 각각에서, 곡선 a 는 노즐(50a)을 나타내며, 곡선 b 는 권회노즐(50b)을 나타내며, 곡선 c 는 넓은 노즐(50c)을 나타내고, 곡선 d 는 평행노즐(50d)을 나타낸다. 도 15a 내지 15c 의 각각에서의 수평축은 거친 가공숫돌 (25)과 연마될 부재의 연마면 사이의 간극 x을 나타내며, 수직축은 간극 x 에서의 압력을 나타낸다. 따라서, 압력이 높아짐에 따라, 연마액의 양이 더 많이 공급된다.

특히, 도 15b 및 15c 에 나타낸 바와 같이, 만약 노즐(50a)이 사용되면, 다른 노즐에 비해서 더 많은 연마액이 공급되는 것이 발견되었다.

〈실험예 2〉

다음에, 방해부재상에 작용하는 숫돌둘레에서 발생된 기류의 영향과 관련하여, 도 16 및 도 17을 참조하여 숫돌과 방해부재사이의 간극의 크기의 영향에 관한 실험예를 설명한다.

도 16에 나타낸 방해부재(60)는 회전방향의 상류측을 향하여 10。 정도 유량계 A 로부터 떨어져 위치하여 마련된다. 간극 y 는 방해부재(60)와 거친 가공숫돌 (25)사이의 간극크기를 나타낸다.

도 17은 도 16에서 나타낸 간극 y 가 변화할 때 유량계 A 에 의하여 측정된 유속에 있어서의 변화를 나타낸다.

도 17 에 있어서, 직선 a 는 간극 y 가 1 mm 일 때의 유속의 변화를 나타내며, 직선 b 는 간극 y 가 3 mm 일 때의 유속의 변화를 나타내며, 직선 c 는 간극 y 가 5 mm 일 때의 유속의 변화를 나타낸다. 직선 d 는 방해부재가 마련되지 않았을 때의 유속의 변화를 나타낸다. 도 17에 있어서 수평축은 거친 숫돌(25)의 둘레속도를 나타내며, 수직축은 유량예 A 에 의하여 측정된 유속을 나타낸다.

도 17에서 나타낸 바와 같이, 유량계 A 에 의하여 측정된 유속은 거친 가공숫돌(25)의 회전에 의하여 발생된 기류의 영향 과, 간극 y 이 1 mm 내지 3 mm 일 때 낮은 것으로 발견되었다. 일반적으로, 거친 가공숫돌이 30 m 내지 50 m/초 의 둘레회전속도에서 사용된다는 사실을 감안하면, 기류의 유속은 4 m/초 이다.

〈실험예 3〉

다음에, 방해부재상에 작용하는 숫돌주위에서 발생된 기류의 영향과 관련하여, 방해부재의 위치의 영향에 관한 실험예를 도 18 및 도 19에 근거하여 설명한다.

도 18에서 나타낸 방해부재(60A), (60B)사이의 간극의 크기는 1mm이다. 방해부재(60A)는 거친 가공숫돌(25)의 회전방향의 하류측을 향하여 10。 정도 유량계 A 로부터 떨어진 위치에 마련된다. 방해부재(60B)는 거친 가공숫돌(25)의 회전방향의 하류로 향하여 40。 정도 유량계 A 로부터 떨어진 위치에 마련된다.

도 19 는 방해부재(60A)가 마련되었을 때, 방해부재(60B)가 마련되었을 때, 또한 방해부재가 마련되지 않았을 때 유량계 A 에 의하여 측정된 유속의 변화를 나타낸다.

도 19에 있어서, 직선 a 는 방해부재(60A)가 사용될 때의 유속의 변화를 나타내며, 직선 b 는 방해부재(60B)가 사용될 때의 유속의 변화를 나타내며, 직선 c 는 방해부재가 사용되지 않을 때의 유속변화를 나타낸다. 도 19에 있어서, 수평축은 거친 가공숫돌(25)의 둘레속도를 나타내며, 수직축은 유량계 A 에 의하여 측정된 유속을 나타낸다.

일반적으로, 거친 가공숫돌(25)이 31m 내지 52m/초 의 둘레회전속도에서 사용된다는 사실을 감안하면, 기류의 유속은 4m/초 인 것이 바람직하다. 19 도에 있어서, 각 방해부재(60A) 및 (60B)는 거친 가공숫돌(25)의 회전에 의하여 발생된 기류의 영향을 감소하는 것이 발견되었다. 따라서, 방해부재는 연마액 공급수단의 앞에 10。 내지 60。 의 범위에 마련되는 것이 바람직하다.

〈실험예 4〉

다음에, 상술한 실험예에 의하여 자석부재의 가공장치에 의하여 가공된 자석부재를 도 20에 근거하여 설명한다.

도 20에 나타낸 바와 같이, 자석부재(70)는 반송시에 다른 자석부재(70)에 대하여 부딪히는 대향하는 끝단면 (71)의 상부면 측부 끝단(71A)와 하부면 측부 끝단(71B)에 모때기가 되어 있다. 상부면 측부 끝단(71A)과 하부면 측부 끝단(71B)은 모떼기 폭 h 이 1 mm 내지 5 mm, 또한 연마면으로부터 의 모떼기 각 θ 이 60。 내지 80。 인 것이 바람직하다. 이러한 방식으로 반송시에 다른 자석부재(70)에 대하여 부딪히는 대향하는 끝단면 (71)의 상부면 측부 끝단(71A)와 하부면 측부 끝단(71B)에 모때기를 함으로써, 미는 압력은 끝단 (71A) 및 (71B)에 집중되지 않으며, 따라서 연마가공시에 자석부재(70)들 사이의 접촉에 기인한 크랙을 방지할 수 있다.

또한, R-Fe-B 희토류 소결자석이 자석부재(70)로서 사용될 수 있다. 또한 소결자석이 자석부재(70)로서 사용될 때에는, 도 20에 나타낸 바와 같이 자석에 모떼기를 하는 것이 바람직하다.

본 발명에 따르면, 자석부재의 다수면을 한 공정에서 안정적으로 가공하는 것이 가능하다. 따라서, 우수한 생산성을 가지는 자석부재의 가공장치 및 가공방법을 제공하는 것이 가능하다.

또한, 본 발명에 따르면, 연마액을 보다 신뢰성있게 공급하는 것이 가능하며, 생산성이 향상된다.

또한, 본 발명에 따르면, 연마액의 침투성이 증가되고, 냉각효과가 증대되며, 연마부에서의 온도상승이 방지되므로, 연마수단의 물림이나 변형이 용이하게 발생하지 않는다.

Claims (32)

1. 연마될 자석부재를 한 방향으로 안내하기 위한 반송로와; 상기 자석부재를 상기 반송로로 연속적으로 보내기 위하여 반송방향으로 다수개의 자석부재를 밀기 위한 반송수단과; 상기 반송된 자석부재의 대향면을 연마하기 위하여 상기 반송로를 사이에 두도록 배치된 한쌍의 연마수단 및; 상기 반송방향의 반대방향으로 상기 자석부재를 밀어내기 위하여 상기 연마수단의 하류쪽에 배치된 밀어내기 수단을 포함하여 구성되는 자석부재의 가공장치.
2. 제 1 항에 있어서, 상기 밀어내기 수단은, 광택에 의하여, 상기 한쌍의 연마수단에 의하여 연마된 상기 자석부재의 한쪽표면을 마무리하기 위한 연마수단인 자석부재의 가공장치.
3. 제 2 항에 있어서, 상기 한쌍의 연마수단은 상기 반송로의 상부 및 하부에 배치된 숫돌을 포함하여 구성되며, 상기 반송로의 상하부에 배치된 상기 숫돌은 상기 자석부재의 하부면상에 평평한 면을 형성하며, 상기 밀어내기 수단은, 광택에 의하여, 상기 자석부재의 평평한 면을 기준면으로서 사용하는 상기 자석부재의 상부면을 마무리하는 자석부재의 가공장치.
4. 자석부재를 연속적으로 반송하기 위하여 다수개의 자석부재를 한 방향으로 반송하고, 동시에 반송방향과 반대의 방향으로 상기 자석부재를 밀어내며, 동시에 상기 자석부재를 사이에 끼우도록 배치된 한쌍의 연마수단에 의하여 상기 자석부재의 대향면을 동시에 연마하는 공정을 포함하여 구성되는 자석부재의 가공방법.
5. 다수개의 자석부재가 반송로로 연속적으로 반송되고, 연마수단은 반송방향과 반대의 방향으로 회전하며, 상기 연마수단이 반송방향과 반대의 방향으로 상기 자석부재를 밀어내는 동안 상기 연마수단이 상기 자석부재를 연마하는 자석부재의 가공장치.
6. 다수개의 자석부재가 반송로로 연속적으로 반송되고, 밀어내기 수단은 반송방향과 반대방향으로 자석부재를 밀어내며, 연마수단은 상기 밀어내기 수단에 의하여 밀어내어진 상기 자석부재를 연마하는 자석부재의 가공장치.
7. 제 1 항 또는 제 5 항 또는 제 6 항에 있어서, 상기 자석부재가 소결자석인 자석부재의 가공장치.
8. 제 1 항 또는 제 5 항 또는 제 6 항에 있어서, R-Fe-B 희토류 소결자석이 자석부재로서 사용되며, 상기 밀어내기 수단 또는 연마수단은 상기 자석부재에 10 kg/mm²이하의 미는 힘을 가하는 자석부재의 가공장치.
9. 제 1 항 또는 제 5 항 또는 제 6 항에 있어서, 상기 반송로에서 상기 자석부재가 일어나는 것을 억제하는 안내수단이 상기 연마수단의 근방에 설치되는 자석부재의 가공장치.
10. 제 9 항에 있어서, 안내수단이 각 하나의 연마수단의 앞뒤에 마련되는 자석부재의 가공장치.
11. 제 9 항에 있어서, 상기 안내수단에 연마액 공급수단이 마련되는 자석부재의 가공장치.
12. 제 11 항에 있어서, 상기 연마액 공급수단으로부터의 연마액의 분사방향이 상기 연마수단의 연마면과 실질적으로 수직인 자석부재의 가공장치.
13. 제 11 항에 있어서, 상기 연마수단의 연마면의 근방에 방해부재가 마련되는 자석부재의 가공장치.
14. 제 13 항에 있어서, 상기 방해부재와 상기 연마수단의 연마면사이의 간격이 1 mm 내지 3 mm 인 자석부재의 가공장치.
15. 제 13 항에 있어서, 상기 방해부재는 연마액 공급수단으로부터 뒤쪽으로 연마수단의 회전축 주위에서 10。 내지 40。 사이의 영역에 마련되는 자석부재의 가공장치.
16. 제 13 항에 있어서, 상기 방해수단이 상기 안내수단에 의하여 구성되는 자석부재의 가공장치.
17. 다수개의 자석부재가 연속적으로 반송되고, 연마수단은 반송방향과 반대방향으로 회전하며, 상기 자석부재는 상기 연마수단에 의하여 연마되는 상태로 상기 연마수단에 의하여 반송방향과 반대의 방향으로 밀어지는 자석부재의 가공방법.
18. 다수개의 자석부재가 연속적으로 반송되고, 상기 자석부재는 밀어내기 수단에 의하여 반송방향과 반대방향으로 밀어지며, 상기 밀어내기 수단에 의하여 밀어진 상기 자석부재는 연마수단에 의하여 연마되는 자석부재의 가공방법.
19. 제 4 항 또는 제 17 항 또는 제 18 항에 있어서, 상기 자석부재는 소결자석인 자석부재의 가공방법.
20. 제 4 항 또는 제 17 항 또는 제 18 항에 있어서, R-Fe-B 희토류 소결자석이 자석부재로서 사용되며, 상기 자석부재는 10 kg/mm²이하의 미는 힘에 의하여 밀어지고 반송되는 자석부재의 가공방법.
21. 제 4 항 또는 제 17 항 또는 제 18 항에 있어서, 연마액이 상기 연마수단으로 분사되는 자석부재의 가공방법.
22. 제 21 항에 있어서, 상기 연마액의 분사압력이 5 kg/cm²이상인 자석부재의 가공방법.
23. 제 21 항에 있어서, 25 dyn/cm²내지 60 dyn/cm²의 표면장력을 가지는 연마액이 상기 연마액으로서 사용되는 자석부재의 가공방법.
24. 제 21 항에 있어서, 상기 연마액을 사용함으로써 상기 자석부재와 상기 연마수단 사이의 운동 마찰계수가 0.1 내지 0.3 으로 설정되는 자석부재의 가공방법.
25. 제 21 항에 있어서, 주성분으로서 물을 포함하는 연마액이 상기 연마액으로 사용되는 자석부재의 가공방법.
26. 제 21 항에 있어서, 상기 연마내액에 기포방지제가 포함되는 자석부재의 가공방법.
27. 제 21 항에 있어서, 상기 연마액이 연마수단의 상기 연마면에 대해서 실질적으로 수직으로 분사되는 자석부재의 가공방법.
28. 제 4 항 또는 제 17 항 또는 제 18 항에 있어서, 상기 자석부재의 한 끝단이 반송되기 전에 모떼기되는 자석부재의 가공방법.
29. 제 28 항에 있어서, 상기 자석부재의 모떼기 폭은 1mm 내지 5mm 인 자석부재의 가공방법.
30. 제 28 항에 있어서, 상기 자석부재의 모떼기 각도는 상기 자석부재의 상기 연마면에 대하여 60。 내지 80。 인 자석부재의 가공방법.
31. 제 1 항 또는 제 5 항 또는 제 6 항중의 어느 한 항에 따른 상기 자석부재의 상기 가공장치를 사용하여 연마된 자석부재.
32. 제 4 항 또는 제 17 항 또는 제 18 항중의 어느 한 항에 따른 상기 자석부재의 가공방법을 사용하여 연마된 자석부재.