KR101152676B1 - Ａｏｄ 전로에서 ａｉｓｉ 4ｘｘ 등급 페라이트강의스테인리스강 제조 방법 - Google Patents

Ａｏｄ 전로에서 ａｉｓｉ 4ｘｘ 등급 페라이트강의스테인리스강 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR101152676B1
KR101152676B1 KR1020077010648A KR20077010648A KR101152676B1 KR 101152676 B1 KR101152676 B1 KR 101152676B1 KR 1020077010648 A KR1020077010648 A KR 1020077010648A KR 20077010648 A KR20077010648 A KR 20077010648A KR 101152676 B1 KR101152676 B1 KR 101152676B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
aod
oxygen
steel
pig iron
treatment
Prior art date
Application number
KR1020077010648A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20070110828A (ko
Inventor
조안느 라이첼
Original Assignee
에스엠에스 지마크 악티엔게젤샤프트
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 에스엠에스 지마크 악티엔게젤샤프트 filed Critical 에스엠에스 지마크 악티엔게젤샤프트
Publication of KR20070110828A publication Critical patent/KR20070110828A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101152676B1 publication Critical patent/KR101152676B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/005—Manufacture of stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
    • C21C5/35—Blowing from above and through the bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
    • C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
    • C21C1/04—Removing impurities other than carbon, phosphorus or sulfur
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

본 발명은 용융 선철 및 FeCr 고형재료를 바탕으로 AISI 4xx 등급 페라이트 강 , 특히 AISI 430 등급의 스테인리스강을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다. 본 발명의 제안에 따라, 산소 및 불활성 가스(저반응 가스)가 함께 노즐을 통해 욕 내로 취입되고 취입 랜스를 이용하여 상부로부터 욕의 표면으로 취입되는 AOD(산소 아르곤 탈탄) 방법이 적용된다. 그에 따른 처리의 목적은 최적의 시간 범위 내에서 용융물 장입을 완료하고, 목표하는 출탕 온도 및 조성을 달성하며, 그리고 크롬 손실을 최소화하는 것에 있다. 상기 목적은 그에 상응하게 기술을 통해서뿐만 아니라, 용융물 장입의 처리를 관찰하고 예측하며 제어하는 야금 공정 모델을 이용하여 달성된다.
Figure 112007034783152-pct00001
스테인리스강, 전로, 선철, 탈탄, 불활성 가스, 래들

Description

ＡＯＤ 전로에서 ＡＩＳＩ 4ＸＸ 등급 페라이트강의 스테인리스강 제조 방법{PRODUCTION OF STAINLESS STEEL OF AISI 4XX GRADE FERRITIC STEEL IN AN AOD CONVERTER}
본 발명은 용융 선철 및 FeCr 고형 재료를 바탕으로 AISI 4xx 등급의 페라이트강, 특히 AISI 430 등급의 스테인리스강을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.
특수강을 제조하기 위한 AOD(argon oxygen decarburization) 전로의 이용은 이미 공지되었다. WO 02/075003에는, 산소 및 불활성 가스의 요구되는 취입 속도뿐만 아니라 재료 첨가를 제어하는데 이용되는 컴퓨터 및 동역학적 모델과 조합되는 연속적인 배출 가스 측정을 바탕으로 하는 제어 방법이 기술되었다. EP 1 310 573 A2로부터는 금속 용융물을 제조하기 위한 방법, 특히 AOD 전로에서 예컨대 합금 스테인리스강 혹은 특수강을 제조하기 위한 금속 용융물을 정련하기 위한 방법이 공지되었다. 이와 관련하여, 상기한 방법은 공정 모델에 따라 운용되면서 야금 공학적 플랜트를 제어하는 컴퓨터 공학을 기초로 하며, 공정 모델은, 실제 공정 변수, 제어 변수 및 공정 출력 변수 사이에서 적어도 하나의 가변적인 공정 파라미터에 대한 거동을 나타낸다. 실시예에서는 AISI 304 등급의 강을 제조하기 위한 공정 시퀀스가 설명된다.
AISI 4xx 등급의 페라이트 스테인리스강은 통상적으로 원칙상 전기로(EAF)에서 고유의 스크랩으로 제조되고, 그런 다음 이후에 AOD 전로에서 추가로 합금되고 탈탄된다. 본원에서는 선철을 적용하기 위해, 제강 공장에서 사전 처리된 선철이, 용융된 스크랩 및 합금과 노 외부의 래들에서 혼합되고, 그런 후에 전로로 장입된다.
본 발명의 목적은 상기한 종래 기술로부터 출발하여, AISI 4xx 등급 페라이트강 , 특히 AISI 430 등급의 스테인리스강을 제조하기 위해, 전로에서 선철을 직접 장입하고 재합금하기 위한 공지된 AOD 기술을 활용하는 것에 있다.
전술한 등급의 스테인리스강을 제조하기 위한 상기 목적은 하기와 같이 연속해서 실행되는 공정 단계들을 갖는 청구항 제1항의 특징부를 이용하여 달성된다.
* 고로에서 용융 선철을 제조하고, 선철을 DDD 처리하며, 그리고 슬래그가 없는 용융 선철을 AOD 전로로 장입한다.
* AOD 전로에서 용융 선철을 가열, 개질/합금 및 환원한다.
* 전단계에서 처리된 용강을 용융 스테이션에서 최종적으로 적응/조정한다.
이와 관련하여, 공정 단계들은 AOD 전로에서 선철 처리의 하기와 같은 공정 특징을 갖는다.
* 단지 약 1150℃의 극히 낮은 온도로써 DDD 처리된 후에 AOD 전로로 공급된 선철을, 외부의 FeSi 첨가를 이용한 Si 산화를 통해서, 대체되는 방법에서는 Al 산화를 통해서 가열한다.
* AOD 전로로부터 금속 분출을 회피하기 위해, 산소 취입 속도를 그에 상응하게 조정한다.
* 전로로부터 슬래그의 원활한 제거에 적합한 슬래그 점성을 달성하기 위해, 합금제를 첨가하기 전에 가열 종료 시에 슬래그 염기도를 조정한다.
* 고효율로써 용융물에 대한 O2 취입 분사의 상취(top blowing)를 가능케 하기 위해, 탈탄 공정 전에 용융물에서 슬래그를 제거한다.
공지된 AOD 기술은 본 발명에 따라 높은 크롬 함량을 함유하는 내열성 및 내산성 강 및 특수강 종류를 제조하기 위해 탄소 용강을 개질할 시에 이용된다. 이와 같은 방법은 산소 및 불활성 가스(저반응 가스)가 함께 노즐을 통해 욕(bath) 내로 취입되고, 그에 추가로 산소 및 불활성 가스가 상부로부터 욕의 표면에 취입되면서 실행된다. 이런 처리의 목적은 최적의 시간 범위 내에서 용융물 장입을 완료하고, 목표하는 출탕 온도 및 조성을 달성하며, 그리고 크롬 손실을 최소화하는 것에 있다. 본 발명에 따른 야금 방법은 공정 모델을 이용하여 AOD 시스템 내에서 장입물의 처리를 가능케 한다. 이와 관련하여, 목표하는 요건을 갖는 용융물/장입물을 제조 완료하기 위해, 야금 공정 모델은 처리를 관찰, 예측 및 제어한다. 적용되는 기술과 상기한 공정 모델은 강 조성의 목표값과 강 온도에 상응하게 취입되는 산소를 제어하고 재료를 첨가하기 위한 설정값을 계산하되, 계산은 이전에 실제 제조 데이터에 의해 정의된 제한 사항 및 규칙을 고려하여 진행되는 공정 상태에 기인한다.
이때, 이전의 실제 제조 데이터에 의해 정의된 취입 패턴을 바탕으로 하고, 탈탄 및 원소 산화를 위해 필요한 산소 요구량에 따라, 표면 아래 배치된 노즐들을 통해 취입되며, 그리고 취입 랜스를 통해 상부로부터 욕 내로 취입되는 공정 가스(산소 및 아르곤/질소)의 유동 속도 및 혼합이 제어되며, 그리고 강 내에 질소의 허용 범위를 달성하기 위해 질소에서 아르곤으로 전환되는 전환점이 결정된다.
또한, 야금 공정 모델은 슬래그 형성제, 냉각 스크랩, 및 합금의 량을 결정할 뿐 아니라, 합금의 첨가를 위한 시작점과 합금 첨가를 위한 장입 속도도 결정한다.
다음에서는 AISI 4xx 등급, 특히 AISI 430 등급의 스테인리스강에 대한 본원의 제조 방법이 더욱 상세하게 설명된다. 용융 선철 및 FeCr 고형재료를 바탕으로 하면서 DDD 공정 라인 및 AOD 전로를 이용하는 AISI 4xx 기술은 하기와 같이 3가지 주요 단계로 구분된다.
* 고로에서 용융 선철을 전처리하고;
* AOD 전로에서 용융 선철을 가열, 개질 및 합금하며; 그리고
* 용융 스테이션에서 최종적으로 적응/조정한다.
도 1 은 본 발명의 실시예에 따른 공정 라인을 도시하는 도면,
도 2 는 상기한 공정 단계의 시퀀스를 요약하여 표로 나타낸 도면,
도 3 은 실시예에 따라 전로의 열적 조건을 바탕으로 70,000kg의 장입 중량 및 1.8의 염기 함량을 갖는 선철에 대해 필요한 가열 파라미터를 표로 나타낸 도 면,
도 4 는 AOD 공정 모델의 재료 계산에 대한 구성 요소를 요약하여 나타낸 도면, 및
도 5 는 AOD 공정 모델의 에너지 및 질량 밸런스에 대한 구성 요소를 요약하여 나타낸 도면.
도1은 AISI 430 등급의 특수강을 제조하기 위한 실시예에 따른 공정 라인을 도시하고 있다. 용융 선철은 우선 고로(1)로부터 배출된 후에, 상응하게 설계된 야금 장치(2)에서 DDD 처리를 거치게 된다. 이어서 도가니로(3)에서 용융 선철의 예열이 이루어질 수 있다. 그런 후에 처리되어 가열된 용융물은 AOD 전로(4)로 장입된다. 이 전로에서 환원 스크랩, 냉각 스크랩, 및 FeCr 60을 첨가하면서 용융 선철의 개질 및 합금이 이루어진다. AOD 전로에서의 처리 후에, 용강은 최종의 적응/조정을 위해 주입 래들(5)로 장입되고, 그런 다음 최종적으로 주조기(6)(주조기 자체는 도1에 도시되어 있지 않음)로 장입된다.
용융 선철을 장입하기 전에, 슬래그의 올바른 염기 함량을 보장하기 위해, AOD 전로(4)에는 석회 및 돌로마이트와 같은 슬래그 형성 재료가 첨가된다. DDD 장치(2) 내지 도가니로(3)로부터 슬래그가 없는 용융 선철이 장입된 후에, AOD 전로(4)는 시료 채취 위치로 기울어지며, 이 위치에서 온도 측정이 이루어진다. 그런 후에 AOD 전로(4)는 수직 위치로 복귀되고, 그리고 온도에 따라 계속해서 발열 처리된다. 온도의 상승은 FeSi 및/또는 알루미늄의 첨가에 의해 달성된다.
다음에, AOD 전로(4)에서 용강의 처리를 이용한 본 발명에 다른 방법이 설명된다. AOD 전로(4)에서의 공정은 3가지 주요 단계로 구분되는데, 다시 말해 a) 용융 금속의 가열, b) 개질, 및 c) 환원으로 구분된다.
도2는 상기한 공정 단계의 시퀀스를 요약하여 기술하고 있다. 시퀀스는, 특히 측정된 기술적 결과; 실행된 처리 단계; 사전 설정된 설정값; 및 개별 부분 단계들의 제어를 포함한다.
AOD 전로에서 용융 금속의 가열은 일반적으로 규소에 의해 이루어진다. 산소와 반응 시에 상기한 원소의 높은 발열 특성은, 높은 정밀도로써 목표 온도를 빠르게 달성 가능케 한다. 반응은 다음과 같이 진행된다.
(Si) + 2(O) = (SiO2): 1kg Si = 6.44 kWh의 엔탈피를 갖는다.
이에 대한 대체되는 방법으로서 알루미늄 역시 하기와 같이 이용될 수 있다.
2(Al) + 3(O) = (Al2O3): 1kg Al = 7.36 kWh의 엔탈피를 갖는다.
각각 합금을 형성하는 재료들을 추가로 첨가함에 따라, 가열의 목표 온도는 추가의 에너지 공급에 따르며, 이 추가의 에너지 공급은 처리 동안 모든 수반되는 에너지 손실을 갖는 탈탄 및 금속 산화 공정으로부터 제공된다.
상기한 처리 단계 동안의 거동은 BOF 공정에서 이루어지는 제1 취입 단계 동안의 거동과 유사하다. 이와 같은 단계 동안 거품 형성의 품질과 슬래그 배출을 결정하는 파라미터는 높은 탄소 함량, 슬래그 형성제, 높은 산소 취입 속도 및 취입 랜스의 이격 거리이다.
올바로 선택된 취입 랜스 이격 거리와 산소가 상부의 취입 랜스로부터 취입되는 세기(취입 속도)는 슬래그의 배출을 억제하면서, 최적의 가열 시퀀스를 보장한다.
열순환은 하기와 같이 계산된다.
필요한 에너지 입력값 = Si/Al 산화에 의한 에너지 입력값 - (슬래그를 형성하는 재료의 냉각 에너지 + 에너지 손실).
도3은 전로의 열적 조건을 바탕으로 70,000kg의 장입 중량 및 1.8의 염기 함량을 갖는 선철에 대해 필요한 가열 파라미터를 실시예에 따라 기술하고 있다.
가열의 공정 단계 후에, AOD 전로(4)는 기울어지고, 금속은 슬래그가 제거된다. 이와 같은 처리 방법은 금속의 효율적인 개질을 위해 필요하다. 다시 말해 다량의 슬래그는 취입되는 산소의 강한 작용과 반응 가스가 강으로부터 탈기하는 현상을 억제한다. 슬래그 제거 시에, 강 온도가 측정되며, 그리고 금속의 시료가 채취된다.
그런 이후 금속의 개질은, 산소가 상부 취입 랜스를 통해 금속에 취입되고, 산소 및 불활성 가스(아르곤 혹은 질소) 혼합물이 측면 노즐들을 통해 장입물 내로 취입되면서 이루어진다. 산소와 불활성 가스 사이의 비율은, 산소가 풍부한 혼합물로부터 출발하여 취련 공정 동안 변화한다.
이와 같은 공정 기술은 극미한 탄소 함량의 달성을 보장하며, 이러한 극미한 탄소 함량은, 뒤이어 적용되는, 최소의 크롬 산화를 이용한 AOD 처리에 대한 시작 조건으로서 바람직하다. 대체되는 방법에 따라, VOD(Vacuum Oxygen Decarburization) 방법은 이른바 트리플렉스(TRIPLEX) 기술에서 이용될 수 있다.
취련 공정 동안, 총 산소량은 계속해서 상부에 위치하는 취입 랜스와 측면 노즐들 사이에서 분배된다. 개질의 작업 단계 후에, 슬래그 환원을 이용한 처리가 계속되며, 예컨대 슬래그로부터 크롬 회수가 실행된다. 용융 금속에 FeSi와 같이 규소를 함유하는 재료 혹은 알루미늄을 첨가함으로써, 그리고 적합하게 교반함으로써, 금속은 목표하는 궁극적인 조성 혹은 준화학적 조성을 달성하되, 그러나 여전히 황이 함유되어 있다.
합금제 내뿐만 아니라 슬래그 형성제 내의 높은 황 농도를 바탕으로, 별도의 탈황 단계를 이용한 특수강의 처리가 이루어져야 한다. 이와 같은 처리의 효율은 결정적으로, 알루미늄의 첨가에 의해 달성되는, 용융 금속의 높은 탈산화 품질에 따른다. 처리 후에, 잔류량의 슬래그와 함께 장입물은 주입 래들(5)로 출탕된다.
강 개질 공정은 본 발명에 따라 계획한 조성 및 온도로 용융물 내지 장입물을 제조하기 위해 야금 AOD 모델에 의해 계획되고, 모니터링 되고, 예측되며 그리고 제어된다. AOD 모델에 의해 제공되는 본질적인 장점은 하기와 같다.
* 장입물의 계산은 합금 및 스크랩의 비용 최적화된 선택을 허용한다.
* 목표 온도를 제어한다.
* 공정 제어를 통해 높은 출력을 달성한다.
* 환원제를 최소화한다.
처리가 이루어지는 동안, 용융물/장입물의 실제 상태는, 자동 시스템에 의해 전송되는 이용가능한 주기 데이터 및 사건 입력 데이터를 통해 관찰된다.
재료 첨가 시에, 강 및 슬래그의 중량 및 조성에 대해서뿐 아니라 강 온도에 대한 재료 첨가의 영향은 재료 및 원소 고유의 작용 요인을 감안하여 고려된다. 실제 강 조성 및 슬래그 조성은 각각의 원소 및 각각의 슬래그 성분에서의 첨가 및 손실을 고려하면서 시료 채취의 시점부터 실험실 분석 및 측정에 부합하게 조정된다.
야금 AOD 모델의 본질적인 구성 요소는 목표 재료의 계산, 진단 계산, 및 동역학적 모델 계산이다.
* 목표 재료의 계산 시에, 일반적으로 강 온도 및 그 조성을 제어하기 위해 모든 가능한 처리 단계를 위한 재료의 첨가량이 계산된다.
* 진단 계산 시에, AOD 방법의 처리 전략이 계산된다. 처리의 개시 시에 장입물의 실제 상태를 이용한 모든 AOD 공정을 포함하며, 출탕 후에 종료된다. 일반적인 처리 시간 범위에 상응하게, 제공되는 실제 데이터를 고려하면서 모든 필요한 공정 단계 및 시료 채취를 이용한 단일의 장입물의 모든 처리가 계획된다.
* 동역학적 모델은 탄소 밸런스, 산소 밸런스, 및 에너지 밸런스뿐 아니라 공정 가스의 취입 속도에 대한 설정값을 계산한다.
용융의 개시 시 조건들을 바탕으로, 용강 내 탄소 농도, 산소 농도, 및 기타 관련 욕 농도와 그리고 처리 시간 동안 온도가 계산된다.
도4 및 도5는, 주요 재료 계산(도4)과 에너지 및 질량 밸런스(도5)로 구분되는 야금 AOD 모델에 대해 전술한 본질적인 구성 요소를 요약하여 나타내고 있다. 상기 도면에는 각각 데이터 뱅크로부터, 그리고 공정으로부터 상기한 AOD 모델로 흐르는 데이터 종류뿐 아니라, 이를 바탕으로 획득되는 모델 계산의 결과들이 기술되어 있다.

Claims (8)

  1. 용융 선철 및 FeCr 고형 재료를 바탕으로 AISI 4xx 등급의 페라이트계 스테인리스강을 제조하기 위한 제조 방법으로서,
    고로(1)에서 사전 처리하고, DDD 처리한 후에, 슬래그가 없는 용융 선철은 AOD 전로(4)에서 가열되고, 개질 및 합금되고, 환원되며 그리고 최종적으로 처리된 용융 선철의 조정이 주입 래들(5)에서 실행되는 상기 제조 방법에 있어서,
    * DDD 처리는 야금 장치(2)에서 1150℃의 극히 낮은 온도 조건에서 실행되고;
    * AOD 전로(4)에서 측면 노즐 및 상부 취입 랜스에서의 산소 및 불활성 가스의 취입에 의해 용융 선철의 가열, 개질/합금 및 환원 처리가 실행되며;
    * 가열되고 이어서 슬래그를 제거한 후에, 금속 용융물을 개질하기 위해 상부 취입 랜스를 통해 금속 용융물에 산소가 취입되고, 측면 노즐을 통해 금속 용융물 내로 산소 및 불활성 가스(아르곤 혹은 질소)의 혼합물이 취입되며, 산소와 불활성 가스의 비율이 취련 공정 동안 변화하며, 취련 과정 동안 총 산소량이 계속해서 상기 상부 취입 랜스와 상기 측면 노즐 사이에서 분배되는 것을 특징으로 하는 제조 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 실제 생산 데이터에 의해 정의되는 취입 패턴을 바탕으로탈탄 및 원소 산화를 위해 필요한 산소 요구량을 통하여 유동 속도, 그리고 측면 노즐 및 상부 취입 랜스를 통해 취입될 공정 가스(산소 및 아르곤/질소)의 혼합물이 제어되며, 강 내의 질소 허용 범위를 달성하기 위해 질소에서 아르곤 가스로 전환되는 시점이 결정되는 것을 특징으로 하는 제조 방법.
  3. 제 1 항에 있어서, 용융 선철을 가열하기 위해 필요한 에너지 요구량은 하기와 같은 식에 따라 계산되는 것을 특징으로 하는 제조 방법.
    필요한 에너지 요구량 = Si/Al 산화로부터 발생하는 에너지 입력값 - (슬래그를 형성하는 재료의 냉각 에너지 + 에너지 손실)
  4. 제 1 항에 있어서, 금속 용융물의 개질 후에, 슬래그 환원이 슬래그로부터 크롬을 회수함으로써 실행될 뿐 아니라, 목표하는 궁극적인 조성 혹은 준화학적 조성이 FeSi와 같이 규소를 함유하는 재료를 첨가하거나 규소를 함유하는 재료와 알루미늄의 혼합물을 첨가함으로써 실행되는 것을 특징으로 하는 제조 방법.
  5. 제 4 항에 있어서, 각각 목표하는 강의 등급의 품질에 따라, 금속 용융물을 출탕하기 전에 별도의 탈황 단계가 실행되고, 이러한 처리의 효율은 결정적으로, 용융 금속의 탈산화 품질에 따르며, 그리고 알루미늄의 첨가에 의해 달성되는 것을 특징으로 하는 제조 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서, 계획한 조성 및 온도를 달성하기 위해, AOD 전로(4)에서의 강 개질 공정은 야금 AOD 공정 모델에 의해 계획되고, 모니터링 되고, 예측되며, 제어되는 것을 특징으로 하는 제조 방법.
  7. 제 6 항에 있어서, 상기 AOD 공정 모델은,
    * 강 온도 및 강 조성을 제어하기 위해 목표 재료의 계산과 모든 가능한 처리 단계를 위한 재료의 첨가량 계산을 가능케 하며;
    * 처리의 개시 시부터 장입물의 출탕 후에까지 장입물의 실제 상태를 이용한 모든 AOD 공정을 포함하여 AOD 방법의 처리 전략을 계산하기 위한 진단 계산을 가능케 하며, 일반적인 처리 시간 범위에 상응하게, 제공되는 실제 데이터를 고려하여 모든 필요한 공정 단계 및 시료 채취를 이용한 단일의 장입물의 모든 처리가 계획되며; 그리고
    * 탄소 밸런스, 산소 밸런스, 및 에너지 밸런스뿐 아니라, 공정 가스의 취입 속도에 대한 설정값을 계산하기 위한 동역학적 모델의 설정을 가능하도록 하는 것을 특징으로 하는 제조 방법.
  8. 제 7 항에 있어서, 상기 AOD 공정 모델을 이용하여,
    * 합금 및 스크랩의 비용 최적화된 선택을 위한 장입물의 계산;
    * 목표 온도의 제어;
    * 출력을 증가시키는 공정 제어; 그리고
    * 환원제의 최소화;가 실행되는 것을 특징으로 하는 제조 방법.
KR1020077010648A 2004-11-12 2005-11-11 Ａｏｄ 전로에서 ａｉｓｉ 4ｘｘ 등급 페라이트강의스테인리스강 제조 방법 KR101152676B1 (ko)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102004054871 2004-11-12
DE102004054871.4 2004-11-12
DE102005032929A DE102005032929A1 (de) 2004-11-12 2005-07-14 Herstellung von Rostfreistahl der ferritischen Stahlgruppe AISI 4xx in einem AOD-Konverter
DE102005032929.2 2005-07-14
PCT/EP2005/012081 WO2006050963A2 (de) 2004-11-12 2005-11-11 HERSTELLUNG VON ROSTFREISTAHL DER FERRITISCHEN STAHLGRUPPE AISI 4xx IN EINEM AOD-KONVERTER

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20070110828A KR20070110828A (ko) 2007-11-20
KR101152676B1 true KR101152676B1 (ko) 2012-06-15

Family

ID=36273943

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020077010648A KR101152676B1 (ko) 2004-11-12 2005-11-11 Ａｏｄ 전로에서 ａｉｓｉ 4ｘｘ 등급 페라이트강의스테인리스강 제조 방법

Country Status (10)

Country Link
US (1) US7819940B2 (ko)
EP (1) EP1809774B1 (ko)
JP (1) JP5414992B2 (ko)
KR (1) KR101152676B1 (ko)
CN (1) CN101056995B (ko)
CA (1) CA2586789C (ko)
DE (1) DE102005032929A1 (ko)
RU (1) RU2353663C2 (ko)
TW (1) TWI400339B (ko)
WO (1) WO2006050963A2 (ko)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006056672A1 (de) * 2006-11-30 2008-06-05 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zur Rostfreistahlerzeugung ohne elektrische Energiezufuhr auf der Basis von Roheisen
DE102006056671A1 (de) * 2006-11-30 2008-06-05 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zur Rostfreistahlerzeugung ohne elektrische Energiezufuhr auf der Basis von in einer DDD-Anlage vorbehandeltem Roheisen
DE102007001098A1 (de) * 2007-01-04 2008-07-10 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zur Erzeugung von Stahl
CN101519709B (zh) * 2008-02-26 2011-01-19 宝山钢铁股份有限公司 Aod炉冶炼不锈钢高碳区供气方法
DE102014222727A1 (de) * 2014-11-06 2016-05-12 Sms Group Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines Rostfreistahls
US20220177986A1 (en) * 2019-04-17 2022-06-09 Arcelormittal Method for monitoring a steelmaking process and associated computer program
EP4056720A1 (de) 2021-03-08 2022-09-14 SMS Group GmbH Verfahren zum herstellen einer ferrolegierung mit niedrigem kohlenstoffgehalt
DE102021214220A1 (de) 2021-03-08 2022-09-08 Sms Group Gmbh Verfahren zum Herstellen einer Ferrolegierung mit niedrigem Kohlenstoffgehalt
EP4056721A1 (de) 2021-03-08 2022-09-14 SMS Group GmbH Verfahren zum herstellen einer ferrolegierung mit niedrigem kohlenstoffgehalt
DE102021214218A1 (de) 2021-03-08 2022-09-08 Sms Group Gmbh Verfahren zum Herstellen einer Ferrolegierung mit niedrigem Kohlenstoffgehalt
CN113430333B (zh) * 2021-07-13 2022-04-12 北京科技大学 一种钢包精炼炉智能化稳定冶炼控制的方法
CN118016203B (zh) * 2024-04-10 2024-06-14 苏州方兴信息技术有限公司 一种基于机理模型和XGBoost算法的LF精炼温度预报方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5760012A (en) 1980-09-26 1982-04-10 Sumitomo Metal Ind Ltd Production of extremely low nitrogen stainless steel
EP0131057A1 (en) * 1982-12-23 1985-01-16 Suwa Seikosha Co. Ltd Process for producing quartz glass
JPS63223113A (ja) 1987-03-13 1988-09-16 Nippon Steel Corp 溶銑の加熱予備処理方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3571535A (en) 1969-03-10 1971-03-23 Cts Corp Electric rotary switch with improved stamped contact means
DE2243839A1 (de) * 1972-09-07 1974-03-28 Kloeckner Werke Ag Verfahren zur herstellung kohlenstoffarmer hochchromhaltiger ferritischer staehle
GB1503496A (en) * 1974-06-07 1978-03-08 British Steel Corp Production of chromium steel
JPS57155314A (en) * 1981-02-25 1982-09-25 Sumitomo Metal Ind Ltd Refining of high-cr steel
SE452475B (sv) * 1983-03-21 1987-11-30 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd Forfarande for datorstyrd avkolning av en stalsmelta
JPS59211519A (ja) * 1983-05-18 1984-11-30 Nisshin Steel Co Ltd 低ｐ含クロム鋼の製造法
JPS6052505A (ja) * 1983-08-31 1985-03-25 Nippon Steel Corp 転炉と真空脱炭精錬炉を使用する含クロム鋼の溶製法
JPS61195913A (ja) * 1985-02-25 1986-08-30 Sumitomo Metal Ind Ltd 真空精錬炉における溶鋼炭素含有量制御方法
US4599107A (en) * 1985-05-20 1986-07-08 Union Carbide Corporation Method for controlling secondary top-blown oxygen in subsurface pneumatic steel refining
JPH02115314A (ja) * 1988-10-25 1990-04-27 Kawasaki Steel Corp 上底吹転炉における溶鋼温度制御方法
US5356456A (en) * 1992-10-07 1994-10-18 Kawasaki Steel Corporation Method of degassing and decarburizing stainless molten steel
JP3063537B2 (ja) * 1994-09-22 2000-07-12 住友金属工業株式会社 ステンレス鋼の製造方法
DE19540490C1 (de) * 1995-10-23 1997-04-10 Mannesmann Ag Verfahren zum Entkohlen einer Stahlschmelze
JPH11131122A (ja) * 1997-10-28 1999-05-18 Nippon Steel Corp 高炉溶銑とフェロクロム合金を用いたステンレス粗溶鋼の脱炭精錬方法
JP4430140B2 (ja) * 1998-03-12 2010-03-10 Ｊｆｅスチール株式会社 ステンレス鋼の溶製方法
AT411068B (de) * 2001-11-13 2003-09-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur herstellung einer metallschmelze in einer hüttentechnischen anlage
KR101010623B1 (ko) * 2003-09-25 2011-01-24 주식회사 포스코 포스트믹스 방식에서 용선처리시간 단축 및 랜스막힘방지방법

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5760012A (en) 1980-09-26 1982-04-10 Sumitomo Metal Ind Ltd Production of extremely low nitrogen stainless steel
EP0131057A1 (en) * 1982-12-23 1985-01-16 Suwa Seikosha Co. Ltd Process for producing quartz glass
JPS63223113A (ja) 1987-03-13 1988-09-16 Nippon Steel Corp 溶銑の加熱予備処理方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP1809774A2 (de) 2007-07-25
WO2006050963A8 (de) 2007-10-11
DE102005032929A1 (de) 2006-05-18
JP5414992B2 (ja) 2014-02-12
US7819940B2 (en) 2010-10-26
US20090031860A1 (en) 2009-02-05
WO2006050963A3 (de) 2006-09-28
CA2586789C (en) 2012-07-10
WO2006050963A2 (de) 2006-05-18
CN101056995A (zh) 2007-10-17
KR20070110828A (ko) 2007-11-20
JP2008519906A (ja) 2008-06-12
RU2353663C2 (ru) 2009-04-27
CA2586789A1 (en) 2006-05-18
EP1809774B1 (de) 2022-04-13
RU2007118927A (ru) 2008-11-27
TW200624563A (en) 2006-07-16
TWI400339B (zh) 2013-07-01
CN101056995B (zh) 2010-11-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101152676B1 (ko) Ａｏｄ 전로에서 ａｉｓｉ 4ｘｘ 등급 페라이트강의스테인리스강 제조 방법
JP5954551B2 (ja) 転炉製鋼法
JP5589688B2 (ja) 溶銑の製造方法
CN109136467A (zh) 硅脱氧钢造酸性渣精炼过程中硼元素含量的控制方法
JP4790489B2 (ja) 転炉製鋼法
JP2000073111A (ja) 低燐溶銑の製造方法
KR101123035B1 (ko) Ｄｄｄ 설비에서 전처리된 선철을 기반으로 전기 에너지를 공급하지 않으면서 스테인리스강을 제조하기 위한 방법 및 장치
KR101123038B1 (ko) 선철을 기반으로 전기 에너지를 공급하지 않으면서 스테인리스강을 제조하기 위한 방법 및 장치
SU1484297A3 (ru) Способ получени сталей с низким содержанием углерода
Patil et al. Refining of stainless steels
CN101948980B (zh) 一种生产工业纯铁的方法
US4544405A (en) Method of producing steels of great purity and low gas content in steel mills and steel foundries and apparatus therefor
JP4114346B2 (ja) 高Ｃｒ溶鋼の製造方法
JPH08104911A (ja) 含燐鋼の溶製方法
US4334922A (en) Process for metal-bath refining
RU2254380C1 (ru) Способ получения рельсовой стали
JP3788392B2 (ja) 高Ｃｒ溶鋼の溶製方法
Ashok et al. Process evaluation of AOD stainless steel making in Salem Steel Plant, SAIL
CN116460260A (zh) 一种改善高碳合金钢炼铸工艺稳定性的控制方法
KR20140106847A (ko) 전로 취련 방법
JP3804143B2 (ja) 取鍋攪拌時の雰囲気制御方法
CN113637887A (zh) 一种低碳低氧位硫易切削钢的制备方法
CN115491465A (zh) 一种电炉-vd流程生产低合金系列钢种的方法
CN115989324A (zh) 低磷铁液的制造方法
JPH11217618A (ja) ステンレス鋼の転炉精錬方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150526

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160520

Year of fee payment: 5

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170519

Year of fee payment: 6

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180523

Year of fee payment: 7