JPWO2017179214A1 - 多孔質セパレータ長尺、その製造方法、捲回体及びリチウムイオン電池 - Google Patents

Abstract

セパレータ長尺（１２ａ・１２ｂ）の側面（１２ｃ）において、エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）の値が１．０４未満であるので、作業中に、裂けてしまう可能性を抑制させた多孔質セパレータ長尺を提供できる。

Description

本発明は、リチウムイオン電池などの電池に用いられるスリットされた多孔質セパレータ長尺と、多孔質セパレータ長尺の製造方法と、多孔質セパレータ長尺をコアに捲回した多孔質セパレータ捲回体と、多孔質セパレータ長尺を所定の長さにカットした多孔質セパレータを備えたリチウムイオン電池とに関する。

リチウムイオン電池に用いられるセパレータの原反は、この原反の長手方向に沿ってスリット（切断）されて、上記長手方向と直交する方向に所定のスリット幅を有する複数のセパレータ長尺を得ることができる。

この各々のセパレータ長尺は、コアに捲回されてセパレータ捲回体として、電池の製造工程へ供給され、電池の製造工程においては、上記スリット幅と直交する方向において、所定の長さに切られてセパレータとして用いられる。

したがって、上記セパレータ長尺における、スリットされた側面は、そのまま、電池用セパレータの側面となるので、その形状は重要である。

そこで、特許文献１には、基材層と無機層とを含むセパレータにおいて、セパレータが曲がった場合に、無機層が基材層から剥離するのを抑制するため、セパレータの側面をテーパ形状に形成することについて記載されている。

一方、特許文献２には、感光材料を、シャーカット方式（シェアカット方式とも言う）を用いて、その側面を直角に裁断することについて記載されている。

日本国公開特許公報「特開２０１２‐１９９０２０号」公報（２０１２年１０月１８日公開） 日本国公開特許公報「特開２００５‐６６７９６号」公報（２００５年０３月１７日公開）

捲回型電池においては、正極及び負極間において、セパレータは、正極及び負極とともに、ＭＤ（machine direction：セパレータ長尺の長手方向）に捲回され、捲回された正極材、負極材及びセパレータを円筒状の容器に挿入する。したがって、円筒状の容器に挿入する捲回された正極材、負極材及びセパレータにおいては、上記セパレータ長尺におけるスリットされた側面に該当する、電池用セパレータの側面は、露出している。

積層型電池においては、正極または負極を覆うように、正極または負極上にセパレータが置かれることとなるので、上記捲回型電池の場合と同様に、上記セパレータ長尺におけるスリットされた側面に該当する、電池用セパレータの側面は、露出している。

また、電池の組立作業中には、上記セパレータ長尺におけるスリットされた側面も露出している。

以上のように、電池の組立作業中に露出する上記セパレータ長尺におけるスリットされた側面や電池用セパレータの側面の直線性が悪い場合、作業中に、何かに引っかかりやすく、上記セパレータ長尺や電池用セパレータが裂けてしまう恐れがある。

なお、上記セパレータ長尺におけるスリットされた側面や電池用セパレータの側面の直線性とは、これらの側面における上記ＭＤに沿う直線上の２点間の直線距離をＰ、上記ＭＤに沿う直線上の２点間の上記側面の形状に沿った距離をＲとした場合、Ｒ／Ｐの値で示されるものであり、この値が大きいことは上記ＭＤと直交する方向の凹凸が大きいことを意味し、この値が小さいことは上記ＭＤと直交する方向の凹凸が小さいことを意味する。

したがって、上記セパレータ長尺におけるスリットされた側面や電池用セパレータの側面の直線性は、重要である。

しかしながら、特許文献１には、無機層が基材層から剥離するのを抑制するため、セパレータの両側面をテーパ形状に形成することについて記載されているが、セパレータの側面の直線性には全く着目していない。

また、特許文献２には、多孔性でない材料を、シャーカット方式を用いて、その両側面を直角に裁断することについて記載されているが、セパレータのような多孔性材料とは異なり、多孔性でない材料の側面の直線性はそもそも高いので、大きな問題にはならない。

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、作業中に、裂けてしまう可能性を抑制させた、多孔質セパレータ長尺と多孔質セパレータ長尺の製造方法とを提供することを目的とする。

本発明の多孔質セパレータ長尺は、上記の課題を解決するために、多孔質セパレータ長尺の側面において、上記多孔質セパレータ長尺の側面の画像を、上記多孔質セパレータ長尺と上記多孔質セパレータ長尺以外の部分とで２値化処理して得られる、長手方向に沿う直線上の２点間の直線距離をＰとし、上記長手方向に沿う直線上の２点間の上記側面の形状に沿った距離をＲとした場合、Ｒ／Ｐの値が１．０４未満であることを特徴としている。

上記構成によれば、上記多孔質セパレータ長尺の側面において、上記Ｒ／Ｐの値が１．０４未満であるので、多孔性材料であるにも関わらず、その側面の直線性は高いので、作業中に、上記セパレータ長尺が裂けてしまう可能性を抑制できる。

本発明の多孔質セパレータ長尺の製造方法は、上記の課題を解決するために、多孔質セパレータの原反が、上記原反の長手方向に沿って、スリットされた多孔質セパレータ長尺の製造方法であって、互いに異なる方向に回転可能な上刃と下刃とを備え、上記上刃が、上記長手方向と直交する横断方向において互いに隣接する上記下刃間に形成された空間部において、上記隣接する下刃の一方に接触する、スリット部を用いて、上記多孔質セパレータ長尺の側面を形成する工程を含むことを特徴としている。

上記方法によれば、多孔性材料であるにも関わらず、直線性が高い多孔質セパレータ長尺の側面を形成することができるので、作業中に、上記セパレータ長尺が裂けてしまう可能性を抑制できる。

本発明の一態様によれば、作業中に、裂けてしまう可能性を抑制させた、多孔質セパレータ長尺と多孔質セパレータ長尺の製造方法とを提供できる。

リチウムイオン二次電池の断面構成を示す模式図である。 図１に示されるリチウムイオン二次電池の詳細構成を示す模式図である。 図１に示されるリチウムイオン二次電池の他の構成を示す模式図である。 （ａ）は、セパレータの原反をスリットするスリット装置の構成を示す模式図であり、（ｂ）は、スリット装置によって、セパレータの原反が複数のセパレータ長尺にスリットされる様子を示す図である。 （ａ）は、図４に示されるスリット装置に備えられたシェアカット方式の切断装置を示す図であり、（ｂ）は、シェアカット方式の切断装置に備えられたスリット部を示す図であり、（ｃ）は、スリット部によってセパレータの原反がスリットされる様子を示す図である。 セパレータ長尺の側面において、直線性を評価した部分を示す図である。 レザー刃（カミソリ刃）によるカット法を説明するための図である。 （ａ）は、セパレータ長尺の側面における直線性評価方法を説明するための図であり、（ｂ）及び（ｃ）は、その直線性評価結果を示す図である。 （ａ）は、本実施形態のセパレータ長尺の側面の直線性を模式的に示した図であり、（ｂ）は、レザーカット法でスリットされたセパレータ長尺の側面の直線性を模式的に示した図である。 ポリエチレンからなる多孔質セパレータ長尺の側面を一側面とする試験片の引張強度の測定方法及びその結果を説明するための図である。 ポリエチレンからなる多孔質セパレータ長尺の側面を一側面とする試験片のシャルピー衝撃試験の測定方法及びその結果を説明するための図である。

〔基本構成〕
リチウムイオン二次電池、セパレータ、耐熱セパレータ、耐熱セパレータの製造方法、スリット装置について順に説明する。

（リチウムイオン二次電池）
リチウムイオン二次電池に代表される非水電解液二次電池は、エネルギー密度が高く、それゆえ、現在、パーソナルコンピュータ、携帯電話、携帯情報端末等の機器、自動車、航空機等の移動体に用いる電池として、また、電力の安定供給に資する定置用電池として広く使用されている。

図１は、リチウムイオン二次電池１の断面構成を示す模式図である。

図１に示されるように、リチウムイオン二次電池１は、カソード１１と、セパレータ１２と、アノード１３とを備える。リチウムイオン二次電池１の外部において、カソード１１とアノード１３との間に、外部機器２が接続される。そして、リチウムイオン二次電池１の充電時には方向Ａへ、放電時には方向Ｂへ、電子が移動する。

（セパレータ）
セパレータ１２は、リチウムイオン二次電池１の正極であるカソード１１と、その負極であるアノード１３との間に、これらに挟持されるように配置される。セパレータ１２は、カソード１１とアノード１３との間を分離しつつ、これらの間におけるリチウムイオンの移動を可能にする多孔質フィルムである。セパレータ１２は、その材料として、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィンを含む。

図２は、図１に示されるリチウムイオン二次電池１の詳細構成を示す模式図であって、（ａ）は通常の構成を示し、（ｂ）はリチウムイオン二次電池１が昇温したときの様子を示し、（ｃ）はリチウムイオン二次電池１が急激に昇温したときの様子を示す。

図２の（ａ）に示されるように、セパレータ１２には、多数の孔Ｐが設けられている。通常、リチウムイオン二次電池１のリチウムイオン３は、孔Ｐを介し往来できる。

ここで、例えば、リチウムイオン二次電池１の過充電、または、外部機器の短絡に起因する大電流等により、リチウムイオン二次電池１は、昇温することがある。この場合、図２の（ｂ）に示されるように、セパレータ１２が融解または柔軟化し、孔Ｐが閉塞する。そして、セパレータ１２は収縮する。これにより、リチウムイオン３の移動が停止するため、上述の昇温も停止する。

しかし、リチウムイオン二次電池１が急激に昇温する場合、セパレータ１２は、急激に収縮する。この場合、図２の（ｃ）に示されるように、セパレータ１２は、破壊されることがある。そして、リチウムイオン３が、破壊されたセパレータ１２から漏れ出すため、リチウムイオン３の移動は停止しない。ゆえに、昇温は継続する。

（耐熱セパレータ）
図３は、図１に示されるリチウムイオン二次電池１の他の構成を示す模式図であって、（ａ）は通常の構成を示し、（ｂ）はリチウムイオン二次電池１が急激に昇温したときの様子を示す。

図３の（ａ）に示されるように、セパレータ１２は、多孔質フィルム５と、耐熱層４とを備える耐熱セパレータであってもよい。耐熱層４は、多孔質フィルム５のカソード１１側の片面に積層されている。なお、耐熱層４は、多孔質フィルム５のアノード１３側の片面に積層されてもよいし、多孔質フィルム５の両面に積層されてもよい。そして、耐熱層４にも、孔Ｐと同様の孔が設けられている。通常、リチウムイオン３は、孔Ｐと耐熱層４の孔とを介し移動する。耐熱層４は、その材料として、例えば全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を含む。

図３の（ｂ）に示されるように、リチウムイオン二次電池１が急激に昇温し、多孔質フィルム５が融解または柔軟化しても、耐熱層４が多孔質フィルム５を補助しているため、多孔質フィルム５の形状は維持される。ゆえに、多孔質フィルム５が融解または柔軟化し、孔Ｐが閉塞するにとどまる。これにより、リチウムイオン３の移動が停止するため、上述の過放電または過充電も停止する。このように、セパレータ１２の破壊が抑制される。

（耐熱セパレータの製造工程）
リチウムイオン二次電池１の耐熱セパレータの製造は特に限定されるものではなく、公知の方法を利用して行うことができる。以下では、多孔質フィルム５がその材料として主にポリエチレンを含む場合を仮定して説明する。しかし、多孔質フィルム５が他の材料を含む場合でも、同様の製造工程により、セパレータ１２を製造できる。

例えば、熱可塑性樹脂に可塑剤を加えてフィルム成形した後、該可塑剤を適当な溶媒で除去する方法が挙げられる。例えば、多孔質フィルム５が、超高分子量ポリエチレンを含むポリエチレン樹脂から形成されてなる場合には、以下に示すような方法により製造することができる。

この方法は、（１）超高分子量ポリエチレンと、炭酸カルシウム等の無機充填剤とを混練してポリエチレン樹脂組成物を得る混練工程、（２）ポリエチレン樹脂組成物を用いてフィルムを成形する圧延工程、（３）工程（２）で得られたフィルム中から無機充填剤を除去する除去工程、及び、（４）工程（３）で得られたフィルムを延伸して多孔質フィルム５を得る延伸工程を含む。

除去工程によって、フィルム中に多数の微細孔が設けられる。延伸工程によって延伸されたフィルムの微細孔は、上述の孔Ｐとなる。これにより、所定の厚さと透気度とを有するポリエチレン微多孔膜である多孔質フィルム５が形成される。

なお、混練工程において、超高分子量ポリエチレン１００重量部と、重量平均分子量１万以下の低分子量ポリオレフィン５〜２００重量部と、無機充填剤１００〜４００重量部とを混練してもよい。

その後、塗工工程において、多孔質フィルム５の表面に耐熱層４を形成する。例えば、多孔質フィルム５に、アラミド／ＮＭＰ（Ｎ−メチル−ピロリドン）溶液（塗工液）を塗布し、アラミド耐熱層である耐熱層４を形成する。耐熱層４は、多孔質フィルム５の片面だけに設けられても、両面に設けられてもよい。また、耐熱層４として、アルミナ／カルボキシメチルセルロース等のフィラーを含む混合液を塗工してもよい。

塗工液を多孔質フィルム５に塗工する方法は、均一にウェットコーティングできる方法であれば特に制限はなく、従来公知の方法を採用することができる。例えば、キャピラリーコート法、スピンコート法、スリットダイコート法、スプレーコート法、ディップコート法、ロールコート法、スクリーン印刷法、フレキソ印刷法、バーコーター法、グラビアコーター法、ダイコーター法などを採用することができる。耐熱層４の厚さは塗工ウェット膜の厚み、塗工液中の固形分濃度を調節することによって制御することができる。

なお、塗工する際に多孔質フィルム５を固定あるいは搬送する支持体としては、樹脂製のフィルム、金属製のベルト、ドラム等を用いることができる。

以上のように、多孔質フィルム５に耐熱層４が積層されたセパレータ１２（耐熱セパレータ）を製造できる。製造されたセパレータは、円筒形状のコアに巻き取られる。なお、以上の製造方法で製造される対象は、耐熱セパレータに限定されない。この製造方法は、塗工工程を含まなくてもよい。この場合、製造される対象は、耐熱層を有しないセパレータである。

（スリット装置）
耐熱セパレータまたは耐熱層を有しないセパレータ（以下「セパレータ」）は、リチウムイオン二次電池１などの応用製品に適した幅（以下「製品幅」）であることが好ましい。しかし、生産性を上げるために、セパレータは、その幅が製品幅以上となるように製造される。これをセパレータの原反という。このセパレータの原反を、一旦製造した後に、スリット装置においては、セパレータの原反の長手方向と厚み方向とに対し略垂直である方向の長さを意味する「セパレータの幅」を製品幅に切断（スリット）し、セパレータ長尺とする。

以下では、スリットされる前の幅広のセパレータを「セパレータの原反」と称し、セパレータの幅が製品幅にスリットされたものを特に「セパレータ長尺」と称する。また、スリットとは、セパレータの原反を長手方向（製造におけるフィルムの流れ方向、ＭＤ：Machine direction）に沿って切断することを意味し、カットとは、セパレータ長尺を横断方向（ＴＤ：transverse direction）に沿って切断することを意味する。横断方向（ＴＤ）とは、セパレータ長尺の長手方向（ＭＤ）と厚み方向とに対し略垂直である方向を意味する。

〔実施形態１〕
（スリット装置の構成）
図４の（ａ）は、シェアカット方式の切断装置７を備えたスリット装置６の構成を示す模式図であり、図４の（ｂ）は、スリット装置６によって、セパレータ（多孔質セパレータ）の原反１２Ｏが複数のセパレータ長尺（多孔質セパレータ長尺）１２ａ・１２ｂにスリットされる様子を示す図である。

なお、本実施形態においては、図３に示されるように、多孔質フィルム５の片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータの原反１２Ｏを一例に挙げて説明するが、これに限定されることはなく、セパレータの原反１２Ｏは、耐熱層４を備えていない多孔質フィルム５であってもよく、多孔質フィルム５の両面に耐熱層４を備えたものであってもよい。

図４の（ａ）に示されるように、スリット装置６は、回転可能に支持された円柱形状の、巻出ローラー６３と、複数のローラー６４・６５・６８Ｕ・６８Ｌ・６９Ｕ・６９Ｌ、第１タッチローラー８１Ｕ、第２タッチローラー８１Ｌ、第１アーム８２Ｕ、第２アーム８２Ｌ、第１捲回補助ローラー８３Ｕ、第２捲回補助ローラー８３Ｌ、第１巻取ローラー７０Ｕ、第２巻取ローラー７０Ｌ、切断装置７を備える。

スリット装置６では、セパレータの原反１２Ｏを巻きつけた円筒形状のコアｃが、巻出ローラー６３に嵌められている。セパレータの原反１２Ｏは、コアｃから経路ＵまたはＬで巻き出される。セパレータの原反１２ＯのＡ面を上面として搬送したい場合には、経路Ｌで巻き出し、セパレータの原反１２ＯのＢ面を上面として搬送したい場合には、経路Ｕで巻き出せばよい。なお、本実施形態においては、セパレータの原反１２ＯのＡ面を上面として搬送するので、経路Ｌで巻き出される。

なお、本実施形態において、上記Ａ面は、多孔質フィルム５における耐熱層４と接する面と対向する表面であり、上記Ｂ面は、耐熱層４における多孔質フィルム５と接する面と対向する表面である。

このように巻き出されたセパレータの原反１２Ｏは、ローラー６４及びローラー６５を介して、切断装置７に搬送され、図４の（ａ）及び（ｂ）に示されるように、切断装置７によって複数のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂにスリットされる。

（切断装置及びスリット部）
図５の（ａ）は、図４に示されるスリット装置６に備えられたシェアカット方式の切断装置７を示す図であり、図５の（ｂ）は、切断装置７に備えられたスリット部Ｓを示す図であり、図５の（ｃ）は、切断装置７に備えられたスリット部Ｓによってセパレータの原反１２Ｏがスリットされる様子を示す図である。

図５の（ａ）に示されるように、シェアカット方式の切断装置７は、互いに異なる方向に回転可能に支持された円柱形状の下側の軸６６と上側の軸６７とを備えており、上側の軸６７には、丸刃である複数（本実施形態においては８個）の上刃６７aが取り付けられている。図５の（ｂ）に示されるように、丸刃である複数の上刃６７aは、下側の軸６６に備えられた複数（本実施形態においては８個）の各々の空間部に挿入される。なお、図５の（ａ）に示されるように、シェアカット方式の切断装置７は、複数（本実施形態においては８個）のスリット部Ｓを備えている。

図５の（ｃ）に示されるように、シェアカット方式の切断装置７に備えられた各々のスリット部Ｓは、上刃６７aと、長手方向（ＭＤ）と直交する横断方向（ＴＤ）において互いに隣接する下刃６６ａと、互いに隣接する下刃６６ａ間に形成された空間部６６ｂとを備える。なお、下刃６６ａと空間部６６ｂとは、下側の軸６６に備えられている。

そして、各々のスリット部Ｓにおいては、上刃６７aが空間部６６ｂに挿入され、かつ、隣接する２つの下刃６６ａ中、図中左側の下刃６６ａの側面に接触する。

上刃６７aの刃先部分は、平坦部６７ｂと傾斜部６７ｃとを有し、平坦部６７ｂが下刃６６ａと接触する部分である。傾斜部６７ｃは、平坦部６７ｂと対向する部分であり、上刃６７aの刃先部分が先端に行くほど徐々に鋭くなるように傾斜している部分である。

なお、本実施形態においては、上刃６７aが片刃である場合を例に挙げて説明するが、上刃６７aは返り刃などであってもよい。

このようなスリット部Ｓによって、セパレータの原反１２Ｏがスリットされると、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの各々は、互いにに対向する、上刃６７a（具体的には上刃６７aの傾斜部６７ｃ）と空間部６６ｂとによって形成される側面１２ｃと、上刃６７a（具体的には上刃６７aの平坦部６７ｂ）と上刃６７aが接触する下刃６６ａとによって形成される側面１２ｄとを有するように形成される。

なお、本実施形態においては、耐熱層４が剥離するのを抑制するため、上刃６７aが、多孔質フィルム５における耐熱層４と接する面と対向する表面であるＡ面から入るようにしたが、これに限定されることはない。

また、上刃６７aと下刃６６ａとが接する角度や上刃６７aと下刃６６ａとが接する圧力を、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの製造に適した角度や圧力に適宜調整してもよい。

切断装置７に備えられた複数のスリット部Ｓによってスリットされた複数のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂは、図４の（ａ）に示されるように、複数のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂの一部１２ａの各々は、ローラー６８Ｕ、ローラー６９Ｕ及び第１捲回補助ローラー８３Ｕを経由して、第１巻取ローラー７０Ｕに嵌められた円筒形状の各コアｕ（ボビン）へ巻き取られる。また、複数のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂの他の一部１２ｂの各々は、ローラー６８Ｌ、ローラー６９Ｌ及び第２捲回補助ローラー８３Ｌを経由して、第２巻取ローラー７０Ｌに嵌められた円筒形状の各コアｌ（ボビン）へ巻き取られる。なお、ロール状に巻き取られたセパレータ長尺１２ａ・１２ｂをセパレータ捲回体１２Ｕ・１２Ｌと称する。

なお、セパレータ捲回体１２Ｕ・１２Ｌにおいては、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂのＡ面が外側を向き、Ｂ面が内側を向くように、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂが巻き取られる。

本実施形態においては、図４の（ｂ）に示されるように、セパレータの原反１２Ｏを、セパレータの原反の横断方向（ＴＤ）において、セパレータの原反の長手方向（ＭＤ）に沿って、上述した８個のスリット部Ｓによって、７個のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂにスリットする（スリット工程）ことにより、４つの奇数番目のセパレータ長尺１２ａと３つの偶数番目のセパレータ長尺１２ｂとを形成し、４つの奇数番目のセパレータ長尺１２ａは、第１巻取ローラー７０Ｕに嵌められた円筒形状の各コアｕ（ボビン）へ巻き取られ、３つの偶数番目のセパレータ長尺１２ｂは、第２巻取ローラー７０Ｌに嵌められた円筒形状の各コアｌ（ボビン）へ巻き取られる場合を一例に挙げて説明したが、これに限定されることはなく、セパレータの原反１２Ｏを、スリットして、何個のセパレータ長尺１２ａ・１２ｂを形成するかは、セパレータの原反１２Ｏのサイズやセパレータ長尺１２ａ・１２ｂのセパレータの幅に依存するので、適宜変えることができるのは言うまでもない。なお、本実施形態においては、８個のスリット部Ｓによってスリットされた両端のセパレータ長尺は使用していない。

また、本実施形態においては、第１巻取ローラー７０Ｕに嵌められた円筒形状の各コアｕ（ボビン）へ巻き取られるセパレータ長尺の数と、第２巻取ローラー７０Ｌに嵌められた円筒形状の各コアｌ（ボビン）へ巻き取られるセパレータ長尺の数とが、異なる場合を一例に挙げて説明したが、これらの数は同じであってもよい。

（捲回部）
第１巻取ローラー７０Ｕ（捲回部）には、４つの奇数番目のセパレータ長尺１２ａの数に応じて、４つのコアｕが着脱可能に取り付けられている。同様に、第２巻取ローラー７０Ｌ（捲回部）には、３つの偶数番目のセパレータ長尺１２ｂの数に応じて、３つのコアｌが着脱可能に取り付けられている。

図４の（ａ）に示されるように、第１巻取ローラー７０Ｕはコアｕと共に図４の（ａ）中の矢印の方向に回転することでセパレータ長尺１２ａを捲回する（捲回工程）。コアｕは、そこに巻き付けられたセパレータ長尺１２ａと共に第１巻取ローラー７０Ｕから取り外すことができる。

同様に、第２巻取ローラー７０Ｌはコアｌと共に図４の（ａ）中の矢印の方向に回転することでセパレータ長尺１２ｂを捲回する（捲回工程）。コアｌは、そこに巻き付けられたセパレータ長尺１２ｂと共に第２巻取ローラー７０Ｌから取り外すことができる。

（タッチローラー）
図４の（ａ）に示されるスリット装置６に備えられた第１タッチローラー８１Ｕ及び第２タッチローラー８１Ｌは、それぞれ第１アーム８２Ｕ及び第２アーム８２Ｌの一端に回転可能に設けられる（固定される）。第１アーム８２Ｕ及び第２アーム８２Ｌは、それぞれ他端にある回転軸８４Ｕ、８４Ｌ（シャフト）を中心として回動可能である（図４の（ａ）中の矢印の方向に回動可能である）。第１捲回補助ローラー８３Ｕは、第１タッチローラー８１Ｕと第１アーム８２Ｕの回転軸８４Ｕとの間に配置され、第１アーム８２Ｕに回転可能に固定される。第２捲回補助ローラー８３Ｌは、第２タッチローラー８１Ｌと第２アーム８２Ｌの回転軸８４Ｌとの間に配置され、第２アーム８２Ｌに回転可能に固定される。

なお、第１及び第２タッチローラー８１Ｕ・８１Ｌは、それぞれ捲回されるセパレータ長尺１２ａ・１２ｂを、セパレータ捲回体１２Ｕ・１２Ｌの捲回面（表面）へ押さえ付ける。ここでは、第１及び第２タッチローラー８１Ｕ・８１Ｌは、それぞれその自重によってセパレータ長尺１２ａ・１２ｂを押さえ付ける。第１及び第２タッチローラー８１Ｕ・８１Ｌによって押さえ付けることにより、捲回されるセパレータ長尺１２ａ・１２ｂにしわ等が生じることを抑制する。なお、セパレータ捲回体１２Ｕ・１２Ｌの外径の変化に応じて、捲回面に接するように第１及び第２タッチローラー８１Ｕ・８１Ｌの位置は変化（変位）する。

（セパレータ長尺の側面の直線性評価）
図６は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの側面において、直線性を評価した部分を示す図である。

本実施形態においては、図６の（ａ）に示されるように、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの側面１２ｃ（図中Ａ部分）に対して、直線性の評価を行った。より具体的には、側面１２ｃ中、Ｂ面と接する部分の直線性の評価を行った。

この部分は、図６の（ｂ）に示されるセパレータ捲回体１２Ｕ・１２Ｌにおいては、端部（図中Ａ部分）に該当し、図６の（ｃ）に示されるセパレータ長尺１２ａ・１２ｂにおいては、図中Ａ部分に該当する。

なお、セパレータ長尺の側面の直線性評価には、耐熱層４を備えていない多孔質フィルム５を上述したシェアカット方式の切断装置７によってスリットしたセパレータ長尺及びセパレータの原反１２Ｏを上述したシェアカット方式の切断装置７によってスリットしたセパレータ長尺１２ａ・１２ｂとともに、比較例として、セパレータの原反１２Ｏを、後述するレザー刃（カミソリ刃）でスリットしたセパレータ長尺も用いた。

図７は、従来のレザー刃（カミソリ刃）によるカット（スリット）方法を説明するための図である。

図７に示されるように、セパレータの原反１２Ｏは、ローラー１０１に搬送される。ローラー１０１には、レザー刃（カミソリ刃）１００の刃先の一部が、差し込み可能な溝が設けられている。したがって、セパレータの原反１２Ｏは、レザー刃（カミソリ刃）１００と上記溝とによって、セパレータ長尺にスリットされる。

図８の（ａ）は、セパレータ長尺の側面における直線性評価方法を説明するための図であり、図８の（ｂ）は、耐熱層４を備えていない多孔質フィルム５を、図５に示されるシェアカット法でスリットしたセパレータ長尺（ここではポリオレフィンセパレータと称する）の側面の直線性評価結果を示す図であり、図８の（ｃ）は、多孔質フィルム５の片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータの原反１２Ｏを、図７に示されるレザーカット法と、図５に示されるシェアカット法とでスリットしたセパレータ長尺１２ａ・１２ｂ（ここでは積層セパレータと称する）の側面１２ｃの直線性評価結果を示す図である。

以下、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの側面１２ｃに対しての直線性評価方法を一例に挙げて、セパレータ長尺の側面の直線性評価方法について説明する。

図８の（ａ）に示されるように、先ず、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの側面１２ｃに対して元画像を得る。

なお、図８の（ａ）に示される元画像の下部は、図６の（ａ）に示されるセパレータ長尺１２ａ・１２ｂのＢ面側である。

その後、この元画像を、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂとセパレータ長尺１２ａ・１２ｂ以外の部分とで２値化処理する。

この２値化処理によって、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂとセパレータ長尺１２ａ・１２ｂ以外の部分とが明確に識別できる加工画像を得ることができる。

上記加工画像におけるセパレータ長尺１２ａ・１２ｂ以外の部分は、左側長さ（Ｏ）と長辺長さ（Ｐ）と右側長さ（Ｑ）とエッジ長さ（Ｒ）とで構成される周囲長（Ｏ＋Ｐ＋Ｑ＋Ｒ）を有する。

そこで、エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）の値を求め、セパレータ長尺の側面の直線性評価を行った。

具体的には、解析ソフトに「ＷｉｎＲＯＯＦ（ＭＩＴＡＮＩ ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ）」を用いて、下記の作業１．〜６．によってエッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）の値を求めた。
１．元画像を読み込む。
２．カラー分離により緑、赤、青の三色に分離する。
３．緑色に分離された分離画像において自動二値化を実施し背景部を抽出する（判別分析法：モード法）。
４．上記３．で抽出された領域の周囲長（Ｏ＋Ｐ＋Ｑ＋Ｒ）を測定する。
５．上記３．で抽出された領域でサンプルと背景の界面を除く三辺のライン長（Ｏ＋Ｐ＋Ｑ）を測定する。
６．上記４．で測定された周囲長（Ｏ＋Ｐ＋Ｑ＋Ｒ）から、上記５．で測定された三辺のライン長（Ｏ＋Ｐ＋Ｑ）を引き算しエッジ長さ（Ｒ）を算出する。
７．算出されたエッジ長さ（Ｒ）を、長辺長さ（Ｐ）で除す。

長辺長さ（Ｐ）は、セパレータ長尺１２ａ・１２ｂの側面１２ｃにおける上記ＭＤに沿う直線上の２点間の直線距離に該当し、エッジ長さ（Ｒ）は、上記ＭＤに沿う直線上の２点間の側面１２ｃの形状に沿った距離に該当する。

エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）の値が大きいことは上記ＭＤと直交する方向の凹凸が大きいことを意味し、この値が小さいことは上記ＭＤと直交する方向の凹凸が小さいことを意味する。

なお、セパレータ長尺が、作業中に、裂けてしまう可能性を抑制するためには、エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）の値が１．０４未満である必要がある。

図８の（ｂ）に示されるように、耐熱層４を備えていない多孔質フィルム５を、図５に示されるシェアカット法でスリットしたセパレータ長尺（ここではポリオレフィンセパレータと称する）の場合においては、エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）の値として、理想的な値である１に近い１．００７を得ることができた。

以上から、耐熱層４を備えていない多孔質フィルム５（ポリオレフィンセパレータ）の場合、シェアカット法でスリットすることにより、十分に満足できる程のセパレータ長尺の側面の直線性を得ることができた。

一方、図８の（ｃ）に示されるように、多孔質フィルム５の片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータの原反１２Ｏを、図７に示されるレザーカット法でスリットしたセパレータ長尺（ここでは積層セパレータと称する）の場合、エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）の値として、理想的な値である１から大きく離れた１．０４７を得た。

したがって、作業中に、裂けてしまう可能性を抑制するという観点から判断すると、多孔質フィルム５の片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータの原反１２Ｏを、図７に示されるレザーカット法でスリットしたセパレータ長尺（積層セパレータ）は好ましくない。

多孔質フィルム５の片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータの原反１２Ｏを、図５に示されるシェアカット法でスリットしたセパレータ長尺１２ａ・１２ｂ（ここでは積層セパレータと称する）の場合、エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）の値として、理想的な値である１を得ることができた。

以上から、多孔質フィルム５の片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータの原反１２Ｏの場合や、多孔質フィルム５の両面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータの原反の場合は、満足できる程のセパレータ長尺の側面の直線性を得るためには、図５に示されるシェアカット法でスリットする必要がある。

図９の（ａ）は、多孔質フィルム５の片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータの原反１２Ｏを、図５に示されるシェアカット法でスリットしたセパレータ長尺１２ａ・１２ｂ（積層セパレータ）の側面１２ｃの直線性を模式的に示した図であり、図９の（ｂ）は、多孔質フィルム５の片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータの原反１２Ｏを、図７に示されるレザーカット法でスリットしたセパレータ長尺（積層セパレータ）１２ａ’・１２ｂ’の側面１２ｃ’の直線性を模式的に示した図である。

図９に示されるように、作業中に、裂けてしまう可能性を抑制するという観点から判断すると、側面の直線性が高いセパレータ長尺１２ａ・１２ｂが、側面の直線性が低いセパレータ長尺１２ａ’・１２ｂ’より好ましい。

（引張強度測定）
以下、図１０に基づいて、図８の（ｃ）に図示したＲ／Ｐの値を有する多孔質フィルム５の片面に耐熱層４を積層したセパレータ長尺、具体的には、多孔質フィルム５であるポリオレフィンセパレータの片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータ長尺１２ａ’’・１２ｂ’’の引張強度の測定方法及びその結果について説明する。

図１０は、セパレータ捲回体１２Ｕ’’・１２Ｌ’’において、ロール状に巻き取られたセパレータ長尺１２ａ’’・１２ｂ’’の側面１２ｃ’’を一側面とする試験片１２ｅの引張強度の測定方法及びその結果を説明するための図である。

図１０の（ａ）に図示されているセパレータ捲回体１２Ｕ’’・１２Ｌ’’は、ポリエチレンからなる多孔質フィルムの片面に耐熱層として全芳香族ポリアミドを積層したセパレータの原反をこの原反の長手方向（ＭＤ）に沿ってスリットした、セパレータ長尺１２ａ’’・１２ｂ’’を、直径３インチのコアｕ・ｌに２００ｍ捲き付けたものである。

試験片１２ｅは、セパレータ長尺１２ａ’’・１２ｂ’’を、側面１２ｃ’’を一側面として含み、幅１ｃｍ×長さ５ｃｍサイズとなるように、カッターを用いて切り出して作製した。

図１０の（ｂ）に図示されているように、試験片１２ｅの上下１．５ｃｍずつは、チャック（掴み台）１４ａ・１４ｂ上に載り、チャック１４ａとチャック１４ｂとは、２ｃｍのチャック間距離を有する。

なお、引張強度は、「ＪＩＳ Ｋ ７１６１プラスチック?引張特性の試験方法」に基づいて測定した。用いた具体的な測定装置及び測定条件は、以下の通りである。
装置：テンシロン万能材料試験機（株式会社エー・アンド・デイ、ＲＴＦ−１２１０型）
試験片：５ｃｍ×１ｃｍ
試験速度（チャック１４ａの速度）：１００ｍｍ／ｍｉｎ
測定回数：３回
チャック間距離：２ｃｍ
試験方向：セパレータ長尺の長手方向（ＭＤ）
試験片１２ｅの破断時の応力Ａ（Ｎ）から引張強度Ｘ（ＭＰａ）を算出した。具体的には以下の（式１）を用いて、引張強度Ｘ（ＭＰａ）を算出した。

引張強度Ｘ（ＭＰａ）＝荷重Ａ（Ｎ）／（試験片の幅（ｍｍ）×試験片の膜厚（ｍｍ）） （式１）
図１０の（ｃ）に図示されているように、ポリエチレンからなる多孔質フィルムの片面に耐熱層として全芳香族ポリアミドを積層したセパレータの原反をレザーカット法でスリットしたセパレータ長尺から得た試験片（エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）：１．０４７、レザーｎ＝１・レザーｎ＝２・レザーｎ＝３）と比較すると、ポリエチレンからなる多孔質フィルムの片面に耐熱層として全芳香族ポリアミドを積層したセパレータの原反をシェアカット法でスリットしたセパレータ長尺から得た試験片１２ｅ（エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）：１．０００、シェアカットｎ＝１・シェアカットｎ＝２・シェアカットｎ＝３）の破断時の荷重（Ｎ）の方が大きいことがわかる。

図１０の（ｄ）に図示されているように、試験片（レザーｎ＝１・レザーｎ＝２・レザーｎ＝３）の引張強度Ｘ（ＭＰａ）の平均値は、２１２Ｍｐａであり、試験片１２ｅ（シェアカットｎ＝１・シェアカットｎ＝２・シェアカットｎ＝３）の引張強度Ｘ（ＭＰａ）の平均値は、２２４Ｍｐａであることから、シェアカットでスリットされた側面を有する試験片１２ｅの引張強度は、レザーカット法でスリットされた側面を有する試験片より明らかに引張強度が大きい。

引張強度が大きいほど引張に対して強靭であると言え、レザーカット法でスリットされた側面を有する試験片のように、スリットされた側面が不均一である場合、引張時に応力集中が発生し破断しやすくなると考えられる。

（シャルピー衝撃試験）
以下、図１１に基づいて、図８の（ｃ）に図示したＲ／Ｐの値を有する多孔質フィルム５の片面に耐熱層４を積層したセパレータ長尺、具体的には、多孔質フィルム５であるポリオレフィンセパレータの片面に耐熱層４として全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を積層したセパレータ長尺１２ａ’’・１２ｂ’’のシャルピー衝撃試験の測定方法及びその結果について説明する。

図１１は、セパレータ捲回体１２Ｕ’’・１２Ｌ’’において、ロール状に巻き取られたセパレータ長尺１２ａ’’・１２ｂ’’の側面１２ｃ’’を一側面とする試験片１２ｆのシャルピー衝撃試験の測定方法及びその結果を説明するための図である。

図１１の（ａ）に図示されているセパレータ捲回体１２Ｕ’’・１２Ｌ’’は、ポリエチレンからなる多孔質フィルムの片面に耐熱層として全芳香族ポリアミドを積層したセパレータの原反をこの原反の長手方向（ＭＤ）に沿ってスリットした、セパレータ長尺１２ａ’’・１２ｂ’’を、直径３インチのコアｕ・ｌに２００ｍ捲き付けたものである。

試験片１２ｆは、セパレータ長尺１２ａ’’・１２ｂ’’を、側面１２ｃ’’を一側面として含み、幅１ｃｍ×長さ８ｃｍサイズとなるように、カッターを用いて切り出して作製した。

なお、シャルピー衝撃試験は、「ＪＩＳ Ｋ ７１１１−１ プラスチック?シャルピー衝撃特性の求め方」に基づいて測定した。用いた具体的な測定装置および測定条件は、以下の通りである。
装置：万能衝撃試験機（安田精機製作所、Ｎｏ．２５８）
試験片：８ｃｍ×１ｃｍ
持ち上げ角度：１５０°
測定回数：５回
振り子（ハンマー）容量：１Ｊ
試験片の枚数：１枚
試験片のノッチ：なし
試験方向：横断方向（ＴＤ）
なお、通常、シャルピー衝撃試験用の試験片には、ノッチを入れるが、本実験では試験片のスリット端部形状自身を評価するため、長方形に切り出したサンプルに追加のノッチは入れなかった。

図１１の（ｂ）は、試験片１２ｆのシャルピー衝撃試験の測定方法を説明するための概略図であり、図１１の（ｃ）は、試験片１２ｆのシャルピー衝撃試験の結果を示す図である。

図１１の（ｂ）に図示されているように、試験片１２ｆに対して、重量のある振り子（ハンマー）１５を高さｈ’から振り下ろすと、振り子１５は試験片１２ｆを破壊した後、再び、高さｈまで振り上がる。なお、距離ｋは、振り子１５の回転中心から振り子１５の重心までの距離である。

図中の角度αは、試験片が変わっても、不変な角度で、持ち上げ角度に該当する。一方、図中の角度βは、振り子１５の角度であり、試験片を破壊する際に消費されるエネルギーが大きい場合は、振り子１５の角度（β）は小さくなり、試験片を破壊する際に消費されるエネルギーが小さい場合は、振り子１５の角度（β）は大きくなる。

すなわち、振り子１５は、試験片の種類に関係なく、決められた高さｈ’から振り下ろされるので、振り子１５の初期状態のエネルギー（位置エネルギー）は一定で、この初期状態のエネルギーから試験片を破壊する際に消費されたエネルギーを引いた後の残りのエネルギーが振り子１５の角度（β）として表現されるのである。

図１１の（ｃ）に図示されているように、ポリエチレンからなる多孔質フィルムの片面に耐熱層として全芳香族ポリアミドを積層したセパレータの原反をシェアカット法でスリットしたセパレータ長尺から得た試験片（エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）：１．０００）の振り子１５の角度（β）は、５回の平均値が１１４．９°であり、ポリエチレンからなる多孔質フィルムの片面に耐熱層として全芳香族ポリアミドを積層したセパレータの原反をレザーカット法でスリットしたセパレータ長尺から得た試験片（エッジ長さ（Ｒ）／長辺長さ（Ｐ）：１．０４７）の振り子１５の角度（β）は、５回の平均値が１１７．４°であった。

以上から、直線性が高い側面を有する試験片１２ｆに比べると、直線性が劣る側面を有する試験片は容易に破れることがわかる。

〔まとめ〕
本発明の態様１に係る多孔質セパレータ長尺は、多孔質セパレータ長尺の側面において、上記多孔質セパレータ長尺の側面の画像を、上記多孔質セパレータ長尺と上記多孔質セパレータ長尺以外の部分とで２値化処理して得られる、長手方向に沿う直線上の２点間の直線距離をＰとし、上記長手方向に沿う直線上の２点間の上記側面の形状に沿った距離をＲとした場合、Ｒ／Ｐの値が１．０４未満であることを特徴としている。

上記構成によれば、上記多孔質セパレータ長尺の側面において、上記Ｒ／Ｐの値が１．０４未満であるので、多孔性材料であるにも関わらず、その側面の直線性は高いので、作業中に、上記セパレータ長尺が裂けてしまう可能性を抑制できる。

本発明の態様２に係る多孔質セパレータ長尺は、上記態様１において、上記多孔質セパレータ長尺は、複数の層からなってもよい。

上記構成によれば、複数の層からなる多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様３に係る多孔質セパレータ長尺は、上記態様２において、上記複数の層は、多孔質フィルム層の片面に多孔質耐熱層が積層された層であってもよい。

上記構成によれば、片面に多孔質耐熱層が積層された多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様４に係る多孔質セパレータ長尺は、上記態様２において、上記複数の層は、多孔質フィルム層の両面に多孔質耐熱層が積層された層であってもよい。

上記構成によれば、両面に多孔質耐熱層が積層された多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様５に係る多孔質セパレータ長尺は、上記態様１から４の何れかにおいて、上記多孔質セパレータ長尺の側面は、互いに異なる方向に回転可能な上刃と下刃とを備え、上記上刃が、上記長手方向と直交する横断方向において互いに隣接する上記下刃間に形成された空間部において、上記隣接する下刃の一方に接触する、スリット部によって、スリットされた側面であってもよい。

上記構成によれば、その側面の直線性が高い多孔質セパレータ長尺を実現できる。

本発明の態様６に係る多孔質セパレータ捲回体は、上記態様１から５の何れかに記載の多孔質セパレータ長尺を、コアに捲回した構成である。

上記構成によれば、その側面の直線性が高い多孔質セパレータ長尺を、コアに捲回した多孔質セパレータ捲回体を実現できる。

本発明の態様７に係るリチウムイオン電池は、上記態様１から５の何れかに記載の多孔質セパレータ長尺を、上記長手方向と直交する横断方向に沿って、所定の長さにカットした多孔質セパレータを備えた構成である。

上記構成によれば、その側面の直線性が高い多孔質セパレータを備えたリチウムイオン電池を実現できる。

本発明の態様８に係る多孔質セパレータ長尺の製造方法は、多孔質セパレータの原反が、上記原反の長手方向に沿って、スリットされた多孔質セパレータ長尺の製造方法であって、互いに異なる方向に回転可能な上刃と下刃とを備え、上記上刃が、上記長手方向と直交する横断方向において互いに隣接する上記下刃間に形成された空間部において、上記隣接する下刃の一方に接触する、スリット部を用いて、上記多孔質セパレータ長尺の側面を形成する工程を含むことを特徴としている。

上記方法によれば、多孔性材料であるにも関わらず、直線性が高い多孔質セパレータ長尺の側面を形成することができるので、作業中に、上記セパレータ長尺が裂けてしまう可能性を抑制できる。

〔付記事項〕
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。さらに、各実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を組み合わせることにより、新しい技術的特徴を形成することができる。

本発明は、多孔質セパレータ長尺、その製造方法、捲回体及びリチウムイオン電池等に利用することができる。

１ リチウムイオン二次電池
４ 耐熱層（多孔質耐熱層）
５ 多孔質フィルム（多孔質フィルム層）
６ スリット装置
７ 切断装置
１２ セパレータ（多孔質セパレータ）
１２ａ セパレータ長尺（多孔質セパレータ長尺）
１２ｂ セパレータ長尺（多孔質セパレータ長尺）
１２ｃ 側面
１２ｄ 側面
１２ａ’’ セパレータ長尺（多孔質セパレータ長尺）
１２ｂ’’ セパレータ長尺（多孔質セパレータ長尺）
１２ｃ’’ 側面
１２ｄ’’ 側面
１２Ｕ セパレータ捲回体（多孔質セパレータ捲回体）
１２Ｌ セパレータ捲回体（多孔質セパレータ捲回体）
１２Ｕ’’ セパレータ捲回体（多孔質セパレータ捲回体）
１２Ｌ’’ セパレータ捲回体（多孔質セパレータ捲回体）
１２Ｏ セパレータの原反（多孔質セパレータの原反）
６６ 下側の軸
６６ａ 下刃
６６ｂ 空間部
６７ 上側の軸
６７ａ 上刃
６７ｂ 平坦部
６７ｃ 傾斜部
ｌ コア
ｕ コア
ＭＤ セパレータ長尺またはセパレータの原反の長手方向
ＴＤ セパレータ長尺またはセパレータの原反の横断方向
Ｓ スリット部
Ａ面 多孔質フィルムの耐熱層と接する面と対向する表面
Ｂ面 耐熱層の多孔質フィルムと接する面と対向する表面
Ｏ 左側長さ
Ｐ 長辺長さ（長手方向に沿う直線上の２点間の直線距離）
Ｑ 右側長さ
Ｒ エッジ長さ（長手方向に沿う直線上の２点間の側面の形状に沿った距離）

Claims (8)

1. 多孔質セパレータ長尺の側面において、
   上記多孔質セパレータ長尺の側面の画像を、上記多孔質セパレータ長尺と上記多孔質セパレータ長尺以外の部分とで２値化処理して得られる、長手方向に沿う直線上の２点間の直線距離をＰとし、上記長手方向に沿う直線上の２点間の上記側面の形状に沿った距離をＲとした場合、Ｒ／Ｐの値が１．０４未満であることを特徴とする多孔質セパレータ長尺。
2. 上記多孔質セパレータ長尺は、複数の層からなることを特徴とする請求項１に記載の多孔質セパレータ長尺。
3. 上記複数の層は、多孔質フィルム層の片面に多孔質耐熱層が積層された層であることを特徴とする請求項２に記載の多孔質セパレータ長尺。
4. 上記複数の層は、多孔質フィルム層の両面に多孔質耐熱層が積層された層であることを特徴とする請求項２に記載の多孔質セパレータ長尺。
5. 上記多孔質セパレータ長尺の側面は、互いに異なる方向に回転可能な上刃と下刃とを備え、上記上刃が、上記長手方向と直交する横断方向において互いに隣接する上記下刃間に形成された空間部において、上記隣接する下刃の一方に接触する、スリット部によって、スリットされた側面であることを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載の多孔質セパレータ長尺。
6. 上記請求項１から５の何れか１項に記載の多孔質セパレータ長尺を、コアに捲回したことを特徴とする多孔質セパレータ捲回体。
7. 上記請求項１から５の何れか１項に記載の多孔質セパレータ長尺を、上記長手方向と直交する横断方向に沿って、所定の長さにカットした多孔質セパレータを備えたことを特徴とするリチウムイオン電池。
8. 多孔質セパレータの原反が、上記原反の長手方向に沿って、スリットされた多孔質セパレータ長尺の製造方法であって、
   互いに異なる方向に回転可能な上刃と下刃とを備え、上記上刃が、上記長手方向と直交する横断方向において互いに隣接する上記下刃間に形成された空間部において、上記隣接する下刃の一方に接触する、スリット部を用いて、上記多孔質セパレータ長尺の側面を形成する工程を含むことを特徴とする多孔質セパレータ長尺の製造方法。