JPWO2016104492A1 - 防護服 - Google Patents
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Abstract
Description
(1)iおよびiiの特徴を有する防塵材料を用いた防護服。
i)防塵材料は繊維層およびエレクトレット不織布層を有し、前記繊維層および前記エレクトレット不織布層の数の和は2以上である。
ii)防塵材料は、隣接する繊維層とエレクトレット不織布層とが5%以上10%以下の面積比率の領域で接着されている。
(2)防塵材料の前記エレクトレット不織布層が、メルトブロー不織布またはスパンボンド不織布である、上記防護服。
(3)防護材料の通気性が30cm3/cm2/s以上である、上記いずれかの防護服。
(4)前記エレクトレット不織布層がメルトブロー不織布であって、このメルトブロー不織布が以下の量の添加剤を含有する上記いずれかの防護服。
iii)ヒンダードアミン系添加剤を0.5〜5質量%もしくはトリアジン系添加剤を0.5〜5質量%を含有する。
または
iv)ヒンダードアミン系添加剤およびトリアジン系添加剤を必須とし、合計0.5〜5質量%を含有する。
(5)防塵材料の前記繊維層と前記エレクトレット不織布層とを接着する接着剤がホットメルト接着剤である上記いずれかの防護服。
(6)前記繊維層と前記エレクトレット不織布層とを接着する前記ホットメルト接着剤の量が0.5g/m2以上3.0g/m2以下である上記いずれかの防護服。
(7)糸縫製部を有する上記いずれかの防護服。
本発明の防塵材料に用いるエレクトレット不織布層は、非導電性の繊維材料からなるシートであり、メルトブロー法またはスパンボンド法によって得ることができる。すなわち、エレクトレット不織布層はメルトブロー不織布またはスパンボンド不織布であることが好ましい。
メチルブチル)イミノ−1,3,5−トリアジン−2,4−ジイル)((2,2,6,6,−テトラメチル−4−ピペリジル)イミノ)ヘキサメチレン((2,2,6,6,−テトラメチル−4−ピペリジル)イミノ)〕(チバガイギー製、“キマソープ”944LD)、2−(4,6−ジフェニル−1,3,5−トリアジン−2−イル)−5−((ヘキシル)オキシ)−フェノール(チバガイギー製、“チヌビン”1577FF)などを挙げることができる。これらのなかでも特にヒンダードアミン系添加剤を使用することが好ましい。
非導電性繊維シートを走行させる。そのシートにスリット状の吸引ノズルをシートの幅全面方向に横切るように接触させる。かつこの接触部反対側のシートの面を水面に接触させるか又は浸漬させる。このような状態で吸引ノズルから水を吸引する。
吸引ノズルから水を吸引すると、吸引ノズルをシートに接触させた部分の反対側の水がシートを厚さ方向に貫通するように移動するため、水をシート内に厚さ方向全体に渡り浸透させることができる。また吸引ノズルをシート幅方向に横切るように配置し、かつシートを走行させながら吸引するから、上記シート厚さ方向全体に水を浸透させた状態をシート全面に満遍なく行き渡らせることができる。したがって、このシートを乾燥すると、シート全面に電荷が均一かつ高密度に帯電したエレクトレット化不織布になる。
続いて、防塵材料に用いる繊維層について述べる。
まず本発明の防塵材料の製造方法について述べる。本発明における防塵材料の製造方法の例としては、各構成材料の製造工程とそれらの材料の積層工程からなるものである。
捕集効率(%)=〔1−(d/D)〕×100
なお、高捕集の繊維シートほど、下流のダスト個数が少なくなるため、捕集効率の値は高くなる。
本発明の防塵材料は、カバーオール、カッパ、ガウン等の形に縫製することで防護服として好適に使用することができる。特に、放射性物質やアスベスト、ダイオキシンを含む焼却灰などの粉塵の進入を防ぐ上で、カバーオール型の防護服が好ましい。
防塵材料から防護服への縫製方法は、糸と針を用いた糸縫製法と糸と針を用いない超音波縫製などの無縫製法がある。中でも、糸縫製ミシンによる縫製は、加工性が高いため好ましい。糸縫製は、縫製部位に合わせて本縫いまたはロックミシンなど既存のミシンが使用できる。本縫いは上糸のループに下糸をくぐらせる方式であり、解けにくく強度に優れるため好ましく、ロックミシンは、編み合わせる縫い目であり、強い糸締まりがなく、布地の伸縮にも対応できるため好ましい。ミシン針の太さは、生地の構成に合わせて選択するが、一般的に、薄生地の場合、針番手9番(針の直径0.67mm)、厚生地の場合、針番手16番(針の直径1.02mm)が使用される。薄い生地を太い針で縫うと、生地の糸が切れたり、無理な力がかかったりしたときに縫目から裂ける場合がある。また、厚い生地を細い針で縫うと、針が曲がったり、折れたりする場合がある。防護服の場合、11番手から16番手が好ましい。ミシン糸は、スパン糸、ウーリー糸、高巻縮ウーリー糸など市販のものを使用できる。ミシン糸の番手は、30番手から90番手が使用できる。糸の素材は、絹糸や綿糸のような天然繊維と、石油などから作られたポリエステルやナイロンなどの合成繊維が使用でき、特に、ポリエステルが耐候性などの面から好ましく用いられる。針目数は、必要な縫目強度に合わせ、5針/3cmから10針/3cmが適している。
(1)単位面積当たりの質量(目付:g/m2)
JIS L 1913:2010 6.2に基づいて測定した。試料から25cm×25cmの大きさの試験片を,打抜き形又はテンプレートとかみそり刃とを用いて3枚以上採取し、その重さを測定し、平均値を求めた。それを単位面積当たりの質量(g/m2)とした。
防護服の両太もも部から4枚、両うでから4枚、胴体部分から2枚の防塵材料を切り出し、10枚のサンプルを採取した。それぞれの試料について、捕集性能測定装置で測定した。縫製部のサンプルは、JIS T8115(2015)付属書Aの手順C実施後の防護服から、両太もも部から4枚、両うでから4枚、胴体部分から2枚の10枚のサンプルを採取している。この捕集性能測定装置は、測定サンプルをセットするサンプルホルダーの上流側にダスト収納箱を連結し、下流側に流量計、流量調整バルブ、ブロワを連結している。また、サンプルホルダーにパーティクルカウンターを使用し、切り替えコックを介して、測定サンプルの上流側のダスト個数と下流側のダスト個数をそれぞれ測定することができる。さらに、サンプルホルダーは圧力計を備え、サンプル上流、下流の静圧差を読みとることができる。
捕集効率(%)=〔1−(d/D)〕×100
(3)電荷密度
図1により説明する。接地された金属製箱1と金属製平板電極2(面積100cm2、材質:真鍮)の間に試料3をはさみ、静電誘導によって発生した電荷を、コンデンサー4を介してエレクトロメーター5によって電圧を測定し、得られた電圧から次の式によって表面電荷密度を求めた。
Q:表面電荷密度(クーロン/cm2)
C:コンデンサー容量
V:電位
S:平板電極面積 。
JIS L 1913 6.8.1 a)フラジール形法に基づき、15cm×15cmの大きさで試験片を通過する空気量をn=3で測定し、その平均値を通気性とした。
夏場の外気温を想定した35℃、50%Rhに設定した恒温恒湿室に、被験者がTシャツ1枚(“AIRism”(登録商標、ユニクロ製))、作業ズボン(綿10%、ポリエステル90%)1枚の上から防護服を着用し入室した。被験者は、胸の中心付近に熱電対をシャツの上から貼り付け、入室後の防護服内の温度を熱電対にて測定した。これを3人の被験者に対して実施した。3人の被験者のデータをそれぞれ比較例1の防護服と比較して、30分後の防護服内の平均温度が2℃以上低いものをA、平均温度差が2℃未満のものをBと評価した。
夏場(7〜9月)の気温30℃以上のときに防護服を着用し、外で1時間作業を行った。特に蒸れもなく作業性が非常に良好で防護服に破れ等の無いものをA、蒸れが若干あるが作業性が良好で作業服に破れ等の無いものをB,蒸れが高く作業性が悪いが防護服に破れ等の無いものをC,蒸れが非常に高く作業性が非常に悪かったり、作業服に破れや防塵材料が剥離したものをDとした。なお、本着用試験の被験者は1人である。
JIS L 1913:2010 6.3.1に基づき測定した。サイズ5cm × 30cmの試験片をつかみ間隔20cm 、引張速度10cm/minの条件でシート縦方向、横方向とも3個のサンプルについて定速伸長型引張試験機にて引張試験を行い、サンプルが破断するまで引っ張ったときの最大強力を引張強さとし、サンプルのタテ方向、ヨコ方向それぞれの平均値について算出した。ここで、タテ方向とは、サンプルのロールの長さ方向に平行な方向をいい、ヨコ方向とはサンプルのロール長さ方向に垂直な方向をいう。
JIS L 1913:2010 8.15.4 C法(トラベゾイド法)に基づき測定した。サイズ7.5cm×15cmのサンプルのタテ方向およびヨコ方向の引裂強さをそれぞれn=3で測定し平均値を算出した。ここで、タテ方向とは、サンプルのロールの長さ方向に平行な方向をいい、ヨコ方向とはサンプルのロール長さ方向に垂直な方向をいう。
JIS L1913:2010 6.1.1 A法に基づき測定した。試料から2500mm2以上の大きさの試験片を10枚採取し、厚さ測定器の上側円形水平板に0.5kPaの圧力をかけ,0点を調整した。その後、厚さ測定器を用いて,標準状態で試験片に0.5kpaの圧力を10秒間かけて、厚さを0.01mmまで測定した。試験片10枚の平均値を求めた。
JIS L 1913:2010 6.6.1 a)テーバー形法に基づいて測定した。試験片を3枚採取し、摩耗輪は、CS−10、摩擦回数を100回とし、外観変化を付図1の限度写真と比較して、その平均値を0.5級単位に丸めて表した。
JIS L 1913:2010 6.7.1 a)41.5°カンチレバー法に基づいて測定した。試験片をタテ方向から3枚採取して測定した。試料の表と裏で剛軟性が違う場合は、表と裏についてそれぞれ試験を行った。そのタテ方向の平均値を剛軟性とした。
防護服の両太もも部から4枚、両うでから4枚、胴体部分から2枚の計10枚の防塵材料を切り出した。それぞれの防塵材料について、電子顕微鏡で倍率500倍で写真撮影を行い、1枚の写真につき任意の15本の繊維の直径を測定し、これを10枚の写真について行い、平均繊維径はその平均値で表した。
図3を参照する。長辺240mm×短辺180mmの長方形の防塵材料11を用意した。この防塵材料11を、長辺を4等分し、短辺を3等分し、60mm角に分割した、12枚の小防塵材料12を得た。次に分割した小防塵材料12から、小防塵材料12と中心点が同一であり、かつ、2辺が防塵材料11の長辺と平行であり、残りの2辺が防塵材料11の短辺と平行である20mm角のサンプルを切り出し、合計で12点のサンプルA〜Lを得た。ここでいうサンプルA〜Lは、図3に示すサンプル13〜24に相当する。
なお、繊維層とエレクトレット不織布層とにより形成される層間を2以上有する防塵材料においては、各界面で上記と同様の測定を行い接着面積を算出した。
JIS Z 8803 9.4.4単一円筒形回転粘度計による測定法に基づいて測定した。B型回転粘度計(ブルックフィールド社製)を用い、140℃における粘度を求めた。
20℃、50%Rhに設定した恒温恒湿室に、被験者がTシャツ1枚(“AIRism”(登録商標、ユニクロ製))、作業服上下(綿10%、ポリエステル90%)の上から防護服を着用し、保護具(ゴム手袋、ヘルメット、長靴)を装着しテープで固定した。被験者は、背中の中心付近に“おんどとり”(登録商標、ティアンドデイ製 TR−71nw)をシャツの上から貼り付け、入室後、足踏み(14歩/10秒)を実施し、防護服内の湿度を10秒毎に測定した。なお、扇風機(YUASA製 YT−4001K(WH))を風量“中”にて背中から50cm離れた位置から風をあてた。これを3人の被験者に対して実施した。3人の被験者のデータをそれぞれ比較例1の防護服と比較して、45分後の防護服内の平均湿度が20%以上低いものをA、10%以上20%未満低いものをB、平均湿度差が10%未満のものをCと評価した。
JIS T 8051:2005に基づき測定した。試料か直径55mmの大きさの試験片を防護服の太もも部から2枚、両うでから2枚の計4枚の防塵材料を採取し、針侵入速度を100mm/分とし、定速伸長型引張試験機にて突き刺し試験を行い、試験片4枚の平均値を求めた。
試験鍾をミシン針14番手に変えた他は(16)項のJIS T 8051:2005に準拠して測定した。試料は直径55mmの大きさの試験片を防護服の太もも部から2枚、両うでから2枚の計4枚の防塵材料を採取し、針侵入速度を100mm/分とし、定速伸長型引張試験機にて15mmの突き刺し試験を行い、試験片4枚の平均値を求めた。
JIS L 1089:2007に記載の方法に準拠して測定した。繊維層と繊維層の界面で剥がしてきっかけを作り、万能試験機(島津製作所製オートグラフAG−IS)を用いて、幅25mm、長さ300mmに切り出した試験片を、つかみ間隔50mm、引張速度150mm/分の条件でシート縦方向、横方向とも3個のサンプルについて定速伸長型引張試験機にてT字(180°)に剥離した時の剥離試験を行った。評価は、JIS L 1089:2007の図5に示すように、剥離するときに示す極大値の大きいものから順次3個、小さいものから順次3個を採り、計6個の平均値を算出した。
防塵材料を2枚重ねて、30m縫製を継続した。縫製は、1本針本縫いミシンを用いて、針11番手、糸がポリエステル90番手、10針/3cmの条件にて行い、異常が見られないものをG、目飛びや縫いジワ、ミシン針折れ、糸切れしたものをPとした。
防塵材料を手で触り、ホットメルト接着剤の粘着性を感じるものを×、ホットメルト接着剤の粘着性を感じないものを○とした。
JIS T 8032−2:2015に記載の方法に準拠して測定した。JISの規格を満たすものを合格とし、JISの規格を満たさないものを不合格とした。
繊維層用の布帛には次のものを用いた。物性を表1に示す。
ポリプロピレン製スパンボンド不織布(通気性220cm3/cm2/s、目付15g/m2、引張強さ:タテ46.3N/50mm、ヨコ17.5N/50mm、耐摩耗性:4.5級、剛軟性:73mm)。
エレクトレット不織布層用の布帛および比較例に用いた対照用の布帛には次のものを用いた。物性を表2に示す。
ポリプロピレン製メルトブロー不織布(ヒンダードアミン系添加剤1質量%含有、エレクトレット加工有り、電荷密度8.5×10−9クーロン/cm2、通気性44cm3/cm2/s、目付20g/m2、平均繊維径2μm)。
ポリプロピレン製メルトブロー不織布(ヒンダードアミン系添加剤1質量%含有、エレクトレット加工有り、電荷密度8.5×10−9クーロン/cm2、通気性95cm3/cm2/s、目付18g/m2、平均繊維径4μm)。
ポリプロピレン製メルトブロー不織布(ヒンダードアミン系添加剤1質量%含有、エレクトレット加工有り、電荷密度8.5×10−9クーロン/cm2、通気性120cm3/cm2/s、目付16g/m2、平均繊維径6μm)。
(A)ホットメルト接着剤A
“モレスコメルト”TN−367Z(モレスコ社製)、140℃の溶融粘度1200mPa・s、軟化点82℃。
(B)ホットメルト接着剤B
“モレスコメルト”TN−255Z(モレスコ社製)、140℃の溶融粘度14250mPa・s、軟化点102℃。
(C)ホットメルト接着剤C
“モレスコメルト”AC−831Z(モレスコ社製)、160℃の溶融粘度4000mPa・s、軟化点122℃。
ホットメルト接着機にて、150℃に加温し溶融させたホットメルト接着材Aを、エレクトレット不織布1の第1の面に塗布量が2g/m2となるようTダイからスプレー状に塗布し、その後、スパンボンド布帛1をエレクトレット不織布1の第1の面に貼り合わせた。得られたスパンボンド布帛1/エレクトレット不織布1の2層積層品を巻取った。表裏を反対にして、再度エレクトレット不織布1の第2の面に、先の工程と同様にホットメルト接着材Aを塗布量が2g/m2となるようスプレー状に塗布し、その後、スパンボンド布帛1をエレクトレット不織布1の第2の面に貼り合わせた。その結果スパンボンド布帛1/エレクトレット不織布1/スパンボンド布帛1の順の構成をもつ防塵材料1を得た。得られた防塵材料1の構成を表3に示し、その特性の測定結果を表4〜6に示す。防塵材料1は、目付60g/m2、生地部の捕集効率92%、縫製部捕集効率89%、通気性42cm3/cm2/s、観察した6つの領域における接着面積の比率の最大値は9%で最小値が7%であた。引張り強さはタテ方向103.3N/50mm、ヨコ方向50.3N/50mm、引裂き強さはタテ方向15.4N,ヨコ方向30.2Nであった。
エレクトレット不織布1の第1の面へのホットメルト接着剤の塗布量を1g/m2とした以外は実施例1と同様にしてスパンボンド布帛1/エレクトレット不織布1/スパンボンド布帛1の順の構成をもつ防塵材料2を得た。得られた防塵材料2の構成を表3に示し、その特性の測定結果を表4〜6に示す。防塵材料2は、目付58g/m2、生地部の捕集効率91%、縫製部捕集効率89%、通気性44cm3/cm2/s、観察した6つの領域の接着面積の比率の最大値が6%で最小値が5%であった。引張り強さはタテ方向98.5N/50mm、ヨコ方向45.9N/50mm、引裂き強さはタテ方向13.0N,ヨコ方向28.8Nであった。
エレクトレット不織布1の第1の面へのホットメルト接着剤の塗布量を4g/m2とした以外は実施例1と同様にしてスパンボンド布帛1/エレクトレット不織布1/スパンボンド布帛1の防塵材料3を得た。得られた防塵材料3の構成を表3に示し、その特性の測定結果を表4〜6に示す。防塵材料3は、目付64g/m2、生地部の捕集効率93%、縫製部捕集効率89%、通気性38cm3/cm2/s、観察した6つの領域の接着面積の比率の最大値が10%で最小値が8%であった。引張り強さはタテ方向106.8N/50mm、ヨコ方向54.4N/50mm、引裂き強さはタテ方向17.2N,ヨコ方向32.5Nであった。
ホットメルト接着材Aをホットメルト接着剤Bに変え、塗布量を1g/m2とした以外は、実施例1と同様にしてスパンボンド布帛1/エレクトレット不織布1/スパンボンド布帛1の順に構成された防塵材料4を得た。得られた防塵材料4の構成を表3に示し、その特性の測定結果を表4〜6に示す。防塵材料4は、目付58g/m2、生地部の捕集効率92%、縫製部捕集効率88%、通気性46cm3/cm2/s、観察した6つの領域の接着面積の比率の最大値が9%で最小値が6%であった。引張り強さはタテ方向103.0N/50mm、ヨコ方向51.1N/50mm、引裂き強さはタテ方向15.7N,ヨコ方向30.6Nであった。
エレクトレット不織布1をエレクトレット不織布2に変えた以外は、実施例2と同様にしてスパンボンド布帛1/エレクトレット不織布2/スパンボンド布帛1の防塵材料5を得た。得られた防塵材料5の構成を表3に示し、その特性の測定結果を表4〜6に示す。防塵材料5は、目付56g/m2、生地部の捕集効率55%、縫製部捕集効率50%、通気性60cm3/cm2/s、観察した6つの領域の接着面積の比率の最大値が9%で最小値が6%であった。引張り強さはタテ方向104.0N/50mm、ヨコ方向52.0N/50mm、引裂き強さはタテ方向15.9N,ヨコ方向31.1Nであった。
ホットメルト接着材Aをホットメルト接着剤Cに変え、また塗布量を1g/m2とした以外は、実施例1と同様にしてスパンボンド布帛1/エレクトレット不織布1/スパンボンド布帛1の順に構成された防塵材料6を得た。得られた防塵材料6の構成を表3に示し、その特性の測定結果を表4〜6に示す。防塵材料6は、目付58g/m2、生地部の捕集効率90%、縫製部捕集効率87%、通気性47cm3/cm2/s、観察した6つの領域の接着面積の比率の最大値が9%で最小値が6%であった。引張り強さはタテ方向129.8N/50mm、ヨコ方向50.5N/50mm、引裂き強さはタテ方向15.1N,ヨコ方向29.9Nであった。
エレクトレット不織布1をエレクトレット不織布3に変えた以外は、実施例2と同様にしてスパンボンド布帛1/エレクトレット不織布3/スパンボンド布帛1の順に構成された防塵材料7を得た。得られた防塵材料7の構成を表3に示し、その特性の測定結果を表4〜6に示す。防塵材料7は、目付54g/m2、生地部の捕集効率40%、縫製部捕集効率35%、通気性90cm3/cm2/s、観察した6つの領域の接着面積の比率の最大値が9%で最小値が7%であった。引張り強さはタテ方向105.2N/50mm、ヨコ方向52.2N/50mm、引裂き強さはタテ方向15.9N,ヨコ方向30.5Nであった。
市販のポリエチレン製フラッシュスパン不織布1層の防護服から、生地を切り取り、物性を測定し、防塵材料8とした。その測定結果を表3および表4に示す。
エレクトレット不織布1の第1の面へのホットメルト接着剤の塗布量を0.4g/m2とした以外は実施例1と同様にしてスパンボンド布帛1/エレクトレット不織布1/スパンボンド布帛1の順に構成される防塵材料9を得た。得られた防塵材料9の構成を表3に示し、その特性の測定結果を表4〜6に示す。防塵材料5は、目付57g/m2、生地部の捕集効率94%、縫製部捕集効率89%、通気性45cm3/cm2/s、観察した6つの領域の接着面積の比率の最大値が3%で最小値が1%であり、6つの接着面積のすべてが5%以上10%以下の範囲外であった。引張り強さはタテ方向92.6N/50mm、ヨコ方向38.7N/50mm、引裂き強さはタテ方向9.2N,ヨコ方向24.6Nでとなり、引張り及び引裂き強さが低い結果となった。
エレクトレット不織布1の第1の面へのホットメルト接着剤の塗布量を8g/m2とした以外は実施例1と同様にしてスパンボンド布帛1/エレクトレット不織布1/スパンボンド布帛1の防塵材料10を得た。得られた防塵材料10の構成を表3に示し、その特性の測定結果を表4〜6に示す。防塵材料10は、目付72g/m2、生地部の捕集効率93%、縫製部捕集効率88%、通気性29cm3/cm2/s、観察した6つの領域の接着面積の比率の最大値が16%で最小値が14%であった。引張り強さはタテ方向109.8N/50mm、ヨコ方向60.0N/50mm、引裂き強さはタテ方向20.0N,ヨコ方向35.2Nであった。
エレクトレット不織布1の第1の面へのホットメルト接着剤の塗布量を12g/m2とした以外は実施例1と同様にしてスパンボンド布帛1/エレクトレット不織布1/スパンボンド布帛1の防塵材料11を得た。得られた防塵材料7の構成を表3に示し、その物性測定結果を表4〜6に示す。防塵材料11は、目付80g/m2、捕集効率92%、通気性18cm3/cm2/s、6つの接着面積の最大値が23%で最小値が20%であった。引張り強さはタテ方向112.6N/50mm、ヨコ方向61.2N/50mm、引裂き強さはタテ方向21.1N,ヨコ方向36.3Nであった。
2:金属製平板電極
3:試料
4:コンデンサー
5:エレクトロメーター
6:剥離後繊維層
6A:剥離後・不織布繊維除去繊維層
6B:剥離後・不織布繊維部分除去繊維層
7:エレクトレット不織布層と接着していた面
8:接着剤
9:接着剤により繊維層に付着しているエレクトレット不織布層由来の繊維
10:接着剤と接触せずに繊維層に付着しているエレクトレット不織布層由来の繊維
11:防塵材料
12:小防塵材料
13〜24:サンプルA〜L
Claims (7)
- 以下の防塵材料を用いた防塵服。
i)防塵材料は繊維層およびエレクトレット不織布層を有し、前記繊維層および前記エレクトレット不織布層の数の和は2以上である。
ii)防塵材料は、隣接する繊維層とエレクトレット不織布層とが5%以上10%以下の面積比率の領域で接着されている。 - 防塵材料の前記エレクトレット不織布層が、メルトブロー不織布またはスパンボンド不織布である、請求項1記載の防護服。
- 防護材料の通気性が30cm3/cm2/s以上である、請求項1または2記載の防護服。
- 前記エレクトレット不織布層がメルトブロー不織布であって、このメルトブロー不織布が以下の量の添加剤を含有する請求項1〜3いずれかに記載の防護服。
iii)ヒンダードアミン系添加剤を0.5〜5質量%もしくはトリアジン系添加剤を0.5〜5質量%を含有する。
または
iv)ヒンダードアミン系添加剤およびトリアジン系添加剤を必須とし、合計0.5〜5質量%を含有する。 - 防塵材料の前記繊維層と前記エレクトレット不織布層とを接着する接着剤がホットメルト接着剤である請求項1〜4のいずれかに記載の防護服。
- 前記繊維層と前記エレクトレット不織布層とを接着する前記ホットメルト接着剤の量が0.5g/m2以上3.0g/m2以下である請求項5記載の防護服。
- 糸縫製部を有する請求項1〜6のいずれかに記載の防護服。
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