CN107109781A - 防护服 - Google Patents

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林祐郎
林祐一郎
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Abstract

本发明的课题是提供兼具不使粉尘进入衣服内的高度的防尘性和可舒适地进行操作的高透气性，在夏季等防护服内的温度不易上升的防护服。使用了以下防尘材料的防尘服。i)防尘材料具有纤维层和驻极体无纺织物层，上述纤维层和上述驻极体无纺织物层的层数之和为2以上。ii)防尘材料中相邻的纤维层与驻极体无纺织物层在5％以上10％以下的面积比率的区域被粘接着。

Description

防护服
技术领域
本发明涉及防护人体不受环境中排放的粉尘影响的防尘材料，以及使用了该防尘材料的防护服。
背景技术
在除去粉尘的操作、处理操作中，操作者往往在衣服上穿着化学防护服、橡胶手套、橡胶长靴、捕集效率95％以上的防尘口罩来操作。其中，化学防护服存在操作者每一人1日使用3～4套的情况，而且基本上是用一次就扔掉。作为材料，使用了聚乙烯、聚丙烯等材料。最近，在具有包含放射性物质的粉尘的环境下的穿着变多。为了防护人体不受粉尘影响，要穿着长靴、橡胶手套等保护具，将保护具与化学防护服的间隙用胶带固定，使外部的空气不从保护具与化学防护服的间隙流入衣服内。因此在防护服内，外部的空气不流入而衣服内湿度、温度上升。在夏季的操作时，作为中暑对策，进行增加休息次数，缩短操作时间等对策，操作效率易于降低。
化学防护服要求具有不使粉尘进入衣服内的高度的防尘性和可舒适地进行操作的透气性、透湿性。
专利文献1、2中公开了驻极体无纺织物片及其制造方法。专利文献1、2所记载的无纺织物的粉尘的捕集效率高，透气性也高，但如果仅仅是驻极体无纺织物，则制成防护服使用从强度、耐磨损性方面考虑是困难的。进一步关于叠层结构体，未公开利用叠层方法的解决方法。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2003-73971号公报
专利文献2：日本特开2008-179932号公报
发明内容
发明所要解决的课题
本发明的课题在于提供具有不使粉尘进入衣服内的高度的防尘性，具有可舒适地进行操作的透气性、透湿性，使用了适于线缝制的防尘材料的防护服。
用于解决课题的方法
为了解决课题，本发明公开以下防尘服。
(1)一种防护服，其使用了具有i特征和ii特征的防尘材料。
i)防尘材料具有纤维层和驻极体无纺织物层，上述纤维层和上述驻极体无纺织物层的层数之和为2以上。
ii)防尘材料中相邻的纤维层与驻极体无纺织物层在5％以上10％以下的面积比率的区域被粘接着。
此外，作为优选的方式，存在以下防尘服。
(2)根据上述的防护服，防尘材料的上述驻极体无纺织物层为熔喷无纺织物或纺粘无纺织物。
(3)根据上述任一项的防护服，防护材料的透气性为30cm3/cm2/s以上。
(4)根据上述任一项的防护服，上述驻极体无纺织物层为熔喷无纺织物，并且该熔喷无纺织物含有以下量的添加剂。
iii)含有受阻胺系添加剂0.5～5质量％或三嗪系添加剂0.5～5质量％。
或者
iv)以受阻胺系添加剂和三嗪系添加剂作为必需添加剂，合计含有0.5～5质量％。
(5)根据上述任一项的防护服，将防尘材料的上述纤维层与上述驻极体无纺织物层进行粘接的粘接剂为热熔粘接剂。
(6)根据上述任一项的防护服，将上述纤维层与上述驻极体无纺织物层进行粘接的上述热熔粘接剂的量为0.5g/m2以上3.0g/m2以下。
(7)根据上述任一项的防护服，其具有线缝制部。
发明的效果
根据本发明，可以获得防尘性、透气性优异，在夏季的操作时，更凉爽，并且使用了适于线缝制的防尘材料的防护服。
附图说明
图1为驻极体无纺织物层的电荷密度测定的概念图。
图2a为从防护材料剥离驻极体无纺织物后的纤维层的截面图。
图2b为从图2a的纤维层将附着于纤维层的驻极体无纺织物来源的纤维全部除去后的纤维层的截面图。
图2c为从图2a的纤维层将附着于纤维层的驻极体无纺织物来源的纤维部分地除去后的纤维层的截面图。
图3是示出为了算出防尘材料的粘接面积而从防尘材料切出样品的部分的图。
具体实施方式
＜驻极体无纺织物层＞
本发明的防尘材料中使用的驻极体无纺织物层是包含非导电性的纤维材料的片，可以通过熔喷法或纺粘法而获得。即，驻极体无纺织物层优选为熔喷无纺织物或纺粘无纺织物。
熔喷无纺织物通过熔喷法来制造。一般而言，熔喷法是通过将从喷丝头挤出的热塑性聚合物进行热风喷射而纤维状地细化，利用该纤维的自熔合特性，使网(web)形成的方法。与利用纺粘法得到的纺粘无纺织物等利用其它制造法得到的无纺织物相比，不需要复杂的工序，此外容易获得数10μm至数μm以下的细纤维。作为熔喷法中的纺丝条件，有聚合物排出量、喷嘴温度、空气压力等，通过进行这些纺丝条件的最佳化，可以获得具有所期望的纤维直径的无纺织物。
纺粘法为以下方法。将树脂熔融，从喷丝头纺丝。对于冷却固化后的丝条，利用从喷射器喷射的压缩空气进行牵引、拉伸。将其捕集在移动的网状物上，形成纤维网。将纤维网热粘接而形成无纺织物。由于具有将树脂熔融并牵引的工序，因此与熔喷法相比，具有易于获得高强度的纤维的特征。
作为无纺织物的原材料，可以例示合成纤维或天然纤维，优选为合成纤维。
由于所使用的主要原材料要求驻极体性，因此体积电阻率优选为1012Ω·cm以上，进一步优选为1014Ω·cm。可举出例如，聚乙烯、聚丙烯等聚烯烃、聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚乳酸等聚酯、聚碳酸酯、聚苯乙烯、聚苯硫醚、氟系树脂、和它们的混合物等。其中，从驻极体性能方面出发，优选为将聚烯烃和聚乳酸作为主体的原材料。进一步对于聚烯烃而言，更优选为将聚丙烯作为主体。
在本发明中使用的驻极体无纺织物层为熔喷无纺织物的情况下，上述熔喷无纺织物优选含有受阻胺系添加剂和/或三嗪系添加剂。这是因为，通过使非导电性纤维片中含有该添加剂，从而能够保持特别高的驻极体性能。
作为上述受阻胺系添加剂和/或三嗪系添加剂的含量，没有特别限定。在熔喷无纺织物单独含有受阻胺系添加剂或三嗪系添加剂的情况下，它们的含量优选各自在熔喷无纺织物的0.5～5质量％的范围内，更优选各自为0.7质量％以上，各自为3质量％以下。此外，在熔喷无纺织物含有受阻胺系添加剂和三嗪系添加剂这两者的情况下，它们的合计含量优选在熔喷无纺织物的0.5～5质量％的范围内，更优选将上限设为0.7质量％以上，下限设为3质量％以下。如果添加量少，则变得难以获得目标的高水平的驻极体性能。此外，如果过多，则使制丝性、制膜性差，并且成本方面也变得不利。
在上述2种添加剂中，作为受阻胺系添加剂，可举出聚〔((6-(1,1,3,3,-四甲基丁基)亚氨基-1,3,5-三嗪-2,4-二基)((2,2,6,6,-四甲基-4-哌啶基)亚氨基)六亚甲基((2,2,6,6,-四甲基-4-哌啶基)亚氨基)〕(チバガイギー制，“キマソープ”(注册商标。以下相同。)944LD)、琥珀酸二甲基-1-(2-羟基乙基)-4-羟基-2,2,6,6-四甲基哌啶缩聚物(チバガイギー制，“チヌビン”(注册商标。以下相同。)622LD)、2-(3,5-二-叔丁基-4-羟基苄基)-2-正丁基丙二酸双(1,2,2,6,6-五甲基-4-哌啶基)酯(チバガイギー制，“チヌビン”144)等。
此外，作为三嗪系添加剂，可举出上述聚〔((6-(1,1,3,3,-四甲基丁基)亚氨基-1,3,5-三嗪-2,4-二基)((2,2,6,6,-四甲基-4-哌啶基)亚氨基)六亚甲基((2,2,6,6,-四甲基-4-哌啶基)亚氨基)〕(チバガイギー制，“キマソープ”944LD)、2-(4,6-二苯基-1,3,5-三嗪-2-基)-5-((己基)氧基)-苯酚(チバガイギー制，“チヌビン”1577FF)等。其中，特别优选使用受阻胺系添加剂。
驻极体无纺织物层的电荷密度优选为1×10-10库仑/cm2以上，进一步优选为1×10-9库仑/cm2以上，进一步优选为1×10-8库仑/cm2以上。
在驻极体无纺织物层中，除了上述添加剂以外，可以含有热稳定剂、耐候剂、阻聚剂等一般用于驻极体加工品的非导电性纤维片的公知的添加剂。
作为将无纺织物进行驻极体化的方法，有以下方法。
使非导电性纤维片移动。使狭缝状的吸引喷嘴以沿片的宽度整面方向横切的方式与该片接触。并且使该接触部相反侧的片的面与水面接触或浸渍于水面。在这样的状态下从吸引喷嘴吸引水。
如果从吸引喷嘴吸引水，则使吸引喷嘴与片接触的部分的相反侧的水在厚度方向上以贯通片的方式移动，因此可以使水在片内遍及厚度方向整体地渗透。此外，以沿片宽度方向横切的方式配置吸引喷嘴，并且一边使片移动一边进行吸引，因此可以使水渗透至上述片厚度方向整体的状态无遗漏地遍布片整面。因此，如果将该片进行干燥，则成为电荷在片整面上均匀并且高密度地带电了的驻极体化无纺织物。
此外，可以是利用对无纺织物的片的直流电晕放电的方法。例如为以下方法。设置多个直流电晕放电电极，与由首先对片作用的直流电晕放电电极产生的电场强度相比，使由其后对片作用的直流电晕放电电极产生的电场强度更强，进行驻极体化。
驻极体无纺织物层的透气性优选为40cm3/cm2/s以上，进一步优选为80cm3/cm2/s以上，更进一步优选为100cm3/cm2/s以上，从而变得易于维持制成防尘材料时的透气性。透气性可以通过目付、平均纤维直径，厚度等来实现。
＜纤维层＞
接着，对防尘材料中使用的纤维层进行描述。
本发明的纤维层在本发明所定义的分类上，是包含不是驻极体无纺织物的物质，且含有纤维的层。作为这样的纤维层，优选材料具有充分的强度、耐磨损性、手触感等手感、柔软性，透气性高。作为用作纤维层的布帛的纤维的结构，可举出织物、编物、无纺织物、纸等。其中，从成本、物性的观点出发，优选为无纺织物。作为无纺织物，可以使用湿式无纺织物、树脂粘合式干式无纺织物、热粘合式干式无纺织物、纺粘式干式无纺织物、针刺式干式无纺织物、水刺式干式无纺织物、熔喷式干式无纺织物或闪蒸纺丝式干式无纺织物。此外还可以优选使用利用易于使目付、厚度变得均匀的抄纸法得到的无纺织物。其中，从成本、物性方面出发，优选为纺粘无纺织物。
作为纤维层所要求的功能，根据需要要求与强度、耐磨损性、手触感等手感相关的刚软性、和透气性等。
作为纤维层的原材料，可举出聚乙烯、聚丙烯等聚烯烃；聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚乳酸等聚酯；聚碳酸酯；聚苯乙烯、聚苯硫醚；氟系树脂；和它们的混合物等。其中，从驻极体性能方面出发，优选为将聚烯烃或聚乳酸作为主体的原材料。进一步对于聚烯烃而言，进一步优选为将聚丙烯作为主体，从贴合时的加工性的观点出发，优选为与上述驻极体无纺织物层相同的原材料。
纤维层的抗拉强度优选为5N/50mm以上。进一步优选为10N/50mm以上，进一步优选为15N/50mm以上。如果抗拉强度成为200N/50mm以上，则需要显著地提高构成的纤维的强度，或提高目付，因此变得不能获得作为防尘材料的柔软性。因此，纤维层的抗拉强度优选小于200N/50mm。
耐磨损性在JIS L 1913：2010(6.6.1)记载的泰伯(taber)型法中，优选为3级以上。进一步优选为4级以上。
刚软性在JIS L 1913：2010(6.7.1)的a)41.5°悬臂法中，优选为150mm以下。更优选为130mm以下。进一步优选为100mm以下。如果超过150mm，则作为布帛的刚性高，成为制成防护服时发硬的原因。
透气性优选为40cm3/cm2/s以上。进一步优选为80cm3/cm2/s以上，更进一步优选为100cm3/cm2/s以上。通过使透气性为40cm3/cm2/s以上，从而易于维持制成防尘材料时的透气性。透气性可以通过目付、平均纤维直径、厚度等来实现。
如果想要满足这些条件，则优选的纤维层的厚度为0.01mm以上，进一步优选为0.1mm以上。另一方面，优选的纤维层的厚度为5mm以下，更优选为1mm以下。目付优选为10g/m2以上，更优选为20g/m2以上。另一方面，目付优选为200g/m2以下，更优选处于100g/m2以下的范围。
此外，本发明所使用的纤维层优选对表面进行了抗静电加工等功能加工。抗静电加工优选为用导电性聚合物对表面进行加工的方法、用吸湿性聚合物对表面进行加工的方法。此时，优选对与叠层的驻极体无纺织物层接触的相反的面进行加工。
这是因为，如果抗静电加工部分与驻极体无纺织物层接触，则带电性能有可能降低。
＜防尘材料＞
首先，对本发明的防尘材料的制造方法进行描述。作为本发明中的防尘材料的制造方法的例子，包含各构成材料的制造工序和这些材料的叠层工序。
各构成材料的制造工序例如可以使用公知的方法。纤维层和驻极体无纺织物层的制造方法如以上所说明的那样。
接着，对本发明的纤维层和驻极体无纺织物层的叠层方法进行描述。
本发明的防尘材料中，纤维层与驻极体无纺织物层的层数之和为2以上。
纤维层确保用作防尘材料的强度、耐磨损性。驻极体无纺织物层具有防止尘埃侵入衣服内的作用、对穿着者的舒适性有益的透湿性。因此，防尘材料的以下所定义的捕集效率优选为65％以上。
另外，本发明中的捕集效率是指利用以下方法求得的值。从防尘材料或防护服采集10处测定用样品。对于各个试样，利用捕集性能测定装置进行测定。该捕集性能测定装置是在放置测定样品的样品固定件的上游侧连接尘埃收纳箱，下游侧连接着流量计、流量调整阀、鼓风机(blower)。此外，样品固定件使用颗粒计数器，经由切换旋塞，可以分别测定测定样品的上游侧的尘埃个数和下游侧的尘埃个数。进一步，样品固定件具备压力计，可以读取样品上游、下游的静压差。
在捕集性能的测定时，将直径0.3μm的聚苯乙烯标准胶乳粉末(将ナカライテスク制0.309U聚苯乙烯10质量％溶液用蒸馏水稀释至200倍)填充至尘埃收纳箱中，将试样放置于固定件。用流量调整阀调整风量以使过滤通过速度成为3m/分钟，使尘埃浓度处于1万～4万个/2.83×10-4m3(0.01ft3)的范围，利用颗粒计数器(リオン社制，KC-01E)每1试样测定3次试样的上游的尘埃个数D和下游的尘埃个数d，利用下述算式，求出捕集性能(％)，算出10试样的平均值。
捕集效率(％)＝〔1-(d/D)〕×100
另外，越是高捕集的纤维片，下游的尘埃个数越少，因此捕集效率的值越高。
为了使防护服的穿着者在夏季，凉快舒适地操作，本发明所使用的防尘材料的透气性优选为30cm3/cm2/s以上。进一步优选为35cm3/cm2/s以上。另一方面，关于防尘材料的透气性的上限，只要捕集效率为50％以上，就不受限定。
本发明的防尘材料具有纤维层和驻极体无纺织物层的叠层结构，纤维层和驻极体无纺织物层的层数之和为2以上。作为叠层的构成，可举出以下构成。在衣服的作为外侧的面具有纤维层，在衣服的作为内侧的面具有驻极体无纺织物层的构成。可举出下述结构：以成为纤维层、驻极体无纺织物层和纤维层的顺序，夹入驻极体无纺织物层的3层结构；使耐磨损性高的纤维层、强度高的纤维层的2层重叠，重合了的纤维叠层体2片夹入驻极体无纺织物层的5层结构；在纤维层上重叠特性不同的驻极体无纺织物层2层，进一步重叠纤维层的4层结构。其中，优选为2片纤维层夹入驻极体无纺织物层的3层结构。在该情况下，可以使用具有强度的纤维层和具有耐磨损性的纤维层。关于驻极体无纺织物，其单独时表面易于附着粉尘、尘土，穿着时、缝制时等的操作性存在问题。
上述2片纤维层夹入驻极体无纺织物层的3层叠层结构通过利用纤维层夹入进行了驻极体加工的驻极体无纺织物层，从而具有不使空气透过时的捕集效率降低，而易于维持透气性，此外灰尘、尘土不易附着于表面的效果，因此优选。
作为将纤维层与驻极体无纺织物层进行粘接的方法，为了防止由于过度的热，纤维层、驻极体无纺织物层超过所期望的状态而发生熔融或熔合，可以使用超声波粘接加工、使用了花纹高度为1mm以上的热压纹辊的热粘接加工、以及利用粘接剂进行的贴合加工。为了使纤维层与驻极体无纺织物层粘接的区域均匀地粘接，进一步优选为利用粘接剂进行的贴合加工。
在超声波粘接加工时，可以例示下述方法：将进行超声波振动的刀片与粘接材料以0.01MPa～1MPa的压力夹入具有特定图案的压纹辊之间，使被称为刀片的振动子以超声波振动1～5万Hz发生振动，使与刀片接触的图案部分熔融粘接的方法。刀片主要使用摩擦强的钛制，此外，还可以使用铝、不锈钢合金等。此外，可以使用刀片宽度为10～50cm宽的刀片。
作为使用了花纹高度为1mm以上的热压纹辊的热粘接加工，使用压纹图案的深度为1mm以上的热压纹辊，除了图案以外，不对布帛施加热，进行粘接加工。所谓花纹高度，是指构成热压纹辊的压纹花纹的边缘的上部与下部的距离。热压纹的温度优选为60℃以上，更优选为70℃以上，进一步优选为100℃以上。另一方面，热压纹的温度优选为170℃以下，更优选为150℃以下，进一步优选为135℃以下。此外，热压纹辊和夹入该热压纹辊的轧辊的推压力优选为0.5MPa以上，更优选为1MPa以上。另一方面，轧辊的推压力优选为10MPa以下，更优选为5MPa以下。
利用粘接剂进行的贴合加工所使用的粘接剂没有特别限定，可举出热熔粘接剂、粉末系粘接剂或溶液系粘接剂等。其中从成本和可以均匀地涂布于对象物的观点出发，优选为热熔粘接剂。此外，热熔粘接剂的种类可举出合成橡胶系粘接剂、烯烃系粘接剂或EVA(乙烯乙酸乙烯酯)系粘接剂等。从粘接强力优异，并且与纤维层和驻极体无纺织物层的亲和性也优异的观点出发，优选为合成橡胶系或烯烃系粘接剂。此外，在使用热熔粘接剂作为粘接剂的情况下，关于热熔粘接剂的140℃时的熔融粘度，从可以利用T型模更均匀地挤出热熔粘接剂方面出发，上限优选为20000mPa·s以下，更优选为10000mPa·s以下，更进一步优选为5000mPa·s以下。另一方面，熔融粘度的下限优选为300mPa·s以上，更优选为500mPa·s以上。
如果将以粘接剂叠层了的防尘材料用缝纫机进行线缝制，则缝纫机针的贯通摩擦阻力变大，易于发生缝纫机针的折断、污染，由针的发热引起的熔合导致的跳线、缝线断线、底线断线、缝皱。此外，如果粘接材堵塞针眼、针槽，则有跳线、缝线变得易于断线的倾向。
因此，热熔粘接剂的软化点优选为105℃以下，更优选为90℃以下。另一方面，从粘接剂的稳定性、保存的观点出发，软化点优选为70℃以上。如果在该范围内，则不易发生缝纫机针的折断、污染，由针的发热引起的熔合导致的跳线、缝线断线、底线断线、缝皱。软化点的调整可以通过改变粘接剂中的热塑性弹性体、增粘剂、矿物油、热稳定剂的组成来实现。缝纫机针的刺穿强度优选为1.0N以下，更优选为0.9N以下，进一步更优选为0.8N以下。另一方面，从防止跳线的观点出发，下限优选为0.3N以上。缝纫机针的刺穿强度可以通过使用上述软化点范围的粘接材、调整粘接剂的涂布量来实现。
利用热熔粘接剂进行的纤维层与驻极体无纺织物层的贴合加工的方法可举出下述方法：从点花纹的辊向基材涂布粘接剂的方法；将粉末状的粘接剂涂布于基剂，然后加热并粘接的方法；将熔融的粘接剂喷射状地涂布的方法等。其中，优选为将热熔粘接剂从T型模型的挤出机喷射状地涂布的方法。如果是该方法，则能够不大幅损伤防尘材料的手感、防尘材料的透气性而进行纤维层与驻极体无纺织物层的贴合，并且可以以低涂布量进一步提高纤维层与驻极体无纺织物层的粘接力，可以更均匀地涂布热熔粘接剂。此外，在热熔粘接剂的140℃的熔融粘度为5000mPa·s以下的情况下，从可以由T型模更均匀地挤出热熔粘接剂的观点出发，由T型模挤出时的热熔粘接剂的温度优选为100℃以上，更优选为130℃以上。另一方面，从抑制由高温的热熔粘接剂引起的对防尘材料的损伤的观点出发，由T型模挤出时的热熔粘接剂的温度优选为180℃以下，更优选为160℃以下。从维持驻极体性能方面出发，特别优选在热熔粘接剂喷射后，在纤维层与热熔粘接剂的接触位置，比纤维层和驻极体无纺织物的基材的熔点低。
从防尘材料的透气性的维持和针缝制的容易性出发，位于纤维层与驻极体层之间的热熔粘接剂的量优选为3g/m2以下。更优选为2.5g/m2以下，进一步更优选为2g/m2以下。从维持粘接强度方面、均匀地涂布热熔粘接剂方面出发，热熔粘接剂的量优选为0.5g/m2以上。通过使热熔粘接剂的量为3g/m2以下，从而可以制成维持透气性，适于针缝制的防尘材料。此外，通过设为0.5g/m2以上，从而可以在制成防护服来穿着时防尘材料不剥离而作为布帛使用。
本发明的防尘材料中，相邻的纤维层与驻极体无纺织物层以5％以上10％以下的面积比率被粘接着。这里，粘接的面积比率可以由通过实施例所记载的防尘材料的粘接面积的测定方法得到的值来定义。
此外，从防尘材料的柔软性提高，将其制成防护服时其穿着性更优异的观点出发，本发明的防尘材料优选使由相邻的纤维层与驻极体无纺织物层形成的层间的粘接区域的粘接状态更均匀。例如，在将实施例所记载的防尘材料的粘接面积的测定方法中的样品的尺寸设为20mm见方～10mm见方的情况下，由该测定方法获得的层间的粘接面积比率优选为5％以上10％以下，进一步在将实施例所记载的防尘材料的粘接面积的测定方法中的样品的尺寸设为20mm见方～5mm见方的情况下，由该测定方法获得的防尘材料的粘接面积更优选为5％以上10％以下。
作为使由相邻的纤维层与驻极体无纺织物层形成的层间的粘接部位的大小和配置更均匀的手段，可举出以下方法。适当地管理超声波粘接加工、热粘接加工中所使用的压纹辊的压纹图案的方法。在将熔融的粘接剂喷射状地涂布的方法中，可举出使喷射粘接剂的喷嘴的形状为适当的形状，以适当的粘接剂量进行涂布。从可以将热熔粘接剂均匀地涂布于防尘材料方面出发，特别优选为帘式喷射。
通过使由相邻的纤维层与驻极体无纺织物层形成的层间被粘接着，从而防尘材料的各种强度提高。
此外，通过在5％以上10％以下的面积的区域被粘接着，从而可以制成防尘材料抗拉强度和透气度这两者都优异的防尘材料。作为粘接面积比率，需要为5％以上，优选为7％以上。如果粘接面积的比率过低，则防尘材料的抗拉强度降低，将该防尘材料制成化学防护服时，有该化学防护服的耐久性降低的倾向。另一方面，粘接面积比率需要为10％以下，优选为8％以下。如果粘接面积的比率过高，则有防尘材料的透气性降低，此外防尘材料变硬的倾向，并有作为防护服的穿着性差的倾向。此外，优选在纤维层和驻极体无纺织物层的粘接部分，朝向任一层或两层的相对侧的纤维的一部分或全部被熔融而成为膜状。优选的膜状部分的厚度为0.01～0.5mm，优选的一个粘接部分的面积为0.001mm2～100mm2。它们的厚度是将粘接部分的截面切断，利用SEM照片放大拍摄截面的面积，求出厚度。在超声波粘接加工、使用了花纹高度为1mm以上的热压纹辊的热粘接加工超声波的情况下，可以使用キーエンス制数字显微镜(VHX2000)来求出粘接面积。
上述任一方法中，除了粘接部分以外，都不施加热，因此由热引起的纤维层与驻极体无纺织物层的破坏少，此外可以抑制任一层所包含的材料由于在大面积熔融而产生的收缩。
在上述方法中，超声波粘接加工中，除了刀片和图案部分以外，纤维层、驻极体无纺织物层都不施加热，因此是优选的方法。
此外，在将相邻的纤维层与驻极体无纺织物层用粘接剂粘接的情况下，粘接剂优选为热熔粘接剂。即，本发明的防尘材料所具有的由纤维层和驻极体无纺织物层形成的至少1个层间的贴合方法优选为利用热熔粘接剂的方法，通过这样操作，由相邻的纤维层与驻极体无纺织物层形成的层间的全部区域被更均匀地粘接，因此防尘材料变得柔软，在将该防尘材料制成化学防护服时，其穿着性变得更优异，因此更优选。
如果叠层的防尘材料的任意方向的抗拉强度为30N/5cm以上，则进一步抑制在将防尘材料制成化学防护服时的缝制加工时、该化学防护服的穿着时的破损等，因此优选，更优选为35N/5cm以上，进一步优选为40N/5cm以上。
此外，如果叠层的防尘材料的任意方向的撕裂强度为10N以上，则进一步抑制使用了该防尘材料的化学防护服的穿着时的破损，因此优选，更优选为25N以上。
通过叠层而获得的布帛的强度高，耐磨损性优异，可以抑制粒子进入，具有透气性，并且，可以适合用作适于线缝制的防尘材料。
＜防护服＞
本发明的防尘材料可以通过缝制成连身装(cover all)、斗篷、长衫等形式来适合用作防护服。特别是为了防止放射性物质、包含石棉、二英的焚烧灰等粉尘的进入，优选为连身装型的防护服。
＜缝制＞
从防尘材料向防护服的缝制方法有下述方法：使用了线和针的线缝制法、和不使用线和针的超声波缝制等无缝制法。其中，利用线缝制缝纫机进行的缝制的加工性高，因此优选。线缝制根据缝制部位可以使用平缝缝纫机或锁式缝纫机等现有的缝纫机。平缝是使下线穿过上线的环的方式，不易解开，强度优异，因此优选，锁式缝纫机是织补的针迹，没有强的线紧绷，也可以应对布料的伸缩，因此优选。缝纫机针的粗细根据坯布的构成进行选择，一般而言，在薄坯布的情况下，使用9号针(针的直径0.67mm)，在厚坯布的情况下，使用16号针(针的直径1.02mm)。如果将薄的坯布用粗的针缝纫，则有时坯布的线断线或施加过度的力时从针迹处裂开。此外，如果将厚的坯布用细的针缝纫，则有时针弯曲或折断。在防护服的情况下，优选为11号～16号。缝纫机线可以使用细纱、羊毛线、高卷曲羊毛线等市售的缝纫机线。缝纫机线的编号可以使用30号～90号。线的原材料可以使用丝线、棉线那样的天然纤维、由石油等制成的聚酯、尼龙等合成纤维，从耐气候性等方面考虑，特别优选使用聚酯。针脚数根据需要的针迹强度，5针/3cm～10针/3cm是适合的。
缝制部的捕集效率优选为50％以上。通过使缝制部的捕集效率为50％以上，从而可以防止外部的空气从针迹流入，放射性物质等有害物质流入防护服内。使针迹的捕集效率为50％以上，可以通过将针迹用接缝带闭塞、使缝制针的粗细变细来实现。
实施例
以下，进一步通过实施例来详细地说明本发明。
[测定方法]
(1)每单位面积的质量(目付：g/m2)
基于JIS L 1913：2010 6.2进行了测定。使用冲裁模或样板和剃刀片，从试样采集3片以上25cm×25cm的大小的试验片，测定其重量，求出平均值。将它们设为每单位面积的质量(g/m2)。
(2)捕集效率
从防护服的两大腿部切出4片，从两臂切出4片，从躯体部分切出2片防尘材料，采集10片样品。对于各个试样，利用捕集性能测定装置进行测定。缝制部的样品是从JIST8115(2015)附录A的步骤C实施后的防护服，从两大腿部采集4片，从两臂采集4片，从躯体部分采集2片的10片样品。该捕集性能测定装置在放置测定样品的样品固定件的上游侧连接有尘埃收纳箱，下游侧连接有流量计、流量调整阀、鼓风机。此外，样品固定件使用颗粒计数器，经由切换旋塞，可以分别测定测定样品的上游侧的尘埃个数和下游侧的尘埃个数。进一步样品固定件具有压力计，可以读取样品上游、下游的静压差。
在捕集性能的测定时，将直径0.3μm的聚苯乙烯标准胶乳粉末(将ナカライテック制0.309U聚苯乙烯10质量％溶液用蒸馏水稀释至200倍)填充至尘埃收纳箱，将试样放置于固定件，用流量调整阀调整风量以使过滤通过速度成为3m/分钟，使尘埃浓度在1万～4万个/2.83×10-4m3(0.01ft3)的范围内稳定，利用颗粒计数器(リオン社制，KC-01E)每1样品测定3次样品的上游的尘埃个数D和下游的尘埃个数d，利用下述算式，求出捕集性能(％)，算出10样品的平均值。
捕集效率(％)＝〔1-(d/D)〕×100
(3)电荷密度
通过图1进行说明。在接地的金属制箱1与金属制平板电极2(面积100cm2，材质：黄铜)之间插入试样3，对于通过静电感应产生的电荷，经由电容器4，通过静电计5测定电压，由获得的电压通过下式求出表面电荷密度。
Q＝C×V/S
Q：表面电荷密度(库仑/cm2)
C：电容器容量
V：电位
S：平板电极面积。
(4)透气性
基于JIS L 1913 6.8.1a)Frazier型法，以n＝3测定通过15cm×15cm的大小的试验片的空气量，将其平均值设为透气性。
(5)穿着性
在设定为假定为夏季的室外温度的35℃、50％Rh的恒温恒湿室中，被检者从T恤1件(“AIRism”(注册商标，ユニクロ制))、工作裤(棉10％，聚酯90％)1条上穿着防护服进入室内。在被检者的胸部的中心附近从T恤上粘贴热电偶，利用热电偶测定进入室内后的防护服内的温度。对于3名被检者实施该测定。将3名被检者的数据分别与比较例1的防护服进行比较，将30分钟后的防护服内的平均温度低2℃以上的情况评价为A，平均温度差小于2℃的情况评价为B。
(6)穿着试验
在夏季(7～9月)的气温30℃以上时穿着防护服，在室外进行1小时操作。特别是将没有闷热，操作性非常良好且防护服没有破损等的情况设为A，将有少许闷热但操作性良好且操作服没有破损等的情况设为B，将闷热高，操作性差但防护服没有破损等的情况设为C，将闷热非常高，操作性非常差，或操作服破损、防尘材料剥离了的情况设为D。另外，本穿着试验的被检者为1人。
(7)抗拉强度(纺粘无纺织物和防尘材料)
基于JIS L 1913：2010 6.3.1进行了测定。将尺寸5cm×30cm的试验片在夹具间隔20cm、拉伸速度10cm/min的条件下沿片纵向、横向都对3个样品利用定速伸长型拉伸试验机进行拉伸试验，将拉伸直至样品断裂为止时的最大强力设为抗拉强度，对于样品的纵向、横向各自的平均值进行算出。这里，所谓纵向，是指与样品的卷的长度方向平行的方向，所谓横向，是指与样品的卷长度方向垂直的方向。
(8)撕裂强度(防尘材料)
基于JIS L 1913：2010 8.15.4C法(梯形(Trapezoid)法)进行了测定。分别以n＝3测定尺寸7.5cm×15cm的样品的纵向和横向的撕裂强度，算出平均值。这里，所谓纵向，是指与样品的卷的长度方向平行的方向，所谓横向，是指与样品的卷长度方向垂直的方向。
(9)厚度
基于JIS L1913：2010 6.1.1A法进行了测定。从试样采集10片2500mm2以上的大小的试验片，对于厚度测定仪的上侧圆形水平板施加0.5kPa的压力，调整0点。然后，使用厚度测定仪，以标准状态对试验片施加0.5kpa的压力10秒，测定厚度直至0.01mm。求出试验片10片的平均值。
(10)耐磨损性
基于JIS L 1913：2010 6.6.1a)泰伯型法进行了测定。采集试验片3片，磨损轮为CS-10，将摩擦次数设为100次，将外观变化与附图1的限度照片进行比较，以0.5级单位将其平均值进行舍入来表示。
(11)刚软性
基于JIS L 1913：2010 6.7.1a)41.5°悬臂法进行了测定。将试验片从纵向采集3片进行了测定。在试样的表与里，刚软性不同的情况下，对于表和里分别进行试验。将其纵向的平均值设为刚软性。
(12)平均纤维直径
从防护服的两大腿部切出4片，从两臂切出4片，从躯体部分切出2片合计10片的防尘材料。对于各个防尘材料，利用电子显微镜以倍率500倍进行照片拍摄，对1张照片测定任意15根纤维的直径，对10张照片进行该测定，平均纤维直径以其平均值表示。
(13)粘接面积比率
参照图3。准备了长边240mm×短边180mm的长方形的防尘材料11。将该防尘材料11的长边4等分，短边3等分，获得了分割成60mm见方的、12片小防尘材料12。接下来从分割的小防尘材料12，切出中心点与小防尘材料12相同，并且2边与防尘材料11的长边平行、剩余的2边与防尘材料11的短边平行的20mm见方的样品，获得了合计12件样品A～L。这里所谓样品A～L，相当于图3所示的样品13～24。
由上述各样品剥落纤维层，获得了12片剥离后纤维层A～L。在上述12片剥离后纤维层的与驻极体无纺织物层粘接了的面，附着有粘接剂和驻极体无纺织物层来源的纤维。附着于纤维层的驻极体无纺织物来源的纤维中，存在利用粘接剂附着于纤维层的纤维(以下，纤维9)和未与粘接剂接触而附着于纤维层的纤维(以下，纤维10)这两种。接下来，从获得的12片剥离后纤维层A～L中，选出6片剥离后纤维层A～F。从剥离后纤维层A～F的与驻极体无纺织物层粘接了的面，将上述两种驻极体无纺织物层来源的纤维全部除去。将它们设为剥离后-无纺织物纤维除去纤维层样品A～F。
此外，关于上述12片剥离后的纤维层A～L中的剩下的6片剥离后纤维层G～L，从这些剥离后的纤维层的与驻极体无纺织物层粘接了的面，用#320的砂纸擦拭，仅除去纤维10。将它们设为剥离后-无纺织物纤维部分除去纤维层样品G～L。
这里，图2a示出剥离后纤维层A～L的任一截面的概念图。在剥离后纤维层6的与驻极体无纺织物层粘接了的面7附着有粘接剂8和驻极体无纺织物层来源的纤维。此外，驻极体无纺织物层来源的纤维中存在纤维9和纤维10。
图2b示出剥离后-无纺织物纤维除去纤维层6A。它们是上述剥离后-无纺织物纤维除去纤维层样品A～F的形态。对于剥离后-无纺织物纤维除去纤维层6A而言，仅附着有粘接剂8。因此，在纤维层样品A～F的与驻极体无纺织物层粘接了的一侧的表面，存在纤维部分(粘接剂未附着的部分)和非纤维部分(粘接剂附着了的部分)。
图2c为剥离后-无纺织物纤维部分除去纤维层样品6B。它们相当于以上说明的剥离后-无纺织物纤维部分除去纤维层样品G～L。对于剥离后-无纺织物纤维部分除去纤维层样品6B而言，附着有粘接剂8和纤维9。
对于获得的剥离后的纤维层样品A～F和G～L的与驻极体无纺织物层粘接了的面，分别使用キーエンス制数字显微镜(VHX2000)，以倍率150倍和阈值-60的设定，以各剥离后的纤维层样品进入整个视野的方式进行了拍摄。接着，将获得的样品的图像用长边和短边的各中心进行分割，进行四等分。进一步，使用在四等分的图像的左上部分根据亮度的不同而算出纤维部分的面积的方法，算出各剥离后的纤维层样品的与驻极体无纺织物层粘接的面的表面的纤维部分的面积。这里，将剥离后的纤维层样品A～L的表面的纤维部分的面积分别设为S1～S12，接着，将由(S7-S1)/S7×100的计算式、(S8-S2)/S8×100的计算式、(S9-S3)/S9×100的计算式、(S10-S4)/S10×100的计算式、(S11-S5)/S11×100的计算式和(S12-S6)/S12×100的计算式获得的值设为粘接面积，算出6个粘接面积。这里，样品、剥离后的纤维层和纤维层样品的字母分别对应着，例如，剥离后的纤维层A和纤维层样品A来源于纤维层A。
另外，在具有2个以上的由纤维层和驻极体无纺织物层形成的层间的防尘材料中，在各界面进行与上述同样的测定，算出粘接面积。
(14)熔融粘度
基于JIS Z 8803 9.4.4利用单一圆筒形旋转粘度计进行的测定法进行了测定。使用B型旋转粘度计(ブルックフィールド社制)，求出140℃时的粘度。
(15)舒适性评价
在设定为20℃、50％Rh的恒温恒湿室中，被检者从T恤1件(“AIRism”(注册商标，ユニクロ制))、操作服一套(棉10％，聚酯90％)上穿着防护服，穿戴保护具(橡胶手套、防护帽、长靴)并用胶带固定。被检者在背部的中心附近从T恤上粘贴“おんどとり”(注册商标，ティアンドデイ制TR-71nw)，进入室内后，实施踏步(14步/10秒)，每隔10秒测定防护服内的湿度。另外，将扇风机(YUASA制YT-4001K(WH))以风量“中”从距离背部为50cm的位置送风。对于3名被检者实施了该测定。将3名被检者的数据分别与比较例1的防护服进行比较，将45分钟后的防护服内的平均湿度低20％以上的情况评价为A，将低10％以上且小于20％的情况评价为B，将平均湿度差小于10％的情况评价为C。
(16)刺穿强度
基于JIS T 8051：2005进行了测定。从试样，将直径55mm的大小的试验片从防护服的大腿部采集2片，从两臂采集2片合计4片防尘材料，将针侵入速度设为100mm/分钟，以定速伸长型拉伸试验机进行刺穿试验，求出试验片4片的平均值。
(17)缝纫机针的刺穿强度
将试验种变更为缝纫机针14号，除此以外，按照(16)项的JIS T8051：2005进行了测定。关于试样，将直径55mm的大小的试验片从防护服的大腿部采集2片，从两臂采集2片合计4片的防尘材料，将针侵入速度设为100mm/分钟，以定速伸长型拉伸试验机进行15mm的刺穿试验，求出试验片4片的平均值。
(18)剥离强度
按照JIS L 1089：2007所记载的方法进行了测定。将在纤维层与纤维层的界面剥落作为开端，使用万能试验机(岛津制作所制オートグラフAG-IS)，将切出成宽度25mm、长度300mm的试验片，在夹具间隔50mm、拉伸速度150mm/分钟的条件下，对于3个样品沿片纵向、横向都利用定速伸长型拉伸试验机进行T字(180°)剥离时的剥离试验。评价为如JIS L1089：2007的图5所示那样，从剥离时所显示的极大值的大值依次采集3个，从小值依次采集3个，算出合计6个的平均值。
(19)线缝制测试
将防尘材料2片重叠，继续30m缝制。缝制使用单针平缝缝纫机，以针为11号，线为聚酯90号，10针/3cm的条件进行，将未观察到异常的情况设为G，将跳线、缝皱、缝纫机针折断、断线的情况设为P。
(20)手感
用手接触防尘材料，将感觉到热熔粘接剂的粘着性的情况设为×，将未感觉到热熔粘接剂的粘着性的情况设为○。
(21)粉尘泄露试验
按照JIS T 8032-2：2015所记载的方法进行了测定。将满足JIS的标准的情况设为合格，将不满足JIS的标准的情况设为不合格。
(纤维层用布帛)
纤维层用的布帛使用了以下布帛。将物性示于表1中。
＜纺粘布帛1＞
聚丙烯制纺粘无纺织物(透气性220cm3/cm2/s，目付15g/m2，抗拉强度：纵46.3N/50mm，横17.5N/50mm，耐磨损性：4.5级，刚软性：73mm)。
[表1]
表1
(驻极体无纺织物层用的布帛)
驻极体无纺织物层用的布帛和比较例所使用的对照用的布帛使用了以下布帛。将物性示于表2中。
＜驻极体无纺织物1＞
聚丙烯制熔喷无纺织物(含有受阻胺系添加剂1质量％，有驻极体加工，电荷密度8.5×10-9库仑/cm2，透气性44cm3/cm2/s，目付20g/m2，平均纤维直径2μm)。
＜驻极体无纺织物2＞
聚丙烯制熔喷无纺织物(含有受阻胺系添加剂1质量％，有驻极体加工，电荷密度8.5×10-9库仑/cm2，透气性95cm3/cm2/s，目付18g/m2，平均纤维直径4μm)。
＜驻极体无纺织物3＞
聚丙烯制熔喷无纺织物(含有受阻胺系添加剂1质量％，有驻极体加工，电荷密度8.5×10-9库仑/cm2，透气性120cm3/cm2/s，目付16g/m2，平均纤维直径6μm)。
[表2]
表2
(粘接剂)
(A)热熔粘接剂A
“モレスコメルト”TN-367Z(モレスコ社制)，140℃的熔融粘度1200mPa·s，软化点82℃。
(B)热熔粘接剂B
“モレスコメルト”TN-255Z(モレスコ社制)，140℃的熔融粘度14250mPa·s，软化点102℃。
(C)热熔粘接剂C
“モレスコメルト”AC-831Z(モレスコ社制)，160℃的熔融粘度4000mPa·s，软化点122℃。
[实施例1]
利用热熔粘接机，将加温至150℃使其熔融了的热熔粘接材A以使涂布量成为2g/m2的方式从T型模喷射状地涂布于驻极体无纺织物1的第1面，然后，将纺粘布帛1与驻极体无纺织物1的第1面贴合。将获得的纺粘布帛1/驻极体无纺织物1的2层叠层品卷绕。使表里相反，再次在驻极体无纺织物1的第2面，与先前的工序同样地以使涂布量成为2g/m2的方式喷射状地涂布热熔粘接材A，然后，将纺粘布帛1与驻极体无纺织物1的第2面贴合。其结果是获得了具有纺粘布帛1/驻极体无纺织物1/纺粘布帛1的顺序的构成的防尘材料1。将获得的防尘材料1的构成示于表3，将该特性的测定结果示于表4～6。防尘材料1的目付为60g/m2，坯布部的捕集效率为92％，缝制部捕集效率为89％，透气性为42cm3/cm2/s，观察的6个区域中的粘接面积的比率的最大值为9％且最小值为7％。抗拉强度为纵向103.3N/50mm、横向50.3N/50mm，撕裂强度为纵向15.4N、横向30.2N。
使用获得的防尘材料1，按照纸型切出，将切出的防尘材料的缝制部分，用针线和弯针线都为高卷曲羊毛线、单针3线包缝机进行，以针脚数8针/3cm进行了缝制。上拉链以细纱#60聚酯、平缝进行，以针脚数6针/3cm进行了缝纫机缝制。通过这些方法制作连身装型化学防护服，结果缝制时布帛的破损、裂开都没有，为良好的缝制性。进一步在35℃、50％Rh气氛下评价了穿着性，结果与比较例1的温度差为-3.5℃，穿着性的评价为A，穿着试验的评价为A。关于舒适性评价，与比较例1相比，湿度低21％Rh，评价为A。
[实施例2]
使热熔粘接剂向驻极体无纺织物1的第1面的涂布量为1g/m2，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了具有纺粘布帛1/驻极体无纺织物1/纺粘布帛1的顺序的构成的防尘材料2。将获得的防尘材料2的构成示于表3中，将其特性的测定结果示于表4～6中。防尘材料2的目付为58g/m2，坯布部的捕集效率为91％，缝制部捕集效率为89％，透气性为44cm3/cm2/s，观察的6个区域的粘接面积的比率的最大值为6％且最小值为5％。抗拉强度为纵向98.5N/50mm、横向45.9N/50mm，撕裂强度为纵向13.0N、横向28.8N。
使用防尘材料2，以与实施例1相同工序，制作出相同尺寸的连身装型化学防护服，结果在缝制时没有废物对布帛的附着，为良好的缝制性。进一步在35℃、50％Rh气氛下评价了穿着性，结果与比较例1的温度差为-3.6℃，穿着性的评价为A，穿着试验的评价为A。关于舒适性评价，与比较例1相比湿度低25％Rh，评价为A。
[实施例3]
使热熔粘接剂向驻极体无纺织物1的第1面的涂布量为4g/m2，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘布帛1/驻极体无纺织物1/纺粘布帛1的防尘材料3。将获得的防尘材料3的构成示于表3中，将其特性的测定结果示于表4～6中。防尘材料3的目付为64g/m2，坯布部的捕集效率为93％，缝制部捕集效率为89％，透气性为38cm3/cm2/s，观察的6个区域的粘接面积的比率的最大值为10％且最小值为8％。抗拉强度为纵向106.8N/50mm、横向54.4N/50mm，撕裂强度为纵向17.2N、横向32.5N。
使用防尘材料3，以与实施例1相同工序，制作出相同尺寸的连身装型化学防护服，结果缝制时没有废物对布帛的附着，为良好的缝制性。然而在线缝制测试时发生了缝皱。缝纫机针的刺穿强度为1.06N。进一步在35℃、50％Rh气氛下评价了穿着性，结果与比较例1的温度差为-2.9℃，穿着性的评价为A，穿着试验的评价为B。关于舒适性评价，与比较例1相比湿度低19％Rh，评价为B。
[实施例4]
将热熔粘接材A变更为热熔粘接剂B，使涂布量为1g/m2，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘布帛1/驻极体无纺织物1/纺粘布帛1顺序的构成的防尘材料4。将获得的防尘材料4的构成示于表3中，将其特性的测定结果示于表4～6中。防尘材料4的目付为58g/m2，坯布部的捕集效率为92％，缝制部捕集效率为88％，透气性为46cm3/cm2/s，观察的6个区域的粘接面积的比率的最大值为9％且最小值为6％。抗拉强度为纵向103.0N/50mm、横向51.1N/50mm，撕裂强度为纵向15.7N、横向30.6N。
使用防尘材料4，以与实施例1相同工序制作出相同尺寸的连身装型化学防护服，结果缝制时没有废物对布帛的附着，为良好的缝制性。进一步在35℃、50％Rh气氛下评价了穿着性，结果与比较例1的温度差为-3.5℃，穿着性的评价为A，穿着试验的评价为A。关于舒适性评价，与比较例1相比湿度低22％Rh，评价为A。
[实施例5]
将驻极体无纺织物1变更为驻极体无纺织物2，除此以外，与实施例2同样地操作，获得了纺粘布帛1/驻极体无纺织物2/纺粘布帛1的防尘材料5。将获得的防尘材料5的构成示于表3中，将其特性的测定结果示于表4～6中。防尘材料5的目付为56g/m2，坯布部的捕集效率为55％，缝制部捕集效率为50％，透气性为60cm3/cm2/s，观察的6个区域的粘接面积的比率的最大值为9％且最小值为6％。抗拉强度为纵向104.0N/50mm、横向52.0N/50mm，撕裂强度为纵向15.9N、横向31.1N。
使用防尘材料5，以与实施例1相同工序制作出相同尺寸的连身装型化学防护服，结果缝制时没有废物对布帛的附着，为良好的缝制性。进一步在35℃、50％Rh气氛下评价了穿着性，结果与比较例1的温度差为-3.7℃，穿着性的评价为A，穿着试验的评价为A。关于舒适性评价，与比较例1相比湿度低26％Rh，评价为A。
[实施例6]
将热熔粘接材A变更为热熔粘接剂C，此外将涂布量设为1g/m2，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘布帛1/驻极体无纺织物1/纺粘布帛1的顺序的构成的防尘材料6。将获得的防尘材料6的构成示于表3中，将其特性的测定结果示于表4～6中。防尘材料6的目付为58g/m2，坯布部的捕集效率为90％，缝制部捕集效率为87％，透气性为47cm3/cm2/s，观察的6个区域的粘接面积的比率的最大值为9％且最小值为6％。抗拉强度为纵向129.8N/50mm、横向50.5N/50mm，撕裂强度为纵向15.1N、横向29.9N。
使用防尘材料6，制作出与实施例1相同的连身装型化学防护服，结果缝制时没有废物对布帛的附着，为良好的缝制性。然而实施线缝制测试使产生了跳线。缝纫机针的刺穿强度为1.03N。进一步在35℃、50％Rh气氛下评价了穿着性，结果与比较例1的温度差为-3.5℃，穿着性的评价为A，穿着试验的评价为A。关于舒适性评价，与比较例1相比湿度低23％Rh，评价为A。
[实施例7]
将驻极体无纺织物1变更为驻极体无纺织物3，除此以外，与实施例2同样地操作，获得了纺粘布帛1/驻极体无纺织物3/纺粘布帛1的顺序的构成的防尘材料7。将获得的防尘材料7的构成示于表3中，将其特性的测定结果示于表4～6中。防尘材料7的目付为54g/m2，坯布部的捕集效率为40％，缝制部捕集效率为35％，透气性为90cm3/cm2/s，观察的6个区域的粘接面积的比率的最大值为9％且最小值为7％。抗拉强度为纵向105.2N/50mm、横向52.2N/50mm，撕裂强度为纵向15.9N、横向30.5N。
使用防尘材料7，制作出与实施例1相同的连身装型化学防护服，结果缝制时没有废物对布帛的附着，为良好的缝制性。进一步在35℃、50％Rh气氛下评价了穿着性，结果与比较例1的温度差为-3.8℃，穿着性的评价为A，穿着试验的评价为A。关于舒适性评价，与比较例1相比湿度低27％Rh，评价为A。
[比较例1]
由市售的聚乙烯制闪纺成网无纺织物1层的防护服，切取坯布，测定物性，制成防尘材料8。将其测定结果示于表3和表4中。
防尘材料8的目付为40g/m2，坯布部的捕集效率为80％，缝制部捕集效率为80％，透气性为0.1cm3/cm2/s。抗拉强度为纵向89.8N/50mm、横向68.0N/50mm，撕裂强度为纵向22.4N、横向16.1N。
穿着与上述防护服相同的市售的防护服，在35℃、50％Rh气氛下评价穿着性，将其测定结果与实施例进行了比较。防尘材料8作为防护服轻量且易于活动，但风稍微不易通过，如果进行穿着性试验，则30分钟后的防护服内的温度变为34.2℃，防护服内闷热，因此穿着感为B，穿着试验的评价为D，作为防护服成为差的结果。舒适性评价是平均湿度为75％Rh。
[比较例2]
使热熔粘接剂向驻极体无纺织物1的第1面的涂布量为0.4g/m2，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘布帛1/驻极体无纺织物1/纺粘布帛1的顺序的构成的防尘材料9。将获得的防尘材料9的构成示于表3中，将其特性的测定结果示于表4～6中。防尘材料5的目付为57g/m2，坯布部的捕集效率为94％，缝制部捕集效率为89％，透气性为45cm3/cm2/s，观察的6个区域的粘接面积的比率的最大值为3％且最小值为1％，6个粘接面积全部在5％以上10％以下的范围之外。抗拉强度为纵向92.6N/50mm、横向38.7N/50mm，撕裂强度为纵向9.2N、横向24.6N，是抗拉强度和撕裂强度低的结果。
使用防尘材料9，制作出连身装型化学防护服，结果缝制时一部分纺粘布帛和驻极体无纺织物剥离，是缝制性差的结果。进一步在35℃、50％Rh气氛下评价了穿着性，结果与比较例1的温度差为-3.6℃，穿着性的评价为A，关于穿着试验的评价，操作时纺粘布帛与驻极体无纺织物发生剥离，一部分观察到破损，因此为D。关于舒适性评价，与比较例1相比湿度低24％Rh，评价为A。
[比较例3]
使热熔粘接剂向驻极体无纺织物1的第1面的涂布量为8g/m2，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘布帛1/驻极体无纺织物1/纺粘布帛1的防尘材料10。将获得的防尘材料10的构成示于表3中，将其特性的测定结果示于表4～6中。防尘材料10的目付为72g/m2，坯布部的捕集效率为93％，缝制部捕集效率为88％，透气性为29cm3/cm2/s，观察的6个区域的粘接面积的比率的最大值为16％且最小值为14％。抗拉强度为纵向109.8N/50mm、横向60.0N/50mm，撕裂强度为纵向20.0N、横向35.2N。
使用防尘材料10，制作出连身装型化学防护服，结果缝制时没有废物对布帛的附着，为良好的缝制性。然而，实施线缝制测试时发生了缝皱。缝纫机针的刺穿强度为1.21N。进一步在35℃、50％Rh气氛下评价了穿着性，结果与比较例1的温度差为-2.5℃，穿着性的评价为A，穿着试验的评价为C，穿着时的操作性为稍差的结果。关于舒适性评价，与比较例1相比湿度低18％Rh，评价为B。
[比较例4]
使热熔粘接剂向驻极体无纺织物1的第1面的涂布量为12g/m2，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘布帛1/驻极体无纺织物1/纺粘布帛1的防尘材料11。将获得的防尘材料7的构成示于表3中，将其物性测定结果示于表4～6中。防尘材料11的目付为80g/m2，捕集效率92％，透气性为18cm3/cm2/s，6个粘接面积的最大值为23％且最小值为20％。抗拉强度为纵向112.6N/50mm、横向61.2N/50mm，撕裂强度为纵向21.1N、横向36.3N。
使用防尘材料11，制作出连身装型化学防护服，结果缝制时没有废物对布帛的附着，为良好的缝制性。然而，实施线缝制测试时发生了缝皱和断线。缝纫机针的刺穿强度为1.31N。进一步在35℃、50％Rh气氛下评价了穿着性，结果与比较例1的温度差为-1.8℃，穿着性的评价为B，穿着试验的评价为D。关于舒适性评价，与比较例1相比湿度低9％Rh，评价为C。
使用了满足本发明的要件的实施例的防尘材料的防护服具有透气性，减轻穿着时的闷热感，穿着舒适性优异。此外，是适于利用缝纫机针进行缝制的防尘材料。
[表3]
[表4]
[表5]
[表6]
产业可利用性
使用了本发明的防尘材料的防护服对于在有粉尘的气氛中的穿着是有用的。
符号的说明
1：金属制箱
2：金属制平板电极
3：试样
4：电容器
5：静电计
6：剥离后纤维层
6A：剥离后-无纺织物纤维除去纤维层
6B：剥离后-无纺织物纤维部分除去纤维层
7：与驻极体无纺织物层粘接了的面
8：粘接剂
9：通过粘接剂附着于纤维层的驻极体无纺织物层来源的纤维
10：未与粘接剂接触而附着于纤维层的驻极体无纺织物层来源的纤维
11：防尘材料
12：小防尘材料
13～24：样品A～L。

Claims (7)

1.一种防尘服，其使用了以下防尘材料，
i)防尘材料具有纤维层和驻极体无纺织物层，所述纤维层和所述驻极体无纺织物层的层数之和为2以上，
ii)防尘材料中相邻的纤维层与驻极体无纺织物层在5％以上10％以下的面积比率的区域被粘接着。
2.根据权利要求1所述的防护服，防尘材料的所述驻极体无纺织物层为熔喷无纺织物或纺粘无纺织物。
3.根据权利要求1或2所述的防护服，防护材料的透气性为30cm3/cm2/s以上。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的防护服，所述驻极体无纺织物层为熔喷无纺织物，并且该熔喷无纺织物含有以下量的添加剂，
iii)含有受阻胺系添加剂0.5～5质量％或三嗪系添加剂0.5～5质量％，或者
iv)以受阻胺系添加剂和三嗪系添加剂作为必需添加剂，合计含有0.5～5质量％。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的防护服，将防尘材料的所述纤维层与所述驻极体无纺织物层进行粘接的粘接剂为热熔粘接剂。
6.根据权利要求5所述的防护服，将所述纤维层与所述驻极体无纺织物层进行粘接的所述热熔粘接剂的量为0.5g/m2以上3.0g/m2以下。
7.根据权利要求1～6中任一项所述的防护服，其具有线缝制部。
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