WO2022030280A1

WO2022030280A1 - 防護服およびその製造方法

Info

Publication number: WO2022030280A1
Application number: PCT/JP2021/027516
Authority: WO
Inventors: 北川雅之; 加藤菜津子; 林祐一郎
Original assignee: 東レ株式会社
Priority date: 2020-08-05
Filing date: 2021-07-26
Publication date: 2022-02-10
Also published as: TW202206672A; JPWO2022030280A1

Abstract

優れた防塵性、通気性および機械特性を有し、かつ、埃、塵などの異物が付着し難く、付着した異物が除去され易い防護服を提供するために、本発明の防護服は少なくとも不織布（Ａ）、エレクトレット不織布（Ｂ）および不織布（Ｃ）を、この順に有する積層不織布から構成される防護服であって、前記不織布（Ａ）は、芯鞘型複合短繊維から構成されるサーマルボンド不織布であり、前記不織布（Ａ）は前記積層不織布の第１の最外層であり、前記第１の最外層は前記防護服の外側の面を構成しており、前記エレクトレット不織布（Ｂ）はメルトブロー不織布であり、前記不織布（Ｃ）は、スパンボンド不織布であり、前記不織布（Ｃ）は、前記積層不織布の第２の最外層であり、前記第２の最外層は、前記防護服の内側の面を構成しており、縫製部を有する。

Description

防護服およびその製造方法

　本発明は、防護服およびその製造方法に関する。

　従来から、粉塵、化学物質（以下、汚染物質）などを除去する作業や取り扱う作業において、作業者の身体を汚染物質から保護する目的で防護服が使用されている。また、再生医療の培養施設や医薬品の製造現場では、作業者の汗中に含まれるバクテリアや着衣から発生する塵からクリーンルーム内の無菌・無塵状態を維持する観点から、滅菌処理した防護服が使用されている（以下、滅菌服）。これら用途に使用される防護服には、外部からの汚染物質の侵入、内部からのバクテリアや塵の流出を防ぐ防塵性の観点から、繊維間の孔径が小さく緻密なフラッシュ紡糸不織布や、ポリオレフィン系の微多孔膜と不織布を積層した生地が好適に使用されている。一方、これら生地は通気性が低いため、防護服とした場合に衣服内に熱がこもりやすい傾向にあるため、夏場の屋外や屋内の暑熱環境下で着用するには不向きである。

　ここで特許文献１には、防塵性、通気性に優れ、夏場の屋外や屋内の暑熱環境下で好適に使用できる防護服用生地として、エレクトレット不織布の両面にスパンボンド不織布を積層した構成が提案されている。本防護服用生地は、比較的繊維間の孔径が大きいスパンボンド不織布、メルトブロー不織布を基材とすることにより通気性を確保し、メルトブロー不織布をエレクトレット化することにより汚染物質を捕集し防塵性をさせることが可能となり、防護服に好適に使用することができる。

国際公開第２０１６／１０４４９２号

　上述した特許文献１に開示された防護服用生地を用いた防護服においては、スパンボンド不織布層とエレクトレット化したメルトブロー不織布を積層した生地構成とすることにより、防塵性を有し、かつ通気性にも優れた防護服を得ることが可能となり、夏場の屋外や屋内の暑熱環境下を含め上述した用途で好適に使用することができる。

　一方、エレクトレット化したメルトブロー不織布を採用しているため、製造時／使用時の大気中に浮遊する微細な埃、塵などの異物が付着し易く、また、防護服の外側の面を構成するスパンボンド不織布、またはメルトブロー不織布の平滑性が低いため、付着した異物を除去し難いとの課題がある。さらにクリーンルーム内で使用される滅菌服においては、製造時に付着した異物がクリーン度を低下させたり、製品に混入する可能性があるため、付着異物の低減が望まれている。

　そこで、本発明は、かかる課題に鑑み、優れた防塵性、通気性および機械特性を有し、かつ、埃、塵などの異物が付着し難く、付着した異物が除去され易い防護服およびその製造方法を提供せんとするものである。

　本発明は、かかる課題を解決するため、次のような構成を採用した防護服である。すなわち、
（１）少なくとも不織布（Ａ）、エレクトレット不織布（Ｂ）および不織布（Ｃ）を、この順に有する積層不織布から構成される防護服であって、前記不織布（Ａ）は、芯鞘型複合短繊維から構成されるサーマルボンド不織布であり、前記不織布（Ａ）は前記積層不織布の第１の最外層であり、前記第１の最外層は前記防護服の外側の面を構成しており、前記エレクトレット不織布（Ｂ）はメルトブロー不織布であり、前記不織布（Ｃ）は、スパンボンド不織布であり、前記不織布（Ｃ）は、前記積層不織布の第２の最外層であり、前記第２の最外層は、前記防護服の内側の面を構成しており、縫製部を有する防護服、
（２）前記防護服の外側の面のＫＥＳ法で測定した表面粗さ（ＳＭＤ値）が３．０以下であり、かつ摩擦係数（ＭＩＵ値）が０．１５以下である（１）に記載の防護服、
（３）前記芯鞘型複合短繊維が同芯鞘繊維であり、前記芯鞘型複合短繊維が備える鞘部が、ポリエチレンを含有し、前記芯鞘型複合短繊維が備える芯部が、ポロプロピレンまたはポリエステルを含有する（１）または（２）に記載の防護服、
（４）前記積層不織布の通気度が５０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓｅｃ以上である（１）～（３）のいずれかに記載の防護服、
（５）前記防護服の外側の面側の水接触角が、８０°以上である（１）～（４）いずれかに記載の防護服、
（６）前記積層不織布は、複数の層間を有し、前記複数の層間は、いずれもホットメルト系接着剤を有しており、前記複数の層間の内の各層間における前記ホットメルト系接着剤の含有量が、０．５ｇ／ｍ^２以上２．０ｇ／ｍ^２以下である（１）～（５）のいずれかに記載の防護服である。
（７）前記（１）～（６）のいずれかに記載の防護服の製造方法であり、
芯鞘型複合短繊維から構成されるウェブにカレンダー加工を施し、前記サーマルボンド不織布を得る工程と、サーマルボンド不織布、メルトブロー不織布およびスパンボンド不織布を積層し、積層不織布を得る工程と、
前記積層不織布を縫製し防護服を得る工程とを、この順に有し、前記カレンダー加工における、カレンダー温度が前記芯鞘型複合短繊維の鞘部を構成する樹脂の融点以上、前記融点よりも３０℃高い温度以下であり、線圧が１００～２０００Ｎ／ｃｍである、防護服の製造方法である。

　本発明によれば、優れた防塵性、通気性および機械特性を有し、かつ、埃、および塵などの異物が付着し難く、付着した異物が除去され易い防護服およびその製造方法を提供することができる。

ポリスチレン粒子透過性測定の観察視野に関する概念図である。

　本発明の防護服は少なくとも不織布（Ａ）、エレクトレット不織布（Ｂ）および不織布（Ｃ）を、この順に有する積層不織布から構成される防護服であって、前記不織布（Ａ）は、芯鞘型複合短繊維から構成されるサーマルボンド不織布であり、前記不織布（Ａ）は前記積層不織布の第１の最外層であり、前記第１の最外層は前記防護服の外側の面を構成しており、前記エレクトレット不織布（Ｂ）はメルトブロー不織布であり、前記不織布（Ｃ）は、スパンボンド不織布であり、前記不織布（Ｃ）は、前記積層不織布の第２の最外層であり、前記第２の最外層は、前記防護服の内側の面を構成しており、縫製部を有する防護服、である。

　本発明の防護服は、少なくとも、芯鞘型複合短繊維から構成されるサーマルボンド不織布、メルトブロー不織布、およびスパンボンド不織布を、この順に積層することで得られる積層不織布から構成される。そして、芯鞘型複合短繊維から構成されるサーマルボンド不織布、メルトブロー不織布、およびスパンボンド不織布は、いずれも通気性を有するため、上記の積層不織布も通気性を有する。さらに、中間層にあたるメルトブロー不織布をエレクトレット化することで、上記の積層不織布は通気性および防塵性を有するものとなり、この積層不織布から構成される防護服も通気性および防塵性を有するものとなる。さらに、防護服の外側の面を芯鞘型複合短繊維から構成されるサーマルボンド不織布で構成することにより、異物が付着し難く、除去し易い防護服を得ることができるものである。

　以下、本発明の詳細について順に説明する。

　＜不織布（Ａ）：サーマルボンド不織布＞
　本発明の芯鞘型複合短繊維から構成されるサーマルボンド不織布について説明する。本発明の芯鞘型複合短繊維から構成されるサーマルボンド不織布は、芯鞘型の複合短繊維をサーマルボンド加工することで得られ、通気性と、不織布表面の平滑性とに優れ、かつ、積層不織布とした際に防護服に必要な柔軟性を付与する不織布である。上述したとおり、通気性と平滑性を両立し、さらに柔軟性を有する不織布を得るとの観点から、芯鞘型複合短繊維を使用しサーマルボンド加工することが必須である。つまり、鞘部を構成する樹脂の融点が、芯部を構成する樹脂の融点より低い樹脂からなる芯鞘型複合短繊維をサーマルボンド加工することにより、鞘部の樹脂が溶融し繊維同士が融着するが、鞘部の樹脂が溶融し難いため繊維同士の融着点が少なくなり、平滑性に加え、通気性と柔軟性にも優れた不織布とすることができる。なお、上記融点はＪＩＳＫ７１２１:２０１２「プラスチックの転移温度測定方法」の４．２．項　示差走査熱量測定（ＤＳＣ）法で測定した融解温度で決定される値である。

　さらに、本発明では繊維が連続性を有さず柔軟な短繊維を用いることにより、サーマルボンド加工した場合においても柔軟性を有する不織布を得ることができる。一般的に短繊維からなる不織布（サーマルボンド加工前）は、柔軟性に優れる一方で引張強度や耐摩耗性などの機械特性に劣る特徴を有する、すなわち繊維が連続性を有さないため、引っ張った際に切れやすく、摩耗した際に短繊維が脱落し易いため防護服用途には適していない。このような特徴を有する短繊維不織布をサーマルボンド加工することにより、短繊維の長所を活かしつつ、防護服用途に適した不織布とすることができる。一方、スパンボンド不織布のような長繊維をサーマルボンド加工した場合、短繊維同様に平滑性に優れる不織布は得られるものの、繊維が連続性を有しているため柔軟性に劣る不織布となり、防護服用途に適さない不織布となってしまう。

　本発明の芯鞘型複合短繊維から構成されるサーマルボンド不織布の目付は、積層不織布とし、防護服とした場合に必要となる性能を考慮し、適宜選定すればよいが１０ｇ／ｍ^２以上、３０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましい。サーマルボンド不織布の目付を１０ｇ／ｍ^２以上とすることで、エレクトレット不織布（Ｂ）上をサーマルボンド不織布で均一に被覆することができ、埃、塵などの異物が付着することを、より抑制することができる。一方、上限を３０ｇ／ｍ^２以下とすることで、防護服は通気性により優れたものとなる。

　次に、本発明の芯鞘型複合短繊維について説明する。本発明の芯鞘型複合短繊維は、鞘部を構成する樹脂が芯部を構成する樹脂対比で融点が低い樹脂の組み合わせであれば特に限定されることはないが、鞘部の樹脂は低温で溶融するポリエチレンであることが好ましい。芯部を構成する樹脂は、鞘部を構成する樹脂がポリエチレンである場合、ポリプロピレン、またはポリエステルであることが好ましい。鞘部にポリエチレン、芯部にポリプロピレン、またはポリエステルからなる構成とすることにより、不織布とした場合に柔軟性に優れる不織布とすることができ、この不織布を有する積層不織布を用いた防護服の柔軟性も優れたものとなる。

　また、本発明の芯鞘型複合短繊維は、芯成分の重心が複合繊維の重心と実質的に一致する同芯鞘繊維であることが好ましい。同芯鞘繊維を用いることにより、偏芯鞘繊維を用いた場合と比較し、サーマルボンド加工した際の表面平滑性がより一層優れたものとなり、この不織布を有する積層不織布を用いた防護服は、埃、塵などの異物が付着し難く、付着した異物が除去され易いものとなる。

　芯鞘型複合短繊維の繊度は特に限定されることはないが、１．２ｄｔｅｘ以上が好ましく、１．５ｄｔｅｘ以上であることがより好ましい。一方、上限は１０ｄｔｅｘ以下が好ましく、５ｄｔｅｘ以下であることがより好ましい。繊度を上述した範囲とすることにより、防護服用途に用いた場合に必要な機械特性と柔軟性を両立することが可能となる。

　次に、本発明のサーマルボンド加工について説明する。本発明のサーマルボンド加工は不織布（Ａ）の全体を均一の密度とし、かつ、不織布（Ａ）の少なくとも一方の面を平滑なものとなるように、不織布（Ａ）を構成する芯鞘型複合短繊維同士を熱融着することが可能な方法であれば特に限定はされないが、繊維の毛羽立ちを抑制し、より平滑な表面を有する不織布を得るとの観点からカレンダー加工であることが好ましい。凹凸を有するローラーで芯鞘型複合短繊維同士を熱融着させるエンボス加工では、ローラーの凹部を通過した部位に毛羽立ちが発生し易い。また、熱風で芯鞘型複合短繊維同士を熱融着させるエアスルー加工では、柔軟性に優れる不織布（Ａ）は得られるものの、圧着されていないため、かさ高い不織布（Ａ）となる傾向にある。

　＜エレクトレット不織布（Ｂ）＞
　本発明のエレクトレット不織布（Ｂ）について説明する。本発明のエレクトレット不織布（Ｂ）は、メルトブロー不織布であり、不織布（Ａ）と不織布（Ｃ）の中間に位置する層であり、埃、塵などを捕集し防塵性に寄与する層である。

　メルトブロー不織布とは、溶融させた樹脂原料を紡糸口金から吐出すると同時に熱風を吹き付け延伸した後、コレクタロールで捕集し繊維同士を自己融着させた不織布であり、上述したサーマルボンド不織布、後述するスパンボンド不織布と比較し、繊維間の孔径が小さく緻密である。本発明の防護服が有するエレクトレット不織布（Ｂ）は、メルトブロー不織布をエレクトレット化したものであり、本発明の防護服の優れた防塵性の発現に寄与している層である。

　メルトブロー不織布を構成する繊維の樹脂成分は、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリ乳酸などのポリエルテル系樹脂、ナイロン樹脂を挙げることができ、これら樹脂からなる繊維を１種、または２種以上含むものである。これら樹脂のうち、易紡糸性、コストなどの生産性、およびエレクトレット化により防塵性が発現し易いなどの観点からポリプロピレンであることが好ましい。

　次に、メルトブロー不織布を構成する繊維の平均繊維径は３μｍ以上、８μｍ以下であることが好ましい。平均繊維径を３μｍ以上とすることで繊維間の空隙を確保でき、メルトブロー不織布の通気性が優れたものとなるため、積層不織布とし、さらに、この積層不織布を用いた防護服は通気性に優れたものとなる。一方、平均繊維径を８μｍ以下とすることで繊維間の空隙が小さくなり、粉塵の捕集効率が向上するため、積層不織布とし、防護服とした場合に防塵性に優れたものとなる。

　エレクトレット不織布（Ｂ）の目付は、積層不織布とし、防護服とした場合に必要となる性能を考慮し適宜選定すればよいが１０ｇ／ｍ^２以上、３０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましい。エレクトレット不織布の目付を１０ｇ／ｍ^２以上とすることで、埃、塵などの異物を捕集する性能に優れた防護服となる。一方、上限を３０ｇ／ｍ^２以下とすることで通気性に優れた防護服となる。

　メルトブロー不織布をエレクトレット化する方法については公知の方法を使用することができる。例えば、メルトブロー不織布を水に浸漬（あるいは接触）させながら、不織布の厚さ方向下面から水を吸引する。この処理により不織布の厚さ方向上面から下面に向かって不織布内を水が貫通し、本不織布を乾燥させることにより、エレクトレット不織布を得ることができる。

　＜不織布（Ｃ）：スパンボンド不織布＞
　不織布（Ｃ）について説明する。不織布（Ｃ）は、スパンボンド不織布であり、積層不織布とした場合に第２の最外層に位置し、防護服とした場合に内側の面を構成する層であり、機械特性を発現する層である。

　スパンボンド不織布とは、溶融させた樹脂原料を紡糸口金から吐出し、繊維ウェブを形成した後、熱エンボス加工を行い不織布化した長繊維不織布であり、上述したサーマルボンド不織布、メルトブロー不織布と比較し、引張強度、引裂強度などの機械特性に優れる特徴を有する。本発明の場合、スパンボンド不織布を有する積層不織布を用いた防護服において機械特性が優れたものとなり、また、本発明の防護服の内側の面（肌に触れる面）を構成する層であるため、風合い、肌ざわりにも優れたものであることが好ましい。

　スパンボンド不織布を構成する繊維の樹脂成分は、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリ乳酸などのポリエルテル系樹脂、ナイロン樹脂を挙げることができ、これら樹脂からなる繊維を１種、または２種以上含むものである。これら樹脂のうち、易紡糸性、コストなどの生産性、および防護服とした場合の風合い、肌ざわりなどの観点からポリプロピレンであることが好ましい。

　次にスパンボンド不織布を構成する繊維の平均繊維径は１８μｍ以上、３０μｍ以下であることが好ましく、２０μｍ以上、２５μｍ以下であることがさらに好ましい。平均繊維径を１８μｍ以上とすることで繊維間の空隙を確保でき、スパンボンド不織布の通気性が優れたものとなるため、積層不織布とし、防護服とした場合に通気性に優れたものとなる。また、防護服とした場合の機械特性にも優れたものとなる。一方、平均繊維径を３０μｍ以下とすることで、スパンボンド不織布の柔軟性が優れたものとなるため、積層不織布とし、防護服とした場合に風合い、肌ざわりに優れたものとなる。

　スパンボンド不織布の目付は、スパンボンド不織布を備える積層不織布を用いた防護服に必要となる性能を考慮し適宜選定すればよいが１０ｇ／ｍ^２以上、３０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましい。スパンボンド不織布の目付を１０ｇ／ｍ^２以上とすることで、防護服とした場合に必要となる機械特性に優れたものとなる。一方、上限を３０ｇ／ｍ^２以下とすることで防護服とした場合に風合いに優れたものとなる。

　＜積層不織布＞
　本発明の積層不織布について説明する。本発明の積層不織布は、少なくとも、芯鞘型複合短繊維からなるサーマルボンド不織布（不織布（Ａ））、エレクトレット化したメルトブロー不織布（エレクトレット不織布（Ｂ））、スパンボンド不織布（不織布（Ｃ））を、この順になるように積層してなるものである。

　本発明の防護服が柔軟性により優れ、通気性にもより優れたものとなるとのとの観点から、上述した積層不織布が備える、いずれの層間もホットメルト系接着剤で貼り合わされていることが好ましい。上記のホットメル系接着剤は、合成ゴム系、オレフィン、エチレン酢酸ビニル樹脂などの熱可塑性樹脂系などのホットメル系接着剤を使用することができるが、接着力が高く、不織布との親和性に優れる合成ゴム系のホットメルト系接着剤が好ましい。

　また、各層間におけるホットメルト系接着剤の含有量は、各層間を均一に接着するとの観点から０．５ｇ／ｍ^２以上であることが好ましく、１．０ｇ／ｍ^２以上であることがさらに好ましい。一方、上限は通気性に優れた積層不織布を得るとの観点から、２．０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、１．５ｇ／ｍ^２以下であることさらに好ましい。さらにホットメルト系接着剤の含有量を上述した範囲をすることにより、滅菌服に好適に使用することができる。防護服の内側面（不織布（Ｃ））に付着した汗が不織布の各層間を汗が透過する際、ホットメルト系接着剤を伝わり外部へ流出するため、ホットメルト接着剤の含有量を上述した範囲とすることにより、接着力を維持した上で汗中のバクテリアが外部に流出し難くなる。

　次に積層不織布の目付について説明する。積層不織布の目付は、防護服の通気性をより優れたものとし、さらに、防塵性にもより優れたものとするとの観点から、３０ｇ／ｍ^２以上であることが好ましく、５０ｇ／ｍ^２以上であることがさらに好ましい。一方、上限は１００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、８０ｇ／ｍ^２以下であることがさらに好ましい。必要とする通気性、防塵性に加え、防護服とした場合の着心地などを考慮して、各不織布層の目付を適宜選定すれば良い。

　また、積層不織布の通気度は、５０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓｅｃ以上であることが好ましい。積層不織布の通気度が上記の範囲内であることで、この積層不織布から構成される防護服は通気性に優れたものとなる。上記の観点から、積層不織布の通気度は、８０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓｅｃ以上であることがより好ましい。

　上記通気度は、ＪＩＳ　Ｌ１９１３：２０１０　フラジール法により測定される値とする。

　さらに、本発明の積層不織布は発明の効果を阻害しない範囲で他の不織布層を含んでいても良い。例えば、エレクトレット不織布（Ｂ）と不織布（Ｃ）の間にスパンボンド不織布などをエレクトレット化したものを含んでいても良い。

　＜防護服の製造方法＞
　次に本発明の防護服の製造方法を説明する。

　すなわち、上記防護服は、芯鞘型複合短繊維から構成されるウェブにカレンダー加工を施し、サーマルボンド不織布を得る工程と、前記サーマルボンド不織布、メルトブロー不織布およびスパンボンド不織布を積層し、積層不織布を得る工程と、前記積層不織布を縫製し防護服を得る工程とを、この順に有する。

　上記の方法により得られた積層不織布を用いた本発明の防護服では、防護服の外側の面を構成する不織布（Ａ）のみにカレンダー加工が施されている。よって、不織布（Ａ）の表面は平滑性が高いため、防護服の外側の面の平滑性も高くなり、防護服の外側の面への埃、塵などの異物の付着を抑制することができる。一方で、エレクトレット不織布（Ｂ）および不織布（Ｃ）については、カレンダー加工が施されることを回避できる。エレクトレット不織布（Ｂ）および不織布（Ｃ）はカレンダー加工を施されることで、柔軟性が低下するとともに風合いも低下するため、これらの不織布については、カレンダー加工が施されることを回避することで、積層不織布全体としても、柔軟性に優れるとともに風合いにも優れたものとなる。そして、この積層不織布を用いた防護服は、柔軟性に優れ、かつ、風合いにも優れたものとなる。

　また、カレンダー加工の温度については、芯鞘型複合繊維の鞘部を構成する樹脂の融点以上、上記の融点よりも３０℃高い温度以下であることが好ましく、カレンダー加工の荷重は、線圧で１００～２０００Ｎ／ｃｍであることが好ましい。更に好ましくは、カレンダー加工の荷重は、線圧で３００～５００Ｎ／ｃｍであることが好ましい。カレンダー加工の条件を上述した範囲とすることにより、不織布（Ａ）であるサーマルボンド不織布に過剰な熱履歴を与えることなく、サーマルボンド不織布を構成する繊維同士を融着させることができる。このことにより、柔軟性や風合いに優れ、かつ、平滑性にも優れるサーマルボンド不織布を得ることができる。次に、カレンダー加工により得られたサーマルボンド不織布、メルトブロー不織布、スパンボンド不織布を上述したとおりホットメルト接着剤などを用い貼り合わせることにより積層不織布を得ることができる。

　また、前記積層不織布を縫製し防護服を得る工程においては、通常製造する防護服に対応する形状に裁断した積層不織布を縫製することにより防護服を得る。その際、前記積層不織布の第２の最外層である不織布（Ｃ）の層が前記防護服の内側の面を構成するように縫製される。そして、積層不織布を縫製する際、糸縫製や、超音波縫製などの縫製方法を採用することができる。これにより防護服は縫製部を有する。

　＜防護服＞
　本発明の防護服は、つなぎ型、セパレート型などいずれの形状であっても良いが、着脱し易いとの観点からセパレート型であることが好ましい。

　また、本発明の防護服では、上記の積層不織布の第１の面が本発明の防護服の外側の面を構成している。すなわち、本発明の防護服の外側の面を構成する不織布は、上記のサーマルボンド不織布である。そして、この構成により、本発明の防護服の外側の面のＫＥＳ法で測定した表面粗さ（ＳＭＤ値）を３．０以下とし、さらに、この面の摩擦係数（ＭＩＵ値）を０．１５以下とすることが可能となる。表面粗さ（ＳＭＤ値）及び摩擦係数は、ＫＥＳ－ＦＢ４で規定される職人や専門家が行う生地の表面をなでる手の動きで得られる風合い「ふくらみ」「ぬめり」「しゃり」を数値化した評価指数である。具体的な測定は、前記規定に則った測定が可能な表面試験機等（例えばカトーテック株式会社ＫＥＳ－ＦＢ４－Ａ－ＡＵＴＯ－Ａ）で測定できる。

　ここで、防護服の外側の面のＳＭＤ値およびＭＩＵ値が、ともに上記の範囲内となることで、防護服の外側の面への埃などの異物の付着が抑制され、また、防護服の外側の面に付着した埃などの異物の防護服からの除去が容易となる。ここで、ＳＭＤ値は、防護服の外側の面の表面凹凸の程度の指標（小さいほど平滑）であり、ＭＩＵ値は、防護服の外側の面の滑り易さの程度の指標（小さいほど滑りやすい）であるため、ＳＭＤ値とＭＩＵ値とが上記の範囲内であることにより、防護服の外側の面への埃などの異物の付着が抑制され、また、防護服の外側の面に付着した埃などの異物が脱落しやすく、結果として異物の防護服からの除去が容易となる。上記の観点から、ＳＭＤ値は、３．０以下であることが好ましく、２．０以下であることがより好ましい。また、上記の観点から、ＭＩＵ値は、０．１５以下であることが好ましく、０．１０以下であることがより好ましい。なお、ＳＭＤ値およびＭＩＵ値は、ともに、防護服を構成する生地（積層不織布）のタテ方向の測定値および上記の生地のヨコ方向の測定値の平均とする。

　また、本発明の防護服では、防護服の外側の面の水接触角が８０°以上であることが好ましく、１００°以上であることがより好ましい。また、防護服の外側の面の水接触角を上記の好適な範囲内とすべく、上記のサーマルボンド不織布を構成する芯鞘型複合短繊維の表面は、親水基を有さないことが好ましい。防護服の外側の面の水接触角が８０°以上であることで、防護服の外部から内部に汚れが浸透することが抑制されることに加え、再生医療の培養施設や医薬品の製造現場のクリーンルーム内で使用する滅菌服に好適なものとなる。これら用途に使用される滅菌服には、作業者の汗中に含まれるバクテリアが滅菌服を透過し外部に流出しないことが必須である。ここで汗中に含まれるバクテリアが滅菌服内部から外部に流出する過程は、作業者が発汗した汗が肌、あるいは下着から防護服の内側の面（本発明では不織布（Ｃ））に付着する。その後、作業者が着座したりすることにより生じる圧力により、防護服の内側面から中間層（本発明ではエレクトレット不織布（Ｂ））、外側の面である不織布（Ａ）に到達し外部へ流出すると推定する。よって、外側の面である不織布（Ａ）が親水性を有する場合、親水基が汗を引っ張る力が発生し、汗が外部に流出し易くなり、汗に含まれるバクテリアも外部に流出し易くなる傾向にある。よって、水接触角を８０°以上とし、親水基を有さない不織布（Ａ）とすることにより汗が外部に流出し難い防護服とすることができる。なお、水接触角は液滴を固体表面に接触させて着滴し試料面とのなす角度を接触角θとした際に、一般的にθ／２法－Ａ　ｈａｌｆ－ａｎｇｌｅ　Ｍｅｔｈｏｄ　－と呼ばれる方法で測定される値である。具体的な測定は、接触角計「ＤｒｏｐＭａｓｔｅｒＤＭｓ－４００（協和界面科学株式会社製）」で測定できる。

　また、本発明の防護服では、上記の積層不織布の第２の面が本発明の防護服の内側の面を構成している。すなわち、本発明の防護服の内側の面を構成する不織布は、上記のスパンボンド不織布である。そして、この構成により、機械特性に優れ、かつ、風合い、肌ざわりにも優れたものとなる。

　また、滅菌服として使用する場合、ガス透過部を有する滅菌袋で包装し、エチレンオキサイドガスなどの滅菌ガスで滅菌処理することが好ましい。また、本発明の防護服は、糸縫製部に加えて、超音波縫製により形成される超音波縫製部を有していてもよい。

　本発明の防護服は、優れた防塵性と通気性を有し、かつ埃、塵などの異物が付着し難く、付着した異物が除去され易い防護服となり、粉塵、化学物質（以下、汚染物質）などを除去する作業や取り扱う作業や再生医療の培養施設や医薬品の製造現場で好適に使用することができる。

　以下に本発明について、実施例を用いてさらに具体的に説明する。なお、本実施例中に示す特性値の測定方法は次のとおりである。また、本発明ではタテ方向：積層不織布ロールの長さ方向平行に採取した試験体、ヨコ方向：積層不織布ロールの長さ方向垂直に採取した試験体と規定する。さらに、防護服の形態から試験体を採取する場合、背中部位などの比較的広い面積を有する部位から試験体を採取し、タテ方向：背丈方向、ヨコ方向：背丈方向と垂直方法と規定する。

　Ａ．目付
（１）測定方法
　打ち抜き型、または、テンプレートとかみそり刃を用いて採取した試験体の質量を０．１％の精度で測定できる「はかり」を用い測定した。
（２）引用規格
　ＪＩＳ　Ｌ１９１３：２０１０
（３）測定条件
　・サイズ　：　２５ｃｍ×２５ｃｍ
　・ｎ数　　：　３。

　Ｂ．表面粗さ（ＳＭＤ値）
（１）測定方法
　自動風合い測定装置「ＫＥＳＦＢ－４－ＡＵＴＯ－Ａ（カトーテック株式会社製）を用い試験体表面の表面粗さを測定し、タテ／ヨコの平均値を表面粗さとした。
（２）引用規格
　ＫＥＳ－ＦＢ４
（３）測定条件
　・標準加圧力：１０ｇｆ
　・接触子　　：直径０．５ｍｍの鋼製ワイヤー
　・接触長さ　：５ｍｍ
　・移動速度　：１ｍｍ／ｓｅｃ
　・引張張力　：４００ｇ
　・ｎ数　　　：タテ３、ヨコ３。

　Ｃ．摩擦係数（ＭＩＵ値）
（１）測定方法
　自動風合い測定装置「ＫＥＳＦＢ－４－ＡＵＴＯ－Ａ（カトーテック株式会社製）を用い試験体表面の摩擦係数を測定し、タテ／ヨコの平均値を摩擦係数とした。
（２）引用規格
　ＫＥＳ－ＦＢ４
（３）測定条件
　・標準加圧力：５０ｇｆ
　・接触子　　：ピアノワイヤー２０本の波型表面形状
　・接触面積　：１ｃｍ^２（１×１ｃｍ）
　・移動速度　：１ｍｍ／ｓｅｃ
　・引張張力　：４００ｇ
　・ｎ数　　　：タテ３、ヨコ３。

　Ｄ．引張強さ
（１）測定方法
　試験体の引張強さを「オートグラフＡＧ－５０ＫＮＧ（株式会社島津製作所製）」を用い測定した。
（２）引用規格
　ＪＩＳ　Ｌ１９１３：２０１０
（３）測定条件
・サイズ　　：３００ｍｍ×５０ｍｍ　
・つかみ間隔：２００ｍｍ
・引張速度　：１００ｍｍ／ｍｉｎ
・ｎ数　　　：タテ５、ヨコ５。

　Ｅ．引裂強さ
（１）測定方法
　テンプレートを用い採取した試験体の引裂強さを「オートグラフＡＧ－５０ＫＮＧ（株式会社島津製作所製）」を用い測定した。
（２）引用規格
　ＪＩＳ　Ｌ１９１３：２０１０　Ｃ法（トラペゾイド法）
（３）測定条件
　・サイズ　　：１５０ｍｍ×７５ｍｍ
　・つかみ間隔：２５ｍｍ
　・引張速度　：１００ｍｍ／ｍｉｎ
　・ｎ数　　　：タテ５、ヨコ５。

　Ｆ．通気度
（１）測定方法
　試験体の通気度を「ＦＸ３３００（高山リード株式会社製）」を用い測定した。
（２）引用規格
　ＪＩＳ　Ｌ１９１３：２０１０　フラジール法
（３）測定条件
　・サイズ　：１５０ｍｍ×１５０ｍｍ
　・ｎ数　　：３。

　Ｇ．捕集効率
（１）測定装置・方法
　＜測定装置＞
　本発明の捕集効率測定に使用する捕集性能測定装置は、試験体を固定するサンプルホルダーの上流側にダスト収納箱を連結し、下流側に流量計、流量調整バルブ、ブロワを連結した構造であり、さらにサンプルホルダーにパーティクルカウンター（リオン社製：ＫＣ－０１Ｅ）を使用し、切り替えコックを介して、試験体の上流側のダスト個数と下流側のダスト個数をそれぞれ測定することが可能である。また、サンプルホルダーは圧力計を備え、試験体の上流、下流の静圧差を計測することできる。

　＜測定方法＞
　直径０．３μｍのポリスチレン標準ラテックスパウダー（ナカライテック社製０．３０９Ｕポリスチレン１０質量％溶液を蒸留水で２００倍に希釈）をダスト収納箱に充填し、風量を調整した後（３０ｓ間安定させる）、試験体上流のダスト個数Ｄ、下流のダスト個数ｄをパーティクルカウンターで１試験体あたり３回測定し、平均値を算出した後、下式により捕集効率を算出した。なお、表１に記載の値は、直径０．３～０．５μｍのポリスチレン粒子の捕集効率である。
捕集効率（％）＝（１－（ｄ／Ｄ））×１００
（２）測定条件
　・風量　　　：１ｍ／ｍｉｎ
　・ダスト濃度：１～４万個／２．８３×１０^－４ｍ^３（０．０１ｆｔ^３）　
　・ｎ数　　　：１０　　。

　Ｈ．水接触角
（１）測定方法
　接触角計「ＤｒｏｐＭａｓｔｅｒＤＭｓ－４００（協和界面科学株式会社製）」を用い試験体表面の水接触角を液滴法で測定した。
（２）測定条件
　・試験液　：蒸留水、２μＬ
　・測定時期：試験液滴下後５０００ｍＳ
　・解析法　：θ／２法
　・ｎ数　　：１０。

　Ｉ．ポリスチレン粒子透過性　　
（１）測定方法
　ガラス板（Ａ）（５ｃｍ角×３ｍｍ厚）、試験体（７ｃｍ角、外側面を下）、“エアリズム（登録商標）”（６ｃｍ角、外側面を下：ユニクロ社製：２０２０年モデル）の順に載置し、“エアリズム（登録商標）”上（中心部）にポリスチレン粒子を含有する人工汗１７０μＬ（詳細後述）を滴下した後、さらに、エアリズム上にガラス板（Ｂ）（５ｃｍ角×３ｍｍ厚）を置き、試験片を得た後、この試験片に、試験片の面方向に垂直な方向に荷重（２２００ｇ）をかけ１時間放置する。１ｈ後、ガラス板（Ａ）の表面を「レーザー顕微鏡ＶＫ－１１０（株式会社キーエンス社製）」で観察し、透過したポリスチレンの視野数をカウントした。
（２）測定条件
　・人工汗　：２．５ｗｔ％－０．３μｍポリスチレン粒子含有水溶液
　　※　０．３μｍポリスチレン粒子は汗中のバクテリアを想定したものである。
　・観察部位：図１はポリスチレン粒子透過性測定の観察視野に関する概念図であり、この図１に示すとおり、試験片１の第１の辺Ａの中間点と第３の辺Ｃの中間点を結ぶ線上および、第２の辺Ｂの中間点と第４の辺Ｄとの中間点を結ぶ線上を観察部位２とした（１４３×１０７μｍ／１視野とし、６５０視野を観察）。
　・倍率　　：２０００倍
（３）判定基準
　ポリスチレン粒子の透過が確認できた視野数を基にＡ～Ｃで判定。

　Ａ判定　：　　０～１０視野
　Ｂ判定　：　１１～５０視野
　Ｃ判定　：　５１視野以上。

　［実施例１］
　＜不織布（Ａ）＞
　芯部を構成する樹脂がポリプロピレン（融点１６８℃）、鞘部を構成する樹脂がポリエチレン（融点１３０℃）からなる芯鞘型複合短繊維（平均繊維径：２．２ｄｔｅｘ、繊維長：３５ｍｍ、親水性油剤適用）をカーディングし、繊維ウェブを形成した後、１５０℃の温度、線圧３００Ｎ／ｃｍでカレンダー加工し、目付が１５ｇ／ｍ^２の不織布（Ａ）を得た。なお、この不織布（Ａ）は、サーマルボンド不織布である。

　＜エレクトレット不織布（Ｂ）＞
　平均繊維径が６μｍであるポリプロピレン樹脂の繊維から構成されるエレクトレット不織布（Ｂ）を用いた。なお、このエレクトレット不織布（Ｂ）は、目付が１５ｇ／ｍ^２である帯電メルトブロー不織布である。

　＜不織布（Ｃ）＞
　平均繊維径が２４μｍであるポリプロピレン樹脂の繊維から構成される不織布（Ｃ）を用いた。なお、この不織布（Ｃ）は、目付が２０ｇ／ｍ^２であるスパンボンド不織布である。

　＜積層不織布・防護服＞
　上述した不織布（Ａ）、エレクトレット不織布（Ｂ）、不織布（Ｃ）をホットメルト系接着剤「モレスコメルトＴＮ－３７０Ｚ（株式会社ＭＯＲＥＳＣＯ製）」を用い貼り合わせ不織布（Ａ）、エレクトレット不織布（Ｂ）、不織布（Ｃ）からなる積層不織布を得た。なお、各層間における接着剤の含有量は１．５ｇ／ｍ^２であり、積層不織布目付は５３ｇ／ｍ^２であった。さらに本積層不織布を不織布（Ａ）が外側の面、不織布（Ｃ）が内側の面を構成するよう糸縫製し、上衣、および下衣が分れたセパレート型の防護服を得た。なお、縫製、および評価の環境はＩＳＯクラス８のクリーンルーム環境下で実施した。

　［実施例２］
　不織布（Ａ）の目付を２０ｇ／ｍ^２に変更したことを除き、実施例１と同一の方法で目付５８ｇ／ｍ^２が積層不織布、およびセパレート型の防護服を得た。

　［実施例３］
　不織布（Ａ）の目付を２５ｇ／ｍ^２に変更したことを除き、実施例１と同一の方法で目付６３ｇ／ｍ^２の積層不織布、およびセパレート型の防護服を得た。

　［実施例４］
　不織布（Ａ）の芯鞘型複合短繊維の芯部を構成する樹脂をポリエステル（ポリエチレンテレフタレート、融点２６０℃）に変更したことを除き、実施例３と同一の方法で目付６３ｇ／ｍ^２の積層不織布、およびセパレート型の防護服を得た。

　［実施例５］
　不織布（Ａ）の芯鞘型複合短繊維に親水性油剤に代わり撥水性油剤を適用したことを除き、実施例２と同一の方法で目付５８ｇ／ｍ^２の積層不織布、およびセパレート型の防護服を得た。

　［実施例６］
　ホットメルト系接着剤の量を１．０ｇ／ｍ^２に変更したことを除き、実施例５と同一の方法で目付５７ｇ／ｍ^２の積層不織布、およびセパレート型の防護服を得た。

　［実施例７］
　ホットメルト系接着剤の量を２．０ｇ／ｍ^２に変更したことを除き、実施例５と同一の方法で目付５９ｇ／ｍ^２の積層不織布、およびセパレート型の防護服を得た。

　［比較例１］
　不織布（Ａ）をポリプロピレン樹脂からなるスパンボンド不織布（平均繊維径：２４μｍ）、目付２０ｇ／ｍ^２に変更したことを除き、実施例１と同一の方法で目付５８ｇ／ｍ^２の積層不織布、およびセパレート型の防護服を得た。

　［比較例２］
　積層不織布の構成を芯鞘型複合短繊維サーマルボンド不織布／メルトブロー不織布（エレクトレット化）／芯鞘型複合短繊維サーマルボンド不織布とし、実施例１と同一の方法で貼り合わせ目付４８ｇ／ｍ^２の積層不織布を得た。なお、芯鞘型複合短繊維サーマルボンド不織布、メルトブロー不織布は実施例１と同一のものを使用した。さらに本積層不織布を糸縫製し、セパレート型の防護服を得た。

　実施例１～７、および比較例１～２の各試験体について、上述した測定方法を用い、各特性値を評価した結果を表１に示す。

　不織布（Ａ）にＰＰ－ＰＥ芯鞘型複合短繊維サーマルボンド不織布（親水油剤適用）を用い、目付を１５、２０、２５ｇ／ｍ^２に変更した実施例１～３、ＰＥＴ－ＰＥ芯鞘型複合短繊維（目付２５ｇ／ｍ^２）を用いた実施例４は、いずれも表面平滑性に優れ、表面粗さが３．０以下、摩擦係数が０．１５以下であった。また、粉塵の捕集性能、通気性にも優れた防護服であった。

　また、不織布（Ａ）に撥水油剤を適用したＰＰ－ＰＥ芯鞘型複合短繊維サーマルボンド不織布に変更した実施例５、６は、実施例２と対比で同等の表面粗さ、摩擦係数、捕集性能、通気性を有することに加え、ポリスチレン粒子の透過性に優れ（Ａ判定）、滅菌服に好適な防護服であった。

　実施例７については、撥水油剤を適用したＰＰ－ＰＥ芯鞘型複合短繊維サーマルボンド不織布を適用し、接着剤量を３．０ｇ／ｍ^２に増加させたものであり、実施例５、６と比較し、ポリスチレン粒子が透過し易くなる傾向であった（Ｂ判定）。

　不織布（Ａ）にポリプロピレンからなるスパンボンド不織布を用いた比較例１は、表面平滑性が劣り、表面粗さが３．３、摩擦係数が０．２１であった。

　次に最外層の両面にＰＰ－ＰＥ芯鞘型複合短繊維サーマルボンド不織布（目付１５ｇ／ｍ^２）を用いた比較例２は、実施例１と同等の表面平滑性を有するものの、引裂き強さに劣り、ＪＩＳ　Ｔ８１１５：化学防護服の規格値を満足せず、防護服として性能が不十分であった。

　次に実施例１～５、および比較例１の防護服（上衣のみ）について、外側の表面（不織布（Ａ）面）に付着している異物（埃、塵　等）の個数を目視で確認した結果を表３に示す。実施例１～７に記載の防護服はいずれも≦２個／着（５着の平均値）であり、比較例１の６．５個／着（５着の平均値）と比較し、付着異物を低減できることを確認した。

　本発明の防護服は、防塵性と通気性を有し、かつ、埃、塵などの異物が付着し難く、付着した異物が除去され易いため、粉塵防護用の防護服、滅菌服などの用途に好適に使用することができる。

１：試験片
２：観察部位
Ａ：第１の辺
Ｂ：第２の辺
Ｃ：第３の辺
Ｄ：第４の辺

Claims

　少なくとも不織布（Ａ）、エレクトレット不織布（Ｂ）および不織布（Ｃ）を、この順に有する積層不織布から構成される防護服であって、
　前記不織布（Ａ）は、芯鞘型複合短繊維から構成されるサーマルボンド不織布であり、
　前記不織布（Ａ）は前記積層不織布の第１の最外層であり、
　前記第１の最外層は前記防護服の外側の面を構成しており、
　前記エレクトレット不織布（Ｂ）はメルトブロー不織布であり、
　前記不織布（Ｃ）は、スパンボンド不織布であり、
　前記不織布（Ｃ）は、前記積層不織布の第２の最外層であり、
　前記第２の最外層は、前記防護服の内側の面を構成しており、
　縫製部を有する、防護服。
　前記防護服の外側の面のＫＥＳ法で測定した表面粗さ（ＳＭＤ値）が３．０以下であり、かつ摩擦係数（ＭＩＵ値）が０．１５以下である、請求項１に記載の防護服。
　前記芯鞘型複合短繊維が同芯鞘繊維であり、
　前記芯鞘型複合短繊維が備える鞘部が、ポリエチレンを含有し、
　前記芯鞘型複合短繊維が備える芯部が、ポロプロピレンまたはポリエステルを含有する、請求項１または２に記載の防護服。
　前記積層不織布の通気度が５０ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓｅｃ以上である、請求項１～３のいずれかに記載の防護服。
前記防護服の外側の面側の水接触角が、８０°以上である、請求項１～４のいずれかに記載の防護服。
　前記積層不織布は複数の層間を有し、
　前記複数の層間は、いずれもホットメルト系接着剤を有しており、
　前記複数の層間の内の各層間における前記ホットメルト系接着剤の含有量が、０．５ｇ／ｍ^２以上２．０ｇ／ｍ^２以下である、請求項１～５のいずれかに記載の防護服。
請求項１～６のいずれかに記載の防護服の製造方法であり、
芯鞘型複合短繊維から構成されるウェブにカレンダー加工を施し、サーマルボンド不織布を得る工程と、
前記サーマルボンド不織布、メルトブロー不織布およびスパンボンド不織布を積層し、積層不織布を得る工程と
前記積層不織布を縫製し防護服を得る工程とを、この順に有し、
前記カレンダー加工における、カレンダー温度が前記芯鞘型複合短繊維の鞘部を構成する樹脂の融点以上、前記融点よりも３０℃高い温度以下であり、線圧が１００～２０００Ｎ／ｃｍである、防護服の製造方法。