JPWO2014208697A1 - 金属板の曲げ破断判定方法、プログラム及び記憶媒体 - Google Patents
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Abstract
Description
(金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)ごとに曲げ破断限界応力を計算し、
前記金属板を構成する材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間での一様変形状態の破断限界線と平面ひずみ変形下における破断限界応力を計算し、
前記金属板における判定対象要素の(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応する前記曲げ破断限界応力と前記平面ひずみ変形下における前記破断限界応力の比を決定し、前記判定対象要素の(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応する前記曲げ破断限界応力と前記平面ひずみ変形下における破断限界応力の比を前記一様変形状態の破断限界線の応力成分に乗じることによって(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応した破断限界線を計算し、
前記判定対象要素の応力と前記(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応した前記破断限界線からその破断限界応力を計算し、
前記判定対象要素の応力と、前記判定対象要素の応力と前記(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応した前記破断限界線から計算した前記破断限界応力と、の比である危険率を算出し、前記危険率に基づいて前記判定対象要素の破断判定を行う金属板の曲げ破断判定方法。
金属材料からなる金属板に曲げ変形が生じると、材料の曲げ外側から内側に向けて周方向の引張応力は低下すると共に、半径方向の圧縮応力は増加し、これらの応力は曲げが進展するとその大きさと応力状態は変化する。しかしながら、曲げにより発生する応力及びひずみは板厚方向に一様に分布していないため、一様分布で適用される局部くびれ条件を適用できない。曲げ部の破断判定に一様分布に対する局部くびれ条件が適用できないため、従来から広く普及している成形シミュレーション及び衝突シミュレーションによる曲げ部の破断判定は、十分な実用信頼性を得ているとは言えない。
曲げ表層限界応力をクライテリアとする第1危険率は、図4に示された開度90゜のV曲げ試験によく見られる破断形態を評価する方法であり、高強度鋼板の曲げ性を評価する方法として知られている。第1危険率を評価するための曲げ試験では、圧延方向に直交な方向を長手方向とするように供試鋼板から切り出された矩形試験片Gを使用する。矩形試験片Gの長手方向中央部を所定の先端半径(一例として0.5mm〜6.0mm)とされた複数のパンチPで開度90゜のV型ダイスに押し込む。ダイスに押し込まれた矩形試験片Gの表面に、目視で判定できるような微細なき裂が発生しないパンチ先端半径のうち、最小のパンチ先端半径を最小曲げ半径に決定する。
を満足する曲げ限界表層ひずみε0 θを計算により求めることができる。
として求めることができる。
引張曲げ試験の破断機構は、以下のように考えることができる。すなわち、図6に示されるように、曲げモーメントのみが作用する純曲げの場合は、材料の曲げ外側から内側に向けて円周方向のひずみは低下すると共に半径方向の圧縮ひずみは増加する。これに対して、図5及び図6に示されるように、張力と曲げモーメントが同時に作用する引張曲げの場合は、張力により中立面が曲げ内側へ移動することにより板厚が減少すると共に引張方向の塑性ひずみが導入される。引張方向の塑性ひずみが導入された後、さらに張力が増すと引張変形により材料の加工硬化率が低下する。加工硬化率が低下すると、板厚減少に見合う硬化が得られないため変形の局所化が進展し、局部くびれが生じた後に破断に至る。また、同一の張力が加えられた場合でも曲げ半径の減少に伴い中立面はより曲げ内側へ移動する。中立面はより曲げ内側へ移動することにより、ひずみの局所化が生じやすくなり、曲げ先端部に顕著な板厚減少(局部くびれ)が観測された後に破断に至る。
ここで、rは曲げ部の半径方向座標であり、このときの曲げ内側半径座標をri、曲げ外側半径座標をro、中立面の半径座標をRnである。また、c及びnは材料固有のパラメータであり、pは曲げ半径Riでの半径方向の応力σri=−p=−Q/riである。そして、これらの式から張力qは次式で与えられる。
を満足するro及びRnを求めることにより、曲げ変形後の板厚t= ro −ri、作用する張力qに対応する引張ひずみε1=−ln(t/t0)を求めることができる。さらに、平面ひずみ引張曲げの塑性不安定は、最大荷重条件式
より求めることができる。このときの張力q=qcrを破断判定基準として用いることもできる。また、曲げモーメントの不安定条件式
を満足する曲率(1/ρ)を破断判定基準として用いることもできる。
先ず、平面ひずみ引張曲げの応力とひずみの関係の理論解から曲げ量R/t0ごとの破断限界応力をもとめる。曲げ表層の平面ひずみ引張方向の真応力σ1は次式で与えられる。なお、Rは板厚中心線の曲げ半径を表す。
次に、材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間でのクライテリアをもとめる。
まず、単軸引張試験の加工硬化特性は、次式で表され、この式から応力空間の破断限界応力を求める。
ここでは、材料の単軸引張試験から得られる加工硬化特性から応力空間に表記した破断限界線L1を求める方法について述べたが、以下のように実測したひずみ空間のFLDから応力空間に変換することで破断限界線L1を求めることもできる。ひずみ空間のFLDは破断限界を与える最大主ひずみε11を最小主ひずみε22ごとに示した図であり、板厚ひずみε33はこれらと体積一定則ε33=−(ε11+ε22)より求めることができる。ここで、降伏曲面にvon Mises の降伏関数を用いれば相当塑性ひずみは、
として表すことができる。なお、εeqは相当塑性ひずみ、dεeqは相当塑性ひずみ速度、dεijは塑性ひずみ速度テンソルを表す。
続いて応力成分σijは、降伏曲面の等方硬化と垂直則、平面応力を仮定し次式で表される。なお、δijはKroneckerのデルタである。
次に、平面ひずみ変形下において、上記(2)−2でもとめたクライテリア(破断限界線L1)をオフセットすることによって、平面ひずみ変形下における引張曲げ破断限界線L2をもとめる。具体的には、図10に示されるように、上記(2)−1でもとめた曲げ量R/t0ごとの破断限界応力σcrに対応するように、(2)−2で得た破断限界線L1(成形限界線図)をオフセットすることによって、破断限界線L2を得ることができる。
つぎに、本発明の実施形態における金属板の曲げ破断を判定する方法について説明する。
以下に本発明の実施例を説明する。ハット断面形状を有するフレームの3点曲げ衝突解析に本実施形態に係る破断判定を適用し、上記金属板の曲げ破断判定方法の有効性を検討した。
金属板の曲げ量R/t0ごとに曲げ破断限界応力σcrを計算し、
前記金属板を構成する材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間での一様変形状態の破断限界線L1と平面ひずみ変形下における破断限界応力σ1_plを計算し、
前記金属板における判定対象要素の前記曲げ量R/t0に対応する前記曲げ破断限界応力σcrと前記一様変形状態の平面ひずみ破断限界応力σ1_plの比γを決定し、前記比γを前記破断限界線L1の応力成分に乗じることによって曲げ量R/t0に対応した破断限界線L2を計算し、
前記判定対象要素の最大主応力σORと応力モードでの前記曲げ量R/t0に対応した前記破断限界線L2からその最大主応力σOB cr計算し、
前記応力σOR及び前記破断限界応力σOB crの大きさから引張曲げ破断の危険率である危険率σOR/σOB crを計算して、前記危険率σOR/σOB crに基づいて前記判定対象要素の破断判定を行う。
前記金属板を構成する材料固有の曲げ限界表層ひずみε0 θを取得して、前記曲げ限界表層ひずみε0 θを曲げ限界表層応力σ1 crに換算し、
前記判定対象要素の曲げ外側に相当する表層面の最大主ひずみε1を計算し、前記表層面の最大主ひずみε1から静的なひずみ速度を仮定して単軸引張試験から得られる相当応力と相当ひずみの関係式から曲げ表層最大主応力σ1に換算し、
前記曲げ限界表層応力σ1 cr及び曲げ表層最大主応力σ1の大きさから曲げ表層き裂の危険率である第1危険率F1=σ1/σ1 crを計算し、
前記危険率σOR/σOB crである第2危険率σOR/σOB crを計算し、
前記第1危険率F1=σ1/σ1 crと第2危険率σOR/σOB crとを比較して、前記第1危険率F1=σ1/σ1 cr及び第2危険率σOR/σOB crの何れが大きいかを判定し、
前記第1危険率F1=σ1/σ1 crが大きいと判定された場合にあっては、前記第1危険率F1=σ1/σ1 crに基づいて前記判定対象要素の破断判定を行い、
第2危険率σOR/σOB crが大きいと判定された場合にあっては、第2危険率σOR/σOB crに基づいて前記判定対象要素の破断判定を行う。
前記曲げ破断限界応力σcrは、
くびれ発生条件である上記式を満たす真応力σ1とされ、
前記破断限界線L1は、
上記式において定数αを0から1の間で変化させることによって計算される。
前記破断限界線L1は、実験から測定したひずみ空間で表記した破断限界線を静的なひずみ速度を仮定して応力空間で表記した破断限界線に変換することによって計算する、或いは、単軸引張から得られる応力―ひずみ曲線から理論的に推定したひずみ空間の破断限界線を静的なひずみ速度を仮定して応力空間に変換することによって計算される。
Claims (6)
- (金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)ごとに曲げ破断限界応力を計算し、
前記金属板を構成する材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間での一様変形状態の破断限界線と平面ひずみ変形下における破断限界応力を計算し、
前記金属板における判定対象要素の(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応する前記曲げ破断限界応力と前記平面ひずみ変形下における前記破断限界応力の比を決定し、前記判定対象要素の(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応する前記曲げ破断限界応力と前記平面ひずみ変形下における破断限界応力の比を前記一様変形状態の破断限界線の応力成分に乗じることによって(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応した破断限界線を計算し、
前記判定対象要素の応力と前記(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応した前記破断限界線からその破断限界応力を計算し、
前記判定対象要素の応力と、前記判定対象要素の応力と前記(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応した前記破断限界線から計算した前記破断限界応力と、の比である危険率を算出し、前記危険率に基づいて前記判定対象要素の破断判定を行う金属板の曲げ破断判定方法。 - 前記金属板を構成する材料固有の曲げ限界表層ひずみを取得して、前記曲げ限界表層ひずみを曲げ限界表層応力に換算し、
前記判定対象要素の曲げ外側に相当する表層面の最大主ひずみを計算し、前記表層面の最大主ひずみから静的なひずみ速度を仮定して単軸引張試験から得られる相当応力と相当ひずみの関係式から曲げ表層最大主応力に換算し、
前記曲げ限界表層応力と曲げ表層最大主応力との比である第1危険率を計算し、
前記危険率である第2危険率を計算し、
前記第1危険率と第2危険率とを比較して、前記第1危険率及び第2危険率の何れが大きいかを判定し、
前記第1危険率が大きいと判定された場合にあっては、前記第1危険率に基づいて前記判定対象要素の破断判定を行い、
第2危険率が大きいと判定された場合にあっては、第2危険率に基づいて前記判定対象要素の破断判定を行う請求項1記載の金属板の曲げ破断判定方法。 - 前記金属板における判定対象要素の(前記金属板の板厚中心の曲げ半径)/(前記金属板の初期板厚)に対応する前記曲げ破断限界応力は、
くびれ発生条件である上記式を満たす真応力σ1とされ、
前記一様変形状態の破断限界線は、
上記式において定数αを0から1の間で変化させることによって計算される請求項1又は請求項2記載の金属板の曲げ破断判定方法。 - 前記一様変形状態の破断限界線は、
実験から測定したひずみ空間で表記した破断限界線を静的なひずみ速度を仮定して応力空間で表記した破断限界線に変換することによって計算する、或いは、単軸引張から得られる応力―ひずみ曲線から理論的に推定したひずみ空間の破断限界線を静的なひずみ速度を仮定して応力空間に変換することによって計算する請求項1又は請求項2記載の金属板の曲げ破断予測方法。 - 請求項1〜請求項4の何れか一項に記載された金属板の曲げ破断判定方法を実行する処理をコンピュータに実行させるコンピュータプログラム。
- 請求項5に記載のコンピュータプログラムが記録され、かつコンピュータ読み取り可能とされた記録媒体。
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